两江大道加油站地质勘察工程工程地质详细勘察报告

PAGE3两江大道加油站地质勘察工程工程地质勘察报告（直接详勘）目录1、前言 61.1任务由来及工程概况 61.1.1任务由来 61.1.2工程概况 62、勘察工作目的与任务、执行技术标准 62.1目的与任务 62.2勘察依据及技术标准 73、勘察范围、勘察阶段评定 74、勘察工作布置及任务完成情况 84.1勘察等级 84.2勘察工作布置 94.3勘察工作完成情况 94.4勘察工作质量评述 95、地理位置、气象水文及场地工程地质条件 115.1行政区划及交通位置 115.2气象水文 115.3地形地貌 115.4地层岩性 115.5基岩顶界面及基岩风化带特征 125.6地质构造 125.7水文地质条件 125.8水、土腐蚀性判定 135.9不良地质现象 146、岩土物理力学特征 146.1岩土物理力学指标可靠性分析及统计公式选用 146.2岩土物理力学指标统计及岩土参数取值 146.2.1素填土物理力学指标及地基承载力的确定 146.2.2粉质粘土物理力学指标及地基承载力的确定 156.2.3岩石物理力学指标统计及参数取值 166.2.4岩体基本质量等级 176.3地基承载力特征值计算公式选用及计算结果 187、场地稳定性评价 187.1地震效应评价 187.2场地岩土地震稳定性评价 197.3场地现状稳定性及适宜性评价 197.4边坡稳定性评价及工程措施建议 207.4.1场地环境边坡稳定性评价及工程措施建议 207.4.2基坑边坡稳定性评价及工程措施建议 257.5工程建设对相邻建筑物影响 277.6场地整平后地下水对工程建设的影响评价 278、地基评价 278.1地基均匀性评价 278.2持力层选择及基础型式建议 278.2.1持力层选择 278.2.2基础型式建议 288.3施工措施建议 298.4地下水作用及水体、土体的腐蚀性评价 298.5成桩可能性评价、桩的施工条件及其对环境的影响论证 298.6场地内特殊岩土（填土）评价 309、地质条件可能造成的工程风险分析 3010、结论及建议 30附表1、钻孔数据一览表附图1、图例2、工程地质勘察平面图（1:500）3、工程地质剖面图（1:200）4、工程地质钻孔柱状图（1:100～1:300）附件1、建设工程勘察合同2、工程地质勘察任务委托书3、工程地质勘察纲要4、测量资料5、岩石试验报告6、钻孔波速报告7、建设工程勘察外业见证报告PAGE41、前言1.1任务由来及工程概况1.1.1任务由来中油两江发展有限公司（以下简称甲方）拟在重庆市两江新区龙兴工业园两江大道东侧，建设两江大道加油站项目，委托我院进行直接详勘，设计单位为重庆盛基新源建筑工程设计有限公司。1.1.2工程概况拟建工程包括一个站房（2F）、一个罩棚（1F）、一个埋地油罐区-1F等。设计标高分别为：综合站房为266.83m，罩棚的设计标高为267.00m，埋地油罐区的底标高为262.50m。设计环境高程267.00m。拟建两江大道加油站工程安全等级为二级，站房拟采用框架结构，独立柱基基础，详见表1.1.2。表1.1.2拟建工程概况一览表建筑物项目名称名称平面尺寸（长×宽）设计地坪高程层数高度（m）安全等级结构类型基础型式荷载柱基KN/单柱筏板基础KN/m21站房24.9×7.6266.832F7.2二级框架结构独立基础5002罩棚26×23267.001F8.0二级轻钢结构独立基础2003油罐区13.40×7.96262.50-1F二级砖混筏板基础200场地现状整体南高北低，拟建场地高程273.41～232.71m，高差40.70m。场地中北侧为原始斜坡地形，地形坡角为13～33°。北侧为人工填土边坡，高10~17m左右，坡度25～35°。东侧紧邻恒大地产施工区，施工区为开挖整平区，在场地东侧形成坡高2～4.50m，坡度40～55°的岩质边坡。南侧为市政道路开挖形成的岩质边坡，高4m左右，坡度26°。拟建场区根据设计标高整平后，场地北侧回填将形成最高19.32m填方边坡，东侧最高6.10m，南侧最高7.45m，边坡高度大，属高切坡管理范围，破坏后果严重，边坡安全等级为一级。本次设计北侧、东侧环境边坡拟用挡墙支挡，西侧、南侧边坡有放坡条件。拟建场地内基坑边坡主要为油罐区的四周位置，边坡高度均为4.50m，拟进行支挡，边坡安全等级为二级。2、勘察工作目的与任务、执行技术标准2.1目的与任务本次勘察的目的是通过查明拟建场地的工程地质条件，为拟建工程施工图设计及施工提供可靠的地质依据及所需的岩土设计参数，具体任务是：1.搜集附有坐标和地形的建筑总平面图，勘察场区的地面整平标高，建筑物的性质、规模、荷载、结构特点，基础型式等有关资料；2.查明建筑物范围内地形地貌、地质构造、岩土层的类别、结构、厚度、工程特性等地质环境；3.查明不良地质作用的成因、分布范围、发展趋势及危害程度和对工程不利的埋藏物，并提出评价与整治所需的岩土参数和整治方案建议；4.查明地下水的埋藏条件；评价水、土腐蚀性；判定地基土及地下水在建筑物施工和使用期间可能产生的变化及其对工程的影响，并提出防治措施及建议；5.查明场地岩土物理力学性质指标，提供基础设计所需的岩土参数；6.对场地稳定性、建筑适宜性进行评价，分析评价场地地基稳定性、均匀性和承载力；7.划分场地土类型及场地类别、评价地震效应；8.对地基持力层、基础类型及基础埋深等的选择提出建议；9.对环境边坡和基坑边坡的稳定性进行评价，并提出合理的治理方案建议。2.2勘察依据及技术标准本次勘察工作依据双方签订的《建设工程勘察合同》、甲方提供的《工程地质勘察任务委托书》及1:500建设规划用地红线图。《工程地质勘察规范》DBJ50/T-043-2016；《建筑地基基础设计规范》DBJ50-047-2016；建筑抗震设计规范》GB50011-2010（2016版）；《建筑边坡工程技术规范》GB50330-2013；《岩土工程勘察规范》GB50021-2001（2009年版）（参考规范）。《房屋建筑和市政基础设施工程勘察文件编制深度规定》2010年版《重庆市岩土工程勘察图例图示规定》2005.4其他本地区勘察行业文件、技术要求等，本院质量管理体系文件。3、勘察范围、勘察阶段评定表3-1：选址勘察判定表判定款项判定条件对应判定条件的场地及工程项目判定结果建设场地1滑坡、危岩、崩塌、泥石流、岩溶塌陷等不良地质作用发育，且其影响面积占建设场地50％及以上的建设场地。无不需要选址勘察2地震时可能发生滑坡、危岩崩塌、泥石流等抗震危险地段建设场地。无不需要选址勘察建设项目1投资20亿元以上的大型市政基础设施工程。否不需要选址勘察2大型工矿企业厂区整体迁建。否不需要选址勘察3城市轨道交通线路、长度大于1000m的越岭隧道和跨越长江、嘉陵江、乌江等江底隧道和大型桥梁等需进行多方案比选的大型市政基础设施工程。否不需要选址勘察表3-2：初步勘察判定表判定款项判定条件对应判定条件的场地及工程指标判定结果场地及项目1在复杂场地上建设工程安全等级为一级的建设项目。中等复杂场地不需要初步勘察其他建设场地1滑坡、危岩、崩塌、泥石流、岩溶塌陷等不良地质作用较为发育，且其影响面积占建设场地30％及以上的建设场地。无不需要初步勘察2场地地形坡角大于30°的自然土坡或地形坡角大于60°的自然岩坡，且其影响面积占建设场地50％及以上的建设场地。无不需要初步勘察3三峡库区175m蓄水位（吴淞高程）岸线外侧水平距离100米范围内的建设场地。无不需要初步勘察4存在矿产采空区或地下洞室，且采空区或地下洞顶距离拟建工程最底面小于2倍洞跨的建设场地。无不需要初步勘察其他建设项目1总建筑规模大于50万m2且高层建筑规模占总建筑规模的比例超过70％的大型住宅小区。小于50万m2不需要初步勘察2建筑高度大于200m的超高层建筑。小于200m不需要初步勘察3总建筑面积超过10000m2的城市轨道交通地下车站或长度大于500米无不需要初步勘察4主跨跨径150m及以上的斜拉桥、悬索桥等缆索承重桥梁以及拱桥，立体交叉线路为3层及3层以上（不计地面道路及地道）的大型互通立交桥梁。无不需要初步勘察可知，本工程不需要选址勘察，亦不需要进行初步勘察。可以进行直接详勘。表3-3：重庆市房屋建筑和市政基础设施工程勘察范围判定表判定款项判定条件对应判定条件的场地、边坡判定结果环境边坡及其影响区域1对于无外倾结构面控制的岩质边坡，勘察范围线到坡顶线外侧的水平距离不应小于1倍边坡高度。无满足勘察范围2对于有外倾结构面控制的岩土边坡，勘察范围线应根据组成边坡的岩土性质及可能破坏模式确定，且勘察范围不应小于外倾结构面影响范围。无满足勘察范围3对于可能出现土体内部滑动破坏的土质边坡，勘察范围线到坡顶线外侧的水平距离不应小于1.5倍边坡高度。场地北、东、南、西侧满足勘察范围4对可能沿岩土界面滑动的土质边坡，勘察范围线应大于可能沿岩土界面滑动的土质边坡后缘边界，且还应大于可能沿岩土界面滑动的土质边坡前缘边界（即剪出口位置）。无满足勘察范围基坑边坡及其影响区域1岩质基坑边坡勘察范围线到基坑边线外侧的水平距离不应小于其基坑深度的1倍。油罐区基坑边坡满足勘察范围2土质基坑边坡勘察范围线到基坑边线外侧的水平距离不应小于其基坑深度的2倍。无满足勘察范围3当需要采用锚杆（索）支护时，勘察范围线到基坑边线外侧的水平距离不应小于其基坑深度的2倍。无满足勘察范围

4、勘察工作布置及任务完成情况4.1勘察等级根据《工程地质勘察规范》DBJ50/T-043-2016地质环境复杂程度分类表4.1.6的划分标准，对勘察场区地质环境条件进行判定。表4.1地质环境复杂程度划分表判定因素简述地质环境复杂程度复杂中等复杂简单1地形、地貌地貌单元单一，地形坡角一般5～30°。√2岩层倾角（°）岩层产状120°∠15°。√3岩体完整性岩体较完整，裂隙较发育。√4岩土特征种类少，均匀，性质变化不大，特殊性岩土为素填土。√5土层厚度（m）土层最厚7.6m√6水文地质条件简单√7不良地质现象不发育√8破坏地质环境的人类活动边坡高度m土质边坡＜8√岩质边坡＜15√洞顶覆岩厚度与洞跨之比无/采空区占用地面积比例％无/9对相邻建筑影响程度小√结论地质环境条件复杂程度中等复杂按《工程地质勘察规范》DBJ50/T-043-2016工程勘察等级划分表4.1.7划分标准，对本工程勘察等级进行划分。

表4.1.7工程勘察等级工程安全等级地质环境复杂程度复杂场地中等复杂场地简单场地一级甲级甲级乙级二级甲级乙级丙级三级乙级丙级丙级本工程安全等级为一级，边坡安全等级为一级，破坏后果严重，为重要的建筑物。勘察场区地质环境复杂程度为中等复杂场地。因此，本工程勘察等级为甲级。4.2勘察工作布置本次工程地质勘察工作布置是根据勘察相关规范及甲方提供的1:500地形图、拟建物总平面图布置。主要沿拟建物边线、角点兼顾柱列线及边坡影响范围布置钻孔，共布设钻孔38个，勘探剖面13条，孔间距10～18m，勘探线间距16～18.7m。钻孔深度：控制性钻孔进入预计持力层下中等风化基岩8～10m；一般性钻孔进入预计持力层下中等风化基岩4～6m；边坡钻孔穿过潜在滑动面大于5m。本次勘察取岩样12组做岩石天然块体密度、天然抗压、饱和抗压试验。取土样7组，粉质黏土试验项目为土常规试验，素填土为腐蚀性试验。选取3孔作波速剪切试验。对每个钻孔抽干孔内循环水后观测地下水位。4.3勘察工作完成情况本次勘察于2019年5月23日进场踏勘，并编写了勘察纲要，经院总工审批后，于5月26日组织2台（套）钻机设备进场施工，6月2日完成野外作业，随后转入室内资料整理，编写本报告。又于6月13日去现场取土样6组，补充完善样品数据。本次勘察完成工作量见表4.3。

表4.3完成主要工作量表工作内容单位工作量地面测绘1:500平面km20.03工程测量钻孔定测个38剖面测量m/条1010.05/13勘探钻探m/孔798.8/38动探m/孔33.40/6现场试验波速剪切测试m/孔68.5/3岩样组12土样组7水样组0水位观测（简易）孔/次384.4勘察工作质量评述本次勘察工作是在严格执行有关规范规定、勘察纲要，针对拟建工程性质及场地实际情况，结合业主任务要求进行完成的。勘察中采用了工程地质测绘、工程测量、钻探、动力触探、波速测试、取样试验、钻孔地下水观测及提水试验等手段。现分别对这些工作分叙如下：（1）钻孔布测：根据甲方提供的测量控制点见下表4.4表4.4控制点数据点名坐标高程备注XYHZD0185308.73386883.313264.318ZD0285343.02286700.110274.504采用中海达GPS（V90）仪器，使用网络RTK固定解对ZD01、ZD02点进行平滑采集，计算四参数及固定差改正并使用。然后将布设钻孔放样38个。测量精度均符合相关规范的要求。（2）剖面测量：根据甲方提供的测量控制成果，严格按照《工程测量规范》GB50026-2007进行，采用GTS-336全站仪对剖面线实测。精度要求：剖面比例尺1:200，勘探点高程误差小于1cm，平距误差小于5cm。钻孔定位及剖面测量工作的精度均达到规范要求。（3）工程地质测绘：对拟建物场地及周边环境进行1:500的工程地质测绘，测绘工作包括以下内容：着重调查地形地貌、特别是微地貌特征，调查各岩土层的分布及岩性特征，在图上圈出分布范围，调查了解土层的形成条件、颜色、颗粒组成、结构、特征；调查了解岩层的出露情况，岩石的成分、结构、厚度、风化程度及产状以及裂隙发育的规模、规律和特征。重点调查了边坡是否存在不良地质问题、规模、稳定性岩体结构面的特征。地质界线和地质观测点测绘精度，在图上控制在3mm范围内，其精度满足测绘要求。（4）钻探质量钻探工作由重庆市宇豪建筑劳务有限公司承担，投入XY-150型回转钻机2台，钻探方法采用回转岩心钻探方法，开孔口径Φ110mm，终孔口径Φ91mm。对第四系素填土层采用干钻和小水量钻进，基岩采用清水钻进，控制回次进尺（小于2m）采芯钻进。素填土岩芯采取率65～75％，粉质粘土岩芯采取率84～100％，强风化基岩采取率70～80％，中风化基岩采取率大于80％。钻孔深度严格按《工程地质勘察规范》DBJ50/T-043-2016及《建筑边坡工程技术规范》GB50330-2013的标准执行。工程地质人员跟班野外编录，编录时认真观察，仔细描述，确保了编录资料的可靠性。钻探施工过程中未出现安全、质量事故。（5）取样本次勘察样品采集按勘察纲要及规范要求采取。岩样直接采用钻探岩心，土样采用薄壁取土器进行采集。岩样采集：岩石样品使用勘探岩芯管采集，单组样品总长度60～80cm，采样完毕后使用塑料胶带对样品进行密封。土样采集：主要在土层分布有规律，具有一定规模区，粉质粘土厚度较大的钻孔位置处，取样前应对钻孔内的岩芯残渣进行清除，在拟采样深度范围时，采用薄壁取土器静力压入法在预设深度段采集原状土样。在采样后立即密封取土筒，取土筒均以塑料胶袋包裹后，采用胶带缠绕密封，防止土中水分散失。每节（块）土样均标明土样的上下方向，贴上填写内容齐全的岩芯标签。所取样品做到妥善密封、保存及运输等，毛尺寸均满足试块要求，均在规定时间内送检。取样过程由外业见证员全程监督，测试工作委托重庆岩土检测中心所作，提供的岩、土、水试验报告真实、可靠。试验采用标准：《工程岩体试验方法标准》GB/T50266-2013、《土工试验方法标准》GB/T50123-1999（2008年6月确认继续有效）、《土工试验规程》SL237-1999、《水电工程地质勘察水质分析规程》NB/T35052-2015、《水质无机阴离子（F－、Cl－、NO₂－、Br－、NO₃－、PO4³－、SO₃²－、SO4²－）的测定离子色谱法》HJ84-2016。（6）动力触探试验本次对素填土采用超重型动力触探测试（N120），采用自动落锤装置，探杆偏斜度不超过2％，锤击贯入连续进行并保持探杆垂直，锤击速率15～30击，每贯入1m，将探杆转动一圈半，试验严格按照现行有关规范要求操作。（7）钻孔波速测试本场地钻孔波速测试工作由重庆岩土工程检测中心完成，共选取3个钻孔进行土层剪切波速测试及岩石（体）声波测试，实测岩体纵波速及岩块纵波速，计算岩体完整性指数。所使用仪器性能良好，物探工作严格按照规范进行，仪器在正式工作之前进行了校准。（8）钻孔地下水观测及提水试验勘察过程中，对每个钻孔均进行地下水观测，并专门选取有代表性钻孔（ZY44）按抽水试验规程要求进行了简易提水试验。钻孔终孔后观测水位，24小时后再观测一次水位。提水试验在钻孔终孔后观测水位，然后抽干钻孔内循环水，每隔5分钟观测一次水位，直至稳定水位，24小时后再观测水位一次。（9）外业见证本项目外业见证工作由业主委托“重庆得武岩土工程有限公司”进行见证，见证员：余春华（印章号：YKJZ-2310570-0019）驻现场对其见证、监督，在施工过程中未出现弄虚作假等违规现象，所获得的地质资料能够真实、客观的反应场地地质条件。（10）本次勘察图件整理所使用的软件为AutoCAD2008和GuickGEE1.1.00052，图件成果满足要求。综上所述，本次工作勘察质量符合规范要求。5、地理位置、气象水文及场地工程地质条件5.1行政区划及交通位置场地位于重庆市两江新区两江大道，有沪渝高速、重庆绕城高速等主要交通干道，交通便利。5.2气象水文拟建勘察区属亚热带季风气候区，地处北半球亚热带内陆的四川盆地东部，地处川东平行岭谷中，属东南亚季风环流控制范围，具备亚热带湿润季风气候特性，复杂多样的地貌类型，使其具有较明显的气候垂直带谱结构。区内气候特点是：气候温和、四季分明、雨量充沛，具冬暖、夏热、秋长的气候特点。多年平均气温为17.8℃，月平均气温最高32.8℃（8月），最低6.3℃（12月）。日极端最高气温为40.2℃（2006年8月26日），最低-1.8℃（1975年12月15日）。夏季地表平均温度为29.6℃，日变幅21.7℃，最低20.2℃。多年平均相对温度为29.6℃，日变幅23.7℃，最高为41.7℃，最低20.2℃。多年平均相对湿度为79％。区内以降雨为主，雪、冰雹少见，多年平均降雨量为1141.8mm，降雨多集中在4～9月，其降雨量最高达866.2mm，占年降雨量的76％。在场地北部有一小溪沟向北径流，溪水主要为排水管涵补给，溪沟断面3m，勘察期间水深约0.3～1.0m。5.3地形地貌拟建场地为浅丘剥蚀地貌，周边工程建设改造活动强烈。场地整体南高北低，拟建场地高程273.41～232.71m，高差25.73m。场地中北侧为原始斜坡地形，地形坡角为13～33°。北侧为人工填土边坡，高10～17m左右，坡度25～35°。东侧紧邻恒大地产施工区，施工区为开挖整平区，地形坡角为5～15°。南侧为市政道路开挖形成的岩质边坡，高4m左右，坡度26°。5.4地层岩性据地面调查及钻探揭露，勘察区内分布有第四系全新统人工填土层（Q4ml）、残坡积土层（Q4el+dl），侏罗系中统沙溪庙组（J2s）砂、泥岩地层。现由新到老、自上而下分述如下：1、第四系全新统人工填土层（Q4ml）素填土，褐色，分布于整个场地，主要成分为砂、泥岩碎块石及粉质黏土，松散状，土石比2:8，为人工抛填，时间约3～5年。分布于场地北侧，钻探揭露厚度为1.00（ZY36）～7.60m（ZY32）。2、第四系全新统残坡积土层（Q4el+dl）粉质粘土（Q4el+dl）：黄褐色，可塑状，切面较光滑，干强度中等，韧性中等，一般无摇振反应。该土层在原始地形及低洼地带分布，部分地段缺失。钻探揭露厚度为0.40（ZY29）～3.20m（ZY20）。3、侏罗系中统沙溪庙组（J2s）泥岩（J2s-Ms）：紫红色，泥质结构，厚层状构造，主要由粘土矿物组成，局部含砂质团块及条带，为场地次要地层。出露于整个场地，厚度较大。钻探揭露厚度3.10（ZY08）～27.50（ZY03）。砂岩（J2s-Ss）：灰色，中细粒结构，厚层状构造，泥质胶结，主要矿物成分为长石、石英，云母等暗色矿物次之，为场地主要地层。出露于整个场地，厚度较大。钻探揭露厚度4.80（ZY20）～21.40（ZY07）。5.5基岩顶界面及基岩风化带特征场区第四系覆盖层厚度0～7.60m，基岩面埋深高程为230.51～274.33m。场区基岩面倾角较缓，坡角一般10～17°。场地基岩划分为强风化带及中等风化带。场区基岩强风化带厚度一般为1.90～4.80m。强风化带岩芯破碎，呈块碎状、土状，质软，可见风化裂隙发育，由于岩芯破碎，无法采样，故未采取强风化样。中风化带岩芯完整～较完整，多呈柱状，少量呈短柱状。5.6地质构造根据区域地质构造资料，拟建场地勘察区位于大盛场向斜西翼。在场地外围基岩出露处测得岩层产状120°∠15°，层面间为粘性土充填，结合程度极差，属软弱结构面。根据区域地质资料，地应力条件简单，应力水平极低。区内无断层，地质构造简单。据现场踏勘调查，基岩内裂隙发育程度为不发育，岩体呈块状结构。在拟建场地内主要发育两组构造裂隙：L1：350°∠85°，裂隙宽1～3mm，间距0.5～2.0m，裂面延伸长2～5m，局部可达10m以上，裂隙间距0.5～3m，裂面较粗糙，可见少量泥质充填，结合程度很差，属软弱结构面。L2：290°∠78°，裂隙宽1～2mm，延伸长2～5m，裂隙间距1～5m，裂面较粗糙，可见少量泥质充填，结合程度很差，属软弱结构面。5.7水文地质条件勘察区气候温暖潮湿，雨量充沛，地表径流丰富，为地下水的形成提供了良好条件。勘察区内地下水按含水介质不同，主要分为第四系松散层孔隙水和基岩风化带网状裂隙水两类。地表水：为场地北侧小溪沟，其向北径流，溪水主要为排水管涵补给，溪沟断面3m，勘察期间水深约0.3m。1.第四系松散层孔隙水该类型地下水主要赋存于场区上覆填土层中，该层渗透性强，含水丰富，补给源为大气降水及地表水。动态变化主要受大气降雨影响。2.基岩裂隙水该类型地下水主要接受地表水、降水及邻近含水层的补给，并向形低洼地带排泄；强风化层及砂岩内部裂隙是基岩裂隙水储存、运移的主要通道，砂岩为含水层，基岩裂隙水除裸露区外，补给条件一般较差，含水量较低，具就近补给，就近排泄的特点。3.勘察区基岩裂隙水的补给区主要为整个场区地带，大气降水沿岩石风化裂隙向下渗流，向地势低处（北侧）径流，遇到泥岩为相对隔水层溢出，总体向北东侧地势低洼处排泄。据钻孔资料显示，据对各孔的水位观测，部分钻孔中有地下水，主要分布在场地北侧揭露地层较深部位的钻孔中，地下水埋深17.5～17.6m，其余钻孔未见统一的地下水位。4.在孔深较厚地带的ZY05孔中作简易抽水试验（见表5.7.1钻孔抽水试验成果表），主要查明场地深部泥岩及砂岩层的含水性。根据简易抽水试验资料整理分析，试验孔内涌水量12.2～17.0m3/d，填土层渗透系数3～5m/d，为强透水层，砂岩渗透系数4.31m/d，为强透水层。5.设计方按地下水位高程232.0～232.2m考虑，单桩水量30～40m3/d。综上所述，场地水文地质条件中等复杂。5.8水、土腐蚀性判定根据周边地质环境调查，场区附近岩、土层无工业污染，按照《岩土工程勘察规范》GB50021-2001（2009版）附录G判定，场地环境类型为Ⅲ类。按《岩土工程勘察规范》GB50021-2001（2009版）第12.2条和当地建筑经验判定，地下水和地基土对混凝土结构、钢筋混凝土结构中钢筋具有微腐蚀性，地基土对钢结构有微腐蚀性。

表5.8.1土体腐蚀性分析表项目名称土试验值规范值腐蚀等级对混凝土结构环境类型硫酸盐含量SO42-mg/kg5×1.5=7.5微(<500)微腐蚀镁盐含量Mg2+-mg/kg19×1.5=28.5微(<3000)微腐蚀铵盐含量NH4+mg/kg—微(<800)微腐蚀苛性碱含量OH-mg/kg0微(<57000)微腐蚀总矿化度mg/kg—微(<50000)微腐蚀地层渗透性PH7.49微(>6.5)微腐蚀侵蚀性CO2mg/L—微(<15)微腐蚀HCO3-mmol/L3.65微(>1.0)微腐蚀对钢筋混凝土结构中钢筋Cl-含量mg/kg3微(<250)微腐蚀表5.8.2水化学分析成果表项目名称水试验值规范值腐蚀等级对混凝土结构环境类型硫酸盐含量SO42-mg/kg10.23微(<500)微腐蚀镁盐含量Mg2+-mg/kg1.82微(<3000)微腐蚀铵盐含量NH4+mg/kg<0.04微(<800)微腐蚀苛性碱含量OH-mg/kg0微(<57000)微腐蚀总矿化度mg/kg94微(<50000)微腐蚀地层渗透性PH7.44微(>6.5)微腐蚀侵蚀性CO2mg/L0微(<15)微腐蚀HCO3-mmol/L1.075微(>1.0)微腐蚀对钢筋混凝土结构中钢筋Cl-含量mg/kg2微(<250)微腐蚀5.9不良地质现象根据现场地质调查及钻探揭露，场内及邻近未发现危岩崩塌、滑坡、泥石流等不良地质现象；未见河道、沟浜、墓穴、防空洞等对工程不利的埋藏物。6、岩土物理力学特征6.1岩土物理力学指标可靠性分析及统计公式选用（1）岩土测试成果的可靠性分析在本场地内对岩石直接采取钻探岩心，采取12组样品，作抗压强度测试。取土样7组，粉质黏土试验项目为土常规试验，素填土为腐蚀性试验。样品的室内测试工作均由重庆岩土工程检测中心完成，岩土测试均按照岩土试验规程进行，测试数据真实、可靠。（2）岩土测试成果的统计依据本次勘察对岩、土测试成果指标按《工程地质勘察规范》DBJ50/T-043-2016有关公式进行数理统计计算。试验指标统计时，主要考虑各岩、土体分布特征，同时结合各拟建物地基岩土分布情况进行统计，使提供的岩土参数建议值更符合各拟建物的地基承载力实际情况。统计公式如下：算术平均值：标准差：变异系数：统计修正系数：标准值：式中：—某个指标值；n—参加统计的数据量。6.2岩土物理力学指标统计及岩土参数取值6.2.1素填土物理力学指标及地基承载力的确定本场地填土分布在场地北侧，厚度约1.00（ZY36）～7.60m（ZY32），回填时间约3～5年，回填土主要由砂、泥岩大块石组成，据调查访问，场区填土均为人工抛填，未经压实处理，本次勘察在场地填土较厚地带选取6孔作N120动力触探试验，试验结果表明，从杆长修正后平均击数看出，填方呈松散状,填土加权平均值统计见表6.2-1。表6.2-1人工填土N120动力触探试验结果统计孔号触探深度（m）N120平均值（击）N120加权平均值（击）密实程度DTZY320.6-63.33.2松散DTZY331.2-6.73.0DTZY341.1-4.83.4DTZY350.8-63.0DTZY372-4.53.7DTZY381.8-5.42.8现场填土状态松散，未完成自重固结，若选择整平回填压实填土做拟建物基础持力层，地基承载力特征值及变形指标应做现场测试核验，并满足设计要求。结合重庆地区经验，场地整平后，压实系数达到0.90，回填素填土成分为粘性土和砂泥岩碎块石，土石比不高于4:6的前提下，素填土力学参数指标可以参考如下：天然状态下：重度取20.50kN/m³，C值取5，Ф值取28°；饱和状态下：重度取21.50kN/m³，C值取2，Ф值取23°。稍密及中密填土基底摩擦系数0.30。松散状态桩侧负摩阻力系数0.25。地基承载力特征值及变形指标由现场试验确定。6.2.2粉质粘土物理力学指标及地基承载力的确定本次勘察取6组粉质粘土进行了常规试验，试验成果统计见下表。（1）据下表统计结果可知：粉质黏土平均值天然含水量为28.5%，天然孔隙比0.896，塑性指数13.1，液性指数0.5，天然重度取18.4kN/m³。天然抗剪强度标准值，凝聚力为15.7kPa，内摩擦角为7.3°；饱和抗剪强度标准值，凝聚力为10.5kPa，内摩擦角为5.4°，粉质黏土是可塑状。土的压缩性（200kPa）指标标准值：压缩系数0.62MPa-1，压缩模量3.1Mpa，为高压缩性土。（2）查《工程地质勘察规范》DBJ50/T-043-2016表10.4.3-3（粘性土地基极限承载力平均值）及结合重庆地区经验，粉质黏土地基极限承载力平均值（f0）为320kPa，经计算修正系数（Ψa）为0.92，即粉质黏土地基极限承载力标准值（fuk）为294.4kPa。根据《建筑地基基础设计规范》DBJ50-047-2016中4.2.6条的规定，土质地基极限承载力分项系数（γf）取0.50，计算及结合重庆地区经验，取粉质黏土地基极限承载力特征值（fak）为100kPa。必要时可由静载荷试验复核确定。粉质黏土物理力学性质统计表土样编号天然含水率天然

密度土粒

比重饱和

密度饱和含水率天然孔隙比饱和度液限塑限塑性指数液性指数压缩模量压缩系数天然快剪峰值饱和快剪峰值粘聚力内摩擦角粘聚力内摩擦角(%)(g/cm3)-(g/cm3)(%)-(%)(%)(%)--MpaMPa-1kPa°kPa°TZY1228.41.822.720.91984.135.622.513.10.452.9590.64921.68.413.66.2TZY1327.31.842.710.87584.63421.312.80.473.0580.61318.2812.96TZY1429.41.852.730.9188.335.821.913.90.543.4250.55816.27.311.25.1TZY1630.51.812.720.96286.436.422.813.60.573.3960.57814.57.19.15.7TZY2027.11.892.710.82289.333.32112.30.53.1650.57617.37.511.55.6TZY3628.21.852.720.88586.734.822.212.60.483.210.58717.98.212.55.8统计数666666666666666最小值27.11.812.710.82284.133.321.012.30.452.9590.55814.57.19.15.1最大值30.51.892.730.96289.336.422.813.90.573.4250.64921.68.413.66.2平均值28.51.842.720.89686.635.022.013.10.503.2020.59417.67.811.85.7标准差1.30.00.00.02.01.20.70.60.00.20.02.40.51.60.4变异系数0.050.020.000.050.020.030.030.050.090.060.050.130.070.130.07修正系数1.01.00.90.90.90.9标准值3.10.62015.77.310.55.46.2.3岩石物理力学指标统计及参数取值由于本场地范围较小，岩石抗压强度指标差异性不大，本次对全部砂、泥岩抗压强度值与砂、泥岩抗拉及抗剪强度参数进行一并统计。统计结果表详见下表。中等风化泥岩物理力学指标统计岩性孔号块体密度

（g/cm3）单轴抗压强度（MPa）软化

系数天然饱和泥岩ZY012.594.892.770.552.575.102.682.585.192.622.56——2.59——ZY122.555.403.032.544.802.732.584.903.012.57——2.57——ZY142.594.802.962.534.912.562.545.602.872.63——2.59——ZY202.514.702.872.555.112.562.585.592.632.49——2.50——ZY322.534.792.812.585.102.992.505.152.712.50——2.54——ZY352.514.602.492.525.102.642.525.342.922.54——2.55——统计数n301818平均值X2.555.062.77标准差S0.030.290.17变异系数Cv0.010.060.06修正系数γs0.980.97标准值фk4.942.70

中等风化砂岩物理力学指标统计岩性孔号块体密度

（g/cm3）单轴抗压强度（MPa）软化

系数天然饱和砂岩ZY072.4821.5014.600.692.4622.1015.602.4920.8015.202.46——2.47——ZY152.4821.8015.102.4622.8016.502.4922.2015.902.53——2.48——ZY172.4722.2016.102.4521.3015.202.4722.2014.502.48——2.47——ZY212.4722.0015.102.4222.6014.802.4921.8017.102.49——2.49——ZY232.4921.7013.402.4620.8014.802.4922.1016.802.49——2.52——ZY252.4721.2014.602.4921.2015.202.4820.9014.602.50——2.48——统计数n301818平均值X2.4821.7315.28标准差S0.020.600.92变异系数Cv0.010.030.06修正系数γs0.990.97标准值фk21.4814.90泥岩：块体密度平均值为2.55g/cm³；天然、饱和单轴抗压强度标准值分别为4.94MPa和2.70MPa；软化系数为0.55。砂岩：块体密度平均值为2.48g/cm³；天然、饱和单轴抗压强度标准值分别为21.48MPa和14.90MPa；软化系数为0.69。泥岩岩石抗拉强度为0.298MPa，天然内聚力1.5MPa，天然内摩擦角30.4°。砂岩岩石抗拉强度为1.307MPa，天然内聚力5.1MPa，天然内摩擦角40.0°。岩体抗拉强度、粘聚力、内摩擦角标准值按岩体较完整时分别取折减系数：0.40、0.30、0.90乘以岩石抗拉强度、粘聚力、内摩擦角标准值。6.2.4岩体基本质量等级据重庆岩土工程检测中心提供的成果报告《重庆中油两江发展有限公司两江大道加油站波速测试报告》：强风化泥岩层声波速度为2422-2512m/s；中风化泥岩层声波速度为2767-2925m/s；中风化砂岩层声波速度为2780-2895m/s。根据完整性测试成果表，该场地中风化岩体完整系数为0.55-0.69，其岩体较完整。本场地泥岩为软化岩石，岩石坚硬程度分类为极软岩。根据调查及波速测试报告：泥岩岩体完整程度属较完整，综合判定本场地中风化泥岩岩体基本质量等级为V类（强风化泥岩岩体基本质量等级为V类）。本场地砂岩为软化岩石，岩石坚硬程度分类为较软岩，根据调查及波速测试报告：砂岩岩体完整程度属较完整，综合判定本场地中风化砂岩岩体基本质量等级为IV类（强风化砂岩岩体基本质量等级为V类）。6.3地基承载力特征值计算公式选用及计算结果（1）岩质地基极限承载力标准值的确定：参照重庆市地标《工程地质勘察规范》DBJ50/T-043-2016中10.4.2条：当岩体完整、较完整、较破碎时，岩质地基极限承载力标准值可由岩石天然抗压强度标准值乘以地基条件系数确定。较完整时取1.40～1.10。本次勘察范围内岩体较完整，地基条件系数取1.10，即本次勘察中风化岩质地基极限承载力标准值等于岩石天然抗压强度标准值乘以1.1，泥岩为5434kPa，砂岩为23628kPa。（2）地基承载力特征值计算公式选用：根据《建筑地基基础设计规范》DBJ50-047-2016中4.2.6条的规定，地基承载力特征值根据地基极限承载力标准值按下式确定：fak=γf×fuk（4.2.6）fak——地基承载力特征值（kPa）γf——地基极限承载力分项系数，对岩质地基取0.33。fuk——地基极限承载力标准值（kPa）根据《建筑地基基础设计规范》DBJ50-047-2016中4.2.7条的规定：当岩体完整、较完整、较破碎时，岩质地基承载力特征值可由天然岩石单轴抗压强度标准值乘以折减系数估算。折减系数对完整岩体取0.47～0.57，对较完整岩体取0.37～0.47，对较破碎岩体取0.23～0.37。（3）地基承载力特征值：根据以上原则及统计结果，场地内岩石地基承载力特征值详见表6.3。表6.3勘察区岩土体物理力学参数推荐值一览表岩土名称天然重度（kN/m3）天然抗压强度标准值（MPａ）饱和抗压强度标准值（MPａ）地基极限承载力标准值（kPa）地基承载力特征值fa（kPａ）岩体水平抗力系数K（MN/m³）、土体水平抗力系数的比例系数m（MN/m4）岩土与锚固体极限粘结强度标准值qe（kPa）岩土与基底摩擦系数μ强风化泥岩25.5300.00.35中风化泥岩25.54.942.7054341793.22503000.40强风化砂岩24.84000.40中风化砂岩24.821.4814.90236287797.243108200.55素填土20.5现场试验确定6800.30粉质黏土18.4100.0015400.20注：1、根据地标，选取岩石天然抗压强度标准值乘以地基条件系数为地基极限承载力标准值，依据《建筑地基基础设计规范》DBJ50-047-2016中4.2.6条（式4.2.6）给定的参数对地基承载力特征值进行计算得出。2、岩石的基底摩擦系数μ适用于岩体完整和较完整时。3、岩土与锚固体极限粘结强度标准值qe适用于注浆强度等级为M30，且为初步设计时选用，施工时应通过试验检验。4、*为经验值。7、场地稳定性评价7.1地震效应评价按现行国家标准《建筑工程抗震设防分类标准》GB50223-2008，拟建物的抗震设防类别应为重点设防类。根据《建筑抗震设计规范》GB50011-2010（2016版），场地抗震设防烈度为6度，设计基本地震加速度值为0.05g，设计地震分组为第一组。场地内粉质黏土为可塑状，据波速测试报告及地区经验，填土层剪切波速Vs取130m/s～136m/s，为软弱土。粉质黏土土层剪切波速Vs取155m/s～165m/s，为中软土。中风化砂、泥岩层剪切波速Vs＞800m/s，属岩石。勘察时平场填土剪切波速值取经验值136m/s，属软弱土；后期平场压实后可实测波速值，再复核其评价。据《建筑抗震设计规范》GB50011-2010（2016版）表4.1.6（各类建筑场地的覆盖层厚度）、表5.1.4-2（特征周期值（s）），按设计标高整平后的土层厚度以及等效剪切波速度，划分场地类别、建筑抗震地段及设计特征周期。表7.1地震效应评价拟建建筑名称层数结构型式整平后覆盖层最大厚度（m）场地类别土层等效剪切波速（m/s）设计特征周期建筑抗震地段划分站房2F框架6.67Ⅱ1360.35不利地段罩棚1F轻钢9.50Ⅱ1360.35不利地段油罐区-1F砖混0.00Ⅰ0＞8000.20有利地段据波速测试报告及地区经验，计算等效剪切波速时，粉质黏土土层取剪切波波速160m/s，素填土土层中松散态取剪切波波速136m/s（素填土状态参照报告P13页叙述为前提，现场施工整平后应作波速测试复核，以校核地震效应评价）。拟建站房、罩棚位置，地形坡角较大，处于边坡边缘，抗震条件相对较差，评价为不利地段。场地整平后，覆盖层最大厚度在场地北侧，厚度24.71m（ZY02）。7.2场地岩土地震稳定性评价场地未见饱和砂土和饱和粉土等液化土层，且场地抗震设防烈度为6度，依据《岩土工程勘察规范》GB50021-2001（2009年版）第5.7.5条及《建筑抗震设计规范》GB50011-2010（2016年版）第4.3.1条，不考虑地震液化影响。场地覆盖层主要为素填土，状态松散，整平后的厚度达20m以上，为避免地震震陷问题，建议对深部素填土做加强处理，如灌浆固结、强夯等等处理措施。场内及邻近区域未发现有断层，地层连续，岩层产状稳定，所以场地因地震断层作用而导致的地表错动、地面变形等地震地质灾害的可能性小。在地震作用时本场地或场地附近不存在滑坡、崩塌、地基液化的问题。7.3场地现状稳定性及适宜性评价据地表地质调查及钻探揭示，场区内及周边未见滑坡、危岩崩塌、泥石流等不良地质现象。场地未见埋藏的河道、沟浜、墓穴、防空洞、孤石等对工程不利的埋藏物。场地整体南高北低，拟建场地高程273.41～m，高差40.70m。场地中北侧为原始斜坡地形，地形坡角为13～33°。北侧为人工填土边坡，高10～17m左右，坡度25～35°。东侧紧邻恒大地产施工区，施工区为开挖整平区，在场地东侧形成坡高2～4.50m，坡度40～55°的岩质边坡。南侧为市政道路开挖形成的岩质边坡，高4m左右，坡度26°。故将场地分为：中北部、北侧、东侧、南侧四部分分开评价现状稳定性1）场地中北部，地形坡度13～33°，斜坡基岩上覆薄层粉质黏土，厚度一般<2.0m，局部基岩裸露。该斜坡未见变形开裂等不良地质现象，现状稳定。2）场地北侧有一处人工填土边坡（代表性剖面10-10’、11-11’）边坡由素填土组成，坡度25°～32°，边坡高度约10m，经现场调查，地表未见变形迹象，现状稳定。侧为人工边坡边坡临空方向97°，坡高2～4.50m，边坡为岩质边坡。经现场调查，坡体及坡顶未见变形迹象，边坡稳定。侧为人工边坡边坡临空方向188°，坡高4～5.50m，边坡为岩质边坡。经现场调查，坡体及坡顶未见变形迹象，边坡稳定。综上所述，判断场地现状稳定，适宜本工程建设。7.4边坡稳定性评价及工程措施建议7.4.1场地环境边坡稳定性评价及工程措施建议按设计标高整平后，将在北、东、南、西四侧均形成环境边坡，为评价方便，根据环境边坡类型、坡向，将环境边坡进行分段，见环境边坡分段平面示意图。1）场地北侧环境边坡AB（代表性剖面9～13）该段根据设计地坪高程整平后，在场地北侧用地红线处将形成一段高度不同的环境边坡，即边坡AB段（边坡的分布及编号见环境边坡示意图），边坡临空方向7°，坡长56.85m，坡高79.94～19.32m，安全等级为一级，边坡由素填土组成，岩土界面埋深较深且整体较陡，坡度7～42°，边坡高度较高，填土自身稳定性差，土体内部易沿圆弧滑动，易产生滑塌，破坏模式为圆弧滑动。（1）稳定性计算方法采用基于极限平衡理论的折线型滑动面的传递系数法来评价斜坡的稳定性及计算滑坡推力，地形线及潜在滑移面均简化成折线。取土体的单位宽度为1m，简化为二维进行计算。传递系数法计算说明图滑坡稳定性系数Fs计算公式：式中：Fs——滑坡稳定性系数ψi——第i块段的剩余下滑力传递至i+1块段时的传递系数（j=1）Ri——第i计算条块滑体抗滑力（kN/m）Ti——第i计算条块滑体下滑力（kN/m）Ni——第i计算条块滑体在滑动面法线上的分力（kN/m）ci——第i计算条块滑动面上岩土体的粘结强度标准值（kPa）φi——第i计算条块滑带土的内摩擦角标准值（°）li——第i计算条块滑动面长度（m）Wi——第i计算条块自重与建筑等地面荷载之和（kN/m）θi——第i计算条块底面倾角（°）反倾时取负值（）Δpi——第i个条块土体两侧静水压力的合力（kN/m）Ui——第i个条块土体底部空隙压力（kN/m）γw——水的容重（kN/m3）Viu——第i计算条块岩土体的浸润线以上体积（m3/m）Vid——第i计算条块岩土体的浸润线以下体积（m3/m）γ——岩土体的天然容重（kN/m3）γsat——岩土体的饱和容重（kN/m3）Fi——第i计算条块所受地面荷载（kN）（2）稳定性计算评价1）计算方案简述本次选取产生9-9’、10-10’’剖面进行计算，工况以暴雨饱和工况进行计算，计算示意图及结果如下：边坡稳定性计算结果表（非隐式解）剖面编号工况条块号水位上条块重量（KN/m）滑面长（m）滑面倾角（°）内聚力（KPa）内摩擦角（°）下滑力（KN/m）累积下滑力（KN/m）抗滑力（KN/m）累积抗滑力（KN/m）传递系数稳定系数安全系数剩余下滑力（KN/m）重度(KN/m3)面积(m2)9-9'工况

饱和自重①21.5015.25327.887.834210.505.40219.39219.39105.25105.250.940.3431.35190.93②21.5025.34544.814.522610.505.40238.83444.0193.75192.181.001.35407.23③21.50113.822447.1312.763610.505.401438.391882.93321.12513.531.001.352028.43④21.5085.851845.7815.074110.505.401210.943102.22289.91805.730.781.353382.27⑤21.50120.422589.036.28710.505.40315.522723.40308.85934.241.352742.35

9-9'剖面折线滑面稳定系数隐式解计算表稳定系数Fs=0.342治理（支护）剩余下滑力计算结果条块号滑体体积V1重度γ1重量地面荷载滑面特征传递系数抗滑力下滑力剩余下滑力稳定系数安全系数传递系数支护剩余下滑力GGb长度倾角内聚力内摩擦角ψRiTiPiFsFstψP（m3/m）（KN/m3）（KN/m）(KN/m)Li（m）αi(º)ci(KPa)φ(º)(KN/m)(KN/m)(KN/m)(KN/m)115.2521.5327.887.834210.55.4105.25219.390.4801.35141.43225.3421.5544.814.522610.55.40.88593.75238.830.3931.350.942302.613113.8221.52447.1312.763610.55.41.033321.121438.39499.070.2231.350.9971502.21485.8521.51845.7815.074110.55.41.020289.911210.94872.100.1691.351.0022501.845120.4221.52589.036.28710.55.40.674308.85315.520.260.3421.350.7902062.9110-10'剖面折线滑面稳定系数隐式解计算表稳定系数Fs=0.181治理（支护）剩余下滑力计算结果条块号滑体体积V1重度γ1重量地面荷载滑面特征传递系数抗滑力下滑力剩余下滑力稳定系数安全系数传递系数支护剩余下滑力GGb长度倾角内聚力内摩擦角ψRiTiPiFsFstψP（m3/m）（KN/m3）（KN/m）(KN/m)Li（m）αi(º)ci(KPa)φ(º)(KN/m)(KN/m)(KN/m)(KN/m)15.8121.5124.924.973510.55.461.8671.650.8631.3525.83242.5521.5914.839.612410.55.40.882179.91372.090.4831.350.968263.84398.4321.52116.2511.873810.55.41.097282.271302.890.2171.350.9871354.274112.3221.52414.888.453810.55.41.000268.611486.750.820.1811.351.0002642.05经计算（隐式解），9-9’与10-10’折线滑面稳定系数分别为0.342与0.181，《建筑边坡工程技术规范》GB50330-20135.3.1条，一级边坡稳定安全系数为1.35。依据《工程地质勘察规范》DBJ50/T-043-20166.4.15条，边坡稳定性状态划分，即边坡处于不稳定状态。建议采用桩板挡墙有效支挡，或者采取架空结构设计。其中计算时按现状坡面条件考虑，潜在滑动面取粉质黏土饱和状态C＝10.5kPa、φ＝5.4°进行计算。建议整平回填之前，先清除坡体上部粉质黏土，采取有效措施减小土体下滑力后，潜在滑动面可取素填土饱和状态C＝2kPa、φ＝23°。（同报告前章节“6.2.1素填土物理力学指标”）考虑到该处为永久边坡，因此建议采用桩板挡墙进行有效支挡，以中等风化基岩为桩基持力层。2）场地东侧环境边坡BC（代表性剖面1、2）该段根据设计地坪高程整平后，在场地东侧用地红线处将形成一段高度不同的环境边坡，即边坡BC段（边坡的分布及编号见环境边坡示意图），边坡临空方向97°，坡长11.40m，坡高0～5.94m，安全等级为二级。场地整平后，边坡由素填土填方组成，岩土界面埋深较深且平缓，填土自身稳定性差，土体内部易沿圆弧滑动，考虑到该处为永久边坡，因此建议采用重力式挡墙支挡，以中等风化泥岩、砂岩为挡墙持力层。3）场地东侧环境边坡CD（代表性剖面5、7、8）该段根据设计地坪高程整平后，在场地东侧用地红线CD段将形成一段高度不同的环境边坡，即边坡CD段（边坡的分布及编号见环境边坡示意图），边坡临空方向277°，坡长33.60m，坡高0～6.10m，安全等级为二级。边坡为岩质边坡，基岩为主要强风化泥岩组成，含少量砂岩，若直立切坡，边坡易产生垮塌。边坡岩体类型为Ⅳ类，等效内摩擦角取52°，破裂角取52°。建议采取放坡措施治理边坡。若放坡条件受限，建议采用重力式挡墙支挡。放坡坡率可取1:0.75。4）场地南侧环境边坡DE（代表性剖面9～13）该段根据设计地坪高程整平后，在场地南侧用地红线DE段将形成一段高度不同的环境边坡，即边坡DE段（边坡的分布及编号见环境边坡示意图），边坡临空方向7°，坡长64.45m，坡高2.5～7.45m，安全等级为二级。边坡为岩质边坡，基岩为主要泥岩组成，含少量砂岩，结合场地测得岩层、构造裂隙产状作赤平投影分析：由赤平投影图分析可知，边坡为切向坡，受裂隙1切割控制，可能产生不利岩块体垮塌。边坡工程安全等级划分为二级，边坡岩体类型为Ⅳ类，等效内摩擦角取52°。该侧边坡受外倾结构面控制，45°＋φ/2=60.2°，破裂角取52°。建议边坡DE段采取结合南侧环境（市政）道路修建，合理支挡、放坡处理。5）场地西侧环境边坡AE（代表性剖面1、3、4、6、8）该段根据设计地坪高程整平后，在场地西侧用地红线处将形成一段高度较大的环境边坡，即边坡AE段（边坡的分布及编号见环境边坡示意图），边坡为土质边坡，边坡临空方向286°，坡长45.60m，坡高0.26～19.71m，安全等级为二级，边坡主要由素填土组成，部分为强风化泥岩组成。边坡局部高度较高，填土自身稳定性差，土体易发生圆弧滑动。建议采用桩板挡墙有效支挡或者设计采用架空结构方案。目前西侧规划纵一路，应根据实际规划情况，采用合理支挡措施。7.4.2基坑边坡稳定性评价及工程措施建议本工程基坑边坡主要为地埋油罐区，其油罐区将下挖形成基坑边坡，坡高均为4.50m，均为岩质边坡，岩性为强风化泥岩、中风化砂岩，基坑边坡安全等级为二级。边坡东、西侧和南、北侧坡长分别为7.96m和13.40m。坡向分别为277、97°和8°，188°，为岩质边坡。按设计标高整平后，为评价方便，将基坑边坡进行分段，见下图。1）基坑边坡BP1-BP2（代表性剖面9-9’、10-10’）该段根据设计地坪高程整平后，在油罐池BP1-BP2段将形成一段高度相同的基坑边坡，即边坡BP1-BP2段（边坡的分布及编号见环境边坡示意图），边坡临空方向188°，坡长13.40m，坡高4.50m，安全等级为二级。边坡为岩质边坡，基岩为主要泥岩组成，部分砂岩，结合场地测得岩层、构造裂隙产状作赤平投影分析：由赤平投影图分析可知，边坡为切向坡，裂隙1，2与边坡坡向大角度相交或者反向，边坡稳定性受岩体自身强度控制。边坡工程安全等级划分为二级，边坡岩体类型为Ⅳ类，等效内摩擦角取52°。建议边坡BP1-BP2采取加强的油罐池侧墙支挡或重力式挡墙支挡，均以基岩作持力层。该侧边坡未直接受外倾结构面控制，45°＋φ/2=60.2°。破裂角取52°2）基坑边坡BP2-BP3（代表性剖面6-6’）该段根据设计地坪高程整平后，在油罐池BP2-BP3段将形成一段高度相同的基坑边坡，即边坡BP2-BP3段（边坡的分布及编号见环境边坡示意图），边坡临空方向277°，坡长7.96m，坡高4.50m，安全等级为一级。边坡为岩质边坡，基岩为主要泥岩组成，部分砂岩，结合场地测得岩层、构造裂隙产状作赤平投影分析：由赤平投影图分析可知，边坡为反向坡，受裂隙2切割控制，可能产生不利岩块体垮塌。等效内摩擦角取52°。建议边坡BP2-BP3采取加强的油罐池侧墙支挡或重力式挡墙支挡，均以基岩作持力层。该侧边坡受外倾结构面控制，45°＋φ/2=60.2°，破裂角取52°。3）基坑边坡BP3-BP4（代表性剖面9-9’、10-10’）该段根据设计地坪高程整平后，在油罐池BP1-BP2段将形成一段高度相同的基坑边坡，即边坡BP3-BP4段（边坡的分布及编号见环境边坡示意图），边坡临空方向8°，坡长13.40m，坡高4.50m，安全等级为二级。边坡为岩质边坡，基岩为主要泥岩组成，部分砂岩，结合场地测得岩层、构造裂隙产状作赤平投影分析：由赤平投影图分析可知，边坡为切向坡，受裂隙1切割控制，可能产生不利岩块体垮塌。等效内摩擦角取52°。建议边坡BP3-BP4采取加强的油罐池侧墙支挡或重力式挡墙支挡，均以基岩作持力层。该侧边坡受外倾结构面控制，45°＋φ/2=60.2°，破裂角取52°4）基坑边坡BP1-BP4（代表性剖面9-9’、10-10’）该段根据设计地坪高程整平后，在油罐池BP1-BP4段将形成一段高度相同的基坑边坡，即边坡BP1-BP4段（边坡的分布及编号见环境边坡示意图），边坡临空方向97°，坡长7.96m，坡高4.50m，安全等级为二级。边坡为岩质边坡，基岩为主要泥岩组成，部分砂岩，结合场地测得岩层、构造裂隙产状作赤平投影分析：由赤平投影图分析可知，边坡为顺向坡，边坡稳定性受层面裂隙控制,可能产生层面滑动。边坡工程安全等级划分为二级，边坡岩体类型为Ⅳ类，等效内摩擦角取52°，破裂角取15°建议边坡BP1-BP4采取放坡处理或挡墙支挡，该侧边坡受外倾结构面控制。采用定量评价，其计算根据《建筑边坡工程技术规范》GB50330-20135.3.2条，选取代表性剖面6-6’，采用平面滑动法。稳定性计算示意图稳定性计算表边坡临空方向剖面重量γ（KN/m3）边坡高度H（m）结构面岩体体积V（m3）稳定性系数倾角θ（°）内聚力C（Kpa）内摩擦角（°）面积A（m2）97°6-6'25.54.4151251736.131.02经计算，稳定性系数为1.02，《建筑边坡工程技术规范》GB50330-20135.3.1条，二级边坡稳定安全系数为1.30。依据《工程地质勘察规范》DBJ50/T-043-20166.4.15条，边坡稳定性状态划分，即边坡处于欠稳定状态。建议采取加强的油罐池侧墙支挡或重力式挡墙支挡，均以基岩作持力层。7.5工程建设对相邻建筑物影响本场地南侧约20米为已建横一路，距离较远对已建道路不会产生严重影响，主要是运渣时保持路面清洁，严禁过大振动和放炮施工。7.6场地整平后地下水对工程建设的影响评价勘察期间场地见地下水出露，场地下覆岩土层均为透水层。设计方按相应地下水水位及水量考虑施工排水措施。拟建加油站油罐池、罩棚、站房位于地下水位以上，可以不考虑抗浮设计。特别是雨季施工，受地表水补给影响，水量骤增，应做好排（抽）水应急预案，避免对地表工程建设产生影响。8、地基评价8.1地基均匀性评价a.素填土主要分布于场地中北侧，厚度不均，为1.0～7.6m，土层厚度变化较大，结构松散，强度较低，堆积时间3～5年，会产生不均匀沉降，均匀性差。b.粉质黏土在整个场地局部分布有粉质黏土，厚度不均，为0.4～3.2m，均匀性较差。c.基岩主要为侏罗系中统沙溪庙组泥岩、砂岩，强风化层厚度2.70～4.80m，变化较大，均匀性较差。基岩中风化层岩体较完整、连续，属低变异性岩石，均匀性较好。场地部分泥岩含砂质较重，砂岩含泥质较重，基岩抗压强度变化较大。8.2持力层选择及基础型式建议8.2.1持力层选择1、素填土：主要为新近填土，在场地均有分布，最大厚度为7.60m（ZY32），填土多由砂岩、泥岩碎块及其风化物夹粉质粘土组成。泥岩碎块质软，风化较快，部分已风化成粘土状。砂岩碎块质硬，风化速度慢。场地内人工填土未经辗压、夯实作用，根据现场调查及钻探情况，场地内人工填土结构较松散，压缩性大，易产生差异沉降，且在钻进过程中有明显的卡钻。可知，素填土的均匀性较差，不建议作为场内拟建物基础的持力层。2、粉质黏土：分布于大部分场地，厚度较小，且变化较大，承载力值低，不能直接作为场内拟建建筑及挡墙的基础持力层。不建议作为场内拟建物基础的持力层。3、强风化基岩：厚度较小，承载力值较低，可作为户外场地及建筑配套设施等荷载较小的拟建物的基础持力层。4、中风化基岩：厚度大，分布均匀、稳定，岩体较完整，承载力值较高，是理想的拟建建筑、