跨大广高速特大桥施工监控方案修改

沪昆客运专线江西段HKJX-7标段跨大广高速公路（60+100+60）连续梁施工线形监控方案中铁四局沪昆客专江西段站前工程HKJX-7标2011年4月目录第一章工程概况3一、工程概述3HYPERLINK\l"_Toc291144118"二、设计规范与标准4HYPERLINK\l"_Toc291144119"三、上部结构计算理论与方法4HYPERLINK\l"_Toc291144120"四、计算基本资料及参数选取7HYPERLINK\l"_Toc291144121"五施工监控的必要性及监控方法10第二章施工监控的实施方案12HYPERLINK\l"_Toc291144123"一、现场监测的内容及方案12HYPERLINK\l"_Toc291144124"二、监控设备及安装20HYPERLINK\l"_Toc291144125"三、监控的组织机构21第三章施工监控的应力、挠度分析24HYPERLINK\l"_Toc291144127"一、计算模型建立24HYPERLINK\l"_Toc291144128"二、施工阶段分析25HYPERLINK\l"_Toc291144129"三、悬臂浇筑过程中挠度及应力分析26HYPERLINK\l"_Toc291144130"四、主梁合拢及全程挠度及应力分析30HYPERLINK\l"_Toc291144131"五、跨中预拱度设置和误差分析32HYPERLINK\l"_Toc291144132"六、数据管理与提交37第一章工程概况一、工程概述1.桥型布置跨大广高速特大桥位于江西省新余市渝水区观巢镇，中心里程DK705+302.760，全桥长3465.380m。桥梁于DK706+330～DK706+360处跨越大广高速公路，跨沪昆高速公路为双向四车道，路基宽度22m，采用沥青混凝土高等级路面，路面情况较好。沪昆高速公路与新建沪昆铁路前进方向夹角为137.45°见图1-⑴，铁路设计方案采用(60+100+60)m连续梁上跨大广高速公路，连续梁采用三角形挂篮悬臂现浇。连续梁平面位于直线，纵断面位于17‰的纵坡上，长沙方向为上坡。82#~85#连续梁桥墩下部结构为钻孔灌注桩基础，均为矩形承台，桥墩为等截面圆端形实体墩。箱梁采用C50高性能混凝土,防护墙、遮板及电缆槽采用C40混凝土，管道压浆所用水泥浆强度等级不低于M50并添加阻锈剂，封锚采用C50干硬性补偿收缩混凝土。图1-1连续梁与道路交叉平面位置示意图2.桥址区自然地理概况2.1地形、地貌桥址区主要为丘坡及丘间谷地，丘坡自然坡度为15°～20°，相对高差65～130m，植被较为发育，树木茂密，灌木、杂草丛生。丘间谷地，地势较为平坦，视野开阔，多辟为水田、旱地，零星分布有水塘。桥梁跨越大广高速公路，路面距箱梁设计标高差为8.121米。2.2气候工程所在地新余属中亚热带湿润季风气候，气候湿润温和，日照充足，一年中夏冬季长，春秋季短。年平均气温15.0℃-18.0℃之间，全年无霜期230天左右，每年7月-8月气温较高，1月-2月气温较低，极端最高气温38.8℃-43.0℃,极端最低温度-10.1℃—-14.0℃。多年平均降雨量为1027mm-1600mm，年最大降雨量2356mm，年最小降雨量570mm，年蒸发量1130mm-1380mm，年平均相对湿度81%。工程所在区域气象灾害四季都有可能发生，春季倒春寒，梅雨期洪涝，盛夏高温，伏秋干旱，冬季冻害与大雪、冰雹、大风等灾害性天气出现比较频繁。二、规范与标准1.《客运专线铁路桥涵工程施工质量验收暂行标准》；2.《新建时速300～350公里客运专线铁路设计暂行规定》（上、下）（铁建[2007]47号。3.《铁路桥涵设计规范》（TB10002.1～TB10002.5-2005）。4.《铁路工程抗震设计规范》（GB50111-2006）。5.《铁路混凝土结构耐久性设计暂行规定》铁建设[2005]157号及“局部修订条文”铁建设[2007]140号。6.《客运专线无砟轨道设计指南》铁建设函[2005]754号7.《高速铁路工程测量规范》TB10601—2009三、上部结构计算理论与方法倒退分析法前进分析可以严格按照设计好的施工步骤进行各阶段内力分析，但由于分析中结构节点坐标的改变，最终结构线形不可能完全满足设计线形。实际施工中桥梁结构线形的控制与强度控制同样重要，线形误差将造成桥梁结构的合龙困难，影响桥梁建成后的美观和运营质量。为了使竣工后的结构保持设计线形，在施工过程中用设置预拱度的方法来实现。而对于分阶段施工的连续刚构桥，一般要求给出各个施工阶段结构控制点的标高（预抛高），以便最终使结构物满足设计要求，这个问题用前进分析法是难以解决的。倒退分析法可以解决这一问题，它的基本思想是，假定时刻结构内力分布满足前进分析时刻的结果，线形满足设计轴线。在此初始状态下，按照前进分析的逆过程，对结构进行倒拆，分析每次拆除一个施工节段对剩余结构的影响。在一个阶段内分析得到的结构位移，内力状态便是该阶段结构理想的施工状态。所谓结构施工理想状态就是在施工各阶段结构应有的位置和受力状态，每个阶段的施工理想状态都将控制着全桥最终形态和受力特性。倒退分析法具有以下几个特点：1.倒退分析时的初始状态必须由前进分析来确定，但初始状态中的各杆件的轴线位置可取设计轴线位置。2.拆除单元的等效荷载，用被拆单元接缝处的内力反向作用在剩余主体结构接缝处加以模拟，这些值可由前进分析计算来得到。开始开始时刻状态施工完成时状态合拢初状态张拉预应力索初的状态施工初态安装本阶段初状态张拉预应力索前的状态结束合拢前状态安装本阶段前状态对施工阶段循环图1-2倒退分析程序系系统流程图图3.拆除杆件件后的结构构状态为拆拆除杆件前前的结构状状态与被拆拆除杆件等等效荷载作作用状态的的叠加。换换言之，本本阶段结束束时，结构构的受力状状态用本阶阶段荷载作作用下结构构受力与前前一阶段结结构受力状状态相叠加加而得，即即认为在这这种情况下下线性叠加加原理成立立。4.被拆构件件满足零应应力条件，剩剩余主体结结构新出现现接缝面应应力等于此此阶段对该该接缝面施施加的预加加应力，这这是正确进进行桥梁结结构倒退分分析的必要要条件。混凝土的收缩徐徐变与结构构的形成历历程有着密密切的关系系，徐变应应变不仅与与混凝土的的龄期有关关，而且与与作用在混混凝土构件件上的应力力应变有关关。因而结结构在进行行倒退分析析时，一般般是无法直直接进行徐徐变计算。为为了解决这这一问题，一一般是应用用下述的方方法：在进进行前进分分析时，先先不计入混混凝土收缩缩徐变的影影响，计算算出结构的的内力与变变形值，然然后再计算算出结构计计入混凝土土收缩徐变变后的内力力与变形值值，两者相相减则可以以得到每一一阶段混凝凝土收缩徐徐变产生的的内力与位位移值，将将其保存起起来。接着着进行倒退退分析，按按阶段扣除除前进分析析时相应阶阶段混凝土土时效的影影响。倒退退分析程序序系统流程程图如图22-1所示示。根据主梁一般横横断面（见见图1-3），将桥桥梁按照空空间实用理理论简化为为平面杆系系，主梁简简化后结构构离散图见见图。采用用桥梁专用用程序进行行桥梁施工工阶段、成成桥状态的的恒载、活活载、预应应力、混凝凝土收缩徐徐变、支座座位移、风风荷载、温温度变化等等荷载作用用下的分析析计算。成成桥后，上上部为60+100+60米共孔变截截面预应力力混凝土连连续箱梁，计计算跨径：：L=60..75+1100+60..75米。全桥采采用横向、纵纵向及竖向向三向预应应力体系。1-3主梁一般般横断面四、计算基本资料及及参数选取取1基本资料1.1技术指指标1）设计荷载：列列车竖向活活载计算采采用ZK标准活载载，列车竖竖向活载桥桥面横向计计算采用ZK标准特种种活载。2）地地震荷载：：地震基本本烈度6度3）桥桥面净宽：：12m4）桥面纵坡：117‰5）温度荷载：箱箱梁合拢温温度取20℃，日照温温差按升降降温10℃进行计算算。6）支座强迫位移移：2cmm1.2主要材料料：1)混凝土主桥箱梁采用CC50混凝土。2）预应力体系1、纵向预应力体体系：预应应力采用1x7--15.22-18660-GBB/T52224-22003预应力钢钢绞线，锚锚固体系采采用自锚式式拉丝体系系，锚具应应符合《铁铁路工程预预应力筋用用夹片式锚锚具、夹具具和连接器器技术条件件》(TB--T31993-20008)张拉采用用与之配套套的机具设设备。管道道形成采用用镀锌金属属波纹管成成孔，金属属波纹管应应符合《预预应力混凝凝土用金属属波纹管》JG2225-20007要求。合合拢段处采采用镀锌波波纹管采用用增强型。2、横向预应力体体系：横向向预应力筋筋采用1x7--15.22-18660-GBB/T52224-22003预应力钢钢绞线，锚锚固体系采采用BM155-4(PP)锚具及配配套的支承承垫板，锚锚具应符合合《铁路工工程预应力力筋用夹片片式锚具、夹夹具和连接接器技术条条件》(TTB-T33193--20088)，张拉体体系采用YDC2240Q型千斤顶顶；管道形形成采用内内径70x199mm扁形形镀锌金属属波纹管成成孔。金属属波纹管应应符合《预预应力混凝凝土用金属属波纹管》JG2225-20007要求。3、竖向预应力体体系：采用用直径255mm高强强精轧螺纹纹钢筋，型型号为PSB7785，应符合合《预应力力混凝土螺螺纹钢筋》（GB/T20065-2006）要求。3）非预应力钢筋筋Q235光圆钢钢筋应符合合《钢筋砼砼用热轧光光圆钢筋》GB133013--1991的规定，HHRB3335级钢筋应应符合《钢钢筋混凝土土用钢第二二部分：热热轧带肋钢钢筋》（GB14499.22-20007）。2参数选取取设.a4a材按计。（2）预应力钢材标准强度RRyb=18660Mpaa钢束弹性模量Ey==1.955×105Mpa锚下张拉控制应应力σK=0.775*Ryyb=13995Mpaa孔道偏差系数0.00015松弛率0.077摩阻率0.255锚具变形Δ=00.0066m3主桥几何尺寸桥梁上部为三孔孔预应力混混凝土连续续刚构箱梁梁桥，跨径径组合为60+100+60米，由上、下下行的两个个单箱单室室箱形断面面组成，箱箱梁根部梁梁高7.885米，跨中梁梁高4.885米，其间梁梁高按二次次抛物线变变化。箱梁梁顶板为00.40m，底板厚厚由跨中00.40米按二次抛抛物线变化化至根部11.2m～0.4m，箱梁顶顶板宽12m，底板宽宽6.7m，腹板厚厚0.6～0.8,0.8～1m，除桥墩墩上箱梁块块件及跨中中内设置5道横隔板板。4施工阶段的划分分主桥施工共分551个阶段，阶阶段划分根根据施工进进度和施工工顺序安排排，用桥梁梁专用程序序进行分析析计算。5主要参数计算二期恒载：扣件件、轨道板板、砂浆垫垫板、混凝凝土基座等等线路设备备重，以及及防水层、保保护层、人人行到栏杆杆或声屏障障、遮板、防防护墙、接接触网支柱柱、电缆槽槽盖板及竖竖板附属设设施重量。120KKN/m～140KKN/m。钢束布置见有关关设计图纸纸杭长客专施图图（桥）-HCJXXVII－5、《（60+1100+660）m无砟轨道现浇浇预应力混混凝土连续续梁（双线线）》（通通桥（200⑻23688A-V）。五、施工监控的必要要性及监控控方法1、监控的必要性性桥梁设计过程是是一种理论论性的设计计和分析过过程，如材材料强度、弹弹性模量等等均按规范范取值，年年平均温差差、风载、降降水等因素素均由当地地统计资料料取得。而而桥梁的施施工过程是是具体的工工程实践过过程，影响响桥梁内力力和变形的的各种因素素必然与设设计值存在在一定差异异，这种差差异随着桥桥梁跨径的的增大，桥桥墩的增高高，对桥梁梁内力和变变形的影响响显著增大大，以致使使许多设计计资料不能能直接应用用到施工当当中，必须须经过施工工监控对这这些资料进进行修正，才才能应用到到工程中去去。如桥面面标高，设设计图纸中中给出的是是施工完成成后理论标标高，不是是施工采用用标高，在在施工中需需要考虑基基础沉降、温温度变化、预预应力产生生预拱度、混混凝土收缩缩、徐变等等因素对标标高的影响响。因此，监监控是连接接设计和施施工的关键键纽带，对对桥梁的施施工质量和和运营状态态起着重要要作用。施工监控主要有有三方面的的作用：(1)、桥梁在在建筑过程程中，其变变形控制在在设计变形形范围内，桥桥梁建成后后，桥面标标高及桥梁梁几何线形形达到设计计形状。(2)、使桥梁梁在建筑过过程中和建建成后，各各控制截面面内力达到到合理的状状态。(3)、在施工工过程中对对每个施工工阶段进行行计算、复复核保证桥桥梁的安全全。2、监控的依据对大桥实施有效效施工监控控的主要依依据是：《跨大广高速大跨连续刚构桥施工监控咨询邀请书》、《跨大广高速公路特大桥施工监控咨询文件》、《跨大广高速公路特大桥施工图设计》文件、《跨大广高速公路特大桥施工组织设计》以及相关的技术规范、标准等。2、目前施工单位位提供的施施工方案如如下：总体施工方案：：采用8只三角形形挂蓝在左、右幅幅四个主墩墩同时施工工各块段；；模板采用用大块钢模模板；用混混凝土运输输车运输混混凝土，用用混凝土输输送泵灌注注砼；用塔塔吊垂直提提升钢筋、机机具。先进进行边跨合合拢再进行行中跨合拢拢。（1）0号梁段施工方案案0#梁段在墩旁托架架上浇筑，墩墩旁托架配配合斜拉索索悬吊桁架架施工，托托架由安装装于墩身上上的三角托托架承重。具具体工艺流流程为：在在桥墩上预预埋平台构构件、拼装装施工平台台、安装底底模、托架架预压、侧侧模，绑扎扎底板、腹腹板钢筋及及安装预应应力波纹管管，安装内内模，绑扎扎顶板钢筋筋及安装预预应力波纹纹管，各部部位检查测测量，0＃块段混凝凝土灌注分分两次成型型。（2）箱梁的挂蓝悬悬臂施工工工艺全桥悬臂浇筑箱箱梁共有22个单“T”，每个单“T”一侧悬臂臂共划分113个梁段，其其中0#、梁段同同时浇筑，1#~13#梁段采用挂蓝悬臂浇筑，0#梁段长14m，1#~13#梁段长度划分为2x2.5m、2.75m、3x3.0m、3.25m4x3.5m、2x4.0m，形成最大悬臂时单边长50m。挂篮悬浇施工顺顺序为：挂挂篮就位→→侧模安装→底板、腹腹板钢筋、竖竖向预应力力安装→端头模板板安装→横（含底板板、横隔板板）、纵向向预应力管管道、锚具具安装→顶板钢筋→浇筑混凝凝土→养生→预应力筋筋张拉→管道压浆→挂篮前移移挂篮形式：三角角形挂篮。（3）边跨现浇梁段段施工方案案边跨现浇段长度度为9.775m，采用满满堂支架现现浇，施工工时首先搭搭设好支架架，进行预预压，重新新调整支架架，铺设模模板，进行行现浇施工工。（4）合拢段施工方方案共有3个合拢段段（双幅），每每段长度均均为2.00米，合拢段段箱梁中心心高度为44.85米米。合拢段段施工顺序序为：先边边孔合拢→→再中孔合拢。边跨合拢段和中中跨合拢段段采用不同同的方法施施工。中跨跨合拢段采采用挂蓝上上的模板系系统进行施施工；边跨合拢拢段采用在在膺架或满满堂支架上上现浇方案案。中孔合拢段施工工程序：张张拉完边跨跨底板预应应力索后,拆掉一侧侧挂蓝,同时另一一侧挂蓝前前移,跨过中跨跨合拢段将将挂蓝底模模平台锚于于两个单T最后梁段段的底板上上,外侧模悬悬于两梁段段的翼缘板板上,内模置于于底板顶面面上,内外模间间用对拉螺螺栓拉紧→→设水箱→劲性骨架架就位→焊接劲性性骨架→安装张拉拉合拢预应应力筋→绑扎钢筋筋、安装模模板→浇筑砼、同同时减配重重→养生、等等待强度→张拉预应应力筋及灌灌浆→拆除模板板、吊架及及中跨合拢拢束。边孔合拢段施工工程序：搭搭设支架、装装底模→设水箱、安安装劲性骨骨架→安装张拉拉合拢预应应力筋→绑扎钢筋筋、安装模模板→浇筑砼→养生等强→张拉预应应力筋及灌灌浆→拆除模板板及支架。3、监控的主要内内容①在施工过程中观观测基础沉沉降，分析析基础沉降降对墩顶标标高、桥梁梁结构内力力及变形的的影响，控控制各基础础不均匀沉沉降小于设设计值；②分析各桥墩在施施工过程中中的弹性变变形及混凝凝土收缩、徐徐变引起的的变形，结结合基础沉沉降，为施施工提供各各墩顶的施施工标高；；③根据桥梁施工特特点，将桥桥梁施工过过程分为若若干个施工工阶段，分分析各施工工阶段截面面的挠度和和应力；④配合施工单位在在箱梁悬浇浇过程中测测量各断面面的实测标标高；⑤在悬浇过程中，根根据各梁段段浇筑混凝凝土、张拉拉预应力、移移动挂篮的的理论挠度度和实测挠挠度，梁段段的预拱度度以及挂篮篮的变形，提提供各梁段段的施工立立模高程。⑥分析不同合拢温温度对结构构内力、变变形以及支支座、伸缩缩缝影响，并并对支座和和伸缩缝的的施工提出出合理建议议。⑦完成混凝土强度度、容重以以及弹性模模量等试验验工作；⑧在合拢阶段，对对箱梁实施施顶推，优优化结构内内力；⑨在桥梁施工过程程中，对控控制截面应应力进行监监测，保证证桥梁在安安全状态下下进行施工工。第二章施工监监控的实施施方案一、现场监测的的内容及方方案1、挂篮静力荷载载试验（施施工、监理理单位协助助）挂篮的静力试验验是为了测测试挂篮承承重能力、消消除永久变变形、测试试挂篮的弹弹性变形，为为立模高程程提供依据据，确保施施工安全。静载试验采用压压重法，压压重荷载按按最大悬臂臂块件混凝凝土重量的的1.2倍进行加加载，测试试挂篮底模模和吊杆的的受力状态态及挠度。分分两部分进进行压重试试验：挂篮篮底模部分分和箱梁翼翼板、顶板板支架部分分。2、混凝土弹模、容容重的测定定混凝土实测应力力是通过混混凝土实测测应变乘以以混凝土的的弹性模量量换算来的的。弹性模模量准确性性影响结构构应力实测测值和结构构挠度计算算值。桥梁梁恒载大小小与混凝土土容重大小小有关，影影响各施工工阶段结构构的挠度和和应力值，对对容重的准准确测定，可可提高对结结构挠度和和应力分析析的准确性性。弹性模量测试是是通过三个个试件进行行现场测试试，容重测测试是称量量弹性模量量试件计算算取得。3、桥墩基础沉降降观测桥墩基础沉降观观测是为确确定墩顶标标高，估计计成桥后基基础不均匀匀沉降提供供资料。沉沉降观测时时，在833、84号墩承承台上设永永久观测点点，在桥梁梁施工过程程中，用精精密水准定定期测量承承台沉降。4、箱梁轴线抽测测测点布置施工单位在每一一梁段悬臂臂端梁顶中中线设立一一个轴线观观测点。测测点见图22-1中的“O”所示的位位置。测量方法使用全站仪和钢钢尺等，采采用测小角角法或视准准法直接测测量其前端端偏位。2-1箱梁截面面测定位置置示意图(单位：mm)5、主梁挠度的观观测测点布置布置方法：在每每一节段悬悬臂端顶板板和底板设设立标高观观测点(如图2-22所示)。测点须须用Φ16mmm的圆钢钢预埋。短短钢筋要求求与上、下下层钢筋焊焊接牢靠，并并伸出箱梁梁顶板混凝凝土表明约约2cm，且且断面打磨磨光滑。考考虑挂篮安安装的影响响，测点短短钢筋应避避开挂篮型型钢的空间间位置，便便于塔尺的的放置和保保持通视。在测点不能通视时，可以按现场实际情况适当小范围移动测点的布置位置。另外，在跨中0#块顶面中间位置布置一个箱梁标高控制点。在施工中水准点点及箱梁顶顶各观测点点均保持完完好，直至至连续梁合合龙。截面面测点布置置如图中2-2的“O”所示的位位置。(0号节段顶顶板布7个高程点点，底板布布6个高程点点；1号节段之之后的每个个节段，顶顶板和底板板各布3个高程点点。高程点距距各个节段段梁端部或或边缘的距距离视混凝凝土保护层层的厚度而而定，绑扎扎完钢筋后后，原则上上把预埋圆圆钢焊接在在绑扎钢筋筋最边缘。2号之后节节段标高控控制点的布布置方法同同1、2号节段)：2-2箱梁截面测定位置示意图测量方法用精密水平水准仪测量测点标高。测量频率施工单位按各节段施工次序，每一节段按三种工况（即：浇筑混凝土后、预应力束张拉后和挂篮前移后）对主梁挠度进行平行独立测量，相互校核。测量时间测量时间宜在早7：00以前午6点以后进行。施工单位在测量过程中，除考虑工序进展必须对每一工况进行例行测量外，还要对温度变化引起的挠度进行测量。为了找出温度变化引起主梁挠度变化的规律，对于一些重点工况，在工况不变的情况下，分别在早晨6：00以前（即温度较低）和中午12：30～14：30（即温度较高）间对其挠度进行测量，找出温差变化较大时挠度变化的极值，从而为确定待施工各节段预拱提供较为可靠的依据。6、主梁立模标高的测量图2-3箱梁截面立模标高测点位置示意图测量方法用精密水平水准仪测量立模标高(遇到不方便放置塔尺的情况时可以用皮尺辅助测量)。测量时机立模标高的测量应避开温差较大的时段。施工单位立模到位、测量完毕后，控制单位对施工各节段的立模标高进行复测。监理单位不定期进行抽测。1测点布置1立模标高的测点位置见图2-3中的“|”所指处，即：底板顶模板三个特征位置；顶板底模板六个特征位置。主梁顶面高程的测量在某一施工工况完毕后，对主梁顶面混凝土进行直接测量。在测量过程中，同一截面测三点，根据其横坡取其平均值，这样可得到主梁顶面的高程值。同时，根据不同的工况观察主梁的挠度（反拱）变化值，按给定的立模标高（含预拱度）立模，也可得到主梁顶面的高程值。两者进行比较后，可检验施工质量。7、两边对称截面相对高差的直接测量当两边施工节段相同时，对称截面的相对高差可直接进行测量和分析比较。当施工节段不同时，对称节段的相对高差不满足可比性，此时，可选择较慢的一边最末端截面和较快的一边已施工的对应截面作为相对高差的测量对象，在测量过程中，同一对称截面可测多点，根据其横坡取其平均值，可得到对称截面的对应点的相对高差。8、结构几何形状测量结构几何形状的测量主要包括：左、右幅箱梁上下表面的宽度、腹板厚度、上盖板和下底板的厚度、箱梁截面高度以及箱梁施工节段的长度等。控制单位采用抽查的方式，不定期的进行测量。9、精度控制根据《客运专线铁路桥涵工程施工质量验收暂行标准》。悬臂浇筑连续梁梁体外形尺寸允许偏差和检验方法可参照表2-1的规定：表2-1悬连续梁悬臂浇筑梁段的允许偏差和检验方法项

目规定值或允许偏差轴线偏位(mm)15顶面高程(mm)相邻节段高差±10断面尺寸(mm)高度-5，+15顶宽±10底宽+10，-5顶底腹板厚+10，-5合龙后同跨对称点高程差(mm)20平整度(mm)每米不大于510、连续梁悬臂施工立模高程的确定（1）连续梁悬臂施工立模高程的理论计算公式：Hi理论=Hi+fi预拱度+fgi（1）fi预拱度=∑f1i+∑f2i+f3i+f4i+f5i（2）式中：Hi理论——第i节点的理论立模高程Hi——第i节段箱梁底面（顶面）设计高程fi预拱度——第i节段预拱度值，综合考虑各梁段的自重、预应力张拉、混凝土收缩和徐变、施工临时荷载和施工荷载等因素，通过结构分析计算在i节点设计的预拱度计算值。f1i——已浇筑段的自重在i节段产生的挠度总和；f2i——各阶段张拉预应力在第i节段产生的挠度总和；f3i——混凝土收缩、徐变在i节段引起的挠度；f4i——施工临时荷载在i节段引起的挠度，主要考虑挂蓝、模板和其它临时施工荷载；f5i——使用荷载在i节段引起的挠度；fgi——第i节段施工挂蓝的弹性压缩变形量。（2）主梁的预计高程根据梁段的立模高程，实测浇筑当前块件后的实际下挠值或张拉钢筋后下挠值，计算梁段的预计高程，计算公式如下：Hiyj=Hi-fi-fgi（3）连续梁实际立模高程的确定由于施工荷载、施工偏差、温度、收缩徐变和非线性的因素的影响，使实际的施工状态与理论的施工状态出现偏差，因此对理论立模高程要不断修改，这时通过反馈控制的实时跟踪分析系统，及时预告各个施工阶段的实际状态值。11、主跨结构施工监测①关键截面应力测试a、桥墩关键截面应力测试在墩顶、墩底和墩身截面变化处埋设钢弦应变计，在箱梁悬浇、顶推合拢等各施工阶段前后，测量应变的变化，并与理论计算值进行比较，用以指导桥梁合拢及顶推的施工。b、箱梁关键截面应力测试在悬臂施工阶段，主梁悬臂根部负弯矩最大，因此选取该截面进行正应力监测。在截面上下缘埋设钢弦应变计。根据施工工艺，从1＃梁段开始，每个梁段在浇筑完混凝土和预应力张拉后各进行一次应变观测，并与理论计算值进行比较，了解悬浇过程中应力变化情况。在合拢后，除悬臂根部截面负弯矩最大外，跨中合拢截面正弯矩也最大，此时主梁根部截面和跨中截面均为应力监测控制截面。②箱梁标高、位移监控箱梁标高、位移监控目的是在桥梁合拢时，不同T的合拢高差满足设计要求；成桥后箱梁线形顺畅；桥面平整，标高满足设计要求。Ⅰ、分析桥梁施工工艺，考虑各施工阶段影响结构变形的各种施工因素，应用施工线形控制电算程序，计算各施工阶段的施工控制高程，及时提交施工单位，保证大桥的施工线形控制。Ⅱ、施工线形标高控制电算程序需要相关参数需按各施工阶段的实际龄期考虑混凝土收缩、徐变，考虑实桥混凝土取样的实测弹性模量、成桥实际几何尺寸等现场反馈的信息来确定相关参数，使计算状态尽可能与实际相符。因此监控人员应有效地收集施工体系的实际状态下的相关参数数值，也要求施工单位需及时提供施工实际状态下的有关情况。Ⅲ、监控人员配合施工单位测量各悬灌施工段施工完毕时的实际标高和预应力张拉完成后的实际标高，于下一梁段悬灌前12小时提供该梁段名义立模标高。名义立模标高为该施工段前端顶面中线上标高，不包括桥面铺装层厚度。施工立模标高＝设计立模标高+施工预拱度施工修正值为考虑挂篮施工自身变形和模板变形的影响值，由施工单位自定。可通过挂篮试验、施工实测或根据经验确定。根据施工立模标高和桥面横坡值，施工单位可确定立模的其它控制点标高。Ⅳ、计算每施工阶段张拉预应力后标高。根据施工单位在悬灌各阶段标高实测成果，分析前一施工段施工标高控制结果。提出是否需要纠偏及建议采取的纠偏措施。（施工桥梁线形控制测量：施工单位在每施工段悬灌过程中需对施工体系顶面至少进行二次控制测量，分别是该梁段混凝土浇筑完成后、预应力张拉后。）Ⅴ、合拢控制：合拢前根据设计合拢的措施和次序，进行桥梁变形状态控制计算。根据控制计算结果，提供全桥合拢施工控制标高，以及合拢过程的各阶段桥梁变形状态。Ⅵ、提供合拢后桥面二期荷载施工标高控制计算结果。③箱梁温度变位控制；a、日照对悬臂段施工标高的影响日照可使桥墩高度发生变化，使箱梁产生横向和竖向挠曲，对悬臂端施工标高产生影响。对于这种影响，采用在全桥温度最均匀时实施桥梁线形测量基本上可消除。即：实施桥梁线形测量的时间应在早上日出前的时间内，最好每次测量均在相对固定的时间段内。采用此方法还可以消除箱梁日照温差应力的影响。b、季节温差变化对桥梁施工标高的影响。季节温度变化对桥梁施工标高的影响属于均匀温差影响，主要是桥墩高度随温度变化引起的，在墩顶托架上浇筑梁段时，应计入季节温度变化对箱梁顶面标高的影响。④测试断面及测点布置箱梁应力测试断面布置在距悬臂端根部和跨中位置。如下图2-4：2-4应力测试点布置图挠度测点布置在每段箱梁的前端，其顺桥向距悬臂施工的梁段前端20cm，横向布置在箱梁中心线上。12、钢绞线管道摩阻损失的测定选取顶板束和腹板束各2束预应力管道进行摩阻损失试验，以获取其设计中采用的预应力损失计算参数μ、κ。在预应力张拉时，预应力筋的伸长量与张拉力、预应力筋长度、预应力损失参数μ、κ有关，在预应力筋张拉时，分级加载，测量不同张拉力时的预应力筋伸长量，也可反算出实际预应力管道的参数μ、κ。二、监控设备及安装监测设备（1）智能监测仪eq\o\ac(○,1)SS-Ⅱ数据采集仪；eq\o\ac(○,2)智能型温度数据采集仪eq\o\ac(○,3)UJ33a电位差计。（2）智能传感器eq\o\ac(○,1)JXG传感器②JXH传感器③TH—T温度传感器及热电偶；2）监测设备安装eq\o\ac(○,1)仪器设备到工地后，在室内对监测系统进行试运行，以考核对环境的适应性；eq\o\ac(○,2)承台施工完成后，在承台顶适当位置布设基础沉降观测点；eq\o\ac(○,3)对于桥墩，在立模板之前，安装测点；eq\o\ac(○,4)对于主梁根部测点，在混凝土浇灌前进行点安装；eq\o\ac(○,5)对于主应力测点，在混凝土浇灌前进行测点安装；eq\o\ac(○,6)对于主梁跨中，在立侧模板之前进行测点安装；eq\o\ac(○,7)1#梁段测点安装后，在混凝土浇注之前，建立桥梁监测站，连续对应力、温度测点进行数据采集，及时整理提出监测结论及建议。eq\o\ac(○,8)合拢后，监控系统调试。自此，完成仪器设备的安装工作。每完成一段的混凝土的施工，及时提交监控结果及建议。3）传感器的局部安装跨大广高速公路连续梁的应力应变现场测试元件安装主要包括智能应变传感器。主要位置确定在墩身的底部和顶部截面、悬臂根部和跨中合拢段。墩身传感器安装方法采用预置，即：在钢筋骨架就位后将传感器绑扎在钢筋上，导线置于紧贴模板的安装盒内，然后浇注混凝土，拆模后从安装盒内取出导线。箱梁底板和腹板传感器方法采用预置方法安装；顶板传感器采用后埋法安装，即：在混凝土浇注完毕后，趁混凝土尚未初凝将传感器埋入指定位置，将导线置于保护层内从侧面引出。4）检测系统现场安装的配合施工检测系统现场安装的工作繁琐，工作面狭窄，测试部位高危性较大，且安装间隔时间较长，主要由于不同跨径及桥位的桥梁上部施工步骤及施工工序间隔时间不同，因此作为施工监控单位需要施工单位与业主的紧密支持与配合，包括保护管道的铺设及线路维护，电力的提供等相关事项，具体问题的解决有待于施工控制单位进场后，与各方的共同协商。5）应变温度在线测量的混凝土凝固时间测量方法，其特征在于包括以下步骤：（1）埋设传感器：预先在被测量在混凝土构件的内部埋入温度传感器，用水工导线将温度传感器连接数据采集箱；（2）自动测量：在混凝土开始浇注前设置好测量仪器的采样时间参数，并启动自动测量，在混凝土的凝固过程对应变和温度进行在线测量，测量时间间隔小于30分钟；（3）确定混凝土凝固时间：对采集的应变和温度数据进行处理，得到被测混凝土的总应变量随时间变化曲线dε↓［vt］／dt～t和被测混凝土的温度变化随时间变化曲线α↓［c］d（△T）／DT～ｔ，两曲线重合的第一个时间点为混凝土的凝固时间；其中，α↓［c］表示混凝土的热膨胀系数，ε↓［ct］表示被测混凝土的总应变量，t表示时间，T表示温度。三、监控的组织机构1、施工监控组织机构由施工单位、施工监控单位、设计单位和建设单位参加。包括施工控制单位的现场负责人，施工单位的测量和现场负责人，监理单位的现场代表，设计单位的设计代表和建设单位的配合，其中施工监控单位的现场负责人任组长。见图2-52-5施工控制运行程序图2、协作事项要求①对施工步骤安排计划要求施工步骤对标高、构件工作状态的预测起关键作用，不同的步骤将有不同的内力状态，因此，应请施工单位提供具体的施工步骤安排计划，主要包括：全桥的施工步骤，每个阶段施工的具体步骤，每个步骤时的主要施工荷载数量及位置，每个阶段施工循环的具体步骤，每个步骤时的主要施工荷载数量及位置，每个步骤的大致时间安排及顺序等，这些计划在施工开始后不应有大的变化，尤其是浇注混凝土，构件安装顺序不得变化。②对施工现场的要求主要施工机具的数量及位置应尽量与施工步骤安排所确定的相同，确保对称施工，根据经验，过大的不对称出现后误差很难纠正；对应力及温度现场测试的引出线予以保护，以保证整个施工过程中均可观测。③各单位协作要求施工控制的好坏，不仅取决于施工监控单位，而且和业主、设计、监理、施工等单位的配合是分不开的。因此提出如下要求：a、施工单位应及时提供施工组织设计资料和工程进度表，如有变化，应尽早通知施工监控单位；配合施工监控单位安排振弦式应力计及相关现场测试用的仪器设备、线路等，并为施工控制单位测试人员测试应力等数据提供方便；并应及时提供墩、梁等主要结构监测点的高程、位移测量数据；b、监理单位应主动收集各工况的墩、梁位移测量数据，并将分析确认后及时提交施工监控单位分析；对于施工控制单位提出的修改方案，督促施工单位执行；c、设计单位应及时提供必要的设计计算资料，给施工监控单位，尤其是开工后的设计变更图及施工步骤等。各参建单位具体分工按沪昆公司沪昆赣工字〔2010〕133号有关文件执行。3、施工监控人员组成①技术顾问：李家稳②监控人员名单：监控总负责人：李家稳项目负责人：申家国现场负责人：付喜魁分析与监测：付喜魁姓名职称工作内容备注李家稳高工项目总负责人，监控方案制定申家国工程师项目负责人，监控方案实施付喜魁高工模拟计算分析上述人员将根据监控工作的实际需要及时增减，保证监控工作的顺利进行。第三章施工监控的应力、挠度分析一、计算模型建立根据悬浇梁段建立结构计算模型，桥面系78个单元，计算简图5－1所示。图3-1模型计算简图二、施工阶段分析根据桥梁的施工工艺，全桥共分51个施工阶段，各施工阶段的工作内容、施工天数及安装单元号见表3.1所示。123456789101112131415161718192021222324252627282930313233343536373839404142434445464748495051三、悬臂浇筑过程中挠度及应力分析在悬浇过程中，计算箱梁悬浇过程中理论挠度，仅计算0号墩半跨即可，各施工阶段理论挠度计算结果见表3.2所示，表中挠度值为各观测点相对于墩顶的挠度。挠度表中正数表示节点本阶段挠度相对于上阶段挠度变形向上，负数表示节点本阶段挠度相对于上阶段挠度变形向下。应力计算以施工阶段最不利墩顶21截面为例，各悬臂浇筑阶段截面应力计算结果见表3.3所示。各悬臂浇筑阶段理论挠度值表3.2施工阶段施工阶段及施工工艺施工理论挠度值(mm)天数191817161514131211109871234050.16070-0.480.20.590010-0.3-0.3-0.8110.20.511200013-0.3-0.3-0.7-1.2140.20.51.11.615000016-0.3-0.3-0.7-0.7-1.6170.20.60.91.82.2180000019-0.2-0.4-0.7-0.9-1.9-2.4200.10.40.81.52.23.22100000022-0.2-0.3-0.6-1.1-1.9-2.4-3.1230.10.50.81.52.33.13.4240000-0.1-0.1-0.125-0.2-0.3-0.8-1.3-1.9-2.8-3.2-5.9260.20.411.42.23.25.17.12700000-0.1-0.1-0.228-0.3-0.4-0.7-1.5-2.3-3.3-4.6-6.1-8.4290.20.50.81.72.23.157.211.1300000-0.1-0.1-0.2-0.2-0.331-0.3-0.4-0.9-1.6-2.4-3.7-5.5-7-8.8-10.8320.10.50.81.12.135.28.110.814.23300000-0.1-0.2-0.3-0.3-0.534-0.3-0.5-1-1.8-2.7-3.1-5.8-7.9-10.2-12.7-15.3350.10.40.81.22.23.85.67.910.513.817.7360000-0.1-0.1-0.2-0.3-0.4-0.5-0.737-0.3-1.5-2.1-2.9-3-4.5-6.4-8.8-11.4-14.5-17.7-21.13800.20.50.61.31.92.73.85.16.78.610.839000-0.1-0.1-0.2-0.3-0.4-0.6-0.7-0.9-1.140-0.3-1.9-2.8-3.3-4.6-5.9-7.1-9.7-12.8-16.5-20.4-24.6-45.9410.20.40.71.21.82.73.64.96.48.210.312.7合计-1.4-1.8-2.9-3.3-4.8-5.7-7.1-9.1-10.8-15.1-20.5-25.7-33.2悬臂浇筑阶段应力计算表表3.3序号施工阶段及施工工艺20号截面（Mpa）上缘下缘10.00.020.00.030.00.04-0.050.0551.69-0.3361.63-0.2871.45-0.1283.12-0.4993.07-0.45102.77-0.18114.50-0.56124.44-0.52134.03-0.16145.72-0.53155.66-0.49165.15-0.04176.82-0.41186.76-0.37196.080.24207.73-0.13217.66-0.08226.890.63238.510.26248.440.30257.591.10269.300.71279.230.75288.311.63299.991.24309.921.29318.922.253210.601.863310.501.90349.442.943511.102.563611.002.60379.873.713810.703.523910.603.57409.404.764110.204.574210.104.61注：表内数字正号表示压应力，负号表示拉应力。四、主梁合拢及全程挠度及应力分析合拢段施工是全桥施工的关键时期，采用适当合拢顺序，可将桥梁结构内力调整到最优状态。该桥为连续刚构桥，墩高11米，主桥跨径组成关于桥梁中心线对称，合拢施工思路为，先边跨后中跨的顺序。首先合拢两个边跨，张拉底板及腹板预应力钢束，体系转换；再合拢中跨，张拉部分底板预应力钢束，最后进行桥面铺装。合拢阶段使用阶段测点理论挠度计算节点为7～73，应力计算截面为7、20、26、40、54、59、73截面。合拢至成桥阶段理论挠度值见表3.4所示，应力理论计算值见表5.5所示。主梁全程理论挠度（单位：mm）表3.4序号截面编号施工阶段编号总计434445464748495051合计最大悬臂挠度17-3.222.04.1-2.30.8-1.3-0.1-2.06.124.1-34.3-10.228-4.733.15.9-3.51.0-2.0-0.2-2.99.035.7-57.0-21.339-5.541.17.2-4.71.3-2.7-0.5-3.511.243.9-67.5-23.6410-5.946.18.0-5.81.6-3.4-0.8-3.712.548.6-68.9-20.3511-5.948.38.3-6.61.6-3.8-1.1-3.613.050.2-56.0-5.8612-5.848.18.1-7.11.7-4.2-1.5-3.112.748.9-43.35.6713-5.445.87.8-7.41.6-4.4-1.8-1.010.445.6-31.813.8814-4.942.07.2-7.51.6-4.5-2.0-1.610.340.6-21.818.8915-4.437.36.4-7.21.4-4.3-2.1-1.08.634.7-14.220.51016-3.831.85.6-6.71.3-4.1-2.1-0.36.628.3-8.320.01117-3.226.34.7-6.01.1-3.6-2.10.14.621.9-3.918.01218-2.621.43.8-5.20.9-3.1-2.00.42.816.4-1.415.01319-2.116.53.0-4.20.6-2.5-1.70.31.111.0-0.110.91420-1.511.62.1-3.10.4-1.9-1.40.2-0.85.60.25.81521-0.96.81.2-2.00.3-1.2-1.0-0.4-2.50.30.10.41622-0.42.60.5-0.80.0-0.5-0.6-1.0-3.9-4.10.0-4.11723-0.20.0-0.1-0.1-0.10.0-0.3-1.5-5.0-7.30.0-7.318240.2-2.8-0.60.7-0.20.40.0-2.0-6.0-10.30-10.319250.6-6.9-1.31.8-0.51.40.6-3.1-7.4-14.80.1-14.720261.1-11.7-2.23.2-0.82.81.4-4.7-9.0-19.90.2-19.721271.7-16.6-3.14.6-1.24.62.5-6.7-10.5-24.7-0.1-24.822282.2-21.3-4.05.8-1.67.03.7-8.9-12.0-29.1-1.4-30.523292.8-26.2-4.97.1-2.110.15.1-11.6-13.1-32.8-3.9-36.724303.3-31.7-5.98.4-2.614.37.1-14.9-14.3-36.3-8.3-44.625313.8-37.2-7.09.8-3.319.69.4-18.7-14.9-38.5-14.2-52.726324.4-42.8-8.010.9-4.025.912.0-22.6-15.3-39.5-21.8-61.327334.9-48.3-9.112.1-4.833.014.8-26.7-15.1-39.2-31.8-71.028345.4-53.9-10.213.2-5.640.617.8-30.8-14.5-38.0-43.3-81.329355.8-59.5-11.214.1-6.348.220.7-34.4-13.8-36.4-56.0-92.430366.3-65.1-12.415.1-7.155.323.6-37.8-12.7-34.8-68.9-103.731376.7-70.7-13.415.9-7.961.326.0-40.4-11.7-34.2-67.5-101.732387.1-76.3-14.516.6-8.365.427.8-42.1-11.0-35.3-57.0-92.333397.6-81.9-15.617.4-8.667.428.6-42.8-10.6-38.5-34.3-72.834417.6-81.8-15.617.4-8.567.328.6-42.8-10.5-38.3-34.3-72.635427.1-76.2-14.516.7-8.465.527.7-42.0-10.8-34.9-57.0-91.936436.7-70.6-13.415.9-7.861.326.0-40.3-11.5-33.7-67.5-101.237446.3-65.0-12.315.1-7.255.423.6-37.7-12.2-34.0-68.9-102.938455.9-59.5-11.214.2-6.448.320.8-34.5-13.0-35.4-56.0-91.439465.4-53.8-10.213.2-5.540.617.9-30.7-13.9-37.0-43.3-80.340474.9-48.2-9.112.1-4.733.014.9-26.6-14.3-38.0-31.8-69.841484.4-42.7-8.011.0-4.026.012.0-22.5-14.4-38.2-21.8-60.042493.9-37.1-7.09.8-3.319.79.4-18.6-14.1-37.3-14.2-51.543503.3-31.6-5.98.4-2.614.47.1-14.8-13.4-35.1-8.3-43.444512.8-26.1-4.97.1-2.010.05.2-11.5-12.3-31.7-3.9-35.645522.3-21.3-4.05.8-1.67.13.7-8.9-11.2-28.1-1.4-29.546531.7-16.5-3.14.6-1.24.72.5-6.6-10.0-23.9-0.1-24.047541.2-11.7-2.23.2-0.82.81.5-4.7-8.6-19.30.2-19.148550.7-7.0-1.31.9-0.51.40.6-3.1-7.1-14.40.1-14.349560.2-2.8-0.60.8-0.30.50.0-2.0-5.9-10.10.0-10.15057-0.1-0.10.0-0.1-0.10.0-0.3-1.5-4.9-7.10.0-7.15158-0.52.70.4-0.80.0-0.5-0.6-0.9-4.1-4.30.0-4.35259-1.06.81.2-1.90.2-1.2-1.0-0.4-2.70.00.10.15360-1.511.62.1-3.10.4-1.9-1.40.0-1.15.10.25.35461-2.116.43.0-4.20.6-2.5-1.80.30.510.2-0.110.15562-2.621.33.8-5.20.9-3.2-2.00.32.115.4-1.414.05663-3.326.34.6-6.01.1-3.6-2.20.13.820.8-3.916.95764-3.831.85.6-6.81.3-4.1-2.2-0.45.727.1-8.318.85865-4.437.16.5-7.31.4-4.3-2.2-1.07.633.4-14.219.25966-5.042.07.1-7.41.5-4.5-2.0-1.89.439.3-21.817.56067-5.545.87.8-7.51.6-4.4-1.8-2.510.844.3-31.812.56168-5.848.18.1-7.1-11.79.1-1.6-3.111.947.9-43.34.66269-5.948.38.2-6.61.7-3.9-1.2-3.612.349.3-56.0-6.76370-5.946.17.9-5.71.5-3.4-0.8-3.811.947.8-68.9-21.16471-5.541.17.2-4.71.3-2.8-0.5-3.610.843.3-67.5-24.26572-4.633.05.9-3.51.1-2.1-0.2-3.08.735.3-57.0-21.76673-3.322.14.0-2.20.7-1.30.0-2.15.923.8-34.3-10.5注：表内数字正号表示挠度向上，负号表示挠度向下。各截面理论应力值（单位：Mpa）表3.5序号截面编号截面位置施工阶段编号43444546474849505117上缘/////5.595.886.166.07下缘/////11.911.410.910.3220上缘8.899.008.999.519.439.739.868.387.61下缘6.956.826.816.266.336.015.797.257.31326上缘10.310.210.210.19.9111.712.29.989.07下缘9.979.989.9810.210.58.077.179.919.98440上缘//////4.016.096.70下缘//////14.211.19.06554上缘8.98.878.848.788.5710.210.78.647.79下缘6.956.956.947.117.345.444.736.927.04659上缘10.210.410.410.910.811.111.39.708.85下缘9.989.819.809.119.208.798.5110.310.3773上缘/////3.714.014.304.28下缘/////13.212.712.211.5注：表内数字正号表示压应力，负号表示拉应力。五、跨中预拱度设置和误差分析1、跨中预拱度设置根据理论计算(活载挠度+徐变挠度)及经验，边跨设预拱度30mm(7号节点)，中跨跨中设预拱度40mm，各孔预拱度按二次曲线在孔内其他点分配。墩顶竖向变形根据几座桥的监控资料，不计墩顶压缩变形，各测点预设挠度理论值为：各测点预设挠度值（单位：mm）表5.6序号截面编号主梁全程变形(f1)墩顶压缩变形实际取用值(f2)预抛预拱度(f3)合计(F)17-10.2014.825.028-21.3021.542.839-23.6026.249.8410-20.3029.149.4511-5.8030.035.86125.6029.724.171313.8028.915.181418.8027.48.691520.5025.44.9101620022.92.9111718019.71.7121815016.51.5131910.9012.81.914205.808.83.015210.404.23.81622-4.100.04.11723-7.300.07.31824-10.300.010.31925-14.704.118.82026-19.708.628.32127-24.8012.837.62228-30.5016.747.22329-36.7020.357.02430-44.6024.068.62531-52.7027.480.12632-61.3030.391.62733-71032.9103.92834-81.3035.1116.42935-92.4036.8129.23036-103.7038.2141.93137-101.7039.2140.93238-92.3039.8132.13339-72.8040.0112.83441-72.6040.0112.63542-91.9039.8131.73643-101.2039.2140.43744-102.9038.2141.13845-91.4036.8128.23946-80.3035.1115.44047-69.8032.9102.74148-60030.390.34249-51.5027.478.94350-43.4024.067.44451-35.6020.355.94552-29.5016.746.24653-24012.836.84754-19.108.627.74855-14.304.118.44956-10.100.010.15057-7.100.07.15158-4.300.04.352590.104.24.153605.308.83.5546110.1012.82.7556214016.52.5566316.9019.72.8576418.8022.94.1586519.2025.46.2596617.5027.49.9606712.5028.916.461684.6029.725.16269-6.7030.036.76370-21.1029.150.26471-24.2026.250.46572-21.7021.543.26673-10.5014.825.3注：总预抛高F=－f1－f2＋f3，合计栏中正号表示向上设置预抛高。2010.4.28修正如下：各测点预设挠度值（单位：mm）表5.6序号截面编号主梁全程变形(f1)墩顶压缩变形实际取用值(f2)预抛预拱度(f3)合计(F)17-10.2025.836.028-21.3036.457.739-23.6044.067.6410-20.3048.568.8511-5.8050.055.86125.6029.724.171313.8028.915.181418.8027.48.691520.5025.44.9101620022.92.9111718019.71.7121815016.51.5131910.9012.81.914205.808.83.015210.404.23.81622-4.100.04.11723-7.300.07.31824-10.300