结构计算书一七

目录第一章建筑部分31.1工程概况31.2建筑设计依据31.3总平面图31.4建筑方案的基本确定3柱网尺寸确定31.4.2剪力墙布置3裙房布置4其它4第二章结构部分42.1工程概况52.2结构布置及初选截面尺寸5结构布置5各构件截面尺寸初步估计52.3楼板计算7荷载计算7标准层楼板截面设计82.4框架几何特征及刚度计算13框架梁线刚度14框架柱线刚度14柱的侧移刚度D值14框架抗推刚度Cf值计算152.5剪力墙几何特征、刚度及λ计算18剪力墙类型判别18剪力墙等效刚度计算18剪力墙平均等效抗弯刚度192.6总地震作用计算20重力荷载代表值20水平地震作用232.7总框架、总剪力墙内力计算及框架剪力调整28总剪力墙内力28总框架总剪力30总框架剪力的调整312.8水平地震作用下框架内力计算31各层框架柱剪力:31框架柱柱端弯矩：32梁端弯矩34梁端剪力36柱轴力36水平地震作用下地下室内力计算372.9竖向荷载（重力荷载代表值）下框架内力计算39恒荷载计算392.9.2活荷载计算45竖向荷载作用下框架弯矩计算46竖向荷载作用下框架梁跨中弯矩52竖向荷载作用下梁端剪力52柱子轴力552.10框架内力组合58梁的内力组合：58框架柱内力组合632.11框架梁柱截面设计64框架梁正截面抗弯承载力计算64框架梁斜截面抗剪承载力计算66框架柱截面设计692.12水平力及竖向力作用下剪力墙内力计算77水平力作用下剪力墙内力计算77竖向力作用下剪力墙内力计算77剪力墙内力组合792.12.4.剪力墙截面设计802.13基础设计82基础布置及基本尺寸的确定82地基承载力设计值的确定82地基应力取值和基础底面积的确定82基础底板厚度的确定83筏基内力计算、截面设计及配筋草图84基础梁设计872.14楼梯计算93梯段板设计93平台板设计94平台梁设计94附表96第三章经济分析部分973.1工程预算书97编制说明97工程做法98建筑工程预算费用计算程序表99直接费汇总表100分部分项工程造价表101工程量计算表1053.2土建工程技术经济分析报告111工程概况及特点1113.2.2土建工程费用分析112分析结论112参考文献114致谢错误！未定义书签。第一章建筑部分1.1工程概况北京商业公寓综合楼工程建筑耐火等级一级，防火建筑分类一类，抗震烈度设防八度，地下防水等级一级。该建筑由主、裙楼两部分组成，两者用抗震缝连接。主楼地上12层，地下2层；裙楼地上2层，地下2层。地上、地下1、2层均为4.2m，3层以上3.3m，建筑总高41.4m。地下2层布置空调机房，设备用房，储藏室等，地下一层为商业配套，主楼1、2层为商业，3～12层为公寓；裙楼布置商业配套，如超市，餐厅，咖啡厅等。1.2建筑设计依据1、建筑设计任务书2．88J1-X1工程做法（2000版）3．建筑设计资料集4．建筑构造通用图集5．建筑门窗图集1.3总平面图见建施01。1.4建筑方案的基本确定1.4.1柱网尺寸确定该场地狭长，东北临街，公寓及商场入口均临街布置，为在有限地点使用价值最大，考虑临街方向采用基本与街道相平行的直线型布置，在裙房拐角处考虑拔掉角柱，圆弧型布置；由于三层以上是统一管理的公寓,必须有公共走廊,为减少柱子、梁的布置,避免影响空间划分，局部选用9米长跨,房间可用隔墙灵活分隔。为使结构形式简单明了，将不过分追求整体结构的复杂性，为使建筑结构美观，将在立面效果上做些变化。例如：在11层端布部做成屋顶花园（24m×6.6m)。有很开阔的视野，给人以充分的休闲空间。1.4.2剪力墙布置由于三层以上为公寓，应该将尽量多房间放在朝阳一侧，将电梯，楼梯等附属设施放置在阴面，而剪力墙一般布置在楼电梯间，故将剪力墙放在北侧对称放置。1.4.3.裙房布置由于高层公寓楼以及商场人员较多，为满足功能需要，在裙房布置餐厅，咖啡厅，娱乐等配套功能。1.4.4.其它立面加有交错凸出的阳台，给立面带来些变化。二层商场南侧局部凸出的屋顶以及裙房二层屋顶，可以做一个大休息台，居民可以在户外休息，享受阳光，眺望花园美景。第二章结构部分分2.1工程概概况北京A1商业公公寓楼工程程，框架--剪力墙结结构。主体体高度411.4m，抗震设设防烈度为为8度，场地地类别Ⅱ级，地基基承载力标标准值为ffka=3550kPaa，持力层层为卵石层层。设计地地震分组为为第一组。基基本雪压00.4KNN/mm22，基本风风压0.445KN/mmm2。建筑地下两层和和地上两层层层高4..2m，3～12层均为为3.3m，地下1～2层为商业业配套地上1～2层为为商业；地地上3～12层为普普通公寓。非非承重墙体体（外围护护墙及分户户隔墙）采采用加气混混凝土砌块块；户内隔隔墙采用990厚陶粒粒混凝土条条板墙。2.2结构布置及初选选截面尺寸寸2.2.1结构构布置结构类型：钢筋筋混凝土框框架-剪力墙结结构。混凝土强度等级级：板、梁梁采用C40砼，柱、剪剪力墙地下下1～2层采用C60；地上1～2层采用C50，3层以上采采用C45。钢筋：直直径＜12用HPB2235级钢筋，直径径≥12用HRB3335、HRB4400级钢筋。首层结构构平面布置置图如图22.2.1。图2.2.1首层结构平平面布置图图2.2.2各构构件截面尺尺寸初步估估计1.楼板厚度：：双向板h≥（80，lx/50）=(80，40000/50))=80，取h=120mmm。2.框架梁截面面尺寸确定定：(1)横向框架梁梁1)9m框架梁梁：梁高hb=（1/10～1/18）lb=（1/10～1/18）×90000=（900～500）mm，不宜宜大于1//4净跨，初初选8500mm；梁宽宽bb≥（hb/4，200mmm）=（850//4，200㎜），初初选3000mm。2)6.6m框框架梁：梁梁高hb=（1/10～1/18）lb=（1/10～1/18）×66000=（660～367）mm，不宜宜大于1//4净跨，初初选5000mm，梁宽宽bb≥（hb/4，200mmm）=（500//4，200mmm），初选选250mmm。(2)纵向框架梁梁：8m框架梁梁高hbb=（1/10～1/18）lb=（1/10～1/18）×80000=（800～444）mm，不宜宜大于1//4净跨，初初选6000mm，梁宽宽bb≥（hb/4，200mmm）=（600//4，200mmm），初选选250mmm。(3)次梁：8m次梁截面：梁高高hb=（1/12～1/20）lb=（1/12～1/20）×80000=（667～400）mm，初选选500mmm，梁宽初初选2500mm。3.框架柱截面尺寸寸初步确定根据《高规》，8度地震区区，框架-剪力墙结结构高度小小于等于660米，框架结结构采用二二级抗震，剪剪力墙采用用一级抗震震。8度地震二二级抗震区区轴压比不不能大于0.85。(1)地下室中柱：按轴压比限值初初步估算柱柱截面尺寸寸。柱负荷面积S==8×（9/2++6.6//2）=62.44mm2柱子轴力：轴压比：<0..85，地下1～2层主体：选用8800×8800mmmC60砼(2)首层中柱:柱负荷面积：SS=8×（9/2++6.6//2）=62.44mm2柱子轴力：轴压比：<0..851～2层主体：选用8800×8800mmmC50砼(3)3层中柱:采用CC45砼，负荷面积：S==8×（9/2++6.6//2）=62.44mm2柱子轴力：轴压比：<00.853～6层主体：选用8800×8800mmmC45砼(4)7层中柱::采用C45砼,柱子轴力：轴压比：<0..857～12层主体：所有柱柱子选用600×6000mm同理:地下所有柱子采采用800××800mmm,C60砼；主体两层层部分：600×6000mm,C50砼4.剪力墙厚度确定定根据《高规》77.1.99条，一、二二级抗震，抗抗震设计时时，一般剪剪力墙结构构底部加强强区部位的的高度可取取墙肢总高高度的1/8和底部两两层二者的的较大值。41.44/8<8.4mm，因此，底底部加强区区取底下两两层，地下下两层剪力力墙厚度应应满足,取300mmm；地上一一、二层，，取250mm；三层以上，，取200mm。2.3楼板计计算2.3.1荷载载计算1.活荷载为主主组合：1.2恒荷载+1.4活荷载；；2.恒荷载为主主组合：1.35恒荷载+0.77×1.44活荷载查88J1-X11工程做法法（2000版）,确定楼面面板工程做做法，根据据《建筑结构构荷载规范范》（GB500009--20011）查出各个个楼面板自自重及或荷荷载。然后后进行荷载载组合，选选出较大荷荷载组合值值作为楼面面板荷载设设计值。具具体过程已已统计在表表2.3..1中。表2.3.1楼面板荷荷载计算项目卧室客厅卫生间走廊阳台储藏室楼面活荷载2.002.002.002.002.502.00工程做法楼8D1.201.201.20楼8F21.901.90楼8E0.69顶棚做法0.120.120.120.120.120.12板自重3.03.03.03.03.03.0荷载计算恒荷载标准值4.324.325.024.323.815.02活荷载标准值2.002.002.002.002.502.00活载为主组合7.987.988.827.988.078.82恒载为主组合7.797.798.747.797.598.74荷载设计值(KKN/m22)7.987.988.827.988.078.822.3.2标准准层楼板截截面设计：：1.楼面板结构平面面布置：图2.3.1标准准层结构平平面布置图图2.楼面板内力计算算：双向板计算公式式：（2-3--1）（2-3--2）（2-3--3）（2-3--4）（2-3--5）(1)A区格板：：1)荷载设计值：AA区格板为为卧室或客客厅a)折合墙上均均布荷载：：150㎜厚加气气混凝土砌砌块，高33000-1200=31880mm,宽42000-2500=39550mm，体积V=0..15×33.18××3.955=1.888m3，加气混混凝土容重重γ=5.55KN/m3，重量为5.5××1.888=10..34KNNb)板尺寸:长长80000-2500=77550mm，宽42000-2500=39550mm，面积7.755×3.995=300.61mm2c)单位面积上上折合荷载载：10.334/300.61==0.344KN/m2d)荷载设计值值:7.988+0.334=8..32KKN/mm22)计算跨度：，3)计算简图：见图图2.3..2。图2.3.2区区格板A计算简图图4)弯矩计算<3，双向板，按塑塑性设计方方法，，，将上列各值代入入下式：可以解得：跨中，支座，(2)B区格板：1)荷载设计值：B区格板为客厅，荷载设计值与A板相同，为8.32KN/m2。2)计算跨度：3)计算简图：图2.3.3区区格板B计算简图图4)弯矩计算：<3，双向板，按塑塑性设计方方法，将A区格板的作为BB区格板的已已知值，并并取、，，，将上列各值代入入下式：可以解得：跨中，支座，对于C、D、EE区格板，可可按同理进进行计算，所所有计算结结果列于表表2.3..2。(3)板M、F、L（走廊、厕所及储储藏室）：：1)荷载设计值：板F（走廊）7.998KNN/m2，板M（厕所）选选用8.882KN/mm2，板L（储藏室室）KN//m2a)折合墙上均均布荷载：：90㎜厚陶粒混凝土土条板，取取自重0.9KNN/m2b)截面尺寸：隔墙墙高33000-1220=31180mmm，宽24000-2500=21550mm，面积3.118×2..15=66.84mm3,重量：：0.900×6.884=6..16KNN，板长80000-3300=77700mmm，宽24000-2550=21150mmm，板面积积：2.155×7.77=16..56m2c)单位面积上上折合荷载载：6.116×4//16.556=1..49KKN/mm2d)设计值：厕厕所选用110.311KN/mm2，储藏室100.31KN/mm22)计算跨度：>3，单向板，按弹弹性方法设设计3)计算简图：由于尺寸相差不不大，三块块连续单向向板MFLL，IHK，JHK简化为相同同的三跨连连续板计算算。计算简简图如图22.3.44。图2.3.4三三块连续单单向板计算算简图4)弯矩计算：a)固端弯矩：：b)弯矩分配法法0.500.500.500.50-3.973.97-3.073.07-3.973.97-0.23←-0.45-0.45→-0.230.28←0.560.56→0.28-0.07←-0.14-0.14→-0.07-0.02←0.040.04→-0.020.010.01-4.273.39-3.393.37-3.374.23(4)板G、K同理，利用力矩矩分配法可可求出板G、K内力，计算算简图见图图2.3..40.500.50-3.973.97-3.073.07-0.23←-0.45-0.45→-0.23-4.203.52-3.522.85图2.3.5两块块连续单向向板计算简简图力矩分配配法3.楼面板截面配筋筋设计：假定选用Φ6钢钢筋，C440砼,则l01方向跨跨中截面的的h01=1220-200=1000mm，l02方向跨跨中截面的的h02=94mm，支座座截面的hh0=100mmm。楼面板截面设计计弯矩公式式:(2-33-6)((2-3--7)((2-3--8)(22-3-99)((2-3--10)A区格：，，，应对进行调整整，即，选用φ8@1110，其它板配筋过程程与区格A相同，结结果见表22.3.22表2.3.2板板截面配筋筋项目截面h0(mm)m((kN·mm)αsξAs(mm22)As调整后(mmm2)配筋实有As(mm2)跨中中A区格l01方向1005.620.0290.030272444φ10@160491l02方向941.460.0090.00974444φ10@160491B区格l01方向1005.630.0290.030272444φ10@160491l02方向941.460.0090.00974444φ10@160491C区格l01方向1006.310.0330.034306444φ10@160491l02方向941.640.0100.01083444φ10@160491D区格l01方向1005.600.0290.030271444φ10@160491l02方向941.460.0090.00974444φ10@160491E区格l01方向1005.620.0290.030272444φ10@160491l02方向941.460.0090.00974444φ10@160491M(I、J）1002.050.0110.01198444φ10@160491F（H）1001.220.0060.00658444φ10@160491L（K）1001.350.0070.00765444φ10@160491G100-2.850.0150.015137444φ10@160491支座A-B100-2.920.0150.015140444φ10@160491A-J100-11.240.0590.061552552φ10@120654B-I100-11.260.0590.061553553φ10@120654C-M100-12.620.0660.068622622φ10@120654E-D100-2.920.0150.015140444φ10@160491D-D100-2.920.0150.015140444φ10@160491E-L100-11.240.0590.061552552φ10@120654D-K100-11.200.0590.060550550φ10@120654L-F（H-KK）100-3.370.0180.018162444φ10@160491M-F（H-II）100-3.390.0180.018163444φ10@160491G-K100-3.520.0180.019169444φ10@1604912.4框架架几何特征征及刚度计计算2.4.1框架架梁线刚度度1．中框架9m框架梁截面面：hb×bb=8500×3000mm梁截面惯性矩：：Ib=2I0=2×((1/122×0.33×0.8853)=300.71××10-33m4梁截面线刚度::2．边框架9m框架梁截面面：hb×bb=8500×3000mm梁截面惯性矩：：Ib=1.5I0=1.55×(1//12×00.3×00.8533)=233.03××10-33m4梁截面线刚度::6.6m框架梁梁线刚度计计算方法同同9m框架梁梁，计算结结果见表22.4.11.2.4.2框架架柱线刚度度1～2层主体柱：，C50柱截面惯性矩：：Ic=1/112×0..84=34..13×110-3m4柱截面线刚度：：其它柱线刚度计计算方法同同1～2层主体柱柱，结果见见表2.44.1表2.4.1梁柱线刚刚度表类别h(mm)b(m)(m)砼等级E(KN/mm2))I((10-33m4)((103KN·mm)9m中框架梁0.850.309.0C4032.530.71110.906.6中框架梁梁0.500.256.6C4032.55.2125.669m边框架梁0.850.309.0C4032.523.0383.166.6边框架梁梁0.500.256.6C4032.53.9119.25地下主体柱0.800.804.2C6036.034.13292.541～2层主体柱0.800.804.2C5034.534.13280.353～6层柱0.800.803.3C4533.534.13346.477～12层柱0.600.603.3C4533.510.80109.64地下裙房柱0.800.804.2C6036.034.13292.541～2层裙房柱0.600.604.2C5034.510.8088.712.4.3柱的侧移移刚度D值：框架柱平面布置置见图2..2.1。柱侧移刚度：(22-4-11)梁柱线刚度比值值K和节点转转动影响系系数α：一般柱:边柱::中柱:底层:边柱:中柱:12层框架柱ZZ1（中柱柱）：，12层框架柱Z2（边边柱）：，底层框架柱Z22（边柱）:框架柱Z1（中中柱）:，其它各层柱计算算过程与12层相同，计计算结果见见表2.44.2、2.4..3、2.4.4、2.4..5,2..4.6、2.4..72.4.4框架架抗推刚度度Cf值计算：：1．抗推刚度Cf::（2-4--2）12层总抗推刚度其它各层柱计算算过程与12层相同，计计算结果见见表2.44.2、2.4..3、2.4.4、2.4..5,2..4.6、2.4..7表2.4.212层侧移刚度度D值及抗推推刚度Cf柱号梁1(1003KN·mm)梁2(1003KN·mm)柱线刚度((103KN·mm)KαD(103KN/mm)每层根数ΣD(103KKN·m))C((103KN)Z1110.925.66109.641.250.3846.372443.241462.699Z2110.9109.641.010.3440.584Z325.66109.640.230.1012.662Z483.16109.640.760.2733.222Z583.1619.25109.640.930.3238.462Z619.25109.640.180.089.752表2.4.37～11层侧移刚度度D值及抗推推刚度Cf柱号梁1(1003KN·mm)梁2(1003KN·mm)柱线刚度((103KN·mm)KαD(103KN/mm)根数ΣD(1003KN·mm)C(1103KN)Z1110.925.66109.641.250.3846.3723212.30010600.559Z2110.9109.641.010.3440.584Z325.66109.640.230.1012.662Z4110.9109.641.010.3440.582Z5110.925.66109.641.250.3846.372Z625.66109.640.230.1012.662Z783.16109.640.760.2733.222Z883.1619.25109.640.930.3238.462Z919.25109.640.180.089.752表2.4.44～6层侧移刚度度D值及抗推推刚度Cf柱号梁1(1003KN·mm)梁2(1003KN·mm)柱线刚度((103KN·mm)KαD(103KN/mm)根数ΣD((103KN·mm)C((103KN)Z1110.925.66346.470.390.1662.8522509.0558279.877Z2110.9346.470.320.1452.674Z325.66346.470.070.0413.632Z4110.9346.470.320.1452.672Z5110.925.66346.470.390.1662.852Z625.66346.470.070.0413.632Z783.16346.470.240.1140.912Z883.1619.25346.470.300.1349.162Z919.25346.470.060.0310.322表2.4.53层侧移刚度度D值及抗推推刚度Cf柱号梁1(1003KN·mm)梁2(1003KN·mm)柱线刚度((103KN·mm)KαD(103KN/mm)根数ΣD((103KN·mm)C(1103KN)Z1110.925.66346.470.390.1662.852851.202808.966Z225.66110.9346.470.360.1557.844Z325.66346.470.070.0413.632Z419.25110.9346.470.350.1556.572Z5110.925.66346.470.390.1662.852851.202808.966Z625.66346.470.070.0413.632Z783.16346.470.240.1140.912Z883.1619.25346.470.300.1349.162Z919.25346.470.060.0310.322表2.4.62层侧移刚度度D值及抗推推刚度Cf柱号梁1(1003KN·mm)梁2(1003KN·mm)柱线刚度((103KN·mm)KαD(103KN/mm)每层根数ΣD((103KN·mm)C(1103KN)Z1110.925.66280.350.490.2037.352582.922448.266Z2110.9280.350.400.1731.494Z325.66280.350.090.048.352Z4110.9280.350.400.1731.492Z5110.925.66280.350.490.2037.352Z625.66280.350.090.048.352Z783.16280.350.300.1324.632Z883.1619.25280.350.370.1529.452Z919.25280.350.070.036.332Z1025.6625.6688.710.580.2213.542Z1119.2588.710.220.105.914Z1225.6688.710.290.137.632Z1319.2525.6688.710.510.2012.192表2.4.71层移刚度D值及抗推推刚度Cf柱号梁1(1003KN·mm)梁2(1003KN·mm)柱线刚度((103KN·mm)KαD(103KN/mm)每层根数ΣD(1103KN/mm)C((103KN)Z1110.925.66280.350.490.4075.6921541.6666474.977Z2110.9280.350.400.3771.304Z325.66280.350.090.2853.942Z4110.9280.350.400.3771.302Z5110.925.66280.350.490.4075.692Z625.66280.350.090.2853.942Z783.16280.350.300.3566.152Z883.1619.25280.350.370.3769.772Z919.25280.350.070.2752.432Z1025.6625.6688.710.580.4225.242Z1119.2588.710.220.3219.524Z1225.6688.710.290.3420.812Z1319.2525.6688.710.510.4024.2322．框架平均抗推刚刚度：（2-4--3）2.5剪力力墙几何特特征、刚度度及λ计算2.5.1剪力力墙类型判判别:选择横向剪力墙墙W1进行计算，由图2.22.1，W1墙无洞口，为整体墙墙（如图2.55.1,22.5.22,2.55.3）。2.5.2剪力力墙等效刚刚度计算:1.剪力墙几何尺寸寸：有效翼缘（如图图2.5..1,2..5.2,,2.5.3所示）：：1～2层剪力墙有效翼翼缘：3～12层剪力墙有效翼翼缘：图2.5.111～2层W1几何尺尺寸图2.5..23～6层W1几何尺尺寸图2.5..37～12层W1几何尺尺寸2.各层剪力墙等效效刚度：（2-5--1）1～2层：截面面积：几何形心：惯性矩：等效抗弯刚度：：3～6层：截面面积：几何形心：惯性矩：等效抗弯刚度：：7～12层：截面面积：几何形心：惯性矩：等效抗弯刚度：：2.5.3剪力力墙平均等等效抗弯刚刚度：（2-5--2）2.5.4结构构刚度特征征值：（2-5--3），2.6总地震震作用计算算2.6.1重力力荷载代表表值：1.各种构件的的荷载标准准值:(1)单位面积板板荷载（KKN/m2）屋82.559KN//m2120厚钢筋混混凝土板25×00.12==3KNN/m2V型轻钢龙骨吊顶顶00.12KN/m2合计5.771KNN/m2(2)单位面积墙墙体荷载：：（KN//m2）1)外围护墙：：外墙15D0..023××20=00.46KN/m2250加气混凝凝土砌块5.55×0.225=1..375KN/m2内墙5D20..016××20=00.32KN/m2合计22.1555KN/m22)内填充墙::150加气混凝凝土砌块0.155×5.55=0.8825KN/m2内墙5D20.0016×220×2==0.644KN//m2合计1..465KN/m23）剪力墙:250厚剪力墙墙0..25×225=6..25KKN/m2内墙5D20.0116×200×2=00.64KN/m2合计6.889KNN/m2200厚剪力墙墙0..2×255=5KKN/m2内墙5D20.0116×200×2=00.64KN/m2合计5.664KN/m24）女儿墙150厚混凝土土墙0.155×25==3.755KN//m2外墙15D00.0233×20××2=0..92KN/m2合计4.677KN//m25)90㎜厚厚陶粒混凝凝土条板（规范中，查不不到，选用用双面抹灰灰板条隔墙墙自重0..9KNN/m2）。(3)单位长度梁、柱柱荷载9m梁：0.33×(0..85-00.12))×25++0.022×(0..3+0..85×22-0.112×2))×20==6.1779KN//m8m梁：0.225×(00.6-00.12))×25++0.022×(0..25+00.6×22-0.112×2))×20==3.4884KN//m6.6m梁：00.25××(0.55-0.112)×225+0..02×((0.255+0.55×2-00.12××2)×220=2..779KKN/m800×8000柱:0.88×0.88×25++0.8××4×0..02×220=177.28KN/mm600×6000柱:0.66×0.66×25++0.6××4×0..02×220=9..96KKN/m2.各楼层重重力荷载代代表值图2.6.1重力力荷载代表表值简化图图如图2.6.11所示，突突出机房恒恒载取层高高范围内屋屋顶恒载、女女儿墙、剪剪力墙，外外墙内墙、门窗荷载之和；顶层取女儿墙自重、屋面恒载、纵、横梁自重、半层柱自重、半层墙自重、门窗自重之和；其他各层取楼面恒载、纵横梁自重、上下各半层柱自重、上下各半层墙、门窗自重之和；以下为具体计算过程：(1)顶层机房：1)恒载：a）屋顶恒载：5..71×88×6.66=3011.49KKNb）女儿墙:44.53××1.3××(8+66.6)××4=3443.922KNc）剪力墙：5..64×（7.4++6）×3.33×2-11.2×22.4×22×5.664=4666.322KNd）外墙：2.1155×((5.8××3.3××2+7..4×3..3×2--1.5××1.5××2-2..4×1..5×2))=1622.53KKNe）内墙：1.4465×[[6.4××(3.33-0.55)×2--1.2××2.4××2]=444.077KNf）门窗:0..45×((1.2××2.4××2+1..5×1..5×2++2.4××1.5××2+1..2×2..4×2))=10..45KNNg）恒载合计：11328..78KNN2）屋面活载(雪雪载)：Q=2..5×8××6.6××2=2664KN3）重力荷载代表表值:，(2)顶层重力荷载代代表值1）恒载a）女儿墙：长440×2++15.66×2=1111.22m高1.3m自重4.533×1.33×1111.2=6654.886KNb）屋面：面面积：40×115.6==624m2恒载：5.711×6244=35663.044KNc）梁自重：6.179×88.4×66+3.4484×77.4×113+2..779××6×4++3.4884×(77.75××3+7..7×100)=1059..94KNNd）半层高柱自重重：9.966×1.665×188=2955.81KKNe）半层高外墙自自重：2.155×((3.3//2-0..6)×77.4×110+2..155××(3.33/2-00.85))×8.44×2+22.1555×(3..3/2--0.5))×6×22-2.1155×((2.4××0.755×9+11.5×00.75××2+1..8×0..75×99+1.22×0.775×2))=1566.33KKNf）半层高内墙自自重：1.465×11.05××7.4××5+1..465××7.8××1.155×5+11.4655×4.22×(1..65-00.12))×8+11.4655×1.115×6××4+1..465××8.8××0.755×4-11.4655×(1××0.755×9+00.7×00.75××8+0..9×0..75×77+0.88×0.775×166)=2554.088KNg）半层高剪力墙墙自重：5.644×（7.4++6）×1.665×2--1.2××0.755×2×55.64==239..24KNNh）90mm厚陶粒粒混凝土条条板：0.9×2.44×(3..3/2--0.122)×4××8+0..9×4..1×(33.3/22-0.55)×8--0.9××0.8××0.755×16==131..06KNNi）层门窗自重：：0.45×(22.4×00.75××9+1..5×0..75×22+1.88×0.775×9++1.2××0.755×2+11×0.775×9++0.7××0.755×8+00.9×00.75××7+0..8×0..75×116)=225.955KNj）恒载：G=66380..31KNN2）屋面活载(雪雪载)：Q=22.0×115.6××40=11248KKN3）重力荷载代表表值：同理：其它各层层重力荷载载代表值计计算结果见见表2.6.1。表2.6.1重力荷载载代表值表表层数123～567～101112机房荷载代表值（1103KN）14.1414.3010.229.849.688.237.001.46总重力荷载代表表值（103KN）124.352.6.2水水平地震作作用：1.总水平地震作用用——底部剪力力标准值高度不超过400m、以剪切变变形为主且且质量和刚刚度沿高度度分布比较较均匀的高高层建筑结结构，可采采用底部剪剪力法，本本设计结构构高度41..4m，接近40mm，因此，采采用底部剪剪力法。(1)结构基本自自振周期TT1：图2.6.1重力荷载载转化示意意图假想把集中在各各层楼面处处的重力荷荷载Gi视作水平平荷载来计计算结构的的顶点侧移移ΔT，为计算算方便，将将重力荷载载简化为水水平均布荷荷载（如图图2.6..1所示）水平均布荷载：：,等效抗弯刚度：：顶点侧移：，λ=2.14，查查表，假想顶点位移：：,自振周期:TF=0.1n=00.1×112=1..2s，TW=0.0055n==0.0555×122=0.666s，TW≤T1≤TF，符合要求求。（T增大，地震作用用F增大）(2)水平地震影响系系数设防烈度为8度度，设计基基本地震加加速度为00.2g,,水平地地震影响系系数最大值值设计地震分组第第一组地区区，Ⅱ类场地土土，查表特特征周期值值Tg=0.355,Tg≤T1≤5Tg,钢筋混凝土结构构的阻尼比比，，(3)结构等效总重力力荷载：(4)主体结构底部剪剪力标准值值：2.各层水平地震作作用：查规范，Tg≤≤0.355s,T1=1.4TTg=1..4×0..35=00.49ss,顶点附加地震作作用系数：：顶部附加地震作作用:各层水平地震作作用:(2-66-1)，各层水平地震作作用下楼层层剪力:由于顶部考虑突突出电梯间间，引起刚刚度突变和和质量突变变，产生“鞭梢效应”，所以其其地震作用用的效应宜宜乘以增大大系数3，但此增增大部分不不往下传递递，与该突突出部分相相连的构件件应予计入入。详细计计算结果见见表2.66.2，楼楼层剪力图图见图2..6.3。表2.6.2各层水水平地震作作用Fi表层数Hi(m)Gi(1033KN)GiHi(103KN·mm)Fi(1033KN)Vi(1033KN)FiHi(103KN·mm)1344.71.4665.260.0240.150.056.741241.47.00289.800.1080.670.450.2227.701138.18.23313.560.1170.721.830.2627.591034.89.68336.860.1260.782.550.3127.07931.59.68304.920.1140.703.330.3122.18828.29.68272.980.1020.634.040.3117.78724.99.68241.030.0900.564.670.3113.86621.69.84212.540.0790.495.220.3110.60518.310.22187.030.0700.435.710.337.90415.010.22153.300.0570.356.150.335.31311.710.22119.570.0450.286.500.333.2328.414.30120.120.0450.286.780.462.3314.214.1459.390.0220.147.050.450.5807.19Σ2676.3776.18166.12注意：ΔFn应应加入主体体结构的顶顶层，，λ为水平地地震剪力系系数，对于于基本周期期小于3.5s的结构，当当设防烈度度8度，设计计基本地震震加速度为为0.2g时，λ=0.0032。，基本符符合要求。图2.6.3楼楼层剪力图图3.楼层位移：水平地震作用折折算：图2.6.4水平地震震作用折算算图按照底部总弯矩矩和底部总总剪力相等等的原则，各各层质点处处水平地震震作用Fii和顶点附附加水平地地震作用ΔΔFn折算为倒倒三角形分分布荷载qq0和顶点集集中荷载FF（如图2..6.4）水平地震作用FF和ΔFn产生的基基底弯矩和和剪力分别别为：求得q0=0..33×1103KN//mF=0.551×1003KN倒三角形荷载引引起的顶点点位移：m由顶点集中荷载载产生的顶顶点位移为为：m表2.6.3水平地震震作用下楼楼层位移计计算表层号Hi（m）ξ＝z/H倒三角形分布荷荷载顶点集中荷载总位移((mm)层间位移(mm)yi(mm)y2i(mm)1241.41.000.3731.820.364.3236.143.061138.10.920.3429.240.323.8433.083.061034.80.840.3126.660.283.3630.023.06931.50.760.2824.080.242.8826.963.18828.20.680.2521.500.192.2823.783.80724.90.600.2118.060.161.9219.983.68621.60.520.1714.620.141.6816.303.18518.30.440.1412.040.091.0813.123.68415.00.360.18.600.070.849.442.82311.70.280.076.020.050.66.621.9628.40.200.054.300.030.364.662.8214.20.100.021.720.010.121.841.84<满足要求。图（a）层间位位移图（b）楼层总总位移图2.7总框框架、总剪剪力墙内力力计算及框框架剪力调调整2.7.1总剪剪力墙内力力:1.总剪力墙基底内内力：倒三角形分布荷荷载：顶点集中荷载：：2.各层总剪剪力墙弯矩矩（11层为例）倒三角形分布荷荷载作用下下：顶点集中荷载作作用下：剪力墙弯矩：其它各层计算过过程与11层相同，详详见表2..7.1表2.7.1水平平地震作用用下总剪力力墙弯矩MW计算表层号Hiξ＝Hi/H倒三角形分布荷荷载顶点集中荷载Mwi(103KN·mm)Mw1i(103KN·mm)Mw2i(103KN·mm)1241.41.00000001138.10.92-0.03-5.660.020.42-5.231034.80.84-0.02-3.770.051.06-2.72931.50.76-0.01-1.890.071.48-0.41828.20.68-0.03-5.660.091.90-3.76724.90.60-0.01-1.890.112.320.44621.60.520.047.540.142.9610.50518.30.440.0815.080.183.8018.88415.00.360.1426.400.224.6431.04311.70.280.2241.480.265.4946.9728.40.200.356.560.316.5463.1114.20.100.4177.300.398.2385.5300.00.000.57107.470.4810.13117.60总剪力墙底部总总弯矩Mw与水平地地震作用产产生的底部部总弯矩MM0之比：>50%，满足《高高规》8..1.3要要求。各层层总剪力墙墙弯矩图见见图2.7..1。3.各层总剪剪力墙剪力力11层：倒三角形分分布荷载作作用下：顶点集中荷载作作用下：剪力墙剪力：其它各层计算过过程与11层相同，详详见表2..7.2。各层总剪剪力墙剪力力图见图2.7..2。表2.7.2水水平地震作作用下总剪剪力墙剪力力VW计算表层号Hi(m)ξ＝Hi/H倒三角形分布荷荷载顶点集中荷载Vwi(103KN)Vw1i(103KN)Vw2i(103KN)1241.41.00-0.30-2.050.240.12-1.931138.10.92-0.15-1.020.260.13-0.891034.80.84-0.04-0.270.280.14-0.13931.50.760.040.270.290.150.42828.20.680.161.090.310.161.25724.90.600.241.640.340.171.81621.60.520.322.190.380.192.38518.30.440.432.940.440.223.16415.00.360.523.550.510.263.81311.70.280.614.170.580.304.4628.40.200.714.850.680.355.2014.20.100.855.810.820.426.2200.00.001.006.831.000.517.34图2.7.1水平地震震作用下总总剪力墙弯弯矩Mw图图2.7..2水平地震震作用下总总剪力墙剪剪力Vw图2.7.2总框框架总剪力力：(以11层为例)：倒三角分布荷载载作用下：：顶点集中力作用用下：,其它各层计算过过程与11层相同，详详见表2..7.3。表2.7.3水平地震震作用下总总框架剪力力VF计算表层号Hi(m)ξ＝Hi/H倒三角形分布荷荷载顶点集中荷载VFi(103KN)Vw1i(103KN)VF1i(103KN)Vw2i(103KN)VF2i(103KN)1241.41.00-2.052.050.120.392.441138.10.92-1.022.070.130.382.451034.80.84-0.272.270.140.372.64931.50.760.272.610.150.362.97828.20.681.092.570.160.352.92724.90.601.642.720.170.343.06621.60.522.192.780.190.323.10518.30.442.942.560.220.292.85415.00.363.552.380.260.252.63311.70.284.172.110.300.212.3228.40.204.851.700.350.161.8614.20.105.810.950.420.091.0400.00.006.830.000.510.000.00图水水平地震作作用下总框框架剪力VVF图2.7.3总框框架剪力的的调整:1.调整原因:(1)由于计算中假定定楼板平面面内刚度无无穷大，实实际上由于于剪力墙的的刚度较大大，楼板实实际有变形形，使框架架的水平位位移大于假假定位移。(2)墙的刚度大，在在水平作用用下承受大大部分内力力，在地震震作用时会会首先开裂裂，刚度下下降，从而而使地震力力向框架移移动，使框框架内力提提高。所以，应进行框框架内力调调整。2.调整要求(1)满足的楼层不必必调整(2)<的楼层，由表格可知,一一层不满足足条件，应应进行调整整。1)倒三角形分分布荷载：：0.2V0=00.2×66.83××103=1.337×1003KN1.5VF,mmax=11.5×22.78××103=4.117×1003KN,一层VF1=1..37×1103KN2)顶点集中荷荷载：0.2V0=00.2×00.51××103KN=0..10×1103KN1.5VF,mmax=11.5×33.10××103=4.665×1003KN,一层VF2=0..10×1103KN3)一层总剪力力：VF=VF1+VF2=1..37×1103+0.110×1003=1.447×1003KN柱和梁的剪力与与端部弯矩矩按调整后后VF计算，柱柱轴力不调调整。2.8水平地地震作用下下框架内力力计算2.8.1各层层框架柱剪剪力:总框架剪力应按按各框架柱柱的D值分配到到各柱。（2-8--1）12层Z1：其它各层柱剪力力计算过程程与12层Z1相同，详详见表2..8.1。表2.8.1水平平地震作用用下4轴各柱剪剪力Vci计算表层号ΣDi(1103KN)Di(103KN/mm)VF(103KN)Vci(KN))Z1Z2Z3Z10Z12Z1Z2Z3Z10Z1212443.2446.3740.5812.662.44255.26223.3969.6911642.4646.3740.5812.662.45176.83154.7548.2810642.4646.3740.5812.662.64190.54166.7552.029642.4646.3740.5812.662.97214.36187.6058.538642.4646.3740.5812.662.92210.75184.4457.547642.4646.3740.5812.663.06220.86193.2860.306836.3562.8552.6713.633.10232.96195.2350.525836.3562.8552.6713.632.85214.17179.4846.454836.3562.8552.6713.632.63197.64165.6342.863851.2062.8557.8413.632.32171.30157.6537.152582.9237.3531.498.3513.547.631.86119.18100.4826.6443.2024.3511541.66675.6971.3053.9425.2420.811.0451.0648.1036.3917.0314.04(1.47)(72.17)(67.99)(51.43)(24.07)(19.84)注：括号内数值值为框架剪剪力调整后后数值计算算出的结果果2.8.2框架架柱柱端弯弯矩：1.柱的反弯点高度度比：由于倒三角形荷荷载产生的的剪力占总总剪力的80%以上，为为计算方便便，反弯点点高度比近近似取倒三三角形荷载载的反弯点点高度比。根根据梁、柱柱线刚度比比K、总层数n、计算层j及柱上、下下端梁线刚刚度比α1、上下层层与本层高高度比α2、α3，根据高高层建筑结结构设计教教材表格“规则框架架承受均布布水平力作作用时标准准反弯点的的高度比”，依次查查出、、、。柱的反反弯点高度度计算公式式：（2-8--2）表2.8.2列出出了4轴Z1柱各层值。4轴柱Z2、Z3、Z10、Z12的计算方方法相同，计计算结果见见表2.88.3。表2.8.2eq\o\aac(○,4)轴Z1柱的值计算算表层号Kα1α2α3y0y1y2y3y121.251.001.000.360.000.000.36111.251.001.001.000.410.000.000.000.41101.251.001.001.000.450.000.000.000.4591.251.001.001.000.450.000.000.000.4581.251.001.001.000.460.000.000.000.4671.251.001.001.000.500.000.000.000.5060.391.001.001.000.460.000.000.000.46续表层号Kα1α2α3y0y1y2y3y50.391.001.001.000.460.000.000.000.4640.391.001.001.000.500.000.000.000.5030.391.001.001.270.500.000.00-0.020.4820.491.000.791.000.550.000.000.000.5510.491.000.760.000.76表2.8.3eeq\oo\ac((○,4)轴各各柱的值计计算表层号Z1Z2Z3层号Z1Z2Z3Z10Z12120.360.350.0560.460.530.35110.410.400.2250.460.530.35100.450.450.2840.500.500.5590.450.450.3330.480.530.5880.460.450.4020.550.550.650.400.4170.500.500.4310.760.801.350.660.762.柱端弯矩图2.8.1柱柱端弯矩示示意图如图2.8.11所示,左来水平平力作用下下柱端弯矩矩采用以下下公式：（2-8--3）（2-8--4）柱子上下端截面面弯矩：（顺顺时针为正正）12层Z1柱（如图2.88.1，左来水水平力作用用）：表2.8.4列出出了eq\o\aac(○,4)轴Z1各层柱端端弯矩。eqq\o\\ac(○○,4)轴柱Z2、Z3、Z10、Z12的计算方方法相同，计计算结果见见表2.88.5。表2.8.4eq\o\aac(○,4)轴Z1柱端弯矩计算表表层数Hi(m)V(KN)反弯点y(KN··m)(KNN·m)层数Hi(m)V(KN)反弯点y(KN··m)(KNN·m)123.3223.850.36-472.8-265.953.3205.910.46-366.9-312.6113.3183.690.41-357.6-248.543.3185.990.50-306.9-306.9103.3202.450.45-36