钢管脚手架计算书

脚手架计算书一、脚手架设计计计及验算算说明明：本工程为文文体体中心工程程程，因本本工程程外立面面凸凹凹变化，脚脚手手架尺寸寸参数数根据外外立面面按《建建筑施施工扣件件式钢钢管脚手手架安安全技术术规范范》(JGJ11330-220001)设置置，45..9米层以以下下采用落落地式式钢管脚脚手架架，本计算书依据原原原报送方方案进进行验算算和优优化，部部分计计算参数数需结结合原报报送方方案璞审审阅。本计算书按《建建建筑施工工扣件件式钢管管脚手手架安全全技术术规范》((JGJ11330-220001以下简简称称技术规规范))设计验算算，同同时参考考《建建筑结构构荷载载规范》((GB55000099-220011)、《钢钢结构设设计规规范》(GB55000177-220033)的的荷载取取值及及稳定性性验算算相关内内容编编制。二、脚手架设计计计验算：：（一）、落地式式式钢管脚脚手架架设计验验算：：1、计算参数⑴、脚手架参数数数：①、双排脚手架架架搭设高度度为为24..33m，立立杆杆采用单单立杆杆；采用用的钢钢管类型型为Φ48×33..5，为增增加加安全系系数，计计算时重重量按按Φ48×33..5取值，力力学参数数按ΦΦ48×33..0计算。因因局部位位置为为三排立立杆，在在计算立立杆强强度及稳稳定性性时按最最大荷荷载发生生位置置取中间间立杆杆计算。②、搭设几何尺尺尺寸：立杆杆的的横距为为00.9mm，立立杆的纵纵距按按建筑物物尺寸寸有1.55mm和1.6米，取取大值1..66米计算。大大大小横杆杆的步步距为1..88m；每每步步距中部部外侧侧设一根根大横横杆作为为防护护栏杆；；内排排架距离离墙00.455m；；小横杆杆上不不搭大横横杆；；小横杆杆每边边伸出立立杆尺尺寸按0..115米计算算。③、横杆与立杆杆杆连接方式式为为单扣件件；取取扣件抗抗滑承承载力系系数为为1.0000；④、与结构的连连连接点，因因为为是改造造工程程，为尽尽量保保护原有有建筑筑主体，采采用用两步三三跨，连连接点采采用钢钢管形成成抱箍箍连接在在原有有框架柱柱上，竖竖向间距距33.6m，水水平间距距4..8mm，采采用扣件件连接接，对没没有柱柱子的部部位采采用楼板板和铜铜管打孔孔连接接。2.活荷载参数数数施工均布活荷载载载标准值值:22.0000kN//m22；脚手架架用用途:装修脚手手架架；同时施工层数:::按2层计算；；3.风荷载参数数数本工程地处牡丹丹丹江分局局，按按《建筑筑结构构荷载规规范》取取值，基基本风风压0.2277kNN/mm2；风压高度变化系系系数μz，按C类地区（有有有密集建建筑群群市区），计计算连墙件强强度时取0..92，计算算立杆稳定性性时取0.774；风荷载载体型系数μμs按密目安安全网封闭，背背靠开洞墙面面，计算取值值为1.2336；（按Us＝1.3φ，其中φ＝1.2Ann/Aw,其其中An为密目安安全网挡风面面积，Aw为迎风面面积，密目网网按2000目计算）4.静荷载参数数数每米立杆承受的的的结构自自重标标准值，按按《技技术规范范》插插值法计计算::0.112778(kkN//m)，因因技技术规范范中计计算简图图中无无步距中中间栏栏杆，实实际搭搭设计算算时采采用三排排立杆杆的中间间立杆杆，修正正计算算实际每每米立立杆荷载载为：：立杆1米，小横横杆杆0.9//11.8==0..5米，大大横横杆1.66//1.88=00.899米，每每个主结结点直直角扣件件2个，剪刀刀撑撑的旋转转扣件件按技术术规范范简图计计255/300=00.833个，立立杆接头头扣件件按每6..55米一个1//66.5==0..15个，钢钢管壁厚厚按33.5mmm计计38.44NN每米。每米立杆的结构构构自重为为：（1++0.5++0.899）×38.44+13..2×2+0..83×14.66+18..4×0.155=1333.05NN验算时取大值按按按每0.113331((kNN/m))计算算脚手板自重标准准准值按木木脚手手板(kN/mm22):00.335；栏杆杆挡挡脚板自自重标标准值(kN/mm)):0..1550；安全设施与安全全全网(kN/mm22):00.0005；脚手板铺设总层层层数:3层；5.地基参数本工程按实际情情情况，脚脚手架架搭设位位置为为已施工工好的的砼地坪坪，并并且立杆杆下脚脚采用木木板垫垫板，现现场观观察受力力条件件很好。6、大横杆计算算算:按照《扣件式钢钢钢管脚手手架安安全技术术规范范》(JGJ11330-220001)第5.2..44条规定，大大大横杆按按照三三跨连续续梁进进行强度度和挠挠度计算算，大大横杆在在小横横杆的上上面。将将大横杆杆上面面的脚手手板自自重和施施工活活荷载作作为均均布荷载载计算算大横杆杆的最最大弯矩矩和变变形。（1）.均布荷荷载值计计算大横杆的自重标标标准值:PP11=0..03384kNN//m；脚手板的自重标标标准值:PP22=0..355×0.9==00.3115kkN/mm；；活荷载标准值:::Q==2××0.9==11.8kNN/m；静荷载的设计值值值:q11==1.22×0.033844+1.22×0.31155=0..4224kNN//m；活荷载的设计值值值:q22==1.44×1.8==22.522kkN/mm；图1大横杆设设设计荷载组组合合简图(跨中最大大弯弯矩和跨跨中最最大挠度度)图2大横杆设设设计荷载组组合合简图(支座最大大弯弯矩)（2）.强度验验算跨中和支座最大大大弯距分分别按按图1、图2组合。跨中最大弯距计计计算公式式如下下:M1max=00.008q11l22+0..10qq2ll2跨中最大弯距为为为M1mmaax=00.008×0.4244××1.622++0.110××2.522×1.622=0..7332kN·m；支座最大弯距计计计算公式式如下下:M2max=--0..10qq1ll2--00.1117qq2l22支座最大弯距为为为M2mmaax=-00.100×0.4244××1.622--0.11177×2.522×1.622=-00.8863kN·m；选择支座弯矩和和和跨中弯弯矩的的最大值值进行行强度验验算：：σ=Max(((0.73322×1066,,0.88633×1066))/444900=1992..2N//mmm2；大横杆的最大弯弯弯曲应力力为σ=11992NN/mmm2小于于大横杆杆的抗抗压强度度设计计值[ff]]=2005N/mmm22，满足要要求求！（3）.挠度验验算:最大挠度考虑为为为三跨连连续梁梁均布荷荷载作作用下的的挠度度。计算公式如下：：：νmaaax==((0.67777q1ll4+00.9990qq2ll4)//1000EII其中：静荷载标标标准值:qq1=P11+P22=00.033844+0.33115=00.3353kNN//m；活荷载标准值:::q22=Q==1..8kkN//m；最大挠度计算值值值为：ν=0.66777×00.3353×1660004//(1100××2..06××1005×110778000)++0.99900×1..8××1600044/(11000×2..066×1005××10778000)=6.01122mm；大横杆的最大挠挠挠度6..0122mm小于于大大横杆的的最大大容许挠挠度MIN((16600//1550mmm,,10mmmm)，满足要要求求！6、小横杆的计计计算:按本方案小横杆杆杆支撑于于立杆杆上，小小横杆杆中部不不支撑撑大横杆杆，在在同样的的计算算条件下下，小小横杆的的跨度度只有大大横杆杆的一半半，大大横杆强强度值值及变形形值能能满足要要求，小小横杆强强度及及变形值值同样样能满足足要求求，不再再进行行强度及及变形形验算。7、扣件抗滑力力力的计算::按规范表5.111.7,,直角角、旋转转单扣扣件承载载力取取值为8..000kNN，该该工程实实际的的单扣件件承载载力取值值为88.000kNN。纵向或横向水平平平杆与立立杆连连接时，扣扣件件的抗滑滑承载载力按照照下式式计算(《建筑施施工工扣件式式钢管管脚手架架安全全技术规规范》5..2.5)):R≤Rc其中Rc----扣件件抗抗滑承载载力设设计值,取8.000kN；R--纵向向向或横向向水平平杆传给给立杆杆的竖向向作用用力设计计值；；大横杆的自重标标标准值:PP1==00.0333××1.6==00.055288kNN；小横杆的自重标标标准值:PP2==00.0333××0.9==00.022977kNN；脚手板的自重标标标准值:PP3==00.3×0.9×1.6==00.4332kN；活荷载标准值:::Q=2×0.9×1.6=22.888kkN；；荷载的设计值:::R==1..2×(0.055228+00.002977+00.4332))+1..4××2.888==4.665kN；R<8.0000kkN，单单扣件抗抗滑承承载力的的设计计计算满满足要要求!8、脚手架立杆杆杆荷载计算算::作用于脚手架的的的荷载包包括静静荷载、活活荷荷载。静静荷载载标准值值包括括以下内内容：：(1)每米立杆杆杆承受的结结构构自重标标准值值，为0..113311kNN/mNG1===0..13331×24.3300=3..2344kNN；(2)脚手板的的的自重标准准值值；采用用木板板，标准准值为为0.355kkN/mm2NG2=0.335××1.6×0.9×2=11.0008kN；(3)吊挂的的的安全设设施荷荷载，包包括安安全网:00..0055kkN/mm2NG3===0..0005×1.6×24.33=00.1194kNN；经计算得到，静静静荷载标标准值值NG=NG11+NNG2++NGG3==33.5661kN；活荷载为施工荷荷荷载标准准值产产生的轴轴向力力总和，因因为为取最在在荷载载的中排排立杆杆计算，且且同同时施工工两层层活荷载载标准准值为：：NQ=2×0.9×1.6×2=55.766kkN；考虑风荷载时,,,立杆的轴轴向向压力设设计值值为N=111.2NGG+0..855×1.4NNQQ=1..2×3.56611+00.885×1.4×5.766==111.1128kNN；不考虑风荷载时时时,立杆的轴轴向向压力设设计值值为N'=1...2NGG+11.4NNQ==1.22×3.56611+1..4××5.766==12..3337kNN；（1）、立杆的的稳稳定性计算算算:风荷载标准值按按按照以下下公式式计算Wk=0.7μμμz·μs·ω0其中ω0----基本本风风压(kN/mm22)，按照照《建建筑结构构荷载载规范》((GB5000009--20001))的规规定采用用：ωω0=00.277kkN/mm2；；（在GBB5500009--20001中中已将风风荷载载标准值值调整整为50年一遇，但但但是在脚脚手架架的技术术规范范中，考考虑到到脚手架架的使使用周期期很短短，仍按30年重现期期取取值）μz--风荷荷载高度度变化化系数，按按照照《建筑筑结构构荷载规规范》(GB500009--20011)的规定定采用：μμz=00.74；；（在结构构计算中，风风荷载在顶顶部最在，是是在外脚手手架计算中中，在进行行立杆的稳稳定性验算算时，立杆杆的轴压力力在底部最最大，综合合计算值最最大，μz按地面以以上5米，C类地区取取值）μs--风荷荷载体型型系数数：取值值为11.357；（风荷荷载载体型系系数按按技术规规范4.2..3条计算μs＝1.3∮，其中∮按1.2AAnn/Aw计算，∮值按两部部分分计算，第第1部分为密密目目安全网网的挡挡风系数数，第第2部分为外外侧侧钢管的的挡风风系数，第第1部分目前前建建设部规规定的的密目安安全网网网目密密度不不低于2000目/cm2。取最低低值值按2000目来计算算，∮1＝1.0332。第2部分钢管管部部分的挡挡风系系数按技技术规规范4.2..4计算，∮2＝0.0887，∮值按∮1+∮2－∮1×∮2/1..2计算＝1.0444，代入μs计算公式式＝1.3557）经计算得到，风风风荷载标标准值值为:Wk===0..7×0.277×0.744×1.35577=0..190kkNN/m22；风荷载设计值产产产生的立立杆段段弯矩MMWW为:Mw===0..855×1.4WWkkLahh2//10=0.885×1.4×0.1900××1.6×1.822//10=0.11177kN·m；考虑风荷载时,,,立杆的稳稳定定性计算算公式式σ=N/(((φA)++MW//W≤[f]]立杆的轴心压力力力设计值值：NN=111.1228kN；不考虑风荷载时时时,立杆的稳稳定定性计算算公式式σ=N/(((φA)≤[f]]立杆的轴心压力力力设计值值：NN=N''=112..3377kNN；计算立杆的截面面面回转半半径：：i=11.599ccm；计算长度附加系系系数参照照《建建筑施工工扣件件式钢管管脚手手架安全全技术术规范》((JGJ11330-220001)表5.3..33得：k==1..1555；计算长度系数参参参照《建建筑施施工扣件件式钢钢管脚手手架安安全技术术规范范》(JGJ11330-220001)表5.3..33得：μ=11..5；计算长度,由由由公式ll00=kuuh确定定：：l0==3.11188m；长细比:L000/i=3.11188/0..01159==1996；轴心受压立杆的的的稳定系系数φφ,由长细比比llo/ii=1196的结结果查《技技术术规范》附附录录C表得到：：φ=0..1188立杆净截面面积积积：A==4..244cmm2；；立杆净截面模量量量(抵抗矩)：W=44.499ccm3；钢管立杆抗压强强强度设计计值：：[f]==2055NN/mmm2；；考虑风荷载时按公式σ=N/(φA)++MW//W≤[f]]σ=1111128/((00.1888××4244)++1170000//44990=11655.66N//mmm2；立杆稳定性计算算算σ=11665.66N/mmmm2小于于立立杆的抗抗压强强度设计计值[f]]==2005N/mmm22，满足要要求求！不考虑风荷载时时时σ=12...337//((0.18888×4224))=N//mmm2；立杆稳定性计算算算σ=11554.777N/mmm22小于立立杆杆的抗压压强度度设计值值[[f]=2055NN/mmm2，满满足要求求！9、最大搭设高高高度的计算算::按《建筑施工扣扣扣件式钢钢管脚脚手架安安全技技术规范范》((JGJ11330-220001)55.33.6条考考虑虑风荷载载时,,采用单立立管管的敞开开式、全全封闭和和半封封闭的脚脚手架架可搭设设高度度按照下下式计计算：Hs=[φφφAf--(1..2NNG2kk++0..855×1..4((ΣNQk++MwwkφA/W))))]/11.22Gk构配件自重标准准准值产生生的轴轴向力NNGG2K((kNN)计算公公式式为：NG2K=NG22+NNG3=1.22022kNN；活荷载标准值：：：NQ==5.776kN；每米立杆承受的的的结构自自重标标准值：：Gkk=0..1333kkN/mm；计算立杆段由风风风荷载标标准值值产生的的弯矩矩：Mwwkk=Mww//(11.44×0.855))=0..1077//(1..4×0.8855)==00.099kkN·m；Hs=(000.1888××4.244×10-44×205×103--((1.2×1.00088+0..855×1.4×(5.766++0.11888×4.244×100×0.099//4.449))))//(11.2×0.13333)=339..94m；；按《建筑施工扣扣扣件式钢钢管脚脚手架安安全技技术规范范》((JGJ11330-220001)55.33.6条按按公公式Hs==[φAf--(1..2NNG2kk++0..855×1..4((ΣNQk++MwwkφA/W))))]/11.22Gk计算算的的脚手架架搭设设高度HHss等于或大大于于26米，按按照照下式调调整且且不超过过500米：[H]=HHHs//(11+0..0001Hss)[H]=3339.994/(11+00.0001××39.9944)=338..4米m；[H]=3999.944和和38..44比较取较较小小值。经经计算算得到，脚脚手手架搭设设高度度限值[[HH]==388.4mm。脚手架单立杆搭搭搭设高度度为224.33m，小小于[H]]，满足足要求！！10、连墙件的的的稳定性性计算算:按技术规范5...4.11连墙墙件的轴轴向力力计算值值应按按照下式式计算算：Nl=Nlllw++NN0连墙件风荷载标标标准值按按脚手手架顶部部高度度计算μz＝0.922，μs＝1.23366，ω0＝0.277，Wk=0...7μz·μs·ω0=0..77×00.992×11.2236××0..27=0.22155kNN/mm2；每个连墙件的覆覆覆盖面积积内脚脚手架外外侧的的迎风面面积按按连墙件件2步3跨计算AAww=3..61××4..8＝17.2288m22；按《建筑施工扣扣扣件式钢钢管脚脚手架安安全技技术规范范》((JGJ11330-220001)55.44.1条连连墙墙件约束束脚手手架平面面外变变形所产产生的的轴向力力(kN)取值值,N00=55.0000kNN；风荷载产生的连连连墙件轴轴向力力设计值值(kN)，按按照照下式计计算：：Nlw=111.4×Wk×Aw==5.11999kNN；连墙件的轴向力力力计算值值NNl==NNlw+N0==110.11999kNN；连墙件承载力设设设计值按按下式式计算：：Nf=φ···A·[[f]]其中φ----轴心受受压压立杆的的稳定定系数；；由长细比l///i==4450//155.9＝28.33的结结果查表表得到到φ=0.99224，l为内排架架距距离墙的的长度度；采用用钢管管抱箍固固定在在柱子上上两根根钢管AA=44.224×22＝8.488cm22；；[f]==2205N//mm22；连墙件轴向承载载载力设计计值为为Nf==0..9224×8.488×10-44×205×103==1660..6288kNN；Nl=1000.1999<NNf=11600.6228,,连墙件的的设设计计算算满足足要求！！连墙件扣件滑移移移验算：：因使使用钢管管抱箍箍，连墙墙件受受力点为为两个个扣件Nl=1000.1999<2×8×0.755＝12，扣件件抗抗滑力满满足要要求。11、立杆的地地地基承载载力计计算:立杆基础底面的的的平均压压力应应满足下下式的的要求pp≤fg本工程按实际情情情况，脚脚手架架搭设在在已施施工好的的砼结结构地面面，并并且立杆杆下设设置垫板板，受受力条件件很好好，不再再进行行地基承承载力力验算。经过以上步骤按按按技术规规范对对1－6层脚手架架进进行验算算，11－6层脚手架架设设计满足足技术术规范要要求！！三、脚手架设计计计及验算算1．脚手架参数数数双排脚手架搭设设设高度为为220.99mm，立杆采采用用单立杆杆；搭设尺寸为：立立立杆的纵纵距为为1.66mm，立杆的的横横距为0..99m，立杆杆的的步距为为1..8mm；内排架距离墙长长长度为0..445mm；采用的钢管类型型型为Φ48×3.5，为为提提高计算算安全全系数，计计算算时采用Φ48×3.0参数数。横杆与立杆连接接接方式为为单扣扣件；在悬挑架最底部部部立杆上上的扣扣件为两两个（一一个为连连接扣扣件，一一个为为抗滑扣扣件），钢钢钢管斜撑撑顶部部扣件为为两个个（一个个为连连接扣件件，一一个为抗抗滑扣扣件）；；连墙件布置取两两两步三跨跨，竖竖向间距距33.6m，水水平间距距4..8mm，采采用扣件件连接接；连墙件连接方式式式为单扣扣件；；2.活荷载参数数数施工均布荷载(((kN/mm22):22.0000；脚脚手手架用途途:装修脚手手架架；同时施工层数:::2层；；3.风荷载参数数数本工程地处位于于于昆明市市，基基本风压压0..27kNN/m22；风荷载高度变化化化系数μz，计算连连墙墙件强度度时取取1.29999，计算立立杆杆稳定性性时取取0.90099，风荷载载体体型系数数μs为1.35577；4.静荷载参数数数每米立杆承受的的的结构自自重荷荷载标准准值((kN/mm)):0..12278；脚手板自重标准准准值(kN/mm22):00.3350；安全设施与安全全全网自重重标准准值(kN/mm22):00.0005；脚脚手手板铺设设层数数:2层；；脚手板类别:木木木脚手板板；5.水平悬挑支支支撑梁因本工程为装饰饰饰改造工工程，不不能按正正常施施工条件件预埋埋水平支支撑梁梁，悬挑挑脚手手架的支支撑梁梁采用与与主体体结构框框架柱柱连接，与与脚脚手架连连接按按铰支连连接，不不进行抗抗弯强强度验算算。只只进行轴轴向拉拉力验算算。6.拉杆与支撑撑撑参数支撑数量为:222；脚手架下端支撑撑撑点与受受力楼楼层支撑撑垂直直距离为为(m):33..6000（层层高）；；最里面支点距离离离建筑物物00.455mm,支杆采采用用48×3mm。7、脚手架立杆杆杆荷载的计计算算:作用于脚手架的的的荷载包包括静静荷载、活活荷荷载和风风荷载载。静荷载标准值包包包括以下下内容容：(1)每米立杆杆杆承受的结结构构自重标标准值值按技术术规范范附录a--11插值，为为0..12778kkN/mm；NG1内===0..12278×20.9900=2..6711kNN；因技术规范表中中中统计值值未包包括外侧侧中部部栏杆，在在计计算外侧侧立杆杆时：NG1外=(000.122788+1..6××0.033844/1.88))×20.99==3.33188KN..(2)脚手板的的的自重标准准值值；采用用木脚脚手板，标标准准值为0..335kNN/mm2NG2=0.335××2×1.6×0.9//22=0..5044kkN；(3)栏杆与挡挡挡脚手板自自重重标准值值；外外侧每步步中部部设置一一根栏栏杆NG3:::按搭设习习惯惯每步距距中部部均设置置栏杆杆，不按按只设设置两个个施工工层计算算，换换算并入入NGG1外中；；(4)吊挂的安安安全设施荷荷载载，包括括安全全网:0..0005kNN/m22NG4=0.00055×1.6×20.99//2==00.0884kkN；经计算得到，静静静荷载标标准值值NG内=NG11+NNG2++NGG3+NNG44=22.667+00.5504++0..0844＝3.25588kNN；NG外=NNNG1外+NG22++NG33+NNG4=33.3118++0.55044+0..0884＝3.90066kNN；活荷载为施工荷荷荷载标准准值产产生的轴轴向力力总和，同同时时施工两两层，立立杆按一一纵距距内施工工荷载载总和的的1//2取值。经经计算得得到，活活荷载标标准值值：NQ=222×0.9×1.6×2/2==2..888kNN；考虑风荷载时,,,立杆的轴轴向向压力设设计值值为N内=111.2NGG内+0.8855×1.4NNQQ=1..2×3.28855+00.885×1.4×2.888==7..3669kkN；；N外=1..22NG外外外+0.8855×1.4NNQQ=1..2×3.90066+00.885×1.4×2.888==8..1114kkN；；不考虑风荷载时时时,立杆的轴轴向向压力设设计值值为N内'=1...2NGG+11.4NNQ==1.22×3.25588+1..4××2.888==7.99422kN；N外'=1.22NNG+1...4NQQ=11.2×3.90066+1..4××2.888==8.77199kN；8、钢管斜撑的的的受力计算算::水平拉杆的轴力力力R12和斜斜撑撑的轴力力R446，R56按照照下下面计算算R12=NNNG内×0.955//3.66+NG外×1.855//3.66＝1.94455+2..0007＝3.95522R46=NGGG内×3.722//3.66=77.6115KKNR56=NGGG外×4.055//3.66=99.1228KKN⑴、斜撑钢管的的的稳定性计计算算:斜支杆的轴力均均均取最大大值进进行计算算，为为R56==99.1228kkN下面压杆以4448×3mm钢管管计计算，斜斜压杆杆的容许许压力力按照下下式计计算：不考虑风荷载时时时：σ===N/φA≤[f]]其中N----受压压斜斜杆的轴轴心压压力设计计值，N=9..128kkN；φφφ--轴心心受受压斜杆杆的稳稳定系数数,由长细比比l//i查表得得到到φ=0..4412；iii---计计算受压压斜杆杆的截面面回转转半径，ii=1..5995cmm；lll---受受最大压压力斜斜杆计算算长度度，因中中部采采用了拉拉结限限制l==4.005//2=22.003m；AAA---受受压斜杆杆净截截面面积积，AA=44.2241ccm22；σσσ--受压压斜杆受受压应应力计算算值，经经计算得得到结结果是911228/((0..4122×4244))=522.225N//mmm2<[ff]==2215NN/mmm2；[[[f]---受压斜杆杆抗抗压强度度设计计值，[ff]]=2115N//mmm2；受压斜杆的稳定定定性计算算σ<[[ff]，满足足要要求!内侧斜向支撑钢钢钢管轴向向力及及计算长长度均均小于外外侧斜斜撑钢管管，不不再进行行验算算，满足足要求求。⑵、挑架底部立立立杆扣件防防滑滑验算：：（采采用两个个扣件件，防滑滑保证证系数取取0..75）取大值外侧NGGG外=8.77119<22×8×0.755==12KKN..满足要求！⑶、斜钢扣件防防防滑验算：：（采采用两个个扣件件，防滑滑保证证系数取取0..75）取大值外侧N5556＝9.15588<2×8×0.755==12KKN满足要求！9、水平拉接点点点R12扣件件抗抗滑力验验算：：⑴、按现有建筑筑筑状况减少少水水平拉接接点的的假设：：对应于每个斜撑撑撑点的水水平拉拉力为3..9952KKN，按按现有建建筑形形态只在在有柱柱子部位位设拉拉接点，柱柱子子间距为为8..1米。相相当当于6个水平力力集集中于一一点，3..952××6＝23.555KN,,在增加拉拉杆数量条条件下可以以满足每88.1米一一个拉接点点的受力。须须进行悬挑挑脚手架底底部外侧水水平杆变形形值验算：：将集中力折算成成成均面荷荷载，q==2.9228KN//M.按三三跨连续梁梁进行强度度及变形值值验算。按按计算公式式：跨内最大弯矩：：：M=0..008×2.92288×82=1155KN..M支座最大弯矩：：：M=0..11×2.92288×82=1188.744KNN.M强度验算：σ=Maax((18.7744×1006,,15××1006)//44490==41173N//mm22；远远远超过过允许许值[20055]强度验算远远超超超过允许许值，不不再进行行挠度度验算。减少拉接点的假假假设不能能满足足要求！！⑵、按每组斜杆杆杆支撑部位位均均设对应应水平平接结点点进行行验算，按按现现有建筑筑形式式采取方方案如如图：受力验算：有柱子部位：RRR12==3..9522knn<8,,扣件件抗滑力力满足足要求！！无柱子部位验算算算M16螺栓栓抗抗剪力：：NVVB=22×3.144×16×16/44×FV=5500.244KNN>R113(其中，FV取取取Q2355钢材材抗剪强强度设设计值12255N/MMM22),连接螺螺栓栓抗剪力力满足足要求！！10、其它验算算算说明：：按技技术规范范应对对大横杆杆、小小横杆、连连墙墙件等内内容进进行验算算，77－12层的脚脚手手架搭设设参数数与1－6层参数相相同同，使用用条件件相同，高高度度小于1－6层高度，根根根据1－6层验算结结果果，除了了悬挑挑受力构构件外外，其它它验算算项目不不单独独进行验验算，满满足要求求！四、顶部外挑脚脚脚手架设设计及及验算：：1、参数信息：：：⑴.脚手架参数数双排脚手架搭设设设高度为为：外外立杆7..66，内立杆杆6..5米；搭设尺寸为：立立立杆的纵纵距为为1.66mm，立杆的的横横距为0..99m，立杆杆的的步距为为1..8mm；内排架距离墙长长长度为0..33m；采用的钢管类型型型为Φ48×3.5，为为提提高计算算安全全系数，计计算算时重量量采用用Φ48×3.5参数数，力力学性能能采用用Φ48×3.0参数数。横杆与立杆连接接接方式为为单扣扣件；连墙件布置取两两两步三跨跨，竖竖向间距距33.6m，水水平间距距4..8mm，采采用扣件件连接接；连墙件连接方式式式为单扣扣件；；2.活荷载参数数数施工均布荷载(((kN/mm22):22.000；脚手手架架用途:装修脚手手架架；同时施工层数:::1层；3.风荷载参数数数本工程地处云南南南昆明市市，基基本风压压0..27kNN/m22；风荷载高度变化化化系数μz，计算连连墙墙件强度度时取取1.29999，计算立立杆杆稳定性性时取取0.90099，风荷载载体体型系数数μs为1.35577；4.静荷载参数数数因该架体特殊，静静荷载按实际际计算：钢管自重:NG1=（外立立立杆）7..66×0..03384++（内内立杆）66..5×00.003844+（小小横杆5根）1.22××0.003884×55+（大大横杆144根包括中中间栏杆杆）11.6××0..03884××14==1..45KKN脚手板自重标准准准值(kN/mm22):脚手手板类别别:木脚手板板；；0.35500；按铺两两层层计算；；NG2=0.3335×00.99×1..6××2=11.0008KKN安全设施与安全全全网自重重标准准值(kN/mm22):00.0005;;NG4=1.666×7..6××0.00055=0..0661KNN脚手板类别:木木木脚手板板；5.水平悬挑支支支撑梁因本工程为装饰饰饰改造工工程，不不能按正正常施施工条件件预埋埋水平支支撑梁梁，悬挑挑脚手手架的支支撑梁梁采用与与主体体结构框框架柱柱连接，与与脚脚手架连连接按按铰支连连接，不不进行抗抗弯强强度验算算。只只进行轴轴向拉拉力验算算。6.拉杆与支撑撑撑参数斜支撑两根，钢钢钢丝索一一根，具具体数据据见搭搭设简图图：脚手架下端支撑撑撑点与受受力楼楼层支撑撑垂直直距离为为(m):99..1米。最里面支点距离离离建筑物物00.3m；；7、脚手架立杆杆杆荷载的计计算算:作用于脚手架的的的荷载包包括静静荷载、活活荷荷载和风风荷载载。因本本段外外挑架面面积较较小，且且立杆杆、横杆杆、连连墙杆间间距均均与1－12层相同同，不不再进行行立杆杆、横杆杆等验验算，计计算斜斜撑杆时时未考考虑风荷荷载。静荷载标准值包包包括以下下内容容：NG=NG1+++NG22+NNG4==2..5199KNN活荷载为施工荷荷荷载标准准值产产生的轴轴向力力总和，按按施施工一层层计算算，内外外立杆杆共同计计算：：NQ==2×0.9×1.6＝2.888KKN；两根立杆轴向力力力设计值值为：：N=1.2NGGG+1..4NNQ=77.0055KKN；；8、钢管斜撑的的的受力计算算::以上计算的立杆杆杆轴力设设计值值为两根根立杆杆值，根根据架架体特征征，外外斜撑杆杆受力力不利，只只对对外斜撑撑杆进进行计算算取::N外＝7.05555/2==33.5227KKN钢丝索拉力：NNN12斜撑杆压力：NNN24（1）、斜撑钢钢管管的稳定性性性计算:①、方案一：按力平衡方程式式式：N12×COSSS(544.777)＝N24×COS((663.006))N12×SINNN(544.777)++N224×SIN((663.006))=3..5227解方程：N1222=1..811KNN24=2...30KKN斜支撑的轴力按按按2.300KKN计算下面压杆以4448×3mm钢管管计计算，斜斜压杆杆的容许许压力力按照下下式计计算：不不考虑虑风荷载载时：：σ===N/φA≤[f]]其中N----受压压斜斜杆的轴轴心压压力设计计值，N=2..3kN；；φφφ--轴心心受受压斜杆杆的稳稳定系数数,由长细比比l//i=11577查表得到到φ=0..2284；iii---计计算受压压斜杆杆的截面面回转转半径，ii=1..599cm；lll---受受最大