深圳市某地铁工程电缆隧道方案计算书

目录第一章计算说明11.1计算说明11.2电缆隧道钢板桩支护施工段划分1第二章沟顶放坡设计计算22.1基本计算参数22.2整体稳定性计算32.3计算结论4第三章Ⅰ段钢板桩支护计算43.1计算依据43.2基本计算参数43.3施工步骤及计算5第四章Ⅱ段钢板桩支护计算134.1计算依据134.2基本计算参数134.3施工步骤及计算14第五章Ⅲ段钢板桩支护计算225.1计算依据225.2基本计算参数225.3施工步骤及计算23第一章计算说明1.1计算说明1.1.1计算依据《建筑基坑支护技术规范》（JGJ120-99）《建筑地基基础工程施工质量验收规范》GB50202-2002《建筑施工手册》（第四版）《简明施工计算手册》（第二版）根据《建筑地基基础工程施工质量验收规范》GB50202-2002的划分标准，本电缆隧道工程属于二级基坑工程。1.1.2本电缆沟工程的G-H段的开挖支护，原设计为桩板墙对顶支撑支护，由于工期以及诸多其他原因，项目部决定改为钢板桩支护。工程二部已编制出钢板桩支护施工方案，本计算书以该方案为基础提出部分方案修改并作出设计计算。1.1.3关于基坑施工的强条土方开挖的顺序、方法必须与设计工况一致，并遵循“开槽支撑，先撑后挖，分层开挖，严禁超挖”的原则。摘自《建筑地基基础工程施工质量验收规范》GB50202-2002。1.2电缆隧道钢板桩支护施工段划分本计算书将G-H段电缆沟分作三段计算，分别命名为Ⅰ段、Ⅱ段、Ⅲ段。Ⅰ段：为紧靠变压器房段，原工程六部的活动板房食堂已拆除，本段沟槽内土方开挖深度为4.40m～5.40m，以5.40m计算。该段的分级放坡采用南侧放坡，北侧采用钢板支护的方法，以此降低电缆沟土体开挖深度。见附图二。Ⅰ段的钢板桩对顶支撑采用20#工字钢（或32#槽钢），沟槽内对顶支撑为二层，平面间距为3.0m。钢板桩深入土体1.50～2.0m。Ⅱ段：Ⅱ段电缆沟体放坡降低高度为3.0-4.0m，具体降低高度由现场根据实际情况确定。本计算书按降坡3.5m考虑。本段放坡为双侧对称放坡，无降坡支护，降坡角度为60.2°。见附图三。本段沟槽开挖深度为5.4-6.3m，以6.3m计算。槽内对顶支撑为二层，平面间距3.0m，支撑为20#工字钢（或32#槽钢），钢板桩深入土体1.5-2.0M。Ⅲ段：本段开挖深度小于或等于4.40m，降坡、对顶支撑及开挖方式与Ⅱ段相同，见附图三。第二章沟顶放坡设计计算2.1基本计算参数名称土壤类型h(m)γ（KN/m3）C(KPa)φ(°)计算方法数值红粘土3.5019.0025.0025.00水土合算表2-1-12.1.1地质勘探数据表中:h:放坡土层深度（m）；γ：土重度（KN/m3）；C：土内聚力（KPa）；φ:土内摩擦角（°）；基坑外侧水标高：-0.50m；基坑内侧水标高：-10.30m；说明:a.以上地质勘探数据为经验数据，从相关资料中查得。b.本计算书按照无降水施工考虑。2.1.2基本计算参数地面标高：0.00m（相对）；退坡平面标高：-3.50m（相对）。见附图一。2.1.3地面荷载基沟放坡后，开挖的土方随挖随运走，不允许沟两侧坡顶有多余的荷载。坡顶自然荷载计算如下表所述。名称布置方式作用区域标高（m）荷载值（KPaa）距基坑边线（mm）作用宽度（m）数据均布荷载基坑外侧0.0010.00／／表2-1-22.1.4放坡参数电缆沟Ⅰ、Ⅱ、Ⅲ段均为1级放坡名称坡高（m）坡宽（m）坡角（°）平台宽（m）数据3.502.0060.263.00（可适适当加宽）表2-1-4注：坡宽为放坡后坡顶相对坡底平面增加的宽度。见附图一。2.2整体稳定性计算—滑动体分条数；—整体滑动分项系数，可取1.3；—基坑侧壁重要性系数；—第i分条土重，滑裂面位于粘性土或粉土中时，按上覆土层的饱和土重度计算；滑裂面位于砂土或碎石类土中时，按上覆土层的浮重度计算；—第i分条宽度；—第i分条滑裂面处土体固结不排水（快）剪粘聚力标准值；—第i分条滑裂面处土体固结不排水（快）剪内摩擦角标准值；—第i分条滑裂面处中点切线与水平面夹角；—第i分条滑裂面处弧长；—计算滑动体单元厚度；计算结果如下表所示：计算步骤滑动体（KN//㎡）土体抗滑立矩（KN.mm/m）土体滑动立矩（KKN.m//m）第一步119.95954.13415.89表2-2-1计算步骤安全系数滑裂角（°）圆心X（m）圆心Y（m）半径R(m)第二步2.2942.630.751.404.96表2-2-22.3计算结论放坡土方内部整体稳定性安全系数=2.29﹥1.30，满足要求。见附图一。第三章Ⅰ段钢板桩支护计算3.1计算依据3.1.1本计算书参照《建筑基坑支护技术规程》（JGJ120-99）。3.1.2Ⅰ段施工图参见附图二及本工程的施工方案。3.1.3本段钢板桩内沟槽开挖深度为4.40～5.40m，以5.40m计算。见附图二。3.2基本计算参数3.2.1地质勘探数据如下表名称h(m)γ（KN/m3）C(KPa)φ(°)m（KN/m4）计算方法土壤类型数据6.9019.0010.0012.003500水土合算红粘土表3-2-1说明:a.以上地质勘探数据为经验数据，从相关资料中查得。b.本计算书按照无降水施工考虑。表中：h为土层厚度(m),为土重度(kN/m3),C为内聚力(kPa),为内摩擦角(°)。基坑外侧水标高-0.50m，基坑内侧水标高-10.30m。（相对）3.2.2基本计算参数：地面标高0.00m，基坑坑底标高-5.40m，（相对）支撑分别设置在标高-1.80m、-3.60m处，计算标高分别为-2.30m、-4.10m、-5.40m处。侧壁重要性系数1.00。桩墙顶标高0.00m，桩墙嵌入深度1.50m，桩墙计算宽度1.00m。3.2.3桩顶地面荷载：名称布置方式作用区域标高m荷载值kpa距基坑边线m作用宽度m数值均布荷载基坑外侧0.0010.00／／表3-2--33.3施工步步骤及计算算3.3.1第一一阶段,挖土深2..30m，挡挡土桩(墙)呈悬臂状状,计算过程程如下：第1阶段主动、被动动水土压力力合力图1.作作用在桩((墙)的主动土土压力分布布：第1层层土上部标标高0.000m，下下部标高--0.500mEa11上=((19.000×0.000+10..00)××tg2(45-112.000/2)--2×10.000×tg(445-122.00//2)=-99.64kkN/m22(取0.0))Ea11下=((19.000×0.500+10..00)××tg2(45-112.000/2)--2×10.000×tg(445-122.00//2)=-33.41kkN/m22(取0.0))第2层层土上部标标高-0..50m，下下部标高--2.300mEa22上=((19.000×0.500+19..00×0.000+10..00)××tg2(45-112.000/2)--2×10.000×tg(445-122.00//2)=-33.41kkN/m22(取0.0))Ea22下=((19.000×0.500+19..00×1.800+10..00)××tg2(45-112.000/2)--2×10.000×tg(445-122.00//2)=199.00kkN/m22第3层层土上部标标高-2..30m，下下部标高--6.900mEa33上=((19.000×0.500+19..00×1.800+10..00)××tg2(45-112.000/2)--2×10.000×tg(445-122.00//2)=199.01kkN/m22Ea33下=((19.000×0.500+19..00×1.800+10..00)××tg2(45-112.000/2)--2×10.000×tg(445-122.00//2)=199.01kkN/m222.作作用在桩((墙)的被动土土压力分布布：第3层层土上部标标高-2..30m，下下部标高--6.90mmEp33上=((19.000×0.000)×tg2(45+112.000/2)++2×10.000×tg(445+122.00//2)=244.70kkN/m22Ep33下=((19.000×5.500)×tg2(45+112.000/2)++2×10.000×tg(445+122.00//2)=1184.008kN//m23.土土压力为零零点距离坑坑底距离dd的计算：：桩的被被动、主动动土压力差差值系数为为：B==((1184.008-244.70))-(199.01--19.001))//5.500=28..97kNN/m3d==0.000=0.000m4.DD点以上土土压力对DD点的力矩矩与合力计计算：D点以以上土压力力对桩(墙)土压力的的合力：Ea=(0.000+19..00)××1.800/2.00=177.09kkN/mD点以以上土压力力对D点的力矩矩(梯形转为为矩形与三三角形计算算)：Ma=(00.00--0.000)×0.500/2.00×(1.800+0.550/3..0)+(119.000-0.000)×1.800/2.00×(0.000+1.880/3..0)=100.25kkN.m//m5.悬悬臂桩嵌入入D点以下距距离t的计算：：合力EEa到D点的距离离：y==10..25/117.099=00.60mm根据规规范4.11.1条得得到桩(墙)需要的总总长度为33.80mm6.最最大弯矩的的计算：而经过过积分运算算得到最大正正弯矩Muumax==0.000kN..m/m，发发生在标高高-5.772m处；；最大负负弯矩Mddmax==-199.81kkN.m//m，发生生在标高--3.200m处。考虑到到桩(墙)的计算宽宽度为1..00m最大正正弯矩Muumax==1.000×0.000=0.000kN..m，发生生在标高--5.722m处；最大负负弯矩Mddmax==1.000×-19..81=--19.881kN..m，发生生在标高--3.200m处；3.3.2第第二阶段,,挖土深4..10m，支支撑分别设设置在标高高-1.880m处，计计算过程如如下：第2阶段主动、被动动水土压力力合力图1.作用在桩((墙)的主动土土压力分布布：第1层层土上部标标高0.000m，下下部标高--0.500mEa11上=((19.000×0.000+10..00)××tg2(45-112.000/2)--2×10.000×tg(445-122.00//2)=-99.64kkN/m22(取0.0))Ea11下=((19.000×0.500+10..00)××tg2(45-112.000/2)--2×10.000×tg(445-122.00//2)=-33.41kkN/m22(取0.0))第2层层土上部标标高-0..50m，下下部标高--4.100mEa22上=((19.000×0.500+19..00×0.000+10..00)××tg2(45-112.000/2)--2×10.000×tg(445-122.00//2)=-33.41kkN/m22(取0.0))Ea22下=((19.000×0.500+19..00×3.600+10..00)××tg2(45-112.000/2)--2×10.000×tg(445-122.00//2)=411.43kkN/m22第3层层土上部标标高-4..10m，下下部标高--6.90mmEa33上=((19.000×0.500+19..00×3.600+10..00)××tg2(45-112.000/2)--2×10.000×tg(445-122.00//2)=411.43kkN/m22Ea33下=((19.000×0.500+19..00×3.600+10..00)××tg2(45-112.000/2)--2×10.000×tg(445-122.00//2)=411.43kkN/m222.作作用在桩((墙)的被动土土压力分布布：第3层层土上部标标高-4..10m，下下部标高--6.90mmEp33上=((19.000×0.000)×tg2(45+112.000/2)++2×10.000×tg(445+122.00//2)=24.770kN//m2Ep33下=((19.000×3.700)×tg2(45+112.000/2)++2×10.000×tg(445+122.00//2)=1331.933kN/mm23.土土压力为零零点距离坑坑底距离dd的计算：：桩的被被动、主动动土压力差差值系数为为：B==((1131.993-244.70))-(411.43--41.443))//3.700=28..97kNN/m3d==(411.43--24.770)/228.977=00.58mm4.DD点以上土土压力对DD点的力矩矩与合力计计算：D点以以上土压力力对桩(墙)土压力的的合力：Ea=((0.000+41..43)××3.600/2.00+(441.433-24..70)××0.588/2.00=799.39kkN/mD点以以上土压力力对D点的力矩矩(梯形转为为矩形与三三角形计算算)：Ma=(00.00--0.000)×0.500/2.00×(4.188+0.550/3..0)+(441.433-0.000)×3.600/2.00×(0.588+3.660/3..0)+(441.433-24..70)××0.588/2.00×(-3.112+3..70-00.58//3.0))=1334.366kN.mm/m5.桩桩(墙)嵌入D点以下距距离t的计算：：第1层层支撑到DD点距离：：a1=2..88m第1层层支撑反力力：E1=1334.366/2.888=46.669kN//m假设支支座D点的支撑撑反力：ED=799.39--46.669=32.669kN//m根据规规范4.11.1条得得到桩(墙)需要的总总长度为44.68mm考虑到到规范的要要求当桩埋埋深小于00.2倍的的基坑深度度时,桩埋深取取0.2倍基基坑深度：：L==4.110+0..2×4.100=4.992m考虑到到桩(墙)的计算宽宽度为1..00mE1==1.000×46.669=466.69kkNED==1.000×32.669=322.69kkN6.最最大弯矩的的计算：而经过过积分运算算得到最大正正弯矩Muumax==27..99kNN.m/mm，发生在在标高-33.38mm处；最大负负弯矩Mddmax==-266.37kkN.m//m，发生生在标高--5.600m处。考虑到到桩(墙)的计算宽宽度为1..00m最大正正弯矩Muumax==1.000×27.999=277.99kkN.m，发发生在标高高-3.338m处；；最大负负弯矩Mddmax==1.000×-26..37=--26.337kN..m，发生生在标高--5.600m处；3.3.3第第三阶段,,挖土深5..40m，支支撑分别设设置在标高高-1.880m、-3.660m处，计计算过程如如下：第3阶段主动、被动动水土压力力合力图1.作作用在桩((墙)的主动土土压力分布布：第1层层土上部标标高0.000m，下下部标高--0.500mEa11上=((19.000×0.000+10..00)××tg2(45-112.000/2)--2×10.000×tg(445-122.00//2)=-99.64kkN/m22(取0.0))Ea11下=((19.000×0.500+10..00)××tg2(45-112.000/2)--2×10.000×tg(445-122.00//2)=-33.41kkN/m22(取0.0))第2层层土上部标标高-0..50m，下下部标高--5.400mEa22上=((19.000×0.500+19..00×0.000+10..00)××tg2(45-112.000/2)--2×10.000×tg(445-122.00//2)=-33.41kkN/m22(取0.0))Ea22下=((19.000×0.500+19..00×4.900+10..00)××tg2(45-112.000/2)--2×10.000×tg(445-122.00//2)=577.64kkN/m22第3层层土上部标标高-5..40m，下下部标高--6.90mmEa33上=((19.000×0.500+19..00×4.900+10..00)××tg2(45-112.000/2)--2×10.000×tg(445-122.00//2)=577.64kkN/m22Ea33下=((19.000×0.500+19..00×4.900+10..00)××tg2(45-112.000/2)--2×10.000×tg(445-122.00//2)=577.64kkN/m222.作作用在桩((墙)的被动土土压力分布布：第3层层土上部标标高-5..40m，下下部标高--6.90mmEp33上=((19.000×0.000)×tg2(45+112.000/2)++2×10.000×tg(445+122.00//2)=24.770kN//m2Ep33下=((19.000×2.400)×tg2(45+112.000/2)++2×10.000×tg(445+122.00//2)=994.233kN/mm23.土土压力为零零点距离坑坑底距离dd的计算：：桩的被被动、主动动土压力差差值系数为为：B==((994.233-24..70)--(57..64-557.644))/22.40==28.997kN//m3d==(577.64--24.770)/228.977=11.14mm4.DD点以上土土压力对DD点的力矩矩与合力计计算：D点以以上土压力力对桩(墙)土压力的的合力：Ea=(0.000+57..64)××4.900/2.00+(557.644-24..70)××1.144/2.00=1559.955kN/mmD点以以上土压力力对D点的力矩矩(梯形转为为矩形与三三角形计算算)：Ma=(00.00--0.000)×0.500/2.00×(6.044+0.550/3..0)+(557.644-0.000)×4.900/2.00×(1.144+4.990/3..0)+(557.644-24..70)××1.144/2.00×(-1.226+2..40-11.14//3.0))=4005.422kN.mm/m5.桩桩(墙)嵌入D点以下距距离t的计算：：第1层层支撑力取取第2阶段的值值：E1=466.69kkN/m第1层层支撑到DD点距离：：a1=4..74m第2层层支撑到DD点距离：：a2=2..94m第2层层支撑反力力：E2=(4405.442-466.69××4.744)/2..94==62..69kNN/m假设支支座D点的支撑撑反力：ED=1559.955-46..69-662.699=550.566kN/mm根据规规范4.11.1条得得到桩(墙)需要的总总长度为66.54mm考虑到到桩(墙)的计算宽宽度为1..00mE1==1.000×140..08=1140.008kNE2==1.000×62.669=622.69kkNED==1.000×50.556=500.56kkN6.最最大弯矩的的计算：而经过过积分运算算得到最大正正弯矩Muumax==59..53kNN.m/mm，发生在在标高-44.79mm处；最大负负弯矩Mddmax==-188.12kkN.m//m，发生生在标高--6.900m处。考虑到到桩(墙)的计算宽宽度为1..00m最大正正弯矩Muumax==1.000×59.553=599.53kkN.m，发发生在标高高-4.779m处；；最大负负弯矩Mddmax==1.000×-18..12=--18.112kN..m，发生生在标高--6.900m处；第四章Ⅱ段钢钢板桩支护护计算4.1计算依依据4.1.1本计计算书参照照《建筑基基坑支护技技术规程》（JGJ120-99）。4.1.2Ⅰ段段施工图参参见附图二二及本工程程的施工方方案。4.1.3本本段钢板桩桩内沟槽开开挖深度为为5.40～6.300m，本方方案以6..30m计计算，见附附图三。4.2基本计算算参数4.2.1地质质勘探数据据如下表名称h(m)γ（KN/m3）C(KPa)φ(°)m（KN/m4）计算方法土壤类型数据7.8019.0010.0012.003500水土合算红粘土表4-2-1说明:a.以上地质质勘探数据据为经验数数据，从相相关资料中中查得。b.本计算书书按照无降降水施工考考虑。表中：h为土层层厚度(m),为土土重度(kN/mm3),CC为内聚力力(kPa)),为内摩摩擦角(°)。基坑外侧水标高高-0.550m，基基坑内侧水水标高-110.300m。（相对）4.22.2基本计算算参数：地面标标高0.000m，基基坑坑底标标高-6..30m，（相对）支撑分分别设置在在标高-22.10mm、-4.220m处，计算标标高分别为为-2.660m、-4.770m、-6.330m处。侧壁重重要性系数数1.000。桩墙顶顶标高0..00m，桩墙嵌嵌入深度11.50mm，桩墙计算宽度11.00mm。4.2.3..桩顶地面面荷载：名称布置方式作用区域标高m荷载值kpa距基坑边线m作用宽度m数值均布荷载基坑外侧0.0010.00／／表4-2-34.3施工步骤骤及计算4.3.1第第一阶段,,挖土深2..60m，挡挡土桩(墙)呈悬臂状状,计算过程程如下：第1阶段主动、被动动水土压力力合力图1.作用用在桩(墙)的主动土土压力分布布：第1层层土上部标标高0.000m，下下部标高--0.500mEa11上=((19.000×0.000+10..00)××tg2(45-112.000/2)--2×10.000×tg(445-122.00//2)=-99.64kkN/m22(取0.0))Ea11下=((19.000×0.500+10..00)××tg2(45-112.000/2)--2×10.000×tg(445-122.00//2)=-33.41kkN/m22(取0.0))第2层层土上部标标高-0..50m，下下部标高--2.600mEa22上=((19.000×0.500+19..00×0.000+10..00)××tg2(45-112.000/2)--2×10.000×tg(445-122.00//2)=--3.411kN/mm2(取0.0))Ea22下=((19.000×0.500+19..00×2.100+10..00)××tg2(45-112.000/2)--2×10.000×tg(445-122.00//2)=222.744kN/mm2第3层层土上部标标高-2..60m，下下部标高--7.800mEa33上=((19.000×0.500+19..00×2.100+10..00)××tg2(45-112.000/2)--2×10.000×tg(445-122.00//2)=222.744kN/mm2Ea33下=((19.000×0.500+19..00×2.100+10..00)××tg2(45-112.000/2)--2×10.000×tg(445-122.00//2)=222.74kkN/m222.作作用在桩((墙)的被动土土压力分布布：第3层层土上部标标高-2..60m，下下部标高--7.800mEp33上=((19.000×0.000)×tg2(45+112.000/2)++2×10.000×tg(445+122.00//2)=224.700kN/mm2Ep33下=((19.000×5.200)×tg2(45+112.000/2)++2×10.000×tg(445+122.00//2)=1775.399kN/mm23.土土压力为零零点距离坑坑底距离dd的计算：：桩的被被动、主动动土压力差差值系数为为：B==((1175.339-244.70))-(222.74--22.774))//5.200=28..97kNN/m3d==0.000=0.000m4.DD点以上土土压力对DD点的力矩矩与合力计计算：D点以以上土压力力对桩(墙)土压力的的合力：Ea=(0.000+22..74)××2.100/2.00=233.87kkN/mD点以以上土压力力对D点的力矩矩(梯形转为为矩形与三三角形计算算)：Ma=(00.00--0.000)×0.500/2.00×(2.100+0.550/3..0)+(222.744-0.000)×2.100/2.00×(0.000+2.110/3..0)=166.70kkN.m//m5.悬臂臂桩嵌入DD点以下距距离t的计算：：合力EEa到D点的距离离：y==16..70/223.877=00.70mm根据规规范4.11.1条得得到桩(墙)需要的总总长度为44.60mm6.最最大弯矩的的计算：而经过过积分运算算得到最大正正弯矩Muumax==0.000kN..m/m，发发生在标高高-4.779m处；；最大负负弯矩Mddmax==-355.59kkN.m//m，发生生在标高--3.800m处。考虑到到桩(墙)的计算宽宽度为1..00m最大正正弯矩Muumax==1.000×0.000=0.000kN..m，发生生在标高--4.799m处；最大负负弯矩Mddmax==1.000×-35..59=--35.559kN..m，发生生在标高--3.800m处；4.3.2第第二阶段,,挖土深4..70m，支支撑分别设设置在标高高-2.110m处，计计算过程如如下：第2阶段主动、被动动水土压力力合力图1.作作用在桩((墙)的主动土土压力分布布：第1层层土上部标标高0.000m，下下部标高--0.500mEa11上=((19.000×0.000+10..00)××tg2(45-112.000/2)--2×10.000×tg(445-122.00//2)=-9.664kN//m2(取0.0))Ea11下=((19.000×0.500+10..00)××tg2(45-112.000/2)--2×10.000×tg(445-122.00//2)=-33.41kkN/m22(取0.0))第2层层土上部标标高-0..50m，下下部标高--4.700mEa22上=((19.000×0.500+19..00×0.000+10..00)××tg2(45-112.000/2)--2×10.000×tg(445-122.00//2)=-33.41kkN/m22(取0.0))Ea22下=((19.000×0.500+19..00×4.200+10..00)××tg2(45-112.000/2)--2×10.000×tg(445-122.00//2)=488.91kkN/m22第3层层土上部标标高-4..70m，下下部标高--7.800mEa33上=((19.000×0.500+19..00×4.200+10..00)××tg2(45-112.000/2)--2×10.000×tg(445-122.00//2)=448.911kN/mm2Ea33下=((19.000×0.500+19..00×4.200+10..00)××tg2(45-112.000/2)--2×10.000×tg(445-122.00//2)=488.91kkN/m222.作作用在桩((墙)的被动土土压力分布布：第3层层土上部标标高-4..70m，下下部标高--7.800mEp33上=((19.000×0.000)×tg2(45+112.000/2)++2×10.000×tg(445+122.00//2)=244.70kkN/m22Ep33下=((19.000×3.100)×tg2(45+112.000/2)++2×10.000×tg(445+122.00//2)=1114.554kN//m23.土压力为零零点距离坑坑底距离dd的计算：：桩的被被动、主动动土压力差差值系数为为：B==((1114.554-244.70))-(488.91--48.991))//3.100=28..97kNN/m3d==(488.91--24.770)/228.977=00.84mm4.DD点以上土土压力对DD点的力矩矩与合力计计算：D点以以上土压力力对桩(墙)土压力的的合力：Ea=(0.000+48..91)××4.200/2.00+(448.911-24..70)××0.844/2.00=1112.799kN/mmD点以以上土压力力对D点的力矩矩(梯形转为为矩形与三三角形计算算)：Ma=(00.00--0.000)×0.500/2.00×(5.033+0.550/3..0)+(448.911-0.000)×4.200/2.00×(0.844+4.220/3..0)+(448.911-24..70)××0.844/2.00×(-2.227+3..10-00.84//3.0))=2335.144kN.mm/m5.桩桩(墙)嵌入D点以下距距离t的计算：：第1层层支撑到DD点距离：：a1=3..44m第1层层支撑反力力：E1=2335.144/3.444=68.444kN//m假设支支座D点的支撑撑反力：ED=1112.799-68..44==44..35kNN/m根据规规范4.11.1条得得到桩(墙)需要的总总长度为55.53mm考虑到到规范的要要求当桩埋埋深小于00.2倍的的基坑深度度时,桩埋深取取0.2倍基基坑深度：：L==4.770+0..2×4.700=5.664m考虑到到桩(墙)的计算宽宽度为1..00mE1==1.000×68.444=688.44kkNED==1.000×44.335=444.35kkN6.最最大弯矩的的计算：而经过过积分运算算得到最大正正弯矩Muumax==46..96kNN.m/mm，发生在在标高-33.96mm处；最大负负弯矩Mddmax==-288.05kkN.m//m，发生生在标高--6.200m处。考虑到到桩(墙)的计算宽宽度为1..00m最大正正弯矩Muumax==1.000×46.996=466.96kkN.m，发发生在标高高-3.996m处；；最大负负弯矩Mddmax==1.000×-28..05=--28.005kN..m，发生生在标高--6.200m处；4.3.3第第三阶段,,挖土深6..30m，支支撑分别设设置在标高高-2.110m、-4.220m处，计计算过程如如下：第3阶段主动、被动动水土压力力合力图1.作作用在桩((墙)的主动土土压力分布布：第1层层土上部标标高0.000m，下下部标高--0.500mEa11上=((19.000×0.000+10..00)××tg2(45-112.000/2)--2×10.000×tg(445-122.00//2)=-9.664kN//m2(取0.0))Ea11下=((19.000×0.500+10..00)××tg2(45-112.000/2)--2×10.000×tg(445-122.00//2)=--3.411kN/mm2(取0.0))第2层层土上部标标高-0..50m，下下部标高--6.300mEa22上=((19.000×0.500+19..00×0.000+10..00)××tg2(45-112.000/2)--2×10.000×tg(445-122.00//2)=--3.411kN/mm2(取0.0))Ea22下=((19.000×0.500+19..00×5.800+10..00)××tg2(45-112.000/2)--2×10.000×tg(445-122.00//2)=688.85kkN/m22第3层层土上部标标高-6..30m，下下部标高--7.800mEa33上=((19.000×0.500+19..00×5.800+10..00)××tg2(45-112.000/2)--2×10.000×tg(445-122.00//2)=688.86kkN/m22Ea33下=((19.000×0.500+19..00×5.800+10..00)××tg2(45-112.000/2)--2×10.000×tg(445-122.00//2)=688.86kkN/m222.作作用在桩((墙)的被动土土压力分布布：第3层层土上部标标高-6..30m，下下部标高--7.800mEp33上=((19.000×0.000)×tg2(45+112.000/2)++2×10.000×tg(445+122.00//2)=244.70kkN/m22Ep33下=((19.000×1.500)×tg2(45+112.000/2)++2×10.000×tg(445+122.00//2)=688.16kkN/m223.土土压力为零零点距离坑坑底距离dd的计算：：桩的被被动、主动动土压力差差值系数为为：B==((668.166-24..70