经开区长江水岸融合提升项目之百安大道延伸段周边区域排水系统完善工程工程地质勘察报告（一次性勘察）

经开区长江水岸融合提升项目之百安大道延伸段周边区域排水系统完善工程工程地质勘察报告（一次性勘察）-25-岩土工程分析评价场地稳定性和适宜性评价根据本次勘探及地表工程地质测绘，本次勘察深度范围内未见墓穴、防空洞等对工程不利的埋藏物。拟建场区附近未发现崩塌、泥石流、地面塌陷、地裂缝、地面沉降等不良地质现象。综上所述，拟建场地现状整体处于稳定状态，对基坑边坡和环境边坡进行有效支护后，场地适宜本工程建设。地震效应评价场地地震根据《中国地震动参数区划图》（GB18306-2015）和《建筑抗震设计规范》（GB50011-2010）（2016年版），万州区抗震设防烈度为6度，设计基本地震加速度为0.05g，设计地震分组为第一组。地震效应评价1、场地土层剪切波速按《建筑抗震设计规范》（GB50011-2010）（2016年版）表4.1.3的划分标准并结合地区经验，场地土的类型：场地稍密的素填土属软弱土，其剪切波速υS取138m/s；粉质粘土属中软土，其剪切波速υS取171m/s；强风化砂岩和强风化泥岩属软质岩石，剪切波速：500m/s＜υS＜800m/s；中等风化砂岩和中等风化泥岩属岩石，其剪切波速：υS＞800m/s。未来填土按现状素填土考虑，其剪切波速υS取138m/s（后期压实填土应据压实情况复测后校核）。2、场地土的类型与场地类别划分拟建场地土层的等效剪切波速根据《建筑抗震设计规范》（GB50011－2010）（2016年版）第4.1.5条确定：Vse=d0/tt=式中：Vse——土层等效剪切波速(m/s)do——计算深度(m)，取覆盖层厚度和20m二者的较小值；t——剪切波在地面至计算深度之间的传播时间；di——计算深度范围内第i土层的厚度(m)；Vsi——计算深度范围内第i土层的剪切波速(m/s)；n——计算深度范围内土层的分层数。拟建箱涵地震效应和场地类别评价见表4.2.2。表4.1-1场地地震效应评价一览表拟建物平场后覆盖层最大厚度（m）剪切波速平均值（m/s）等效剪切波速（m/s）计算钻孔场地类别特征周期（s）地段类别总厚度素填土粉质粘土素填土粉质粘土拟建箱涵节点YB1～YA40（0+000～0+360）7.007.000.00138171138.00ZY11II0.35一般地段拟建箱涵节点YA40～YA58（0+360～0+506）13.3713.370.00138171138.00ZY41II0.35一般地段消力池2.912.910.00138171130.00ZY54北侧I10.25有利地段注：①后期如对填土压实，建议实测剪切波速，以校核地震效应评价。②拟回填区域由于附近地块规划设计高程不明确，箱涵地震效应评价时按渠顶高程计算；挖方段按现状地面高程计算。消力池地震效应评价时按消力池池底高程计算。由表4.2.2可知：拟建箱涵场地类别为Ⅱ类；拟建消力池场地类别为I1类。拟建箱涵节点YB1～YA40（0+000～0+360）段场地地形相对较平坦，属可进行建设的一般地段；拟建消力池场地地形相对较平坦，属可进行建设的有利地段。3、地震效应分析根据《建筑抗震设计规范》（GB50011－2010）（2016年版）附录A中的规定，万州区抗震设防烈度为6度，设计地震分组为一组，基本地震动峰值加速度0.05g。按《中国地震动参数区划图》（GB18306-2015）8.2相关规定，场地地震动参数主要根据场地基本地震动参数进行调整后取值。经调整：Ⅰ1类场地场基本地震动峰值加速度为0.04g，基本地震动加速度反应谱特征周期为0.25s。Ⅱ类场地场基本地震动峰值加速度为0.05g，基本地震动加速度反应谱特征周期为0.35s。按《建筑工程抗震设防分类标准》GB50223-2008规范划分，拟建箱涵及消力池抗震设防类别为丙类（标准设防类）；抗震设防建议按6度进行抗震设防。岩土地震稳定性评价按设计高程整平后，拟建场地内主要岩性为人工填土、粉质粘土、泥岩和砂岩；且在本次勘察钻探深度（大于20m）范围内未发现饱和状态的砂土和粉土分布，且拟建场地抗震设防烈度为6度。因此本场地可不考虑地基土液化等问题。人工填土结构稍密，地震作用下可能发生震陷变形，应进行压实处理。粉质粘土、泥岩和砂岩地震稳定性较好。素填土和后期填土地震作用下可能发生震陷变形，应进行压实处理。地震时场地内边坡位置有滑坡、崩塌可能性，建议有效支挡。地基基础评价地基稳定性评价素填土组成物质复杂，稍密，整体均匀性差，厚度差异大，岩土界面坡度大于10%，地基稳定性差。坡残积粉质粘土呈可塑状，厚度差异大，分布不连续，岩土界面坡度大于10%，地基稳定性差。泥岩和砂岩层位稳定，厚度较大；地基稳定性好。地基均匀性评价拟建场地上覆土层主要为素填土，局部为粉质粘土，下伏基岩为侏罗系中统沙溪庙组砂岩和泥岩。素填土组成物质复杂，硬质物级配较差，整体均匀性差。坡残积粉质粘土呈可塑状，分布不连续，均匀性差。强风化基岩网状风化裂隙发育，其整体均匀性一般；中等风化砂岩和中等风化泥岩岩体较完整，未见软弱夹层分布，均匀性较好。持力层的选择素填土：组成物质复杂，孔隙度大，物理力学性质很差；不能作为拟建建（构）筑物的基础持力层。对填土进行压实处理后，填土质量满足要求后可作为拟建物基础持力层。粉质粘土：可塑状，均匀性较好，分布不连续，厚度小，不能作为拟建物基础持力层。强风化基岩（砂岩和泥岩）：均匀性一般，有一定承载力；但风化裂隙发育，遇水易软化；不宜作为拟建建（构）筑物基础持力层。中等风化基岩（砂岩和泥岩）：层位稳定、连续；岩体较完整，承载力较高，是拟建建（构）筑物理想的基础持力层。地基处理评价本次勘察对填土地基测试主要为超重型动力触探试验，具有局限性；建议对填土地基进行处理前对场地现状填土的均匀性、密实度、压缩性、湿陷性、负摩阻力系数、水平抗力系数等进行测试；具体测试项目可按《工程地质勘察规范》（DBJ50/T-043-2016）第8.6.3条规定进行。1、场地素填土组成物质复杂，稍密，整体均匀性差，厚度差异大，岩土界面坡度大于10%，地基稳定性差。采用浅基础时，必须对土层（素填土）地基进行加固处理，具体处理措施：对基底压力扩散范围内填土进行强夯，对基底压力扩散范围内填土进行翻填并分层碾压，对基底压力扩散范围内采用注浆加固。处理后的填土地基承载力特征值应通过现场测试确定，并应满足设计及相关规范要求。2、表层回填土分层处理后压实系数（λc）和重度γ应满足规范规定和设计要求。3、地基处理后压实填土承载力应作现场载荷试验确定。地表水和地下水作用评价地表水拟建场地内未见地表水体。地下水场地水文地质条件简单，勘察期场地地下水贫乏，受季节影响明显。雨季地下水可能突增，地下水对拟建物基础施工（基坑开挖）都有影响。建议加强地下水抽、排工作（配备足够数量的抽水设备对基坑及孔桩内的积水进行有效的抽排）及地表水的截排水工作；同时加强拟建物防渗措施。拟建箱涵及沿线规划道路建成后，场地地表水有组织排放后地下水突增可能性小，地下水贫乏。故拟建箱涵不用考虑抗浮问题。据场地及其邻近不存在污染源综合判断，地下水及各土层对建筑材料具微腐蚀性。水土腐蚀性评价水的腐蚀性评价根据《岩土工程勘察规范》（GB50021-2001，2009版）附录G和拟建场地区域资料，拟建场地环境类型为Ⅲ类。场地所在区域地下水类型为HCO3-Ca型，无色、无腐蚀性CO2、无臭；地下水对混凝土结构、钢筋混凝土结构中的钢筋具微腐蚀性。土的腐蚀性评价拟建场地地基土主要为素填土和粉质粘土，场地及周边没有化工、印染等污染源，也没有固体废弃物、有害放射物质等。结合当地工程经验，判定本场地土对混凝土结构、钢结构、钢筋混凝土结构中的钢筋具有微腐蚀性。特殊性岩土的评价本场地内的特殊性土有素填土、坡残积层粉质粘土和强风化基岩。素填土：杂色，稍湿，稍密，由砂岩、泥岩块石、碎石和粘性土等组成。硬质物粒径一般20～400mm，硬质物含量约占20～35%，分布不均；由附近修建道路地块场平时机械堆填，堆填时间1-3年，未受污染。钻探揭露层厚0.30～12.30m，层底高程264.32～312.34m。填土具有含水量大、透水性好、湿陷性轻微、中等压缩性，易产生不均匀沉降的特性。应对该层进行分层压实（碾压或夯实）处理；保证密实度达到设计要求。2、坡残积层粉质粘土：母岩以泥岩为主，可塑状，有粘性，刀切面光滑，稍有光泽，无摇振反应，干强度中等、韧性中等。钻探揭露层厚0.30～3.80m，层底高程270.99～310.74m。粉质粘土具中等压缩性，易产生不均匀沉降的特性；厚度较小，承载力较低；建议拟建物基础穿过该层。3、强风化基岩：场地强风化基岩岩性主要为泥岩和砂岩；强风基岩风化裂隙发育，岩体破碎，物理力学性质较差，钻探揭示厚度0.50～6.60m之间。强风化岩石具岩质较软，厚度较小，承载力较低；建议拟建物基础穿过该层。拟建箱涵沿线地质评价及建议拟建箱涵节点YB1～YA40（0+000～0+360）段该段箱涵沿线现状地形平缓，现状沿线地形自然稳定。拟建箱涵段沿线范围内现状地面高程296.52~314.74m，相对高差约18.22m。箱涵底设计高程295.234～306.820m，设计纵坡0.02%。根据钻探表明拟建箱涵段沿线覆盖层主要为第四系素填土和坡残积粉质粘土；根据钻探揭露该段土层厚度0.70～7.00m，层底高程293.81～312.34；下覆基岩主要为侏罗系中统泥岩和砂岩；基岩层位稳定。拟建箱涵地段地层结构较简单，未见崩塌、泥石流等不良地质现象，地下水不发育，水文地质条件简单。通过分析拟建箱涵将在现状地形地貌基础上进行开挖，按箱涵设计高程开挖后将在两侧形成最大高度约11.37m临时岩土质、土质基坑边坡；基坑岩性主要为人工填土、粉质粘土、泥岩和砂岩；边坡安全等级为一级，边坡安全系数取1.25。参考剖面1～12剖面。（1）箱涵左侧基坑边坡通过分析在1～3、5～11剖面附近本段箱涵左侧基坑属岩土质边坡，边坡最大高约10.80m，主要坡向189°；边坡岩性主要为人工填土、泥岩和砂岩，局部为粉质粘土。本段边坡属一般基坑，其安全等级为二级，基坑按临时边坡考虑，安全系数取1.20m。在4、12剖面附近本段箱涵左侧基坑属土质边坡，边坡最大高约8.80m，主要坡向189°；边坡岩性为人工填土。本段边坡属深基坑，其安全等级为一级，基坑按临时边坡考虑，安全系数取1.25m。土质部分（最大高度8.80m）：人工填土和粉质粘土开挖后易失稳垮塌；根据钻探揭示在1～12剖面附近岩土界面和基岩面平缓或反倾；开挖至箱涵底设计高程填土整体沿基岩面滑动的可能性小，其破坏模式主要为土体内部的圆弧形滑动破坏。岩质部分（最大高度9.20m）:图5.1-1箱涵节点YB1～YA40段左侧基坑边坡岩质部分极射赤平投影从极射赤平投影图可看出：边坡为反向坡，岩层面对边坡稳定影响较小。裂隙L1和裂隙L2与边坡呈大角度相交，对边坡稳定影响较小。L1—L2交线倾向与坡向相近，为外倾结构面，边坡可能沿其发生楔形体滑动破坏。边坡稳定性受外倾组合交线和岩体强度控制，可能发生楔形体滑动破坏或局部崩塌、坡面掉块现象。强风化泥岩和强风化砂岩边坡岩体类型为Ⅳ类，其等效内摩擦角取48°；中等风化泥岩岩体较完整，边坡岩体类型为Ⅳ类，其等效内摩擦角取54°，岩体破裂角建议取45°+φ/2较小值，即60°。中等风化泥岩岩体较完整，边坡岩体类型为Ⅲ类，其等效内摩擦角取56°，岩体破裂角建议取45°+φ/2较小值，即59.5°。中等风化砂岩岩体较完整，边坡岩体类型为Ⅲ类，其等效内摩擦角取60°，岩体破裂角建议取45°+φ/2较小值，即61.5°。（2）箱涵右侧基坑边坡通过分析在1～3、5～11剖面附近本段箱涵左侧基坑属岩土质边坡，边坡最大高约11.37m，主要坡向9°；边坡岩性主要为人工填土、泥岩和砂岩，局部为粉质粘土。本段边坡属一般基坑，其安全等级为二级，基坑按临时边坡考虑，安全系数取1.20m。在4、12剖面附近本段箱涵左侧基坑属土质边坡，边坡最大高约5.50m，主要坡向9°；边坡岩性为人工填土。本段边坡高度大于5m段（4剖面附近）属深基坑，其安全等级为一级，基坑按临时边坡考虑，安全系数取1.25m。土质部分（最大高度5.50m）：人工填土和粉质粘土开挖后易失稳垮塌；根据钻探揭示在1～3、5、7～12剖面附近岩土界面和基岩面平缓或反倾；开挖至箱涵底设计高程填土整体沿基岩面滑动的可能性小，其破坏模式主要为土体内部的圆弧形滑动破坏。在4、6剖面附近基岩面较陡（坡度大于20%），开挖至箱涵底设计高程土体可能整体沿基岩面产生折线滑动破坏。为定量分析拟建箱涵节点YB1～YA40（0+000～0+360）段右侧基坑边坡土体部分在4、6剖面附近整体稳定性；现选取4、6剖面采用折线法对其稳定性进行验算。计算公式按《建筑边坡工程技术规范》（GB50330-2013）附录A.0.3隐式解计算。计算公式如下：Pn=0Pi=Pi-1ψi-1+Ti-Ri/Fsψi-1=cos（θi-1-θi）-sin（θi-1-θi）tanφi/FsTi=(Gi+Gbi)sinθi+QicosθiRi=cili+[(Gi+Gbi)cosθi-Qisinθi-Ui]tanφi式中：Pn——第n条块单位宽度剩余下滑力（kN/m）；Pi——第i计算条块与第i+1计算条块单位宽度剩余下滑力（kN/m）；Ti——第i计算条块单位宽度重力及其他外力引起的下滑力（kN/m）；Ti——第i计算条块单位宽度重力及其他外力引起的抗滑力（kN/m）；ψi-1——第i-1计算条块对i计算条块的传递系数；其他符号同前。计算模式按直立开挖至设计高程后进行计算，计算工况按天然工况（自重）和饱和工况（自重+暴雨）分别计算。潜在滑面的确定：按最不利情况进行计算，假设整体沿基岩面滑动破坏。参数取值：人工填土天然重度取21.0kN/m3，饱和重度取21.5kN/m3；粉质粘土天然重度取19.9kN/m3，饱和重度取20.2kN/m3。人工填土天然抗剪强度c=8kPa，φ=28°，饱和抗剪强度c=5kPa，φ=24°；粉质粘土天然抗剪强度c=28.5kPa，φ=13.3°，饱和抗剪强度c=20.1kPa，φ=9.4°。潜在滑面（基岩面——上覆土层为粉质粘土）参数取值：天然抗剪强度c=25.7kPa，φ=12.0°，饱和抗剪强度c=18.1kPa，φ=8.5°。建箱涵节点YB1～YA40（0+000～0+360）段右侧基坑边坡土体部分稳定性计算见表5.1-1。表5.1-1拟建箱涵节点YB1～YA40（0+000～0+360）段右侧基坑边坡土体部分整体稳定性计算4剖面附近稳定性计算（假设沿基岩面滑动破坏）计算条块示意图天然工况（自重）条块号滑体体积重度重量滑面参数传递系数抗滑力下滑力剩余下滑力稳定系数安全系数支护剩余下滑力V1V2γ1γ2G长度Li倾角αi内聚力ci内摩擦角φiψRiTiPiFsFstPm3/mm3/mkN/m3kN/m3kN/mm度kPa度kN/mkN/mkN/m(kN/m)E116.661.9721.0019.90389.069.5923.025.712.0322.59152.0229.282.121.250.00E224.582.7721.0019.90571.305.9118.225.712.00.990267.25178.44105.741.291.250.00E334.030.1021.0019.90716.626.195.28.028.00.929428.9964.950.002.631.250.00饱和工况（自重+暴雨）条块号滑体体积重度重量滑面参数传递系数抗滑力下滑力剩余下滑力稳定系数安全系数支护剩余下滑力V1V2γ1γ2G长度Li倾角αi内聚力ci内摩擦角φiψRiTiPiFsFstPm3/mm3/mkN/m3kN/m3kN/mm度kPa度kN/mkN/mkN/m(kN/m)E116.661.9721.5020.20397.989.5923.018.18.5228.33155.5039.151.471.250.00E224.582.7721.5020.20584.425.9118.218.18.50.990189.94182.54124.510.861.2530.58E334.030.1021.5020.20733.676.195.25.024.00.923356.2566.490.001.961.250.006剖面附近稳定性计算（假设沿基岩面滑动破坏）计算条块示意图天然工况（自重）条块号滑体体积重度重量滑面参数传递系数抗滑力下滑力剩余下滑力稳定系数安全系数支护剩余下滑力V1V2γ1γ2G长度Li倾角αi内聚力ci内摩擦角φiψRiTiPiFsFstPm3/mm3/mkN/m3kN/m3kN/mm度kPa度kN/mkN/mkN/m(kN/m)E12.3521.0019.9046.775.4122.328.513.3164.4117.750.009.271.250.00E26.1521.0019.90122.395.2919.625.712.00.996160.4641.050.163.911.250.00E31.334.8621.0019.90124.643.8914.825.712.00.992125.5931.840.003.921.250.00饱和工况（自重+暴雨）条块号滑体体积重度重量滑面参数传递系数抗滑力下滑力剩余下滑力稳定系数安全系数支护剩余下滑力V1V2γ1γ2G长度Li倾角αi内聚力ci内摩擦角φiψRiTiPiFsFstPm3/mm3/mkN/m3kN/m3kN/mm度kPa度kN/mkN/mkN/m(kN/m)E12.3521.5020.2047.475.4122.3020.19.4116.0118.010.006.441.250.00E26.1521.5020.20124.235.2919.6018.18.50.996113.2441.670.152.721.250.00E31.334.8621.5020.20126.773.8914.8018.18.50.99288.7332.380.002.731.250.00说明：上述计算仅供参考，建议设计单位根据边坡的实际设计形态、坡顶荷载、填料及填筑情况等条件重新计算。由表5.1-1可知：假设拟建箱涵节点YB1～YA40（0+000～0+360）段右侧基坑边坡在4、6剖面附近沿基岩面滑动破坏时，天然工况和饱和工况下稳定系数均大于安全系数1.25；稳定系数满足规范要求。说明该段边坡开挖后整体沿基岩面滑动破坏的可能性小，其破坏模式主要为土体内部的圆弧形滑动破坏为主。岩质部分（最大高度9.80m）:图5.1-1箱涵节点YB1～YA40段左侧基坑边坡岩质部分极射赤平投影从极射赤平投影图可看出：岩层面倾向与坡向相近，边坡为顺向坡；但岩层倾角较小（仅为9°），边坡沿其发生平面滑动破坏的可能性小；岩层面对边坡稳定影响较小。裂隙L1和裂隙L2与边坡呈大角度相交，对边坡稳定影响较小。各组合交线倾向与坡向相反或大角度相交，对边坡稳定影响较小。边坡稳定性受岩体强度控制，可能发生局部崩塌、坡面掉块现象。强风化泥岩和强风化砂岩边坡岩体类型为Ⅳ类，其等效内摩擦角取48°；中等风化泥岩岩体较完整，边坡岩体类型为Ⅳ类，其等效内摩擦角取54°，岩体破裂角建议取45°+φ/2较小值，即60°。中等风化泥岩岩体较完整，边坡岩体类型为Ⅲ类，其等效内摩擦角取56°，岩体破裂角建议取45°+φ/2较小值，即59.5°。中等风化砂岩岩体较完整，边坡岩体类型为Ⅲ类，其等效内摩擦角取60°，岩体破裂角建议取45°+φ/2较小值，即61.5°。综上，通过分析拟建箱涵节点YB1～YA40（0+000～0+360）段左侧基坑边坡土质部分破坏模式为土体内部的圆弧形滑动破坏为主；岩质部分稳定性受外倾组合交线和岩体强度控制，可能发生楔形体滑动破坏或局部崩塌、坡面掉块现象。右侧基坑边坡土质部分破坏模式为土体内部的圆弧形滑动破坏为主；岩质部分稳定性受岩体强度控制，可能发生局部崩塌、坡面掉块现象。3、临时边坡支护建议拟建箱涵两侧具临时放坡条件，建议优先考虑采用“分阶放坡+坡面防护”方式进行临时治理，每阶高度不宜高8m，.各岩土体开挖坡率按表3.5.2取值；两阶边坡之间设置宽度不小于2.0m的平台；边坡表面应作防护措施保持稳定，可采用防水薄膜封闭或锚喷护面；对于放坡后稳定性较差地段可采用横隔板支撑或毛石编织袋堆砌成临时的低矮挡土墙，以保证坡脚的稳定性；确保箱涵施工安全。并在箱涵两侧坡顶设置截水沟，坡脚设置排水沟。建议边坡施工时应分段开挖，及时支挡，采取动态法设计，信息法、逆作法施工。4、基础持力层及基础型式的选择本段箱涵基础持力层建议选用经处理合格的填土、泥岩或砂岩，其基础型式选用扩展基础。场地素填土结构稍密，均匀性差，力学性质较差；若直接选用素填土作为拟建箱涵基础持力层，填土在后期固结过程中可能造成地基不均匀沉降，从而引起箱涵变形开裂等；故应对填土进行加固处理，处理方式可采用分层碾压夯实、换填或注浆加固等。加固填土的压实系数应满足规范及设计要求。5、岩土地基承载力特征选用经处理合格的填土地基承载力特征值应根据现场实测压实系数或荷载试验确定；强风泥岩地基承载力特征值建议值300kPa；强风化砂岩地基承载力特征值建议值500kPa；中等风化泥岩地基承载力特征值建议值2378kPa；中等风化砂岩地基承载力特征值建议值13358kPa。基底摩擦系数：压实填土取0.30（可根据实际检测结果调整），强风泥岩取0.35，强风砂岩取0.40，中等风化泥岩取0.50，中等风化砂岩取0.60；其它设计所需参数按表3.5.2取值。拟建箱涵节点YA40～YA58（0+360～0+506）段该段箱涵沿线现状为回填区，地形起伏较大，地形坡角一般7～30°。根据钻探揭露该段回填厚度4.30～6.3m，钻探揭示基岩面较陡，坡度大于20%（参考剖面I剖面），回填区土体可能整体沿基岩面产生这滑动破坏；下覆基岩主要为侏罗系中统砂岩，局部为泥岩；基岩层位稳定。拟建箱涵该段箱涵底设计高程272.935～295.234m，设计纵坡0.02%～0.03%。拟建箱涵地段地层结构较简单，未见崩塌、泥石流等不良地质现象，地下水不发育，水文地质条件简单。通过分析拟建箱涵将在现状地形地貌基础上进行回填，回填后土体可能整体沿拟建箱涵走向方向滑动破坏（参考剖面I剖面）。此外，按箱涵设计高程回填至箱涵底部后将在两侧形成最大高度约10.42m临时土质边坡；边坡岩性主要为人工填土；边坡安全等级为二级，边坡安全系数取1.20。参考剖面13～17剖面。（1）回填区整体稳定性分析①回填区现状整体稳定性分析根据钻探揭示拟建箱涵节点YA40～YA58（0+360～0+506）段沿线现状为回填区域，回填区为一向北倾向的斜坡，坡向约20°；斜坡整体高度约26m，其安全等级为一级，安全系数取1.35。参考剖面I剖面。钻探揭示该斜坡基岩面较陡，坡度大于20%，回填区土体可能整体沿基岩面产生这滑动破坏。为定量分析评价该斜坡现状稳定性；现选取I剖面采用折线法对其稳定性进行验算。计算公式按《建筑边坡工程技术规范》（GB50330-2013）附录A.0.3隐式解计算。计算模式按斜坡现状进行计算，计算工况按天然工况（自重）和饱和工况（自重+暴雨）分别计算。潜在滑面的确定：假设整体沿基岩面滑动破坏。参数取值：人工填土天然重度取21.0kN/m3，饱和重度取21.5kN/m3。潜在滑面（基岩面——上覆土层为人工填土）参数取值：天然抗剪强度c=7.2kPa，φ=25.2°，饱和抗剪强度c=4.5kPa，φ=21.6°。该斜坡现状稳定性计算见表5.1-2。表5.1-2拟建箱涵节点YA40～YA58（0+360～0+506）段现状斜坡整体稳定性计算（I剖面）计算条块示意图天然工况（自重）条块号滑体体积重度重量滑面参数传递系数抗滑力下滑力剩余下滑力稳定系数安全系数V1γ1G长度Li倾角αi内聚力ci内摩擦角φiψRiTiPiFsFstm3/mkN/m3kN/mm度kPa度kN/mkN/mkN/mE121.5721.00452.929.6534.707.225.2244.70257.84149.350.951.35E245.0721.00946.4710.7821.107.225.20.923493.13340.73259.951.031.35E335.5621.00746.697.8914.207.225.20.968397.44183.17258.520.911.35E447.5021.00997.498.4010.707.225.20.985521.70185.20208.661.191.35E571.0021.001491.1010.7713.807.225.21.010758.95355.68229.921.341.35E655.7621.001171.0411.8415.207.225.21.005617.02307.04264.521.151.35E729.9421.00628.798.2912.607.225.20.990348.45137.17244.430.871.35E837.9621.00797.189.323.907.225.20.957441.3654.2292.461.531.35E919.7221.00414.159.353.307.225.20.998261.8823.840.002.261.35饱和工况（自重+暴雨）条块号滑体体积重度重量滑面参数传递系数抗滑力下滑力剩余下滑力稳定系数安全系数V1γ1G长度Li倾角αi内聚力ci内摩擦角φiψRiTiPiFsFstm3/mkN/m3kN/mm度kPa度kN/mkN/mkN/mE121.5721.50463.709.6534.704.521.6194.36263.97157.180.741.35E245.0721.50969.0110.7821.104.521.60.921406.44348.84270.250.821.35E335.5621.50764.477.8914.204.521.60.967328.93187.53268.030.731.35E447.5021.501021.248.4010.704.521.60.985435.11189.61214.510.961.35E571.0021.501526.6010.7713.804.521.61.010635.44364.15231.721.091.35E655.7621.501198.9311.8415.204.521.61.005511.36314.35266.250.931.35E729.9421.50643.768.2912.604.521.60.989286.05140.43246.610.711.35E837.9621.50816.169.323.904.521.60.956364.3355.5190.991.251.35E919.7221.50424.019.353.304.521.60.998209.6724.410.001.821.35由表5.1-2可知：拟建箱涵节点YA40～YA58（0+360～0+506）段现状斜坡假设整体沿基岩面滑动时，在天然工况和饱和工况下稳定系数均大于安全系数1.35；整体处于稳定状态，稳定系数满足规范要求。根据勘察期对该斜坡的详细调查：该斜坡坡顶无开裂，坡体无鼓胀、滑移、开裂等，坡脚无鼓胀、滑移等现象；斜坡现状稳定；与本次计算结果一致。②回填至拟建箱涵底部整体稳定性分析按拟建箱涵设计高程回填至箱涵底部后，边坡整体高度约20m，其安全等级为一级，安全系数取1.35。由于该段基岩面较陡，回填区土体可能整体沿基岩面产生这滑动破坏。参考剖面I剖面。为定量分析评价该斜坡现状稳定性；现选取I剖面采用折线法对其稳定性进行验算。计算公式按《建筑边坡工程技术规范》（GB50330-2013）附录A.0.3隐式解计算。计算模式按斜坡现状进行计算，计算工况按天然工况（自重）和饱和工况（自重+暴雨）分别计算。潜在滑面的确定：假设整体沿基岩面滑动破坏。参数取值：人工填土天然重度取21.0kN/m3，饱和重度取21.5kN/m3。潜在滑面（基岩面——上覆土层为人工填土）参数取值：天然抗剪强度c=7.2kPa，φ=25.2°，饱和抗剪强度c=4.5kPa，φ=21.6°。该斜坡现状稳定性计算见表5.1-3。表5.1-3拟建箱涵节点YA40～YA58（0+360～0+506）段回填至箱涵底部后整体稳定性计算（I剖面）计算条块示意图天然工况（自重）条块号滑体体积重度重量滑面参数传递系数抗滑力下滑力剩余下滑力稳定系数安全系数V1γ1G长度Li倾角αi内聚力ci内摩擦角φiψRiTiPiFsFstm3/mkN/m3kN/mm度kPa度kN/mkN/mkN/mE111.4221.00239.918.6020.407.225.2167.7383.6324.562.011.35E224.8121.00520.947.5914.307.225.20.977292.19128.6749.771.911.35E338.5821.00810.108.7010.807.225.20.988437.09151.8047.052.171.35E444.1421.00926.928.0113.407.225.21.006481.97214.8192.451.841.35E564.0421.001344.849.2615.307.225.21.005677.08354.87209.341.511.35E663.1621.001326.367.5514.607.225.20.998658.34334.33311.411.211.35E758.5221.001228.916.0912.107.225.20.992609.28257.60351.911.081.35E899.3221.002085.659.278.307.225.20.9871037.90301.08282.861.601.35E987.4321.001836.049.435.907.225.20.992927.29188.73142.841.981.35E1074.0721.001555.5711.847.107.225.21.003811.63192.2749.762.421.35E1145.3221.00951.7817.689.107.225.21.005569.53150.530.002.841.35饱和工况（自重+暴雨）条块号滑体体积重度重量滑面参数传递系数抗滑力下滑力剩余下滑力稳定系数安全系数V1γ1G长度Li倾角αi内聚力ci内摩擦角φiψRiTiPiFsFstm3/mkN/m3kN/mm度kPa度kN/mkN/mkN/mE111.4221.50245.638.6020.404.521.6129.8585.6229.551.521.35E224.8121.50533.357.5914.304.521.60.976238.78131.7457.491.491.35E338.5821.50829.398.7010.804.521.60.988361.71155.4156.021.701.35E444.1421.50948.998.0113.404.521.61.007401.55219.93102.951.451.35E564.0421.501376.869.2615.304.521.61.005567.49363.32221.781.221.35E663.1621.501357.947.5514.604.521.60.998554.26342.30324.280.981.35E758.5221.501258.176.0912.104.521.60.992514.48263.74363.160.881.35E899.3221.502135.319.278.304.521.60.986878.29308.25287.281.321.35E987.4321.501879.759.435.904.521.60.992782.74193.22140.241.641.35E1074.0721.501592.6111.847.104.521.61.003679.00196.8544.392.011.35E1145.3221.50974.4417.689.104.521.61.005460.51154.120.002.321.35由表5.1-3可知：拟建箱涵节点YA40～YA58（0+360～0+506）段回填至拟建箱涵底部后，假设整体沿基岩面滑动时，在天然工况和饱和工况下稳定系数均大于安全系数1.35；整体处于稳定状态，稳定系数满足规范要求。（2）箱涵左右两侧边坡稳定性分析回填至箱涵底部设计高程后将在两侧形成最大高度约10.42m临时土质边坡；边坡岩性主要为人工填土；边坡安全等级为二级，边坡安全系数取1.20。参考剖面13～17剖面。人工填土回填后易失稳垮塌；根据钻探揭示在13～17剖面附近岩土界面和基岩面平缓或反倾；回填至箱涵底设计高程填土整体沿岩土界面和基岩面滑动的可能性小，其破坏模式主要为土体内部的圆弧形滑动破坏。综上，通过分析拟建箱涵节点YA40～YA58（0+360～0+506）段回填至拟建箱涵底部后土体破坏模式为土体内部的圆弧形滑动破坏为主。3、临时边坡支护建议拟建箱涵两侧具临时放坡条件，建议优先考虑采用“分阶放坡+坡面防护”方式进行临时治理，每阶高度不宜高8m，填土回填坡率第一级按1：1.50，第二级按1：1.75选用；两阶边坡之间设置宽度不小于2.0m的平台；边坡表面应作防护措施保持稳定，可采用防水薄膜封闭或锚喷护面；对于放坡后稳定性较差地段可采用横隔板支撑或毛石编织袋堆砌成临时的低矮挡土墙，以保证坡脚的稳定性；确保箱涵施工安全。并在箱涵两侧坡顶设置截水沟，坡脚设置排水沟。建议边坡施工时应分段回填，及时支挡，采取动态法设计，信息法、逆作法施工。4、基础持力层及基础型式的选择本段箱涵位于斜坡填土之上，通过计算填土虽不存在整体滑动破坏问题。但填土自身存在沉降（主要是不均匀沉降）或水平方向变形问题，可能会导致箱涵开裂；建议本段箱涵基础持力层优先选用中等风化砂岩，基础型式选用桩基础。若能保证斜坡填土整体稳定，填土质量满足规范要求；同时保证填土不会产生不均匀沉降或水平方向的变形。本段箱涵基础持力层可选用经处理合格的填土，其基础型式选用扩展基础。场地素填土结构稍密，均匀性差，力学性质较差；应对填土进行加固处理，处理方式可采用分层碾压夯实、换填或注浆加固等。加固填土的压实系数应满足规范及设计要求。5、岩土地基承载力特征选用经处理合格的填土地基承载力特征值应根据现场实测压实系数或荷载试验确定；基底摩擦系数：压实填土取0.30（可根据实际检测结果调整）；其它设计所需参数按表3.5.2取值。八字出水口及消力池工程地质评价1、根据设计方案在箱涵出口处设置阶梯跌水急流槽，八字出水口后经消力池后接入现状冲沟。八字出水口及消力池均采用C30混凝土现浇；厚度均为40cm。根据钻探揭露拟建八字出水口及消力池段地貌较平缓，现状沿线地形自然稳定；地层结构较简单，基岩出露，岩性为侏罗系中统沙溪庙组砂岩，层位稳定。沿线未见崩塌、泥石流等不良地质作用，地下水不发育，水文地质条件简单。2、通过分析拟建八字出水口及消力池将在现状地形地貌基础上进行回填，回填至八字出水口及消力池底部后将在两侧形成最大高度约2.40m临时土质边坡；边坡岩性主要为人工填土；边坡安全等级为二级，边坡安全系数取1.20。参考剖面18剖面。人工填土回填后易失稳垮塌；根据钻探揭示在18剖面附近岩土界面和基岩面平缓或反倾；回填至箱涵底设计高程填土整体沿岩土界面和基岩面滑动的可能性小，其破坏模式主要为土体内部的圆弧形滑动破坏。3、临时边坡支护建议拟建八字出水口及消力池两侧具临时放坡条件，建议优先考虑采用“放坡+坡面防护”方式进行临时治理，回填坡率第按1：1.50选用；边坡表面应作防护措施保持稳定，可采用防水薄膜封闭或锚喷护面；并在两侧坡顶设置截水沟，坡脚设置排水沟。建议边坡施工时应分段回填，及时支挡，采取动态法设计，信息法、逆作法施工。4、基础持力层及基础型式的选择本段拟建八字出水口及消力池建议选用经处理合格的填土，其基础型式选用扩展基础。场地素填土结构稍密，均匀性差，力学性质较差；若直接选用素填土作为拟建箱涵基础持力层，填土在后期固结过程中可能造成地基不均匀沉降，从而引起箱涵变形开裂等；故应对填土进行加固处理，处理方式可采用分层碾压夯实、换填或注浆加固等。加固填土的压实系数应满足规范及设计要求。5、岩土地基承载力特征选用经处理合格的填土地基承载力特征值应根据现场实测压实系数或荷载试验确定；基底摩擦系数：压实填土取0.30（可根据实际检测结果调整）；其它设计所需参数按表3.5.2取值。相邻建（构）筑物影响评价场地范围内无拆迁建筑，施工条件良好。拟建箱涵节点YB1～YA23（0+000～0+230）段北侧紧靠已建百安大道。由于已建百安大道道路下设置有雨污水管网，本工程施工沟槽开挖对其影响较大。采取保护性施工难度大，工期长，建议该段采取破除现状车行道、人行道及