综合购物广场工程高支架模板专项施工方案

··场工高支架模板专项项项施工方方案中建七局第二建建建筑有限限公司司二0一二年五月月十十日高支架模板专项项项施工方方案会会签记录录表工程名称：荣成成成博隆金金湾·城市广场场施工单位中建七局第二建建建筑有限限公司司项目经理编制人送签日期项目总工程师财务部门技术质量部门法合约部门市场营销部门工程部门安全环境部门成本管理部门行政部门人力资源部门会签意见：审批：：：技术质量部门：：：安全环境部门：：：项目（副）经理理理：编制编制单位位：中建七局局第第二建筑有有有限公司司编制日期期：二0一二年五月十十十日高支架模板专项项项施工方案案审审批表工程名称荣成博隆金湾···城市广场场工工程建设单位荣成市和晟置业业业有限公公司监理单位威海市顺通建设设设监理有有限公公司施工单位中建七局第二建建建筑有限限公司司编制人编制日期2012年5月月月10日技术负责人项目经理施工单位意见公章年月日监理单位意见公章年月日建设单位意见公章年月日施工组织设计（方方案）报审表表工程名称：荣成成成博隆金金湾·城市广场场工工程编号号：致：威海市顺通通通建设监监理有有限公司司我方已完成高支支支架模板板专项项施工方方案的的编制，并并经经我单位位上级级技术负负责人人审查批批准，请请予以审审查。附：高支架模板板板专项施施工方方案承包单位：中建建建七局第第二建建筑有限限公司司项目经理：日期：201222年5月10日专业监理工程师师师审查意意见：：专业监理工程师师师：日期：总监理工程师审审审查意见见：项目监理机构：：：威海市市顺通通建设监监理有有限公司司总监理工程师：：：日期：施工组织设计、施施工方案审核核表工程名称荣成博隆金湾···城市广场场工工程日期2012年5月月月10日现报上下表中的的的技术管管理文文件，请请予以以审核。类别编制人审核人册数页数施工组织设计施工方案1申报简述：申报部门（分包包包单位或或项目目部）申申报人人:总承包单位审核核核意见：：□有□无附页总承包单位名称称称：中建建七局局第二建建筑有有限公司司审核核人：审审核日日期：年年月日日监理单位（建设设设单位）审审批批意见：：审批结论：□同同同意□修改后报□重新编制制审批部门（单位位位）：审审批人人：审批批日期期：年月月日注：附施工组织织织设计、施施工工方案山东省建设工程程程质量监监督总总站监制制高支架模板施工工工方案一、工程概况：：：我司承建的荣成成成博隆金金湾·城市广场场工工程，由由荣成成市和晟晟置业业有限公公司投投资开发发。“荣成博隆隆金金湾·城市广场”工程规模模大,建筑面积10约万㎡。集集集地下车车库、公公寓式酒酒店、住住宅、商商场和和商铺为为一体体的高层层建筑筑群体。本工程1#楼ⅢⅢⅢ区——银座商场场，结结构设计计中庭庭层高16.22m，属于高高支支模架范范畴，本本方案仅仅围绕绕高支架架模板板作专项项施工工方案。二、编制依据：：：高支撑架的计算算算依据：：《建筑施工扣件件件式钢管管脚手手架安全全技术术规范》——JGJJ1130--20011《混凝土结构设设设计规范范》——GB55000100-22010《建筑结构荷载载载规范》——GB5500009--20001《钢结构设计规规规范》——GB5500117--20003等等规范编编制。因本工程局部梁梁梁、板支支架高高度大于于4米，根据据有有关文献献建议议，如果果仅按按规范计计算，架架体安全全性仍仍不能得得到完完全保证证。为为此计算算中还还参考了了《施施工技术术》——200022（3）：《扣件式钢管模模模板高支支撑架架设计和和使用用安全》中中的的部分内内容。以及《荣成博隆隆隆•金湾城市市广广场》结结构设设计图纸纸。三、结构特点：：：整层混凝土强度度度为C30，配筋为为Ⅲ级钢筋；；支支模架搭搭设高高度为15.9955m（到板底底）、15m（到梁底底）；；高支架部部位位及结构构设计计信息分分别如如下图：：此高支支支架处于于各楼楼层中间间，借借助于框框架柱柱先成型型，增增大整个个架体体的整体体稳定定性。四、高支架模板板板施工方方案（一）建立项目目目高支模模专项项施工管管理机机构1、为组织实施施施好本工程程高高支模施施工，项项目部成成立高高支模专专项施施工管理理小组组：组长：李凝副组长：黎忠组长：李凝副组长：黎忠副组长：刘志军材料设备部工程部技术设计部安全环保部综合办公室加工施工组钢筋施工组木工施工组副组长：陈增荣砼施工组2.小组成员员员的分工工职责责组长李凝：全面面面负责高高支模模施工任任务，组组织、检检查各各专业组组的工工作，是是高支支模施工工第一一责任人人。副组长黎忠：负负负责编制制专项项施工方方案和和进行技技术交交底工作作，对对高支模模施工工技术工工作全全面负责责。副组长刘志军：：：负责按按施工工方案的的要求求进行现现场施施工，组组织、检检查现场场各专专业组现现场工工作，对对方案案实施全全面负负责。副组长陈增荣：：：负责按按方案案要求及及有关关安全技技术要要求对现现场各各项工作作进行行安全监监控，负负责对高高支模模施工进进行安安全日常常检查查、验收收和评评估，对对架体体安全全全面负负责。材料、设备部：：：按现场场实施施负责人人的计计划和方方案要要求及相相关规规范要求求组织织材料进进场和和保证材材料质质量合格格，对对高支模模各项项材料供供应负负责。设计技术部：按按按照设计计图纸纸编制专专项施施工方案案，组组织施工工管理理人员和和作业业人员进进行作作业指导导和技技术交底底，并并进行现现场全全过程技技术、质质量复核核。工工行工放；协操员格专施案作导技底工筑凝按案对支进观记报安全环保部：按按按方案要要求及及有关质质量安安全技术术要求求对现场场各项项工作进进行质质量安全全监控控，负责责对高高支模施施工进进行质量量安全全日常检检查、验验收和评评估。综合办公室：在在在施工过过程中中做好后后勤工工作，负负责按按项目管管理要要求，组组织后后勤保障障供应应，满足足现场场各项后后勤服服务需要要。施工组：按方案案案要求及及现场场生产经经理的的要求负负责组组织实施施高支支模现场场施工工，全过过程指指导、检检查高高支模施施工，对对高支模模质量量安全负负责直直接责任任。负负责按施施工方方案及栋栋号长长要求操操作，负负责组织织好班班前安全全活动动，进行行班组组内部自自检，对对高支模模质量量安全承承担直直接施工工责任任。（二）施工方案案案及工艺艺流程程1、施工设计计计计算参数如如下下表：高支架模板施工工工方案参参数一一览表项目方案设设计计高支撑模板材料料料模板采用规格为为为0.91155m×11.8830mm×00.0115mm聚酯面优优质质七层胶胶合板板；柱用用钢模模及胶合合板；；扣件式式钢管管脚手架架系统统，钢管管为φ48mm，壁厚3.0mmm普通钢管管；；钢质十十字顶顶托；ф12对拉丝杆杆；50××770mm松木木枋枋。板板下立杆间距600×60000mm水平杆步距1500mm板底小楞间距250mm横梁钢管间距800mm（全全全部用顶顶托支支撑顶部部水平平横梁钢钢管）梁梁底立柱间距沿梁跨方向60000mm，且梁底底按按纵向@600设双立杆杆梁两侧立柱距梁侧250mmmm梁侧模小楞间距距距250mm梁侧模大楞间距距距200mm对拉丝杆间距500mm框架柱截面尺寸600×80000层高5.400m混凝土浇筑采用塔吊自卸，先先于高支架梁梁板混凝土浇浇筑水平剪刀撑布置置置情况架体两端及中间间间每隔4排立杆，从从从上到下下每两两步布置置一道道竖向剪刀撑布置置置情况支架外围满布，架架内板下纵横横间隔4米拉通布置,梁底沿梁跨跨方向间隔5米设置，沿沿梁宽方向每每3米布置一道架体与结构加固固固每3米高与结构构柱柱用柱箍的的的方式连连接一一道，每每道每每20平方米不不少少于3点（按地地面面面积）立杆基础底板上铺设木枋枋枋做立杆杆基础础；顶板板上直直接用钢钢底座座支撑地地下室室顶板上上，地地下室顶顶板下下支撑不不拆除除(如已拆除除需需进行回回顶支支撑)。注：高支架梁模模模板和高高支架架板模板板受力力计算详详后2、工艺流程总工艺流程：高高高支架（满满堂堂架）搭搭设→框架柱钢钢筋筋安装、梁梁板板模板安安装、高高支架专专项验验收→框架柱模模板板安装→框架柱混混凝凝土浇筑→梁板钢筋筋安安装→“三检”并报验→梁板混凝凝土土施工→28天养护→模板拆除除。a.柱子模板安安装装搭设安装脚手手手架→沿模板边边线线贴海绵绵条、双双面胶→立柱子片片模→安装柱箍→校正柱子子方方正、垂垂直和和位置→全面检查查校校正→群体固定→混凝土浇浇筑筑。b.梁模板安装装弹出梁轴线及水水水平线并并进行行复核→搭设梁模模板板支架→安装梁底底楞→安装梁底底模模板→梁底起拱→绑扎钢筋→安装梁侧侧模模板和对对拉螺螺栓→复核梁模模尺尺寸、位位置与与相邻模模板连连接牢固固。c.顶板模安装装搭设高支架→安安安装纵横横大小小龙骨→调整板下下皮皮标高及及起拱拱→铺设板模模板→检查模板板上上皮标高高、平平整度。d.混凝土浇筑筑框架柱根部接浆浆浆、混凝凝土施施工→梁板混凝凝土土施工→28天养护（前前7天浇水养养护护）→模板拆除除。3、主要施工方方方法3.1高支架（支支支模满堂堂架）搭搭设：A.支模架搭搭搭设必须须由持持证上岗岗的专专业架子子工进进行搭设设。B.材料选用用用：立杆杆钢管管应选用用壁厚厚均匀，无无弯弯曲，无无开裂裂，无明明显锈锈蚀的钢钢管，单单根长度度满足足要求，不不应应在中间间采用用直接接接头。扣扣件应剔剔除重重量明显显太轻轻，或有有裂纹纹，螺杆杆有滑滑丝，螺螺帽不不匹配，锈锈蚀蚀明显的的产品品。C.搭设顺序序序：①支模架搭设前前前，认真清清理理场地；；②根据轴线位置置置，弹出0.6××00.6米方格线线，方方格线交交叉点点即为立立杆位位置点。要要求求位置点点误差差不超过20㎜，尽量量保保证均匀匀。③垫好垫板，开开开始搭设立立杆杆与扫地地杆和和第一道道水平平杆。由由于0.6××00.6米立杆间间隔隔很小，考考虑虑架子工工工作作方便，应应先先搭设3.0××33.0米方格架架子子，接着着加剪剪刀撑，完完成成后，再再搭设设其余的的立杆杆和水平平杆。立立杆和水水平杆杆扣接用用单扣扣件。剪剪刀撑撑与立杆杆相交交处，每每处必必须扣接接。④搭设上一道道水水平杆和大大大横杆。大大横横杆与立立杆扣扣接必须须用双双扣件，两两只只扣件必必须顶顶紧。大大横杆杆要求拉拉通线线找平。⑤大横杆完成成后后，经检查查查验收合合格后后才能铺铺设方方木，铺铺设模模板，安安放及及绑扎钢钢筋。D.搭设质量量量检查控控制：：①立杆位置要要保保证尽量准准准确均匀匀，垂垂直度应应吊线线检查，倾倾斜斜不超过5‰。②水平拉杆必必须须按要求双双双向搭设设，步步距不得得超过过1.50米。③扣件紧固力力矩矩50N－m，用力矩矩扳扳手检查查，达达不到规规定力力矩产生生破裂裂、滑丝丝的扣扣件，必必须调调换。大大横杆杆与立杆杆连接接的扣件件全数数检查，其其余余单扣件件抽查查不少于10%。E.模板支架加加加强措施施：①.高支架周周围框框架柱提提前浇筑筑混凝凝土，拆拆模后后再搭设设高支支架，利利用框框架柱作作为支支点，减减轻支支架的倾倾斜晃晃动，加加强稳稳定性。②.立杆立面面做剪剪刀撑：：纵横向向立杆杆，每隔2.0米做60°斜向钢管管剪剪刀撑，剪剪刀刀撑与扫扫地杆杆、水平平拉杆杆、大横横杆扣扣接，形形成稳稳固井字字形格格构架，保保证证支模架架的稳稳定，消消除支支模架倾倾覆危危险。外外围立立杆立面面，要要求同样样加做做剪刀撑撑，增增加整体体稳定定性。③.楼板下水水平拉拉杆伸到到框架柱柱时，做做钢管抱抱箍与与框架柱柱扣接接，增加加稳定定性。F.高支架搭设设平平面图、剖剖剖面图：：如下图：3.2柱子模板板板安装完毕预预管埋柱内清干隐验格即装b.框架柱模板板根根部处理。提提前1天在柱根部部采用早强水水泥砂浆堵缝缝，防止跑浆浆烂根。装模模时模板对角角贴双面胶条条。c.吊装第一片片模模板，并临临临时支撑撑或用用铁丝与与柱子子钢筋临临时绑绑扎固定定。d.随即安装第第二二、三、四四四片模板板，作作好临时时支撑撑或固定定。e.先安装上下下两两道柱箍，并并与脚手架临临时固定。f.逐步安装其其余余柱箍，对对对拉螺栓栓，校校正柱模模板的的轴线、位位移移、垂直直偏差差、截面面、对对角线，与与脚脚手架固固定。3.3梁模安安安装a.安装梁模板板支支架前，在在在架底支支柱下下脚铺设50厚通长脚脚手手板并加加抄手手楔子。b.搭设梁底小小横横杆，要符符符合模板板设计计要求。c.拉线安装梁梁底底模板，控控控制好梁梁底的的起拱高高度符符合规范范要求求。d.在底模上绑绑扎扎钢筋，经经经验收合合格后后，清除除杂物物，安装装梁侧侧模，同同时用用钢管和和扣件件固定好好，梁梁侧模板板上口口要拉通通线找找直，用用梁内内载面宽宽度定定位支撑撑固定定。e.复核梁模板板的的截面尺寸寸寸，与相相邻柱柱模板连连接固固定。3.4顶板模板板板安装设设支立均长垫厚手板b.脚手架按按按照模板板设计计要求搭搭设完完毕后，根根据据水平线线调整整顶部水水平杆杆标高及及起拱拱高度。支支撑撑立杆下下面必必须设置置垫木木。c.按照模板设设计计要求铺方方方木，间间距必必须符合合模板板设计要要求，然然后铺设设面板板。d.模板铺设完完毕毕后，用靠靠靠尺、塞塞尺检检查平整整度与与楼板标标高，并并进行校校正。4、模板质量“三三检”及高支撑模模板板的验收收手续续4.1、高支撑撑撑模板搭搭设完完毕，必必须要要经过项项目部部、现场场监理理工程师师、公公司三级级验收收合格后后，方方可进行行混凝凝土的浇浇筑。验验收内容容如下下表所示示：高支模验收申请请请表工程名称城城施工单位中建七局第二建建建筑有限限公司司施工部位中庭高支撑模板板板体系支模高度16.2米检查项目1高支模技术方案案案是否编编制/方案中是是否否包括模模板及及其支撑撑系统统的设计计、搭搭设与拆拆除、混混凝土浇浇筑方方法和浇浇筑工工程观测测及安安全控制制要求求等2高支模技术方案案案是否经经企业业技术和和安全全部门审审批并并盖章/企业技术术和和安全负负责人人是否审审批签签字3高支模立柱材料料料是否符符合要要求4高支模技术方案案案是否有有：①计算书，②支撑平面面布布置图、模模板板及其支支撑的的立面和和剖面面图、节节点大大样等施施工图图5支撑架两端与中中中间每隔4排立杆从从顶顶层开始始向下下每2步是否设设置置一道水水平剪剪刀撑。支支撑撑主梁的的立柱柱是否设设置剪剪刀撑/结构跨度度大大于或等等于10m时，剪刀刀撑撑间距不不得超超过5m6特殊的工程结构构构，当模模板非非水平面面或施施工荷载载不平平衡时，是是否否按整体体稳定定性计算算确定定水平拉拉杆、剪剪刀撑的的设置置7施工现场是否明明明确高支支模安安全责任任人8施工现场高支模模模安全责责任人人是否在在搭设设、拆除除和混混凝土浇浇筑前前向作业业人员员进行安安全技技术交底底9高支模是否按审审审批的技技术方方案进行/是否有擅擅自自修改变变更的的现象10支模立柱基础是是是否牢固/是否按设设计计计算控控制支支架沉降降量/排水措施施是是否可靠靠11支模分段或整体体体搭设安安装完完毕是否否经企企业技术术和安安全负责责人或或其书面面委托托人验收收合格格后进行行钢筋筋安装12高支模施工是否否否搭设工工作梯梯/作业人员员上上下是否否有爬爬支模的的现象象13支模搭设、拆除除除和混凝凝土浇浇筑期间间是否否派安全全员专专职观察察模板板及其系系统的的变形等等安全全监护/发现异常常现现象时，是是否否有停工工等安安全应急急措施施现场高支模安全全全责任人人意见见签名二〇一二年月日现场生产副经理理理意见签名二〇一二年月日施工技术负责人人人意见签名二〇一二二二年月日施工负责人意见见见签名二〇一二年月日公司工程部意见见见签名二〇一二年月日公司技术负责人人人或其书书面委委托人意意见签名二〇一二年月日公司安全负责人人人或其书书面委委托人意意见签名二〇一二年月日监理工程师意见见见签名二〇一二年年年月日4.2、高支撑撑撑模板尚尚应符符合模板板工程程有关规规定进进行验收收，详详下表：：现浇结构模板安安安装的允允许偏偏差及检检验方方法项目允许偏差（mmmm）检验方法轴线位置5钢尺检查底模上表面标高高高±5水准仪或拉线、钢钢尺检查截面内部尺寸基础±10钢尺检查柱、墙、梁±5钢尺检查层高垂直度不大于5m6经纬仪或吊线、钢钢尺检查大于5m8经纬仪或吊线、钢钢尺检查相邻两板表面高高高低差2钢尺检查表面平整度52m靠尺和塞尺尺检检查备注：检查轴线线线位置时时，应应沿纵横横两个个方向量量测，并并取其中中的较较大值。4.3、模板检检检查验收收注意意事项①、满堂架立杆杆杆的垂直偏偏差差应不大大于架架高的1/3000，并同时时控控制其绝绝对偏偏差值，偏偏差差不得大大于50mm。②、扫地杆不得得得高于地下下室室顶板楼楼面200mmm。③、水平受力横横横杆固定必必须须用双扣扣件。④、立杆顶部包包包括顶托自自由由高度不不得大大于10000mmm。⑤、立杆顶部包包包括顶托自自由由高度内内不得得有立杆杆连接接，立杆杆对接接接头不不得在在同一步步距内内，接头头位置置距主节节点不不得大于500mmm。⑥、顶托插入立立立杆深度不不得得小于顶顶托总总长度一一半。⑦、50mm××770mm枋木不平平放放。⑧、大横杆步距距距遵循步距距自自行调整整，但但不得大大于15000mmm的规定。⑨、剪刀撑须按按按有关规范范搭搭设，并并结合合本方案案要求求。⑩、满堂架应与与与外脚手架架区区分开，严严禁禁以外脚脚手架架做模板板支撑撑。eq\o\ac(○,11)、模板分分分项常见见质量量通病的的防治治按模板板工程程专项方方案要要求执行行。5、混凝土浇筑筑筑方法及架架体体监控①、混凝土浇筑筑筑前，应向向混混凝土施施工人人员进行行详细细的作业业指导导和技术术交底底。此部部位混混凝土施施工不不得使用用布料料机，板板面堆堆料高度度不得得大于300mmm。浇筑混混凝凝土前只只准用用少量水水洒水水润湿模模板，严严禁用水水管冲冲洗模板板。②、混凝土浇筑筑筑前，应认认真真查验支支撑及及基础变变形情情况，并并应通通过模板板及支支架验收收才能能浇筑混混凝土土。③、混凝土浇筑筑筑前，应选选择择合适的的天气气，保证证混凝凝土浇筑筑前三三天和混混凝土土浇筑过过程中中无降雨雨。④、本工程高支支支模混凝土土浇浇筑方向向采用用“从中间向向两两边浇筑”，采用先先浇浇框架柱柱，后后浇梁板板的施施工顺序序施工工，混凝凝土输输送泵管管架设设固定不不得与与满堂支支撑体体系连接接，在在后浇带带部位位单独架架设固固定。泵泵管在在楼面上上布置置时，架架设支支撑马凳凳，管管线按照照浇筑筑部位的的中间间布置，两两侧侧用弯管管转向向接管，后后退退浇筑。⑤、混凝土浇筑筑筑过程中，派派专门负责模模板及支架的的看护、跟踪踪检查并及时时修整支架缺缺陷，派专职职安全人员检检查基础下沉沉、支架或模模板变形情况况，若发现异异常情况应立立即采取措施施及时加固处处理，暂时停停止混凝土浇浇筑，迅速疏疏散人员；排排除险情后经经施工现场安安全责任人检检查、项目安安全总监及项项目总工程师师审批同意才才允许继续浇浇筑混凝土。⑥、支撑架的监监监控：混凝凝土土浇筑施施工过过程中马马晓磊磊、朱根根负责责对架体体进行行观测，每每1小时进行行一一次，并并及时时上报测测量结结果到项项目工工程部技技术组组。一旦旦发现现架体出出现变变形及位位移征征兆，要要立即即通知上上部施施工人员员停止止施工，暂暂时时撤离现现场，并并通报值值班生生产经理理，待待经处理理确认认安全后后，再再重新施施工。5、高支撑模板板的的拆除①、高支模经项项项目部主管管生生产副经经理、或或项目总总工程程师、工工程负负责人检检查验验证并确确认可可以拆除除时，方方可拆除除。拆拆除前进进行强强度经验验估算算、混凝凝土强强度回弹弹或进进行试块块试压压，根据据混凝凝土强度度回弹弹结果或或试块块试压结结果，上上报模板板拆除除申报表表，请请监理公公司审审批确认认后，向向班组下下发混混凝土拆拆模通通知拆除除模板板。②、拆除高支模模模时应设置置警警戒标准准，并并由专人人负责责警戒。拆拆模模顺序为为后支支先拆，先先支支后拆，先先拆拆非承重重模板板，后拆拆承重重模板。高高支支模的拆拆除应应从一端端走向向另一端端、自自上而下下逐层层地进行行。③、同一层的构构构配件和加加固固件应按按先上上后下、先先外外后里的的顺序序逐层地地进行行。④、横纵向水平平平加固杆和和剪剪刀撑等等，必必须在高高支模模拆卸到到相关关的位置置方可可拆除。⑤、非承重模板板板（柱、梁梁侧侧模）拆拆除时时，结构构混凝凝土强度度不宜宜低于1.2MMPPa。⑥、承重模板（梁梁梁、板底底模）的的拆除时时间如如下表所所示：：现浇混凝土结构构构底模拆拆除时时所需混混凝土土强度要要求构件类型构件跨度（m）达到设计的混凝凝凝土立方方体抗抗压强度度标准准值的百百分率率(%)板≤2≥50>2,≤8≥75＞8≥100梁、拱、壳≤8≥75>8≥100悬臂构件任何情况≥100底模拆除，必须须须根据同同条件件养护试试块强强度报告告，其其强度符符合混混凝土结结构工工程质量量验收收规范，GB5002204--20002要求方可可拆拆除。⑦、拆除跨度较较较大的梁底底模模时，应应从跨跨中开始始，分分别拆向向两端端。⑧、拆模时不要要要用力过猛猛过过急，拆拆下来来的木料料要及及时运走走、整整理。拆拆除模模板后及及时清清理干净净，板板面涂刷刷脱模模剂，按按规格格分类堆堆放整整齐。五、高支模安全全全保证措措施1、高支模搭设设设前，项目目安安全负责责人必必须对现现场施施工员进进行二二级安全全交底底；由现现场施施工员向向班组组负责人人（高高支模直直接责责任人）做做具具体要求求的三三级安全全交底底；由班班组负负责人组组织操操作工人人进行行认真、详详细细的四级级安全全交底。2、高支模搭设设设过程中，工工人必须穿防防滑鞋，挂安安全带。支架架用料必须符符合要求，搭搭设前要检查查材质和规格格，不能把未未经整修的压压弯、压扁、拉拉伤、裂缝等等零部件用上上去。3、高支撑模板板板及其支架架系系统在安安装过过程中，必必须须有防倾倾覆的的临时固固定措措施。构构件相相对位置置、几几何尺寸寸、形形状必须须满足足施工方方案要要求。4、高支模施工工工现场应搭搭设设工作梯梯、作作业人员员不得得爬支模模上下下。高高要有的作和全措上有离措6、模板上的物物物料不要集集中中堆放。高高支支模搭设设、拆拆除和混混凝土土浇筑期期间，无无关人员员不得得进入支支模底底下并由由安全全员在现现场监监护。7、高支撑模板板板系统严禁禁与与外架、泵泵管管等连接接在一一起，防防止因因外架、泵泵管管受力的的震动动或变形形引起起模板支支撑系系统的变变形、沉沉降等。8、高支撑模板板板体系安装装完完毕，经经规定定“三检”程序（项项目目、公司司、监监理）检检查、验验收合格格后方方可进行行浇筑筑混凝土土作业业。9、从事高支模模模搭设、拆拆除除的作业业人员员必须持持登高高架设作作业操操作证。10、本高支撑撑模模板施工方方方案中不不详的的应以“《建筑施施工工模板安安全技技术规范范》JGJ1162--20008”、“《建筑施施工工扣件式式钢管管脚手架架安全全技术规规范》JGJ11330-220111”及地方相相关关规定的的要求求执行。11、对锯末等等等应作到到工完完场清，严严禁禁因清理理不到到位出现现安全全隐患。六、高支撑模板板板施工应应急预预案（一）救援预案案案的目的的：事事故发生生后，极极时展开开救援援，抢救救受伤伤人员，使使受受困、受受伤害害人员、财财产产得到及及时抢抢救。防防止事事故继续续发展展。（二）救援机构构构1、机构组长：李凝副组长：黎忠、刘刘志军、陈增增荣、组员：胡国祥、朱朱根、各班组组负责人2、职责和分工工工（1）组长负负责责事故应应急救救援的全全面组组织、指指挥、协协调工作作，负负责向上上级报报告并负负责调调集抢险险救援援所需的的人力力、物力力。（2）副组长长协助组长长组织、指指挥、协调调救援工作作，组长不不在现场时时代行组长长的职责。（3）组员在组长或副组长的指挥下，负责现场的维护、抢救、警戒等工作，及具体落实组长或副组长下达的救援方法、措施的指令。（三）演练在工程开工前一一一周由组组长组组织救援援小组组各人员员进行行演练。（四四）应急急响应应出现事故时，在在在现场的的任何何人员都都必需需立即向向组长长报告，汇汇报报内容包包括事事故的地地点、事事故的程程度、迅迅速判断断的事事故可能能发展展的趋势势、伤伤亡情况况等，及及时抢救救伤员员、在现现场警警戒、观观察事事故发展展的动动态并及及时将将现场的的信息息向组长长报告告。组长接到事故发发发生后，立立即即组织、调调动动救援的的人力力、物力力赶赴赴现场展展开救救援工作作，并并立即向向公司司救援领领导负负责人汇汇报事事故情况况及需需要公司司支援援的人力力、物物力。事事故的的情况由由公司司向外向向上汇汇报。（五五）模模板及支支架倒倒塌事故故的应应急救援援1、模板及支架架架倒塌事故故的的主要危危害模板及支架倒塌塌塌事故主主要造造成：人人员伤伤害、财财产损损失、作作业环环境破坏坏。2、应急救援方方方法（1）有关人员员的的安排组长、副组长在在在高支模模砼浇浇筑过程程中必必须在现现场。当当接到通通知后后马上到到现场场全程指指挥救救援工作作，立立即组织织、调调动救援援的人人力、物物力赶赶赴现场场展开开救援工工作，并并立即向向公司司救援领领导负负责人汇汇报事事故情况况及需需要公司司支援援的人力力、物物力。组组员立立即进行行抢救救。（2）人员疏散散、救救援方法法组组排组行体具体人排险各进疏安的并做全戒各组现其各员场伤受的财物抢人支的或它压时对架观如部固立组员行后方相的防止过中倒造一的加固察确有一危立织力力行（3）伤员救救护护休克、昏迷的伤伤伤员救援援：让休克者平卧，不不用枕头，腿腿部抬高300度。若属属于心原性休休克同时伴有有心力衰竭、气气急，不能平平卧，可采用用半卧。注意意保暖和安静静，尽量不要要搬动，如必必需要搬动时时，动作要轻轻。采用吸氧氧和保持呼吸吸道畅通或实实行人工呼吸吸。受伤出血血，用止血带带止血、加压压包扎止血。立立即拨打1220急救电电话或送医院院。（4）现场保护护由具体的组员带带带领警卫卫人员员在事故故现场场设置警警戒区区域，用用三色色纺织布布或挂挂有彩条条的绳绳子圈围围起来来，由警警卫人人员旁站站监护护，防止止闲人人进入。中建七局第二建建建筑有限限公司司荣成博隆金湾城城城市广场场项目目部2012年5月月月10日高支架梁模板(((扣件钢管管架架)计算书梁段:L1。一、参数信息1.模板支撑及及及构造参参数梁截面宽度BBB(m)):00.400；梁梁截面高高度DD(m)):11.200；混混凝土板板厚度度(mm)::2250..000；立杆沿梁跨度方方方向间距距Laa(m)):00.600；立立杆上端端伸出出至模板板支撑撑点长度度a((m):00..10；立杆步距h(mmm):11.550；板底底承承重立杆杆横向向间距或或排距距Lb(mm)):0..600；梁支撑架搭设高高高度H(mm))：15.9900；梁两侧侧立立杆间距距(m):00..80；承重架支撑形式式式:梁底支撑撑小小楞垂直直梁截截面方向向；梁底增加承重立立立杆根数数:22；采用的的钢钢管类型型为ΦΦ48×33..5；立杆承重连接方方方式:单扣件，考考考虑扣件件质量量及保养养情况况，取扣扣件抗抗滑承载载力折折减系数数:00.800；2.荷载参数模板自重(kNNN/m2):0..335；钢筋筋自自重(kN/mm3):1..550；施工均布荷载标标标准值(kN/mm2):2..55；新浇混混凝凝土侧压压力标标准值(kN/mm2):188..0；倾倒混凝土侧压压压力(kN/mm2):2..00；振捣混混凝凝土荷载载标准准值(kN/mm2):2..00；3.材料参数木材品种：柏木木木；木材材弹性性模量E((NN/mmm2)：1000000.0；木材抗弯强度设设设计值fmm((N/mmm22)：17.00；木木材抗剪剪强度度设计值值fvv(N//mmm2)：1.7；面板类型：胶合合合面板；；面板板弹性模模量EE(N//mmm2)：95000..0；面板抗弯强度设设设计值fmm((N/mmm22)：13.00；4.梁底模板参参参数梁底方木截面宽宽宽度b(mmmm)：50.00；梁梁底方木木截面面高度h((mmm)：70.00；梁底纵向支撑根根根数：5；面板厚厚度度(mm)：15.00；5.梁侧模板参参参数次楞间距(mmmm)：250，主主楞竖向向根数数：4；主楞间距为：11100mmm，220mmmm，210mmmm；穿梁螺栓水平间间间距(mm)：500；穿穿梁梁螺栓直直径((mm)：M12；主楞龙骨材料：：：钢楞；；截面面类型为为圆钢钢管48××33.5；主主楞楞合并根根数：：2；次楞龙骨材料：：：木楞，宽宽度度60mmm，高高度70mmmm；次楞合合并并根数：：2；二、梁模板荷载载载标准值值计算算1.梁侧模板荷荷荷载强度验算要考虑虑虑新浇混混凝土土侧压力力和倾倾倒混凝凝土时时产生的的荷载载；挠度度验算算只考虑虑新浇浇混凝土土侧压压力。其中γ--混凝土的的重重力密度度，取取24.00000kNN/mm3；t--新浇浇混凝土土的初初凝时间间，可可按现场场实际际值取，输输入入0时系统按按2000/((T++15))计算算，得5..7714hh；T--混凝凝土的入入模温温度，取取200.0000℃℃；V--混凝凝土的浇浇筑速速度，取取1..5000m//h；H--混凝凝土侧压压力计计算位置置处至至新浇混混凝土土顶面总总高度度，取0..7750mm；β1--外加加剂剂影响修正正正系数，取取11.2000；；β2--混凝凝土土坍落度影影影响修正正系数数，取1..1150。根据以上两个公公公式计算算的新新浇筑混混凝土土对模板板的最最大侧压压力FF；5594Nm00k/小值00k/工程荷三、梁侧模板面面面板的计计算面板为受弯结构构构,需要验算算其其抗弯强强度和和刚度。强强度度验算要要考虑虑新浇混混凝土土侧压力力和倾倾倒混凝凝土时时产生的的荷载载；挠度度验算算只考虑虑新浇浇混凝土土侧压压力。面板计算简图(((单位：mmm))1.强度计算跨中弯矩计算公公公式如下下:其中，W----面板的净净截截面抵抗抗矩，W=1000×2..1×2..1/6==73.55cm3；M--面板板的最大大弯距距(N·mmm))；σ---面面板的弯弯曲应应力计算算值((N/mmm2)[fff]---面板的抗抗弯弯强度设设计值值(N/mmm2)；按以下公式计算算算面板跨跨中弯弯矩：其中，q----作用在模模板板上的侧侧压力力，包括括:新浇混凝土侧压压压力设计计值::q1=1..22×1××188×0..9==19..444kN//m；；倾倒混凝土侧压压压力设计计值::q2=1..44×1××2××0.99=22.522kNN/m；q=q1+++q2=1199.4440++2.55200=211.9660kN//m；；计算跨度(内楞楞楞间距)::l==2250mmm；；面板的最大弯距距距M=00.1225××21..966×255022=11..72××1005N·mmm；经计算得到，面面面板的受受弯应应力计算算值::σ=11..72××1005/77..35××1004=2.33334N//mmm2；面板的抗弯强度度度设计值值:[f]]==133N//mm2；面板的受弯应力力力计算值值σ=2..3334NN/mmm2小于面板板的的抗弯强强度设设计值[[ff]=113NN/mmm2，满足要要求求！2.挠度验算算算qqq--作用用在在模板上上的侧侧压力线线荷载载标准值值:q=221..96NN/mmm；lll--计算算跨跨度(内楞间距距)::l=2500mmm；EEE--面板板材材质的弹弹性模模量:EE=995000N//mmm2；III--面板板的的截面惯惯性矩矩:I==1000××1.55×11.5××1..5/112==28..122cm4；面板的最大挠度度度计算值值:ν=5××221.996××25004/(38844×955000×2..811×1005)=00.4118mm；面板的最大容许许许挠度值值:[ν]=ll/2550=2550//2500==1mmm；；度度值41m小板最许度mm要求四、梁侧模板内内内外楞的的计算算1.内楞计算内楞(木或钢)))直接承受受模模板传递递的荷荷载，按按照均均布荷载载作用用下的三三跨连连续梁计计算。本工程中，龙骨骨骨采用木木楞，截截面宽度度600mm，截截面面高度700mmm，截面面惯惯性矩I和截面抵抵抗抗矩W分别为:W=6×7772×2/66=998ccm3；I=6×7773×2/1122=3443cmm4；内楞计算简图（1）.内楞强强度验算算强度验算计算公公公式如下下:其中，σ--内楞楞弯曲应应力计计算值(N/mmm2)；M--内楞楞的最大大弯距距(N·mmm))；W--内楞楞的净截截面抵抵抗矩；；[f]]]---内内楞的强强度设设计值(N/mmm2)。按以下公式计算算算内楞跨跨中弯弯矩：其中，作用在内内内楞的荷荷载，q=(11.2×118×0..9+1..4×2××0.9))×1=221.966kN/mm；内楞计算跨度(((外楞间距距)::l=1777mmm；内楞的最大弯距距距:M==00.1001××21..966×1776..672=6..992×11044N·mmm；最大支座力:RRR=1..1××21..966×0..1777=66.0039kNN；经计算得到，内内内楞的最最大受受弯应力力计算算值σ=66..92××1004/9.8800×1004=00..7066NN/mmm2；内楞的抗弯强度度度设计值值:[f]]==177N//mm2；内楞最大受弯应应应力计算算值σ=00..7066NN/mmm2小于内楞楞的的抗弯强强度设设计值[[ff]=117NN/mmm2，满足要要求求！（2）.内楞的的挠度验验算其中l--计计计算跨度度(外楞间距距)：l=5500mmm；；q----作用在在模模板上的的侧压压力线荷荷载标标准值：：q==21..966N//mmm；E--内楞楞的弹性性模量量：1000000NN/mmm2；I--内楞楞的截面面惯性性矩：I==3..433×1006mm4；内楞的最大挠度度度计算值值:ν=0..6677××211.966×55004/(10000×1000000×33.443×11066)=00.2771mm；内楞的最大容许许许挠度值值:[ν]=5500//2550=22mmm；度度值27m小楞最许度mm要求2.外楞计算外楞(木或钢)))承受内楞楞传传递的集集中力力，取内内楞的的最大支支座力力6.03399kN,,按照照集中荷荷载作作用下的的三跨跨连续梁梁计算算。本工程中，外龙龙龙骨采用用钢楞楞，截面面惯性性矩I和截面抵抵抗抗矩W分别为:截面类型为圆钢钢钢管48××33.5；外钢楞截面抵抗抗抗矩W==100.116cmm3；外钢楞截面惯性性性矩I==244.338cmm4；（1）.外楞抗抗弯强度度验算算其中σ----外楞楞受弯应应力计计算值(N/mmm2)M--外楞楞的最大大弯距距(N·mmm))；W--外楞楞的净截截面抵抵抗矩；；[f]]]---外楞楞的强度度设计计值(N/mmm2)。根据三跨连续梁梁梁算法求求得最最大的弯弯矩为为M=F××aa=1..6447kkN··m；其中，F=1///4×qq×hh=6..5888，h为梁高为为1..2m，a为次楞间间距距为2500mmm；经计算得到，外外外楞的受受弯应应力计算算值::σ=11..65××1006/1.0022×1004=11662.11066N//mmm2；外楞的抗弯强度度度设计值值:[f]]==2005NN/mmm2；外楞的受弯应力力力计算值值σ=16622.1006NN/mmm2小于外楞楞的的抗弯强强度设设计值[[ff]=22055N/mmm22，满足要要求求！（2）.外楞的的挠度验验算其中E-外楞的的的弹性模模量：：20600000N//mmm2；F--作用在外外外楞上的的集中中力标准准值：：F=6..5588kkN；；l--计算跨度度度：l=55000mmm；I-外楞的截面面面惯性矩矩：II=24438800mmm44；外楞的最大挠度度度计算值值:ν=1.61555×658888.0000××5000.0003/(10000×20060000..0000×224338000.0000))=00.2665mmm；根据连续梁计算算算得到外外楞的的最大挠挠度为为0.26655mmm外楞的最大容许许许挠度值值:[ν]=5500//4000=11.225mmm；外楞的最大挠度度度计算值值ν=0.22665mmm小小于外楞楞的最最大容许许挠度度值[ν]=1..225mmm，满满足要求求！五、穿梁螺栓的的的计算验算公式如下:::其中N----穿梁螺栓栓所所受的拉拉力；；A--穿梁梁螺栓有有效面面积(mmmm2)；f--穿梁梁螺栓的的抗拉拉强度设设计值值，取17700N//mmm2；查表得：穿梁螺栓的直径径径:1122mmm；穿梁螺栓有效直直直径:99.855mmm；穿梁螺栓有效面面面积:AA==766mmm2；穿梁螺栓所受的的的最大拉拉力::NN==(1..2××18++1..4×22)××0.55×00.4225=5..1885kkN。穿梁螺栓最大容容容许拉力力值::[NN]=11700×766/110000==122.992kkN；；穿梁螺栓所受的的的最大拉拉力NN=5..1885kNN小小于穿梁梁螺栓栓最大容容许拉拉力值[[NN]=112..92kkN，满满足要求求！六、梁底模板计计计算面板为受弯结构构构,需要验算算其其抗弯强强度和和挠度。计计算算的原则则是按按照模板板底支支撑的间间距和和模板面面的大大小,按支撑在在底底撑上的的三跨跨连续梁梁计算算。强度验算要考虑虑虑模板结结构自自重荷载载、新新浇混凝凝土自自重荷载载、钢钢筋自重重荷载载和振捣捣混凝凝土时产产生的的荷载；；挠度度验算只只考虑虑模板结结构自自重、新新浇混混凝土自自重、钢钢筋自重重荷载载。本算例中，面板板板的截面面惯性性矩I和截面抵抵抗抗矩W分别为:W=60000×115××15//6=22.225×11044mm3；I===66000×155×115×115//12=1.669××105mm4；1.抗弯强度验验验算按以下公式进行行行面板抗抗弯强强度验算算：其中，σ----梁底底模模板的弯弯曲应应力计算算值((N/mmm2)；M--计算算的最大大弯矩矩(kNN··m)；l----计算跨跨度度(梁底支撑撑间间距):ll=11000.000mmm；q--作用用在梁底底模板板的均布布荷载载设计值值(kN/mm))；新浇混凝土及钢钢钢筋荷载载设计计值：q1:1.22××（24.0000+1..500）×0.6600×1..200×0..900=199.883kNN/mm；模板结构自重荷荷荷载：q2:1.2××00.35×××0.660××0.990==0.223kkN/mm；振捣混凝土时产产产生的荷荷载设设计值：：q3:1.44××2.0000×0..600×0..900=1..511kN//m；；q=q1+qq2+qq3==19..833+0..233+1..511=211.557kNN/mm；跨中弯矩计算公公公式如下下:Mmax=0.100××21..5668×00.112=0.00222kNN·mm；σ=0.02222×10066/2.2255×1004=0.99559N//mmm2；梁底模面板计算算算应力σ=0..9959N//mm2小于梁底底模模面板的的抗压压强度设设计值值[f]]==13NN/mmm2，满足要要求求！2.挠度验算根据《建筑施工工工计算手手册》刚刚度验算算采用用标准荷荷载，同同时不考考虑振振动荷载载作用用。最大挠度计算公公公式如下下:其中，q--作作作用在模模板上上的压力力线荷荷载:q=（(24.00++1.550))×1..2000+00.335）×0.6600=118..57KKN//m；l----计算跨跨度度(梁底支撑撑间间距):ll=11000.000mmm；E----面板的的弹弹性模量量:E==995000.00N/mmm22；面板的最大允许许许挠度值值:[ν]=11000.000//2500==0..4000mmm；面板的最大挠度度度计算值值:ν=0..6677××188.577×11004/(10000×955000×1..699×1005)=0..0008mmm；；面板的最大挠度度度计算值值:ν=0.00008mmm小小于面板板的最最大允许许挠度度值:[ν]==1000//2550=00.44mm，满满足足要求！！七、梁底支撑的的的计算本工程梁底支撑撑撑采用方方木。强度及抗剪验算算算要考虑虑模板板结构自自重荷荷载、新新浇混混凝土自自重荷荷载、钢钢筋自自重荷载载和振振捣混凝凝土时时产生的的荷载载；挠度度验算算只考虑虑模板板结构自自重、新新浇混凝凝土自自重、钢钢筋自自重荷载载。1.荷载的计算算算：(1)钢筋混凝凝凝土梁自重重((kN/mm))：q1=(2244+1.555)×11.22×0..1==3.006kN//m；；(2)模板的自自自重线荷载载((kN/mm))：q2=0..335×0...1×((2××1.22+00.4))/0.44=00.2445kN//m；；(3)活荷载为为为施工荷载载标标准值与与振倒倒混凝土土时产产生的荷荷载((kN/mm))：经计算得到，活活活荷载标标准值值P1=(22..5+22)××0.11=00.455kkN/mm；2.方木的支撑撑撑力验算算静荷载设计值qqq=1..2×33.006+11.22×0..2445=33.9966kNN/m；活荷载设计值PPP=1..4×00.445=00.663kkN//m；方木计算简图方木按照三跨连连连续梁计计算。本算例中，方木木木的截面面惯性性矩I和截面抵抵抗抗矩W分别为:W=5×7×777/6=40..833cmm3；I=555×7××7××7/112=11422.922ccm4；方木强度验算:::最大弯矩考虑为为为静荷载载与活活荷载的的设计计值最不不利分分配的弯弯矩和和，计算算公式式如下:线荷载设计值q=3.99666+0..633=4..5996kkN//m；最大弯距M===0.11qll2=0..11×4..5996×00.66×0..6==0..1665kkN..m；最大应力σ=M//WW=0..1655×1106/4088333.33==4..0552NN/mmm2；抗弯强度设计值值值[ff]]=133NN/mmm2；力力值45m2木抗度计3m2求方木抗剪验算：：：截面抗剪强度必必必须满足足:其中最大剪力:::V=0.66×44.5996××0.66==1..6555kkN；；方木受剪应力计计计算值τ=33××16554..56//(22×500×770)=0.77099N//mmm2；方木抗剪强度设设设计值[τ]=11.7N//mm2；力力值00m2木抗度计.7/m求方木挠度验算:::最大挠度考虑为为为静荷载载与活活荷载的的计算算值最不不利分分配的挠挠度和和，计算算公式式如下:q=3.00060+0.22455=3..3055kkN/mm；方木最大挠度计计计算值ν=0..6677××3..3055×66004/(11000×1100000××1442.99177×1004)=0..2203mmm；；方木的最大允许许许挠度[ν]=0..6600××10000//2550=22.4400mmm；度度值.2m方木大许.4m满求3.支撑钢管的的的强度验验算支撑钢管按照简简简支梁的的计算算如下荷载计算公式如如如下：(1)钢筋混凝凝凝土梁自重重((kN/mm2)：q1=(2224.00000+1..5000)××1..2000=30..6000kkN//m2；(2)模板的自自自重(kN/mm2)：q2=0...3500kkN/mm2；(3)活荷载为为为施工荷载载标标准值与与振倒倒混凝土土时产产生的荷荷载((kN/mm2)：q3=(2...5000+22.0000))=4..5000kkN//m2；q=1.222×(330..6000++0..3550))+1.44×44.5000=433.4440kN//m22；梁底支撑根数为为为n，立杆杆梁梁跨度方方向间间距为a，梁宽为为b，梁高为为h,,梁底支撑撑传传递给钢钢管的的集中力力为PP，梁侧模模板板传给钢钢管的的集中力力为NN。当n=2时：当n＞2时：计算简图(kNNN)变形图(mm)))弯矩图(kN···m)经过连续梁的计计计算得到到：支座反力RAAA=RRB=0.55222kkN，中中间支座座最大大反力Rmmaax=44.9993；最大弯矩Mmmmax=00..1277kkN.mm；最大挠度计算值值值Vmaxx=0..0344mmm；最大应力σ===0.11277×1006/508800=244.9988N//mm2；支撑抗弯设计强强强度[ff]]=2005N/mmm22；支撑钢管的最大大大应力计计算值值24..9988N//mm2小于支撑撑钢钢管的抗抗弯设设计强度度2005NN/mmm2,满足要求求!八、扣件抗滑移移移的计算算:按规范表5.111.7,,直角角、旋转转单扣扣件承载载力取取值为8..000kNN，按按照扣件件抗滑滑承载力力系数数0.800，该该工程实实际的的旋转单单扣件件承载力力取值值为6.4400kN。纵向或横向水平平平杆与立立杆连连接时，扣扣件件的抗滑滑承载载力按照照下式式计算(规范5.22..5)::R≤Rc其中Rc----扣件件抗抗滑承载载力设设计值,取6.400kN；R--纵纵纵向或横横向水水平杆传传给立立杆的竖竖向作作用力设设计值值；计算中R取最大大大支座反反力，根根据前面面计算算结果得得到R=44.9993kNN；R<6.4440kkN,单扣扣件件抗滑承承载力力的设计计计算算满足要要求!!九、立杆的稳定定定性计算算:立杆的稳定性计计计算公式式1.梁两侧立杆杆杆稳定性性验算算:其中N----立杆的轴轴心心压力设设计值值，它包包括：：水平钢管的最大大大支座反反力：：N1=0..5522kNN；脚手架钢管的自自自重：NN2=11..2×00.1129××155.9==2..4633kkN；楼板的混凝土模模模板的自自重：：N3=1.22××(0..600/2++(00.800-00.400)//2)××0..60××0..35==0..1266kkN；楼板钢筋混凝土土土自重荷荷载::N4=1.2×××(0..600/2++(00.800-00.400)//2)××0..60××0..2500×((1.500++24..000)=22.2295kNN；N=0.55522++2..4633+00.1226++2.22955=5..4006kkN；；φ--轴心受受受压立杆的的稳稳定系数数，由由长细比比llo/i查表表得得到；i--计算算算立杆的的截面面回转半半径(cmm)：：i=11.588；A--立杆杆杆净截面面面积积(cmm2)：A==4.889；；W--立杆杆杆净截面面抵抗抗矩(cm3)：W=55.088；σ--钢钢管管立杆轴心心心受压应应力计计算值((N/mmm22)；[f]----钢管立立杆杆抗压强强度设设计值：：[ff]==2005NN/mmm2；lo--计算长度度((m)；参照《扣件式规规规范》不不考虑虑高支撑撑架，按按下式计计算lo=kkk1uhk111--计算算长度附附加系系数，取取值为为：1.11555；u--计算算长度系系数，参参照《扣扣件式式规范》表表55.3..3，u=11..7；上式的计算结果果果：立杆计算长度LLLo=kk1uh==1.11555×1..7××1.55==2..9445mm；Lo/i=22945...25/15..8=11866；由长细比looo/i的的结果查查表得得到轴心心受压压立杆的的稳定定系数φ=0..2207；钢管立杆受压应应应力计算算值；；σ=540066.2886//(0..2007×44899)==553.441N/mmm22；钢管立杆稳定性性性计算σ=5533.411NN/mmm2小于钢管管立立杆抗压压强度度的设计计值[f]]==2005N/mmm22，满足要要求求！2.梁底受力最最最大的支支撑立立杆稳定定性验验算:其中N----立杆的轴轴心心压力设设计值值，它包包括：：梁底支撑最大支支支座反力力：NN1=4..9993kNN；脚手架钢管的自自自重：NN2=11..2×00.1129××(115.99-11.2))=22.4663kN；N=4.99993++2..4633=77.277kkN；φ--轴心心受受压立杆的的的稳定系系数，由由长细比比lo/i查表表得得到；i--计算算算立杆的的截面面回转半半径(cmm)：：i=11.588；A--立杆杆杆净截面面面积积(cmm2)：A==4.889；；W--立杆杆杆净截面面抵抗抗矩(cm3)：W=55.088；σ--钢钢管管立杆轴心心心受压应应力计计算值((N/mmm22)；[f]----钢管立立杆杆抗压强强度设设计值：：[ff]==2005NN/mmm2；lo--计算长度度((m)；参照《扣件式规规规范》不不考虑虑高支撑撑架，按按下式计计算lo=kkk1uhk111--计算算长度附附加系系数，取取值为为：1.11555；u--计算算长度系系数，参参照《扣扣件式式规范》表表55.3..3，u=11..7；上式的计算结果果果：立杆计算长度LLLo=kk1uh==1.11555×1..7××1.55==2..9445mm；Lo/i=22945...25/15..8=11866；由长细比looo/i的的结果查查表得得到轴心心受压压立杆的的稳定定系数φ=0..2207；钢管立杆受压应应应力计算算值；；σ=727700.4665//(0..2007×44899)==771.88266N//mmm2；钢管立杆稳定性性性计算σ=7711.8226N/mmm22小于钢管管立立杆抗压压强度度的设计计值[f]]==2005N/mmm22，满足要要求求！模板承重架应尽尽尽量利用用剪力力墙或柱柱作为为连接连连墙件件，否则则存在在安全隐隐患。以上表参照杜荣荣荣军：《扣扣件件式钢管管模板板高支撑撑架设设计和使使用安安全》高支架板模板(((扣件钢管管高高架)计算书一、参数信息:::1.模板支架参参参数横向间距或排距距距(m):00..60；纵纵距距(m):00..60；步步距距(m):11..50；立杆上端伸出至至至模板支支撑点点长度(m):00..10；模模板板支架搭搭设高高度(m):1155.900；采用的钢管(mmmm):Φ48×33..5；板板底底支撑连连接方方式:方木支撑撑；；立杆承重连接方方方式:单扣件，考考考虑扣件件的保保养情况况，扣扣件抗滑滑承载载力系数数:00.800；2.荷载参数模板与木板自重重重(kN/mm2):0..3350；混混凝凝土与钢钢筋自自重(kN/mm3):255..0000；施工均布荷载标标标准值(kN/mm2):2..5500；4.材料参数面板采用胶合面面面板，厚厚度为为15mmm；板板底支撑撑采用用方木；；面板弹性模量EEE(N//mmm2):955000；面板板抗抗弯强度度设计计值(N/mmm2):133；木方抗剪强度设设设计值(N/mmm2):1..4400；木木方方的间隔隔距离离(mm)::2250..0000；木方弹性模量EEE(N//mmm2):955000.00000；木方抗抗弯弯强度设设计值值(N/mmm2):133..0000；木方的截面宽度度度(mm)::550.000；；木方的的截面面高度(mm)::1100..000；5.楼板参数钢筋级别:二级级级钢HRBB3355(220MnnSii)；楼板板混混凝土强强度等等级:C3300；每层标准施工天天天数:8；每平平米米楼板截截面的的钢筋面面积((mm2):65544.5000；；楼板的计算长度度度(m):44..50；施施工工平均温温度((℃):255..0000；楼板的计算宽度度度(m):44..00；楼楼板板的计算算厚度度(mm)::2250..000；图2楼板支支支撑架荷载载计计算单元元二、模板面板计计计算:面板为受弯构件件件,需要验算算其其抗弯强强度和和刚度，取取单单位宽度度1mm的面板作作为为计算单单元面板的截面惯性性性矩I和截面抵抵抗抗矩W分别为：：W=10000×1..522/6==37..5cm3；I=10000×1..533/12==288.1125cmm4；模板面板的按照照照三跨连连续梁梁计算。面板计算简图1、荷载计算(1)静荷载为为为钢筋混凝凝土土楼板和和模板板面板的的自重重(kN/mm))：q1=255××0.2555×1++0..35××1=66.66kNN/mm；(2)活荷载为为为施工人员员及及设备荷荷载((kN/mm))：q2=2..55×1=2.55kkN/mm；2、强度计算最大弯矩考虑为为为静荷载载与活活荷载的的计算算值最不不利分分配的弯弯矩和和，计算算公式式如下:其中：q=1...2×66.66+1..4××2.55=11..422kN//m最大弯矩M=000.1××111.422×00.2552=00..0711kkN·mm；面板最大应力计计计算值σ=7113375//3775000==1..9003NN/mmm2；面板的抗弯强度度度设计值值[ff]=113N/mmm22；面板的最大应力力力计算值值为11.9003N/mmm22小于面板板的的抗弯强强度设设计值1133N//mmm2,满足要求求!3、挠度计算挠度计算公式为为为其中q=666.6kkN//m面板最大挠度计计计算值vv=00.6677××6..6×225004/(10000×955000×288.1125××1004)=0..0065mmm；面板最大允许挠挠挠度[[VV]=22500/22500=1mmm；面板的最大挠度度度计算值值00.0665mm小于于面板的的最大大允许挠挠度11mmm,满满足要求求!三、模板支撑方方方木的计计算::方木楞计算简图图图方木按照两跨连连连续梁计计算，截截面惯性性矩II和截面抵抵抗抗矩W分别为:W=5×10×××10//6=883..33cmm3；I=5×10×××10××100/122==4116..67cmm4；1.荷载的计算算算：(1)钢筋混凝凝凝土板自重重((kN/mm))：q1=25××00.25×××0.225=11.5562kNN/m；(2)模板的自自自重线荷载载((kN/mm)):q2=0.3355×0.2225==00.0888kN//m；(3)活荷载为为为施工荷载载标标准值与与振倒倒混凝土土时产产生的荷荷载((kN/mm))：p1=2..55×0.2225==00.6225kN//m；；2.强度验算:::最大弯矩考虑为为为静荷载载与活活荷载的的计算算值最不不利分分配的弯弯矩和和，计算算公式式如下:均布荷载q===11.22×(qq1+qq2)+11..4××p11=11..2×((1..5622++0..0888)++1..4×00.6625=2.88555kNN/mm；最大弯矩M===0..1225qll2=00..1255×22.8555××0.662=00..1288kkN·mm；方木最大应力计计计算值σ=M//W==00.1228××106/8333333.333=11.5542N//mm2；方木的抗弯强度度度设计值值[ff]=113..0000NN/mmm2；方木的最大应力力力计算值值为11.5442N/mmm22小于方木木的的抗弯强强度设设计值1133N//mmm2,满足要求求!3.抗剪验算：：：截面抗剪强度必必必须满足足:τ=33V//2bhhn<[τ]其中最大剪力:::V=0.66255×2..8555×00.66=1..0711kkN；方木受剪应力计计计算值τ=33×1..0771×11033/(2××50××1000)=0.33211N//mmm2；方木抗剪强度设设设计值[τ]=11.4N//mm2；方木的受剪应力力力计算值值00.3221N/mmm22小于方木木的的抗剪强强度设设计值11..4NN/mmm2，满足要要求求!4.挠度验算:::最大挠度考虑为为为静荷载载与活活荷载的的计算算值最不不利分分配的挠挠度和和，计算算公式式如下:均布荷载q===q1+qq2=11..65kNN/m；最大挠度计算值值值ν=0..5521××1..65××60004/(11000×995000×4416666666..6677)==0..0228mmm；；最大允许挠度[V]]=6600//2250==2..4mmm；；方木的最大挠度度度计算值值00.0228mm小于于方木的的最大大允许挠挠度22.4mmm,满足要要求求!四、木方支撑钢钢钢管计算算:支撑钢管按照集集集中荷载载作用用下的三三跨连连续梁计计算；；集中荷载P取纵纵纵向板底底支撑撑传递力力，PP=2..1411kkN；支撑钢管计算简简简图支撑钢管计算弯弯弯矩图(kN·mm))支撑钢管计算变变变形图(mm)支撑钢管计算剪剪剪力图(kN)最大弯矩Mmmmax==0.33166kNN·mm；最大变形Vmmmax==0.22999mmm；；最大支座力QQQmax==5.668kN；最大应力σ===31155586..5445/550880==662.11233N//mmm2；支撑钢管的抗压压压强度设设计值值[f]]==2055NN/mmm2；支撑钢管的最大大大应力计计算值值62..1123N//mm2小于支撑撑钢钢管的抗抗压强强度设计计值2055NN/mmm2,满足要求求!支撑钢管的最大大大挠度为为00.2999mmm小于于6000/1550与与10mmmm,满足要要求求!五、扣件抗滑移移移的计算算:按规范表5.111.7,,直角角、旋转转单扣扣件承载载力取取值为8..000kNN，按按照扣件件抗滑滑承载力力系数数0.800，该该工程实实际的的旋转单单扣件件承载力力取值值为6.4400kN。纵向或横向水平平平杆传给给立杆杆的竖向向作用用力设计计值RR=55.668kkN；；R<6.4440kkN,单扣扣件件抗滑承承载力力的设计计计算算满足要要求!!六、模板支架立立立杆荷载载标准准值(轴力):作用于模板支架架架的荷载载包括括静荷载载和活活荷载。1.静荷载标准准准值包括括以下下内容：：(1)脚手架的的的自重(kN)：NG1=000.1388××15..9=22.2201kNN；钢管的自重计算算算参照《扣扣件件式规范范》附附录A。(2)模板的自自自重(kN)：NG2=000.35××00.6××0..6==00.1226kN；(3)钢筋混凝凝凝土楼板自自重重(kN)：NG3=2225×0..225×00.66×0..6=22.225kkN；；经计算得到，静静静荷载标标准值值NG=NNG11+NG2+NG3=44.5777kN；2.活荷载为施施施工荷载载标准准值与振振倒混混凝土时时产生生的荷载载。经计算得到，活活活荷载标