湾地勘12.12勘察正文

前 .-1拟建工程概况-1勘察目的任务-1勘察工作技术依据-1勘察方案的布置、实施及完成情况-2场地岩土工程条件-2场地位置及气象水文概况-2地形地貌及地质构造-3岩土特征及物理力学指标-4水文地质条件及腐蚀性评价-5不良地质作用-5场地稳定性及适宜性评价-6区域构造稳定性-6场地及边坡稳定性和适宜性-6效应-6抗震设防-7岩土工程评价-7地基岩土评价及工程地质分区-7地基岩土物理力学指标建议-8建筑地础方案评价-8

多层建筑与单独室持力层及地础方案评 .-11岩墓对建筑基础的影响评价-11施工中可能遇到的岩土工程问题及建议-12周边环境条件-12降水方案论证-12基坑支护方案论证-13室抗浮及防水评价-145.3施工方案论证-14现场监测-15结论及建议-15结论-15工程施工及运行可能遇到的岩土工程问题及建议-16序名数序名数备1勘探点平面布12剖面753代表性钻孔柱123土工试验报份岩石试验报份土腐蚀性分析份水质分析报份物探测试报份勘察技术要份9市人防工程情况统计2--PAGE10根据业主单位提供的资料，该项目建筑设计由创想博世建筑工程设计监理承83165m2453008.04m224#～8#10#，11#～16#3～7F20#3～4F32#369.0m本次勘察各拟建建筑的初设情况详见表1.1备待敏5#-待敏5#-待敏6#-待敏6#-待敏待敏北、东待敏北、东待敏北、东待375-敏北、东11-框待南侧边13-框待南侧边17-框待南侧边框待373.5-框待单1-5F/约4-框待368-1-

－2004查明水的埋藏条件，提供水位及其变化幅度和腐蚀性《建筑岩土工程勘察规程（JGJ72－2004（GB50021－2001）2009《建筑地础设计规范》(GB50007-（GB50011－2010（GB50223-2008；《地基动力特性测试规范》(GB/T50269-《中国动参数区划图》(GB18306-2001及2008年局部修订、《省 ；（GB/T50266－99（GB/T50123-1999（GB50330-2002（JGJ/T225-2010《建筑箱形与筏形基础技术规范（JGJ6-2011（JGJ94－2008（JGJ120－2012（JGJ/T87-2012（GB50585-2010勘察等级确勘察方案的布方案并辅以现场原位测试取样试验物探测试工程测量地质测绘及资料收集等。同时编制了《勘察技术指导书。该18栋建筑加独立室共布置钻孔256个，钻孔间距7.8～勘察方法地质测绘及资料收集：对工程场区进行1:500工程（水文）地质测绘及对防工程钻探：采用XY-100型钻机回旋取芯钻进原位测试：钻孔内兼作；对粘性土进行标准贯入试验N，取样试验：在钻孔内取岩土水样，委托乐山地矿检测中心进试空口和开挖至11月28日的的地形进行修测，结合勘察资料，展绘成1:500工程地质平面方案实施及完成情20138171～3#31#20131015XY－1001115292013123

1.420131212本次勘察实际完成钻孔254个；勘察点距12.20～23.20m；勘探孔深度：层及建筑控制性钻孔拟选的中风化岩石持力层以下5.1～33.5m，其它一般性钻孔及小和多层建勘察完成工作量统计 表 m/原位测标贯试次/利用第一次件的大渡河水样取样岩组件水件2试验件2岩块声件6物52测声波测m/工程测组5地组3场地位于盆地西南缘属带季风气候区区内气候温和雨量丰沛相对湿度较大。据收集乐山气象站资料：多年平均降雨量1384.8毫米，最大年降雨量2466.6毫米，降雨集中在5～9月，约占全年降雨量的78.5%；其中以7～8月最大；2008年7月20日，乐山中心城区遭受近20年来最大降雨，最大降280.4其中2019234小时内降雨量超过200毫米小时最大降雨量92.3mm多年平均气温17.2℃，最高气温38.1℃，最低气温－4.3℃。年平均相对湿度81%。年平均蒸发量1071.5毫米。多北风、次西北风，平均风速1.3米/秒，最大风速16.7m/s，风荷载0.3kPa。多年月平均降雨资料见表2.1列，地区枯、平、丰水期划分如1223～49～115～8质。123123456789建场地少部分位于现状河谷内）由西往东流淌约1km后于岷江汇合，拟建场地大部分地段高出现50366.99～367.41m，20

层面裂隙。测绘的构造裂隙主要为2组，L1裂隙产状250∼260°∠65∼70°，延伸长度遇洪水位标为366.22～366.62m。据收料，上游约12km在建的安谷电站计算的多年平1490m3/s469.9m35010000m3/s2089403/s（3km100367.90m，9km358.00362.0m。8～10m（河床地面以上高度约6～6.5m；3170～807～16m5～20359～382m，23m；据收集的河堤勘349m。据区域地质资料场区大地构造大地构造单元位于扬子准地（Ⅰ台（Ⅱ西缘中台陷（Ⅲ）威-寺台穹（Ⅳ-4）南西部老龙坝北西西翼的平缓单斜构造区。区域构造线北东～南西据区域地质资料及钻探成果岩层层序正常单一场区内无隐伏断裂325°∠6°0.0～21.0m南段的新桥冲断层及乐山隐伏断层及丰都庙逆断层（1：新桥冲断层：于场地北西侧约10Km外通过，该断层北东45°，倾向北西，倾角50～60°200～400m56

2.0∼3.0m。插图1：区域构造纲本区位于中国南北带中南段之东侧，与活动龙门山带、安宁河带毗邻，为其波及区；挽近时期，邻近的新桥断层、丰都庙断层等构造均有不同程度的，历史上曾发生过多次中等强度的，其中最近的新桥断层的最大震级5级，震中烈度Ⅵ度，对工程场地影响烈度为Ⅴ度。近期5.12汶川特时，本区内震感较强，期震中烈度Ⅺ度，对工程场地影响烈度为Ⅵ度；历史上的邻近西昌北、磨西的影响烈度也达Ⅵ度。4410主要成分为人工回填的岩石碎块卵砾石及粘性土等夹大量砖瓦块等建筑及生活局部0.7m钻孔厚度0.50～7.50m。4②层：粉质粘土（Q4；13.7～14.8，压缩系数0.45～0.49Mpa-1命名为中压缩性软塑～流塑状粉质粘土钻孔揭0.70～3.30m，1.0～7.50m。；44；为主粘性较强干强度较好韧性稍差土工试验成果天然含水率22.9～25.3%孔隙比0.783～中压缩性可塑状粉质粘土；钻孔厚度0.40～4.30m，顶板埋深0.50～9.40m。；成分以长石、石英为主，粘土矿物次之；粉细粒结构，厚～

④-10.70～3.00m，0.15～10.50m。④-22.35～2.41g/cm3极限抗压强度4.9～8.8Mpa。其厚度较大，未揭穿，钻孔厚度4.00～35.60m，0.10～11.50m，357.65～385.57m。2.3-32.3-4原位测试试验成果统计 表2.3- 统计 N8N7土工实验成果统计 表2.3-项岩天然天密指(度统计个88888888变异系统计个77777777变异系岩石试验成果统计 表2.3-层项3内聚力350366.99～367.41m，20366.22～366.62m。水场区水按含水层性质和埋藏条件分为松散堆积层孔隙水和基岩裂隙孔隙水两大类型10～20m/d；0.05～0.5m/d枯水期，钻孔该层及下伏基岩混合水位埋深2.0～6.8m，水位标高358.86～369.06m。及收料，该松散层水位正常年变幅在2m左右，对应最大水位标高约371.0m；3m372.0m。另外，收集勘察期间场地北西角的沉井施工0.1L/S，在基坑中采用边挖边降的方式开挖。院的邻近供水井抽水试验成果，其渗透系数0.05～0.2m/d，单井出水量100～400m3/d；该层期间属平水及枯水期，在基岩露或浅埋区，钻孔该层水位标高约363～367m；据及

1.5m368.5m环境介质腐蚀性评为评价场地环境水和土对混凝土结构的腐蚀性本次勘察取ZK9-12钻孔混合水1（原1CaCO31ZK9-12ZKd-25GB50021－2001（2009）G，场地环境类型属Ⅱ类，地表水属A型，水及场地土属B型；其腐蚀性评价见表2.4列。 表项目腐蚀介质性SO4总矿化pHHCO3实测指/评价微微微微微微微微微水实测指/评价微微微微微微微微微标准///实测指/////评价微微微微/微//微23m时地势呈阶坎状局部阶坎采用条石挡墙支护局部为露岩质陡崖现场除局部挡墙进行较大深度的挖填——按设计地坪计的最大开挖深度约18m（含基坑开挖8m产生较大影响，应在设计和施工中采取相应的加固及支护措施，确保其稳定和安全。性和活动也比较微弱邻近约8km的新桥断层属中更新世活动断裂历史上近（1913年）5km现状场地及边坡稳定性和适宜性，勘察区场区内现状无明显流水沟谷发育，无采空及大量抽吸水等现象测绘除，挖填边坡稳定4#～7#13#14#16#～19#为开挖区仅局部少量回填8#楼为半挖半区9#楼10#楼及20#楼为填方区单独室以挖方为主，仅东侧为填方。411#～12#楼南一线边坡坡顶标高约392.7m坡底标高约387.0m坡高约5.7m因室修建挖除13#～15#387.0m384.～387.0m坡高约3.5～0.7m因室修建挖除而形成填方边坡第三级边坡位于16#南侧一边坡坡顶标高约387.0m坡底标高约380.0m坡高约7.0m因室修建挖除而形成17#～19#380.0m373～375.0坡高约7.0～5.0m该边坡因室修建局部挖（西段而形成填方边坡按状挖方式在东段也将形成填方边坡（380.0m分填方边坡1～216#19#380.0～387.0m375.0～383.0m4.0～6.0m7#～9#7#

19.6（7#间2.9m22.5KN/m3C=0.5KPaφ=35.0°C=0.2KPaφ=32.06.0回填高度下边坡在不同工况（包括天然工况、暴雨工况、暴雨+工况）下的稳定性系数，回填坡面坡度按1:0.5及1:0.75两种形态考虑，计算结果详见表3.2-1、表3.2-2。填方边坡坡度1:0.5各工况稳定性系数3.2-134//填方边坡坡度1:0.75时各工况稳定性系 表3.2-34//1:0.5～1:0.75，3m～基3m～3m近建筑埋深的要求。19.6m，1：0.75206KN，可见对支护结液化评价及抗震地段划地基土中无饱和砂土、粉土分布，故不存 液化影响4#～7#13#14#1617#均需整平开挖至岩层，属中硬～坚硬场地土（见后述，且拟建建筑距边坡有足够距离，故可划7#8#度（高度）场地土类型及建筑场地类据本次勘察的每栋建筑钻孔波速测试成果（波速测试报告见附件，各层岩土剪切波速3.3-13.3-2145～194m/s3m3.3～8.4m（算至强风化底面，故建筑场地土类别为Ⅱ类。场地内各地层的波速及动力学参数 表3.3-岩土名纵波波速横波波速动弹模量动剪模量粉质粘场地地微动卓越周期Tg及土层等效剪切波速vse 表 等效剪切波速ZK4-ZK5-ZK6-ZK7-ZK8-ZK9-场地卓越周（见附件0.008s～0.248（计算至中等风化岩层顶界，汇总见表3.3-2列；根据初步设计资料及现状地面标高，拟建建筑区将较大深度的挖填：5#、6#楼区已基本开挖整平至室顶板标高，但5号楼计算时未恢复至表，4楼区部分已基本开挖至室顶板标高、部分还需开挖约9～10m至室底板标高14m4m8#

最大开挖深度约9m、最深回填厚度约6m，9#楼区至室底板标高的最大开挖深度约3m、最深回填厚度约7.5m10#楼区至室底板标高的最大开挖深度约1m最深回填厚度约8m而11#～16#小建筑区，在室底板标高约372.0m处均为中等风化岩层。因此，建议建筑场区钻孔声波本次勘察对钻孔ZK7-6ZK9-2成果汇总见表3.4-1表明强风化岩体的完整程度属破碎～较破碎岩体质量别Ⅳ～Ⅴ级；中等风化岩体的完整程度属较完整～较破碎，岩体质量级别为Ⅳ～Ⅲ级。场地声测成果汇总见表表3.4-钻孔孔深平均波速ZK9-破ZK9-ZK9-ZK9-ZK9-ZK9-ZK9-完ZK7-ZK7-ZK7-ZK7-ZK7-ZK7-ZK7-完GB18306－2001GB50011－2010A规定，场区抗震设防烈度为7度，设计基加速度值为0.10g，设计分组为第二组0.40s32#点设防类外，其余拟建物均可划为标准设防类。110②层粉质粘土。坡洪积成因，土工试验统计成果之孔隙比平均值0.961，变异系数0.03；液性指数平均值0.945，变异系数0.22；标贯试验N校正击数平均值3.31击，变异系数0.14，统计标准值3.0击；呈软塑为主，局部流塑状，局部表层含淤泥质，故其承载力低。该层分布不稳100kPa，4MPa。③层含砾粉质粘土残坡积成因土工试验统计成果之孔隙比平均值0.814变异系数0.03；液性指数平均值0.48，变异系数0.29；标贯试验N校正击数平均值5.20击，变异系数0.15，统计标准值4.6击；呈可塑状。该层分布不稳定，厚度薄，顶底板标高变化大，故整体均匀性极130kPa，5MPa。10.5～1.0Mpa0.7～3.0m300kPa，30MPa。④-2中等风化砂岩岩石试验成果天然单轴极限抗压强度平均值8.43MPa变异系数0.25，7.3Mpa7.09MPa0.160.15，则承载力特征值900kPa。④-2中等风化砂岩顶板埋深、拟选的基底标高及参数差异等情况，按④-2中等风化砂岩板标约369.0（室底板标高369.0m区域～370.0（其它区域将本次勘察场地划分2ABA2B2根据上4.2

岩土物理力学指标参数建议 表 系数天饱度0/////////////砂④-1/④-2//；建筑2栋、结构层数为29F～32F、结构高度95.1～99.9m，小建筑2栋、结构层数为6F～经验估算最大设计荷载标准值分别约200～260kPa（小）及550～700kPa（及层。；天然地基与基础方案评均不稳定均匀性差且承载力低～一般均不能满足建筑设计荷载的要求故均不能选持力层④-1强风化砂岩分布不稳定整体均匀性差其承载力不满足一般及层建设计荷载的要求仅可满足小建筑荷载的要求但在小建筑区将开挖而缺失故不选作建筑持力层④-2中等风化砂岩分布稳定厚度巨大均匀性好承载力较故层建筑只能选用④-21/15，84.9～99.9m5.7m～6.7（103～120.2m6.9m～8.1m（本勘察报告按要求最小埋深的约0.70倍考虑则对应各栋建筑其要求的最小基底埋深、室底板与④-24.3-1建筑持力层与天然地基最小基底埋深及室底板关系 表4.3-标高离-4.0～--3.4～-5#--1.6～--4.0～-5#--1.4～--3.4～-6#--0.3～--2.5～-6#-4.5～-4.2～-4.7～--5.3～-10.9～-1.2～-5.2～-7.4～-7--0.5～-/7--0.6～-/6--0.9～-/6--2.0～-/6--1.7～-/6--3.8～-/，从表4.3-1可以看出层建筑的4#及5#楼区持力层顶板标高均高于室底板及求的最小基底，故其天然地基方案可行。层建筑的6#楼区，6#-1区的持力层顶板均高于下室底及要求的最小基底，6#-2区持力层顶板部分高于室底板及要求的最小基底，部距室底板最大4.5m的距离距要求的最小基底最大距离4.2m故以最小基底考虑天然地基方案可行6#-2的天然地基方案不可行以室底板考虑6-1#天然地基方案可行6#-2的天然地基方案不可行。层建筑的7#楼区，持力层顶板多高于室底板，仅局部段（7楼北侧）持力层顶板距室底板有最大4.7m的距离；持力层顶板均高于要求的基底深；故以最小基底考虑，7#楼天然地基方案可行；以室底板考虑，7#楼的天然地基方案可行8#楼区持力层顶板仅局部高于室底板大部分地段持力层顶板距室底板最大10.9m1.2m楼的天然地基方案可行以室底板考虑8#楼的天然地基方案不可行9#楼及10#楼区力层顶板仅局部高于室底板大部分地段持力层顶板距室底板最大有14.7～14.8m的5.2～7.4m9#10#可行11#～16#楼区，持力层顶板均高于室底板，故天然地基方案可行。，

因④-2根据建议的④-2中等风化砂岩承载力特征值900kPa对于最大单轴荷载5000kN的小建大单轴荷载11000～12000kN的建筑，估算所需的独立柱基础面积约12.3～13.4m2；而对于最大单轴荷载13000～15000kN的层建筑，估算所需的独立柱基础面积约14.5～16.7m2，可根据场地岩土工程条件，在可选用天然地基的建筑楼区，基底以下5.05～14.08m深范围内未明显软弱下卧层及夹层；但因建筑区室底板以下局部存在防空洞：勘察的4#层建筑区拟选基底以下无防空洞；根据业主提供资料，4#楼区拟选的基底以下有防空洞（1号防空洞F1）通过，其底板的现系统标高约366.9～372.0m（业主提供的防空洞底板原图系统标高约370.9～376.0m，按1号洞口的标高比较两系统的高程差异是原系统比现系统高4m，洞高按2.7m计的洞顶现系统标高约369.6～374.7m（邻近4#楼ZKd-38孔揭露1号防空洞底板现系统标高368.79m按4#楼室底板底标高368.6m（板厚0.4m）计，则勘察的11#小建筑区拟选基底以下无防空洞通过，但根据业主提供的防空洞资料，2.4m369.63（373.63m38孔1号防空洞F1底板现系统标高368.79m，该段防空高2.3m，则室底板（底372.0m）距防空洞顶板（371.9m）0.1m4.5勘察16#小建筑区拟选基底以下有防空洞（2号防空洞F2）通过，其底板的现系统标高约367.16～368.55m（ZK16-10及ZK16-10孔，据业主提供的防空洞底板原图系统标高为367.10～368.51m，按2号防空口的标高比较两系统的标高基本一致，洞高2.7m，洞高按2.7m计的洞顶现系统标高约369.86～371.25m，则室底板（底标高约372.0m）距防空洞顶板的距离为0.75～2.14m；按后述4.5评价，该防空洞对天然地基影响大。请在设计和施工中4#5#6#-1（6#楼一单元4#除防空洞的影响6#-2楼、7#楼及8#楼，按最小基底考虑的天然地基方案可行，按室底板考虑的天然地基方案不可行9#楼及10#楼天然地基方案不可行11#～15#小建筑的天然地基方案可行16#小可选用天然地基，但应采取措施消除防空洞的影响。其基础类型视结构（基底埋深大于室底板深度的情况，可采用岩石锚杆基础来提高基底埋深。桩基方案评据前述分析，拟建建筑均可选用④-2中等风化砂岩作桩基持力层，按桩箱与桩筏基础4.8m、4.4m、4.1m、4.3m、4.7m、4.8m、4.4m、4.3m4.2m，对应桩顶标高分别约370.5m、370.9m、371.2m、371m、369.3m、363.2m、363.6m、363.7m365.8m。据持力层上覆径较大时，旋挖桩施工难度较大，适宜性差4.9.2JGJ72-20048.3.12JGJ94-20085.3.5-1qpr6000kP（50mm、7000kPa（人工挖孔桩，无残渣7.0MPa；极限侧阻力标准值4.3-20.515m45否穿越；预计桩长（1m、未考虑防空洞影响计）:4#、5#、按嵌岩桩计；11#～15#5.0m；16#5.0～6.0m。当考虑防空洞影响时，桩端应进入防空4m岩土名系数m（MN/m岩土名系数m（MN/m4）极限侧阻力qsi岩石极限端阻力qpk极限侧阻力qsi岩石极限端阻qp不/不/4//5//④-1砂////

8.3.12（未考虑岩土侧阻。：φ1200mm7348kN；φ1500mm11481kN；φ2000mm20410kN；φ2500mm31891kN；50mmφ1000mm4710kN；φ1200mm6783kN；φ1500mm10598kN；φ2000mm18840kN；φ2500mm29438kN；φ2700mm34336kN。2地础设计规范（GB50007-2011）第8.5.14条规定，可不进行桩基沉降验算。勘察表明桩底以下的④-2中等风化砂岩4.0～33.5m深度范围内未明显软弱下卧层及夹高与现系统标高相差约4m，2号防空洞原图系统标高与现系统标高基本一致，请设计部门重视其施处置——桩基穿（跨）越防空洞或洞内支撑或洞内充填（人防办允许时桩基与天然地基相结根据上述各栋建筑区的岩土工程条件，本次勘察的建筑的基础持力层只能选用2合的基础形——即在要求的基底标高处为④-2中等风化砂岩露的区段，选用天然地基，余段选用桩基。其天然地基及桩基的相关建议同前。据初设资料拟建的多层建筑层数为1～5F建筑均设有1层室其底板标高372.4m；2000～3000KN374.60～395.20m，室外地坪及道路标高场地室外地坪标高368.0～395.1m；建筑高度5.4～21.0m；在多层建筑与建筑之间的区150kPa～250kPa。据该区内的勘察钻孔，在标高372.4m处的地基土大部分区域为④层砂岩，且以④-2中建筑区，整平后的顶板标高为358.85～372.40m，可见持力层顶板距室底板的埋深变化大，0～13.55m，考虑该建筑荷载不大，故在建筑及结构允许的前提下，可选用天然地基与桩基相结合的地基形式：即在④-2370mA（即，370mB全部选用桩基础；桩基的相关建议与建筑同，预计桩长约5～14.5m。在18#及19#楼区域的2号防空洞现系统标高与原系统标高一致，本次勘察区域的防空洞顶板原系统标高约为369.47～373.37m（底板标高为367.27～371.27m，洞高约2.1～3.0m；可见其部分将挖除、部分位于室底板以下，按室底板底标高372.0m计的防空洞顶板最大埋深2.5m4.51m分布在ZKd-38孔区域的1号防空洞本次勘察的防空洞现系统顶板标高为371.09m（底2.3m

370.7m～374.2m室底板以下，按室底板底标高372.0m计的防空洞顶板最大埋深为2.1m；按后述4.5评价，1m岩墓分布情况及现状稳定根据地面地质测绘及钻孔，在本次勘察的区域内有2处防空洞（简称F1及F2，F1有3个洞口，F25个洞口）及3处岩墓：岩墓1（简称M1）墓口近呈方形，分布在4#楼西侧的标高约371～373m陡崖区，外观墓口高度约1.5m、宽度约2m；岩墓2（简称M2）墓口近呈方形，分布在16#楼偏西侧的标高约382～384m区，外观墓口高度约1.8m、宽度约2m；岩墓3（简称M3）墓口近呈方形18#楼偏西侧中部的标高约382～385m外观墓口高度约1.8m、宽度约2m；勘察钻孔控制深度范围未岩墓。1号防空（简称F1位于本次勘察的西侧区域其洞口次勘察中以叙述清楚2号防空（简称F2分布在本次勘查区的偏东侧测绘其洞口有5处据业主提供的市人防1（见平面图及附件19753*高，为直通式自然通风；勘察钻孔ZKd-38孔2.2～4.5m。2号防空洞在本次勘察场地分布较窄（见平面图及附件19721～198010通风；勘察钻孔ZK16-10孔10.5～13.2m、ZK16-14孔9.5～12.2m；现场探访结果，局部洞1据现状F1洞口标高及钻孔防空洞标高比较，勘察的现系统标高比原图示系统标高低约4m；2较稳定状态。防空5m，1工程荷载作用下岩墓稳定性评，根据前价及建议，本处试算假设：桩径2.0m、桩底集中荷载的压应力7000kPa，压力扩散角30°，试算桩底以下不同深度的附加压应力：2m处为1516kPa、3m处为940kPa、4m处为643kPa、5m465kPa；1.0MPa1MPa4m即当桩底距的顶板距离大于4m时洞顶岩体不会发生剪切变形及剪切破坏当应力扩散角更大时，其附加应力还将变小；当桩底距的距离小于4m时，洞底岩体可能生剪变形或剪切破坏因此本着安全经济的原则建议应保证桩底距（防空洞或墓顶板的距离大于5m否则应采用桩身穿越而放置在其下部的稳定岩层或洞900kPa2*3m01m412kPa2m237kPa基的基有1m厚度的中等风化砂岩时，洞顶岩体就不会发生剪切变形及剪切破坏；当应力1m形或剪切破因此本着安全经济的原则建议应保证天然地基的基底距（防空洞岩墓顶板的距离大于2m否则应采用桩身穿越而放置在其下部的稳定岩层或室或填充洞的方式处理。上述为假设试算且因岩墓分布在陡崖区空洞深度大变化为安全计1号防洞仅在露天进行其绘2号防空洞进入了部分洞体且粗略调绘主要以收料分析其

本次勘察的拟建工程场地位于乐山市中心城区肖坝片区的原砂厂原厂区区域地貌上填后新建；建筑场地北侧有市政道路（大件路，东西两侧为其它建筑开发小区，地势均低于拟建场地；拟建场地内地势起伏变化大，地形呈斜坡阶坎状，勘察区域现状地面标高36456～390.17m26m21#～31#26m，该段大渡河河岸多为自然岩土边坡，局部设置有重力浆砌石护岸，河岸区有3处防空口；其南段有一保留4F建筑，其地面标高367.7m。场地西侧为本工程的前期1#2#及3#楼建筑区北西侧为盛世格兰苑住宅小区及斑竹湾，376.23～377.54m，高于邻近的现状水泥路面（4m）373.4～375.94，采用条石支挡；场地北侧为市政公路（大件路372.47～375.5m；场地北东侧洗车场（372.35m）4F（370.03m；场地东侧为粼江水岸住宅小区，地面367.07～368.8m。 0.1L/S，在基坑中采用边挖边降的方式基坑周边本次勘察区内均设置有1层室，其底板标高不一致：北侧32#楼、4#～6#层建筑及邻近区域的室底板标高为369.0m，其余室底板标高为372.40m（见平面图示；按板厚一直在开挖就勘察报告截止资料室基（坑底按建筑轮廓线考虑的情况具体如下：基坑北侧距用地边界3.51#楼南侧及南东侧为现状河岸，南侧距现状河堤约15m、距拟建边15m，15m，2#13m，北侧距其它拟建建线外1.3m有4F的现有建筑，为浅基础；东侧距用地边界5.0～18m，用地线外为粼江水岸居住宅小区的道路，宽约5m；该侧最近距现有建筑距离多大于20m，仅南东角距现有5F建筑约基坑南侧30m～50m多为本项目21#～31#建筑场地仅东段距用地边界7.0m，线外紧邻有4F建筑，基础类型不详。范围为拟建场地的规划道路或绿化用地，西侧16m外为山水苑居住小区及现状岩质陡崖，崖高约11m，小区建筑7F；北侧及东侧25m范围为拟建场地的规划道路或绿化用地，距拟建室边界大于13m，南东侧约9m外为拟建2#楼。建筑区域下无防空洞分布，北东4m。该侧边界外主要为大渡河。

10m，线外为宽约4m的小区道路，路外为及住宅小区，距油库最近约11m，距15m。该侧区域有防空洞及岩墓（见前述。5.4.2基坑支护方案及参数5～6.5m粉质粘土及③层含砾粉质粘土。1～3m粉质粘土，部分为④层砂岩。3m，且开挖层位以④5～7m粉质粘土，部分为④层砂岩。6～10m，开挖层位主要为④层砂岩，局部有①层杂填土及③层含5m时，可采用适当放坡+土钉墙（或网喷）支护；当基坑开挖深度大于6m时且7m范围内无其它拟建物时，可采取锚杆挡墙、喷锚或排桩等支护结构；当基坑开挖深度大于6m且7m范围有其它和施工中注意洞室的不利影响。基坑及边坡支护参数建议见表5.4及下述。基坑及边坡支护设计参数建议 表岩土名系数m（MN/m4）(JGJ94范)特征值frb(kPa)(GB50330范)土钉的极限粘结强度标准值（JGJ120程打入土46100（K值/250（K值//1：0.4，1：0.1～1：0.3；5～101：1～1：1.25，5.4.3基坑支护施工方案建

369.06m，松散层水近期年最大水位标高约371.0m，历史最大水位标高约372.0m，高于369.0m372.4m368m368.5m室底板标高为369.0m的区域应进行抗浮设计因勘察的填土层的透水性及富水性差异大且主要为滞水；同时近年来我国性异常天气频发，故建议抗浮设防水位标高按369.5m计对于上部有建筑的室及上部荷载能够抵抗浮力的多层建筑室或多层室可不采取永久性的抗浮措施而只需在施工期间加强降水及基坑排水而对于单独的1～3F室及上部荷载不能抵抗浮力的低层建筑室应设计永久性的抗浮措施抗浮措施可采用工程桩基础配重或抗浮锚杆。其余不需进行抗浮设计的区域只需在施工期间加强降水及基坑排水。0.50m规定委托专业进行；以确保支护结构的合理、可行及基坑侧壁的稳定和安全电安全技术规范》JGJ46严禁采用及振动过大的方式开挖根据初设方案，本次勘察区内均设 室，层数1～5F，其