湖滨多层框架结构中学教学楼设计建筑扩初图

本科生毕毕业设计湖滨中学教学楼楼楼设计XX院系：：：土木工程程学学院专业：：：土木工程程专专业班级：：：X学号：：：X指导教师：XXX职称（或学位）：：X2018年05月 原创性声明本人郑重声明：：：所呈交交的设设计，是是本人人在导师师的指指导下，独独立立进行研研究工工作所取取得的的成果。除除文文中已经经注明明引用的的内容容外，本本设计计不含任任何其其他个人人或集集体已经经发表表或撰写写过的的作品成成果。对对本设计计的研研究做出出重要要贡献的的个人人和集体体，均均已在文文中以以明确方方式标标明。本本人完完全意识识到本本声明的的法律律结果由由本人人承担。学生签名：年月日指导声明本人指导的同学学学的毕业业设计计题目大大小、难难度适当当，且且符合该该同学学所学专专业的的培养目目标的的要求。本本人人在指导导过程程中，通通过网网上文献献搜索索及文献献比对对等方式式，对对其毕业业设计计内容进进行了了检查，未未发发现抄袭袭现象象，特此此声明明。指导教师签名：：：年月日.4楼梯设设设计本楼梯开间为444.2m，进深为为8..1m。采用现浇浇板板式楼梯梯，均均为双跑等等跑跑楼梯，共共24级踏步，第第第一跑为12个踏步，第第第二跑为12个踏步，踏踏踏步高150mmm，宽270mmm，第一跑跑踏踏步的水水平投投影长度度为11×270=322240mmm，第二跑跑踏踏步的水水平投投影长度度为11×270==332400mmm。（如图2.4..11.1）。楼梯梯的的踢面和和踏面面均做20mm厚大理石石面面层，梯梯段板板底面为20mm厚石灰砂砂浆浆抹灰。混混凝凝土强度度等级级C30，，。板采用HRB33000级钢筋，，梁梁纵筋采采用HRB44000级钢筋，板板最最小配筋筋率：：，下面以标准层层层为例计计算。图2.4.1...1标准层楼楼梯梯平面图图2.4.1梯梯梯段板设设计板倾斜角，。斜斜斜板的水水平投投影计算算长度度为，板厚，取；取111m宽板带带计计算。（1）荷载计算算20mm大理石石石地面层层30mm水泥砂砂砂浆找平平层三角形踏步120mm厚斜斜斜板金属栏杆重20mm石灰砂砂砂浆抹灰灰恒载标准值：合合合计：活载标准值：（2）内力组合合恒载起控制作用用用：活载起控制作用用用：故取总荷载设计计计值为（3）配筋计算算梯段板水平计算算算跨度，取取，则弯矩设计值选用Ф10@11140，实配钢钢筋筋面积支座负筋与跨中中中相同，选选用用Ф10@140，分布筋筋选选用Ф10@200。2.4.2半半半层休息息平台台板计算算半层休息平台板板板为两对对边支支承板，故故按按单向板板计算算，取1m宽板带计计算算。恒载标准值：，活活载标准准值：：。内力组合设计值值值恒载起控制作用用用：活载起控制作用用用：故取总荷载设计计计值取1m宽板带计计算，。近似取，故取，选用Ф888@200，实配钢钢筋筋面积。2.4.3楼楼楼层休息息平台台板计算算由于，故按双向向向板计算算；取取1m宽板带计计算算。恒载标准值：，活活载标准准值：：。恒载设计值：，活活载设计计值：：。则：，。由，按四边简支支支查表得，，。假定选用Ф8钢钢钢筋，则截截面面有效高高度：：短跨方向：，长长长跨方向：：；近似取，故取，选用Ф888@170，实配钢钢筋筋面积故取，选用Ф888@200，实配钢钢筋筋面积。2.4.4半半半层平台台梁计计算（1）初选截面面尺尺寸选择平台梁尺寸寸寸为（2）荷载计算算1）恒载标准值值计计算平台梁自重梯段板传来的荷荷荷载平台板传来的荷荷荷载2）活载标准值值值计算梯段板传来的荷荷荷载平台板传来的荷荷荷载3）内力组合恒载起控制作用用用：活载起控制作用用用：故取（3）内力计算算,（4）配筋计算算1）正截面受弯弯弯承载力验验算算，选用，，满足要要要求。2）斜截面受剪剪承承载力验算算算，截面尺寸满足足足要求。，查表得，该梁的的的箍筋直直径不不宜小于6mm，最大间间距距，故选用用双双肢C8箍筋，取mm,相应的的的箍筋的配配筋筋率为：：选用Ф8@20000双肢箍筋筋。2.4.5楼楼楼层平台台梁计计算（1）初选截面面尺尺寸选择平台梁尺寸寸寸为（2）荷载计算算1）恒载标准值值计计算平台梁自重梯段板传来的荷荷荷载平台板传来的荷荷荷载2）活载标准值值值计算梯段板传来的荷荷荷载平台板传来的荷荷荷载3）内力组合恒载起控制作用用用：活载起控制作用用用：故取（3）内力计算算（4）配筋计算算1）正截面受弯弯弯承载力验验算算，选用，，满足要要要求。2）斜截面受剪剪承承载力验算算算，截面尺寸满足足足要求。；查表得，该梁的的的箍筋直直径不不宜小于6mm，最大间间距距，故选用用双双肢C8箍筋，取mm,相应的的的箍筋的配配筋筋率为：：选用Ф8@20000双肢箍筋筋，2.5水平地地地震作用用内力力计算2.5.1设设设计资料料根据《建筑抗震震震设计规规范》（GGB500011—20100）第5.11.3条：：（1）楼梯间重重力力荷载代表表表值包括括：楼楼梯间屋屋面恒恒载+纵横梁自自重重+半层楼梯梯间间柱墙体体自重重（2）.顶层重重力荷载载代表表值包括括：屋面恒载+纵横横横梁自重重+半层墙柱柱自自重+半层楼梯梯间间柱墙体体自重重+女儿墙自自重重（3）.其它层层重力荷荷载代代表值包包括：：楼面恒载+5000%楼面均均布布活载+纵横梁自自重重+楼面上下下各各半层的的柱及及纵横墙墙体自自重。2.5.2重力力力荷载代代表值值计算（1）屋面及楼楼面面的永久荷荷荷载标准准值屋面（不上人）：：20mm厚1:::2.55水泥泥砂浆三毡四油防水层层层20mm厚1:::3水泥砂砂浆浆找平层层150mm厚水水水泥蛭石石保温温层30mm水泥焦焦焦渣砂浆浆找坡坡层100mm现浇浇浇混凝土土楼板板20mm石灰砂砂砂浆抹底底恒荷载标准值：：：合计：：楼面恒荷载标准准准值：20mm水磨石石石地面30mm厚水泥泥泥砂浆找找平层层120mm钢筋筋筋混凝土现现浇浇板20mmQUOTE大理石石石地面恒荷载标准值：：：合计：：卫生间恒载标准准准值：20mmQUOTE防滑地地地砖8mm捷罗克防防防水层30mm水泥砂砂砂浆找平层层110mm现浇浇浇混凝土土楼板板恒载标准值：合合合计：楼面及屋面可变变变荷载标标准值值（见下下表22.5..2..1）表2.5.2...1可变荷载载标标准值走廊：卫生间：楼梯：其余房间：梁柱构件自重计计计算表2.5.2...2梁柱自重重计计算层次构件b(m)h(m)γ(kN/m33))βg(kN/m)))l（m）nG(kN)∑G(kN)1～5层横梁AB0.300.70251.055.5138.108357.212016.94445横梁BC0.300.70251.055.5133.308145.53横梁CD0.300.70251.055.5138.108357.21纵梁0.300.70251.055.51341.404912.87次梁0.250.50251.053.28174.41244.131～5层柱0.550.55251.18.3193.632958.32958.32（4）墙面荷载载计计算外墙采用60000×200×200mmmm蒸压粉煤煤灰灰加气混混凝土土砌块，外外墙墙面贴瓷瓷砖（0..5kN//m2），内墙墙面为200mm厚水水泥砂浆抹抹灰，则外外墙单位墙墙面重力荷荷载为：内墙均采用60000×200×200mmmm蒸压粉煤煤灰灰加气混混凝土土砌块，两两侧侧均为200mm厚水水泥泥砂浆抹抹灰，则则内墙面面单位位墙面重重力荷荷载为：：木门单位面积重重重力荷载载为00.2kNN/m2，钢铁门门、钢钢铁玻璃璃门窗窗单位面面积重重力荷载载为00.4225kN//m22，铝合金金窗窗单位面面积重重力荷载载为00.4kNN/m2，花古、栏栏栏杆重力力荷载载代表值值分别别为1.66775kkN//m2和2.955kN//m22在计算楼面恒载载载时，板板厚的的恒荷载载标准准值及面面积见见下表。表2.5.2...3恒荷载标标准准值及相相应的的板面积积恒荷载标准值gggk板厚t相应的板面积SSS(KN/mm²²²)(mm)(mm²)4.001009813.50楼梯间59.4(2个个个）（5）各楼层重重力力荷载代表表表指计算算1）不上人屋面面面：因为是不上人屋屋屋面，所所以活活荷载标标准值值取；则：2）第1-5层层自重重：有门窗的墙体乘乘乘以0.77折减系系数：则：则建筑物总重力力力荷载代代表值值：图2.5.2...1各质点的的重重力荷载载代表表值2.5.3横横横向水平平地震震作用下下横向向框架结结构的的内力和和侧移移计算横向框架自振周周周期按顶点位移法计计计算框架架的自自振周期期按顶点位移法计计计算框架架的自自振周期期，对对于质量量和刚刚度沿高高度分分布比较较均匀匀的高层层钢筋筋混凝土土框架架，可以以简化化为等截截面悬悬臂杆，得得到到由结构构顶点点位移表表示的的计算结结构基基本周期期的半半经验公公式，按按以下公公式计计算：式中：——基本周期调调整整系数。考考考虑填充充墙对对框架自自振周周期影响响的折折减系数数，框框架结构构取0.6~0.7，该框架取0.777。——框架结构的的顶顶点假想位位位移。在在未求求出框架架的周周期前，无无法法求出框框架的的地震力力及位位移，是将框架的重力荷荷荷载视为为水平平作用力力，求求得的假假想框框架顶点点位移移。然后后由求求出，再用用求出框架结构的的的底部剪剪力。进进而求出出框架架各层剪剪力和和结构真真正的的位移。横向框架结构顶顶顶点假想想位移移计算见见表2.5..3..1。表2.5.3...1横向框架架结结构顶点点假想想位移计计算层次57690.47690.48934328.61172.04410059.9992617750.333389343219.87163.43310059.9992627810.222589343231.13143.56210059.9992637870.111889343242.39112.44110059.9992647930.11168423670.0570.05故横向框架自振振振周期（s）（2）横向水平平地地震作用及及及楼层剪剪力计计算根据《建筑抗震震震设计规规范》（GB500011—2010）（以下简简称“《抗规2010》”）第5.1..2条规定，对对于高度不不超过40米，以剪剪切变形为为主，且质质量和刚度度沿着高度度方向分布布比较均匀匀的结构，以以及近似于于单质点体体系的结构构，可以采采用底部剪剪力法等简简化方法计计算抗震作作用。则：：本设计抗震设防防防烈度为7度，设计计地地震分组组为第第一组，建筑筑场场地土类类别为为II类，场场地地特征周周期==0.355s，设计基本本地地震加速速度值值为0.100gg。由《抗抗规2010》第5.1..4条可查得：：水平平地震影影响系系数最大大值（多多遇地震震）。由于≤≤5，根根根据《抗抗规2010》第5.1..5条知：0..005时，，，；则由地震影响响系系数曲线线的图图可知：：故结构横向水平平平地震作作用标标准值：：由于，故需要考考考虑顶部部水平平地震作作用的的影响。由由《抗抗规201100》表5.22..1知：。《抗震规范》规规规定，按按下式式计算质质点ii的水平地地震震作用标标准值值：，式中——顶部附附附加地震震作用用系数，多多层层钢筋混混凝土土房屋查查《抗抗震规范范》表表5.1..11采用；其其他他房屋不不考虑虑；——顶部附加水水水平地震震作用用；——结构总水平平平地震作作用标标准值；；——分别为集中中中于质点点i、j的重力荷荷载载代表值值；——分别为质点点点i、j的计算高高度度；则顶部附加水平平平地震作作用：：；层，则水平地震震震作用呈呈倒三三角形分分布。各层横向地震剪剪剪力计算算见表表2.5..33.2。表2.5.3...2各质点横横向向水平地地震作作用及楼楼层地地震剪力力计算算表层次Hi(m)Gi(kN)GiHi(kNNN·m))∑GiHiGiHi/∑GGGiHiiFek(kN)))Fi(kN)Vi(kN)5187690.4138427...2500584...53660.2772407.7665.80444928.72444414.410059.99926144862...93440.289696.758881362.56662310.810059.99926108647...20110.217522.569991885.1333127.210059.9992672431.444670.145348.379992233.5111013.610059.9992636215.777340.072174.190002407.7000横向框架各层水水水平地震震作用用和地震震剪力力见图2.5..33.1。（a）水平地震震作作用分布（b）地震剪剪力力分布图2.5.3...1横向横向向框框架各层层水平平地震作作用及及地震剪剪力2.5.4横横横向框架架抗震震变形验验算水平多遇地震作作作用下框框架的的层间位位移和和顶点位位移分分别按和计算，同时时各各层的层层间弹弹性位移移角按按计算，具具体体过程见表2.5..44.1。表2.5.4...1横向水平平地地震作用用下的的位移验验算层次Vi(kN)∑D/(N/mmmm)△ui(mm)))ui(mm)hi(mm)θe=△ui//hi5928.724448934321.0410.6936001/346141362.566628934321.539.6536001/236131885.133318934322.118.1336001/170622233.511108934322.506.0236001/144012407.70006842363.523.5236001/1023由表可知，最大大大层间弹弹性位位移角发发生在在第1层，其值值为1/102233，远小于于《抗抗规2010》第5.5..1条规定的的位位移极限限值[]=1//5550，因此结结构构的水平平位移移满足要要求。各楼层刚重比及及及剪重比比验算算见表2.5..44.2。表2.5.4...2各楼层层刚刚重比及及剪重重比验算层次hi(mm)Di(N/mmmm)Di·hi(kkkN)VEki(kNNN)Gjk(kkkN)Gj(kNNN)(Di·hi)))/ΣGjVEki/ΣGGGjk53600893432321635555928.724447690.40009228.4888348.520.087436008934323216355551362.5666217750.333321300.3339151.110.077336008934323216355551885.1333127810.222533372.333096.380.068236008934323216355552233.5111037870.111845444.222170.780.059136006842363216355552407.700047930.111057516.111242.830.050根据表中数据，由由《高层建筑筑混凝土结构构技术规程》（5GJ3-2010）第4.3.12条以及第5.4.1条规定可知，钢筋混凝土框架剪重比均大于0.016、刚重比均大于20，满足要求。2.5.5水平平平地震作作用下下横向框框架的的内力分分析（1）地震荷载载作作用下框架架架柱端弯弯矩及及剪力计计算取⑤轴线横向框框架架进行内力力力计算，对对于于地震作作用下下的各柱柱的剪剪力分配配，应应放在整整个楼楼层中，按按照照抗侧移移刚度度在同层层中进进行分配配。框框架柱端端剪力力、弯矩矩分别别按式和式式计算，其其中、层间间剪剪力、梁柱柱线线刚度比比分别别取自前前面的的表格。各各柱柱反弯点点高度度比y按式确定，其其中为标准准反反弯点高高度比比，查表表确定定；为柱上上、下下端框架架梁相相对线刚刚度变变化时反反弯点点高度比比的修修正值；；为柱柱的上层层层高高变化时时反弯弯点高度度比的的修正值值；为为柱的下下层层层高变化化时，反反弯点高高度比比的修正正值。本本例中底底层柱柱需要考考虑修修正值y2，其余柱柱均均无需修修正。具具体计算算过程程见下表表2..5.5..1。2.5.5.111水平地震震作作用下的的框架架柱端弯弯矩计计算柱层次hi(mm)Vi(KN)∑Di(N/mm)Di1(N/mm)Vi1(KN)Ky0y1y2y3yMi下(KN··m)Mi上(KN··m)A、D53600928.724448934321957914.611.000.35—000.3518.4134.19436001362.566628934321957929.891.000.45—000.4548.4259133318934321957941.361.000.45—000.4567.0081.89236002233.511108934321957949.001.000.50—000.5088.2088.20136002407.70006842361780662.631.170.65—000.65146.5578.91B、C53600928.724448934323816828.443.70.45—000.4546.0756.31436001362.566628934323816858.213.70.50—000.50104.78104.78336001885.133318934323816880.533.70.50—000.50144.95144.95236002233.511108934323816895.423.70.50—000.50171.76171.76136002407.70006842362578990.754.310.55—000.55179.69147.02俞徽湖滨中学教学楼设计PAGEPAGE71（2）地震荷载载作作用下框架架梁梁端弯矩矩、剪剪力及柱柱轴力力计算梁端弯矩、剪力力力及柱轴轴力分分别按下下式计计算：梁端弯矩：；梁端剪力：；柱轴力：；式中：、分别表表表示节点点左、右右梁的线线刚度度；、分别表示示节节点左、右右梁梁端弯矩；为柱柱在在层的轴力力，以以受压为为正。梁端弯矩、剪力力力及柱轴轴力计计算结果果见表表2.5..55.2。表2.5.5...2梁端弯矩矩、剪剪力及柱柱轴力力计算层次梁Mbl(kN··m)Mbr(kN··m)L(m)Vb(kN)NA(kN)NB(kN)NC(kN)ND(kN)5AB，DC18.4116.308.1-4.29-4.29-19.9619.964.29BC40.0140.013.3-24.254AB，DC77.5943.678.1-14.97-19.26-69.9569.9519.26BC107.18107.183.3-64.963AB，DC130.3172.298.1-25.01-44.27-152.4888152.4844.27BC177.44177.443.3-107.54442AB，DC155.2091.688.1-30.48-74.75-258.3888258.3874.75BC225.03225.033.3-136.38881AB，DC167.1192.288.1-32.02-106.7777-363.6333363.63106.77BC226.50226.503.3-137.2777注：（1）本表表表中Mbl及Mbr分别表示示同同一梁的的左端端弯矩及及右端端弯矩；水平地震作用下下下框架的的弯矩矩图、剪剪力图图及柱轴轴力图图见图2.5..55.1至图2.5..55.4。图2.5.55..1地震作用用下4轴横向框框架架弯矩图图（kN·m）图2.5.55..2地震作用用下4轴横向框框架架梁剪力力图（kN）图2.5.55..3地震作用用下4轴横向框框架架柱剪力力图（kN）图2.5.55..4地震作用用下4轴横向框框架架柱轴力力图（kN）2.6风荷载载载内力计计算2.6.1风风风荷载的的计算算（1）风荷载载标准值值计算算参数的的确定定1）风压标准值值值按公式为为：：计算。式中：—高度ZZZ处的风振振系系数；—风荷载体体型型系数；；—风压高度度变变化系数数；——基本风压压2）计算参数取取值值的确定①本地区基本风风风压为：ω0=0..77，地面粗粗糙糙度为B类。②由《建筑结构构构荷载规范范》（GB50009——2012）8.3..1条知：风风荷载体型型系数：（迎风面）；（背背风面）；；③由《建筑结构构构荷载规范范》（GB50009——2012）8.4..1条知：对对于高度大大于30m且高宽比比大于1.5的房屋以以及基本自自振周期T1大于0.255s的各种高高耸结构，应应考虑风压压脉动对结结构产生顺顺风向风振振的影响。由由于本住宅宅楼楼高H=188.45mm<30mm，故本建建筑房屋可可不考虑风风压脉动的的影响。④风压高度变化化化系数根据据建建筑物的的建筑筑高度并按B类地区查查《建建筑结构构荷载载规范》（GB500009——2012）表8.2..1得标准高高度度的，再用用线线性插值值法求求得各层层高度度的，具体结果果见见表2.6..1。（2）计算各层层楼楼面处集中中中风荷载载标准准值取⑧轴线横向框框架架，其负载载载宽度B=7..88m，。根据据各各楼层标标高处处的高度度，查《建筑筑结结构荷载载规范范》（GB500009——2012）表8.2..11得代入上式式具体结果见表222.6..1..1.表2.6.1...1各层楼面面处处集中风风荷载载标准值值层号离地高度（m)))ω0/m518.451.2311.30.713.620.68414.851.2311.30.73.63.626.59311.251.2311.30.73.63.626.5927.651.2311.30.73.63.626.5914.051.2311.30.73.64.0528.262.6.2风风风荷载作作用下下的侧移移验算算根据表2.6...1.1所示的水水平平荷载Fi，由式计算算层层间剪力力i，然后按按式式和式计算各各层层的相对对侧移移和绝对对侧移移。计算算过程程及结果果见表表2.6..22.1。表2.6.2...1风荷载作作用用下框架架层间间剪力及及侧移移计算层次Fi（KN）Vi（KN）∑D(N/mm)△ui(mm)))ui(mm)hi(m)△ui/hi520.6820.688934320.020.463.615947.278934320.050.443.61/6804222326.5973.868934320.080.383.61/4354777226.59100.458934320.110.303.61/3201999128.26128.716842360.190.194.051/2153000注：表中的D值值值取自第1章的D值表中由上表可知，最最最大层间间弹性性位移角角发生生在第1层，其值值为1/2115530，远小于于《建建筑抗震震设计计规范》（GB5000011—2012）第5.5..1条规定的的位位移极限限值[]=1//5550，因此结结构构的水平平位移移满足要要求。2.6.3风风风荷载作作用下下框架的的内力力分析（1）风荷载荷荷载载作用下框框框架柱端端弯矩矩及剪力力计算算对于风荷载作用用用下的各各柱的的剪力分分配，应应放在我我们计计算的这这一榀榀框架中中，按按照抗侧侧移刚刚度在同同层中中进行分分配。框框架柱端端剪力力、弯矩矩分别别按式和式式计算，其其中、层间间剪剪力、梁柱柱线线刚度比比分别别取自前前面的的表格。各各柱柱反弯点点高度度比y按式确定，其其中为标准准反反弯点高高度比比，查表表确定定；为柱上上、下下端框架架梁相相对线刚刚度变变化时反反弯点点高度比比的修修正值；；为柱柱的上层层层高高变化时时反弯弯点高度度比的的修正值值；为为柱的下下层层层高变化化时，反反弯点高高度比比的修正正值。具具体计算算过程程见下表2.6..33.1。表2.6.3...1风荷载作作用用下的柱柱端弯弯矩计算算柱层次Hi(mm)Vi(KN)∑DiN/mmDi1N/mmVi1(KN)Ky0y1y2y3yMi下(KN··m)Mi上(KN··m)中柱B5360020.68893432195790.451.000.45—000.450.730.894360047.27893432195791.041.000.50—000.501.871.873360073.86893432195791.621.000.50—000.502.952.9523600100.45893432195792.201.000.50—000.503.963.9613600128.71684236178063.351.170.64—000.647.724.34边柱A5360020.68893432381680.883.700.50—000.1051.581.584360047.27893432381682.023.700.50—000.2353.643.643360073.86893432381683.163.700.50—000.45.675.6723600100.45893432381684.293.700.50—000.5157.727.7213900128.71684236257894.854.310.55—000.737.607.86注：1）表中MM量纲纲为kN·m，V量纲为kN.（2）风荷载荷荷载载作用下框框框架梁端端弯矩矩剪力及及柱轴轴力计算算梁端弯矩、剪剪剪力及柱轴轴力力分别按按下按按下式计计算：：式中：、分别表表表示节点点左、右右梁的线线刚度度；、分别表示示节节点左、右右梁梁的弯矩矩；为为柱在层的的轴轴力，以以受压压为正。梁端弯矩、剪力力力和及轴轴力计计算结果果见表表2.6..3..2表2.6.3...2梁端弯矩矩、剪剪力及柱柱轴力力计算层次梁Mbl(kN··m)Mbr(kN··m)L(m)Vb(kN)NA(kN)NB(kN)NC(kN)ND(kN)5AB，DC0.890.468.1-0.17-0.17-0.520.520.17BC1.131.133.3-0.684AB，DC2.601.518.1-0.51-0.67-2.262.260.67BC3.713.713.3-2.253AB，DC4.822.708.1-0.93-1.60-5.345.341.60BC6.626.623.3-4.022AB，DC6.913.888.1-1.33-2.94-9.789.782.94BC9.539.533.3-5.771AB，DC8.304.518.1-1.58-4.52-14.9114.914.52BC11.0711.073.3-6.71注：（1）本表表表中Mbl及Mbr分别表示示同同一梁的的左端端弯矩及及右端端弯矩；注：1）柱轴力力中的的负号表表示拉力力。当当为左风风荷载载作用时时，左左侧一根根柱为为拉力，右右侧侧两根柱柱为压压力;2）规定剪剪力力以顺时时针方方向为正;3）表中M单位为kN·m，V单位为kN,N单位为kN，L单位为m。水平风荷载作用用用下框架架的弯弯矩图、剪剪力力图及柱柱轴力力图见图2.6..33.1至图2.6..33.4。图2.6.33..1左震作用用下4轴横向框框架架弯矩图图（kN·m）图2.6.33..2风荷载作作用用下4轴横向框框架架梁剪力力图（kN）图2.6.33..3风荷载作作用用下4轴横向框框架架柱剪力力图（kN）图2...6.33.44风荷载作作用用下4轴横向框框架架柱轴力力图（kN）俞徽湖滨中学教学楼设计PAGEPAGEPAGE922.7恒载作作作用下横横向框框架的内内力分分析2.7.1恒恒恒载作用用下横横向框架架的受受荷情况况取第444轴横向框框架架进行计计算，该该框架受受荷情情况及计计算单单元如图2.7.11..1所示。计计算单元元范围围内的其其余楼楼面荷载载则通通过纵向向框架架梁以集集中力力的形式式传给给横向框框架，作作用于各各节点点上。图2.7.1...1框架计算单单元元2.7.2横横横向框架架内力力计算（1）顶层荷载载计计算AD段：梁自重板G、H传来的的恒载板K传来的恒载载由前2.1.22计计算可知，44轴中榀框架架各柱负荷面面积分别为：：柱A、D柱B、C纵向框架传来的的的集中力力：（2）标准层荷荷载载计算AB段：梁墙自重板G、H传来的的恒载BC段：梁自重板K传来的恒载载纵向框架传来的的的集中力力：次梁传来的集中中中力：柱自重：1～5层恒载作用下的框框框架计算算简图图如图2.7.22..1所示。图2.7.2...1恒载作用用下4轴横向框框架架计算简图图2.7.3节节节点分配配系数数的计算根据梁、柱相对对对线刚度度，算算出各节节点的的弯矩分分配系系数，具体体计计算结果果见表表2.7..33.1至表2.7..33.2。表2.7.3...1节点A的分配系系数数层次梁柱线刚度分配系数μijjj5－－6.356.35－－0.50.52~4－6.356.356.35－0.3330.3330.3331－6.355.456.35－0.350.30.35表2.7.3...2节点B的分配系系数数层次梁柱线刚度分配系数μijjj66.35－6.3517.150.213－0.2130.5742~56.356.356.3517.150.1750.1750.1750.47516.356.355.4517.150.180.180.1540.4862.7.4固固固端弯矩矩计算算（1）顶层1）AB跨（计计算简图图如右右）2）BC跨（计计算简图图如右右）（2）标准层1）AB跨（计计算简图图如右右）2）BC跨（计计算简图图如右右）2.7.5恒恒恒载作用用下框框架的内内力分分析（1）恒载作用用下下框架的弯弯弯矩计算算梁端、柱端弯矩矩矩用弯矩矩二次次分配法法计算算。具体体计算算过程及及结果果见表2.7.55..1。表2.7.5...1横向框架架在在恒载作作用下下的弯矩矩二次次分配法法楼层上柱下柱右梁左梁上柱下柱右梁左梁上柱下柱右梁左梁上柱下柱50.50000.50000.21300.21300.57400.57400.21300.21300.50000.5000-115.6555115.65-16.4416.44-115.6555115.6557.8357.83-21.13-21.13-56.9556.9521.1321.13-57.83-57.8345.58-10.5728.91-22.6928.47-28.4722.69-28.9110.57-45.58-17.51-17.51-7.39-7.39-19.9219.927.397.3917.5117.5185.90-85.90116.04-51.21-64.8364.8351.21-116.044485.90-85.9040.33300.33300.33400.17500.17500.17500.47500.47500.17500.17500.17500.33400.33300.3330-273.7555273.75-14.4314.43-273.7555273.7591.1691.1691.43-45.38-45.38-45.38-123.1888123.1845.3845.3845.38-91.43-91.16-91.1628.9145.58-22.6945.72-10.57-22.6961.59-61.5910.5722.69-45.7222.69-28.91-45.58-17.25-17.25-17.30-12.96-12.96-12.96-35.1735.1712.9612.9612.9617.3017.2517.25102.82119.49-222.3111261.13-68.91-81.03-111.1999111.1968.9181.03-261.1333222.31-102.8222-119.499930.33300.33300.33400.17500.17500.17500.47500.47500.17500.17500.17500.33400.33300.3330-273.7555273.75-14.4314.43-273.7555273.7591.1691.1691.43-45.38-45.38-45.38-123.1888123.1845.3845.3845.38-91.43-91.16-91.1645.5845.58-22.6945.72-22.69-22.6961.59-61.5922.6922.69-45.7222.69-45.58-45.58-22.80-22.80-22.87-10.84-10.84-10.84-29.4129.4110.8410.8410.8422.8722.8022.80113.94113.94-227.8888263.25-78.91-78.91-105.4333105.4378.9178.91-263.2555227.88-113.9444-113.944420.33300.33300.33400.17500.17500.17500.47500.47500.17500.17500.17500.33400.33300.3330-273.7555273.75-14.4314.43-273.7555273.7591.1691.1691.43-45.38-45.38-45.38-123.1888123.1845.3845.3845.38-91.43-91.16-91.1645.5847.91-22.6945.72-22.69-23.3461.59-61.5922.6923.34-45.7222.69-45.58-47.91-23.57-23.57-23.65-10.72-10.72-10.72-29.1129.1110.7210.7210.7223.6523.5723.57113.16115.49-228.6555263.36-78.79-79.44-105.1222105.1278.7979.44-263.3666228.65-113.1666-115.499910.35000.30000.35000.18000.18000.15400.48600.48600.18000.15400.18000.35000.35000.3000-273.7555273.75-14.4314.43-273.7555273.7595.8182.1395.81-46.68-46.68-39.94-126.0333126.0346.6839.9446.68-95.81-95.81-82.1345.58-23.3447.91-22.6963.01-63.0122.69-47.9123.34-45.58-7.78-6.67-7.78-15.88-15.88-13.59-42.8842.8815.8813.5915.887.787.786.67133.6175.45-209.0666259.10-85.25-53.52-120.3222120.3285.2553.52-259.1000209.06-133.6111-75.4537.73A-26.76B26.76C-37.73C（2）恒载作用用下下的梁端剪剪剪力计算算梁端剪力计算：：：梁端剪剪力可可根据梁梁上竖竖向荷载载引起起的剪力力与梁梁端弯矩矩引起起的剪力力相叠叠加而得得。1、以第四层剪剪剪力计算为为例例，过程程如下下：（1）恒载作用用下下的剪力计计计算AB跨，取隔离离离体，计计算简简图如图2.7..55.1所示：图2.7.5...1计算简图图由得:；由得:BC跨，取隔离离离体，计计算简简图如图2.7..55.2所示：图2.7.5...2计算简图图由得:；由于结构和荷载载载对称：：由于结构和荷载载载的对称称性，CDD跨的梁端端剪力和AAB跨的梁梁端剪力对对称对称，故故不再计算算。梁端剪力计算结结结果见表2.7.55..2。表2.7.5...2各层梁端端剪剪力层次5-76.0968.65-28.0228.02-68.6576.094-167.0999157.49-24.824.8-157.4999167.093-166.6666157.91-24.824.8-157.9111166.662-166.5888157.99-24.824.8-157.9999166.581-168.4888156.10-24.824.8-156.1000168.48注：（1）表中中中M量纲为kN·m，g量纲为kN/m，L量纲为m，V量纲为kN；（2）弯弯弯矩M以绕梁端端截截面顺时时针方方向旋转转为正正，剪力V则以计算算简简图所设设方向向一致为为正。（3）恒载作用用下下的柱端剪剪剪力计算算柱端剪力按下式式式计算：：式中：、分别表表表示柱下下端与与柱上端端的弯弯矩，为柱柱高高。柱端剪力计算结结结果见表2.7.5.3至表2.7..55.4。表2.7.5...3边柱A柱端剪力力层次(kN·m)(kN·m)(kN)(kN)53.6102.8285.952.4252.4243.6113.94119.4964.8464.8433.6113.16113.9463.0863.0823.6133.61115.4969.1969.1914.237.7375.4526.9526.95表2.7.5...4中柱B柱端剪力力层次(kN·m)(kN·m)(kN)(kN)53.6-51.21-68.91-33.37-33.3743.6-81.03-78.91-44.43-44.4333.6-78.91-78.79-43.81-43.8123.6-79.44-85.25-45.75-45.7514.2-53.52-26.76-19.12-19.12注：表2.7...5.3至表2.7..55.4中弯矩M以绕柱端端截截面顺时时针方方向旋转转为正正，剪力V则以顺时时针针方向为为正；；由于结构和荷载载载的对称称性，C、D柱的柱端端剪力和AA、B柱的柱端端剪力对称称。（4）恒载作用用下下的柱轴力力力计算柱轴力可由梁端端端剪力和和节点点集中力力叠加加得到，计计算算柱底轴轴力还还需考虑虑柱的的自重。柱柱轴轴力计算算结果果见表2..77.5..5至表2.7..55.6。表2.7.5...5边柱A柱轴力层次VA柱自重纵梁集中力柱上端轴力柱下端轴力576.0928.59173.34249.43278.024167.0928.59144.6589.71618.293166.6628.59144.6929.55958.142166.5828.59144.61269.32221297.91111168.4833.35144.61610.99991644.3444表2.7.5...6中柱B柱轴力层次VB左VB右柱自重纵梁集中力柱上端轴力柱下端轴力568.6528.0228.59243.97203.34231.934157.4924.8028.59203.52302.76331.343157.9124.8028.59203.52401.75430.342157.9924.8028.59203.52500.67529.261156.1024.8033.35203.52601.48634.83注：表2.7...5.5至表2.7..55.6中量纲均均为kN，并规定定轴轴力以受受压为为正。恒载作用下框架架架的弯矩矩图、剪剪力图及及柱轴轴力图见见图22.7..5..3至图2.77..5.66。图2.7.5...3恒载作用用下4轴横向框框架架弯矩图图（kN·m）图2.7.5...4恒载作用用下4轴横向框框架架梁剪力力图（kN）图2.7.5...5恒载作用用下4轴横向框框架架柱剪力力图（kN）图222.7..5..6恒载作用用下4轴横向框框架架柱轴力力图（kN）俞徽湖滨中学教学楼设计PAGEPAGEPAGE1532.8活载作作作用下横横向框框架的内内力分分析2.8.1活活活载作用用下横横向框架架的受受荷情况况取第4轴横向框框架进进行计算算，该框框架受受荷情况况及计计算单元元如图图2.8.11..1所示。计计算单元元范围围内的其其余楼楼面荷载载则通通过纵向向框架架梁以集集中力力的形式式传给给横向框框架，作作用于各各节点点上。图2.8.1...1框架计算单单元元2.8.2横横横向框架架内力力计算（1）顶层荷载载计计算AB段：板G、H传来的的活载板K传来的活载载A轴与D轴梁传传传来的集中中力力：B轴与C轴梁传传传来的集中中力力：A轴到B轴、BB轴到DD轴之间的的次次梁传来来的集集中力：：（2）标准层荷荷载载计算AB段：板G、H传来的的活载板K传来的活载载A轴与D轴梁传传传来的集中中力力：B轴与C轴梁传传传来的集中中力力：A轴到B轴、BB轴到DD轴之间的的次次梁传来来的集集中力：：活载作用下的框框框架计算算简图图如图2.8.22..1所示。图2.8.2...1活载作用用下4轴横向框框架架计算简简图2.8.3节节节点分配配系数数的计算根据梁、柱相对对对线刚度度，算算出各节节点的的弯矩分分配系系数，具体体计计算结果果见表表2.8..33.1至表2.8..33.2。表2.8.3...1节点A的分配系系数数层次梁柱线刚度分配系数μijjj5－－6.356.35－－0.50.52~4－6.356.356.35－0.3330.3330.3331－6.355.456.35－0.350.30.35表2.8.3...2节点B的分配系系数数层次梁柱线刚度分配系数μijjj66.35－6.3517.150.213－0.2130.5742~56.356.356.3517.150.1750.1750.1750.47516.356.355.4517.150.180.180.1540.4862.8.4固固固端弯矩矩计算算（1）顶层1）AB跨（计计算简图图如右右）2）BC跨（计计算简图图如右右）（2）标准层1）AB跨（计计算简图图如右右）2）BC跨（计计算简图图如右右）2.8.5活活活载作用用下框框架的内内力分分析（1）活载作用用下下框架的弯弯弯矩计算算。梁梁端、柱柱端弯弯矩用弯弯矩二二次分配配法计计算。见见表2.8.55..1。表2.8.5...1横向框架架在在活载作作用下下的弯矩矩二次次分配法法楼层上柱下柱右梁左梁上柱下柱右梁左梁上柱下柱右梁左梁上柱下柱50.50000.50000.21300.21300.57400.57400.21300.21300.50000.5000-15.7515.753.093.09-15.7515.757.887.88-4.01-4.01-10.817.272.702.70-7.88-7.8810.85-2.013.94-5.293.63-5.415.29-3.941.35-10.85-4.42-4.42-0.49-0.49-1.312.320.860.864.754.7514.30-14.3015.19-9.79-5.407.278.85-16.1313.98-13.9840.33300.33300.33400.17500.17500.17500.47500.47500.17500.17500.17500.33300.33300.3330-65.1865.18-4.684.68-65.1865.1821.7021.7021.77-10.59-10.59-10.59-28.7428.7410.5910.5910.59-21.70-21.70-21.703.9410.85-5.2910.89-2.01-5.2914.37-14.371.355.29-10.855.29-3.94-10.85-3.16-3.16-3.17-3.14-3.14-3.14-8.538.833.253.253.253.163.163.1622.4829.40-51.8862.34-15.74-19.02-27.5827.8715.1919.13-62.1951.93-22.48-29.4030.33300.33300.33400.17500.17500.17500.47500.47500.17500.17500.17500.33300.33300.3330-65.1865.18-4.684.68-65.1865.1821.7021.7021.77-10.59-10.59-10.59-28.7428.7410.5910.5910.59-21.70-21.70-21.7010.8510.85-5.2910.89-5.29-5.2914.37-14.375.295.29-10.855.29-10.85-10.85-5.46-5.46-5.48-2.57-2.57-2.57-6.976.952.562.562.565.465.465.4627.0927.09-54.1862.91-18.45-18.45-26.0226.0018.4418.44-62.8854.23-27.09-27.0920.33300.33300.33400.17500.17500.17500.47500.47500.17500.17500.17500.33300.33300.3330-65.1865.18-4.684.68-65.1865.1821.7021.7021.77-10.59-10.59-10.59-28.7428.7410.5910.5910.59-21.70-21.70-21.7010.8511.41-5.2910.89-5.29-5.4514.37-14.375.295.45-10.855.29-10.85-11.41-5.65-5.65-5.67-2.54-2.54-2.54-6.896.882.532.532.535.655.655.6526.9127.46-54.3762.94-18.42-18.57-25.9425.9318.4218.57-62.9154.42-26.91-27.4610.35000.30000.35000.18000.18000.15400.48600.48600.18000.15400.18000.35000.35000.3000-65.1865.18-4.684.68-65.1865.1822.8119.5522.81-10.89-10.89-9.32-29.4029.4010.899.3210.89-22.81-22.81-19.5510.85-5.4511.41-5.2914.70-14.705.29-11.415.45-10.85-1.89-1.62-1.89-3.75-3.75-3.21-10.1210.123.753.213.751.891.891.6231.7717.93-49.7061.95-19.93-12.52-29.5029.5019.9312.52-61.9549.70-31.77-17.938.97A-6.26B6.26C-8.97C俞徽湖滨中学教学楼设计PAGE（2）活载作用用下下的梁端剪剪剪力计算算梁端剪力可根据据据梁上竖竖向荷荷载及梁端端弯弯矩求得，具体计算算过过程如下下：1、以第四层剪剪剪力计算为为例例，过程程如下下：（1）活载作用用下下的剪力计计计算AB跨，取隔离离离体，计计算简简图如图2.8..55.1所示：图2.8.5...1计算简图图由得:；由得:BC跨，取隔离离离体，计计算简简图如图2.8..55.2所示：图2.8.5...2计算简图图由得:；由于结构和荷载载载对称：：由于结构和荷载载载的对称称性，CDD跨的梁端端剪力和AAB跨的梁梁端剪力对对称对称，故故不再计算算。梁端剪力计算结结结果见表2.8.55..2。表2.8.5...2各层梁端端剪剪力层次5-27.0226.80-1.361.36-26.8027.024-36.2133.63-6.816.81-33.6336.213-36.0033.84-6.816.81-33.8436.002-35.9833.86-6.816.81-33.8635.981-36.4333.41-6.816.81-33.4136.43注：（1）表中中中M量纲为kN·m，g量纲为kN/m，L量纲为m，V量纲为kN；（2）弯弯弯矩M以绕梁端端截截面顺时时针方方向旋转转为正正，剪力V则以计算算简简图所设设方向向一致为为正。3.活载作用下下的的柱端剪力力力计算柱端剪力按下式式式计算：：式中：、分别表表表示柱下下端与与柱上端端的弯弯矩，为柱柱高高。柱端剪力计算结结结果见表2.8.5.4至表2.8..55.6。表2.8.5...4边柱A柱端剪力力层次(kN·m)(kN·m)(kN)(kN)53.614.3022.48-10.22-10.2243.629.4027.09-15.69-15.6933.627.0926.91-15.00-15.0023.627.4631.77-16.45-16.4514.217.938.97-6.40-6.40表2.8.5...5中柱B柱端剪力力层次(kN·m)(kN·m)(kN)(kN)53.6-9.79-15.747.097.0943.6-19.02-18.4510.4110.4133.6-18.45-18.4210.2410.2423.6-18.57-19.9310.7010.7014.2-12.52-6.264.474.47注：表2.8...5.4至表2.8..55.6中弯矩M以绕柱端端截截面顺时时针方方向旋转转为正正，剪力V则以顺时时针针方向为为正。由于结构和荷载载载的对称称性，C、D柱的柱端端剪力和AA、B柱的柱端端剪力对称称。4.活载作用下下的的柱轴力计计计算柱轴力可由梁端端端剪力和和节点点集中力力叠加加得到，计计算算柱底轴轴力还还需考虑虑柱的的自重。柱柱轴轴力计算算结果果见表2..88.5..7至表2.8..55.9。表2.8.5...7边柱A柱轴力层次VA纵梁集中力柱上端轴力柱下端轴力530.074.6331.6531.65436.2118.5286.3886.38336.0018.52140.9140.9235.9818.52195.4195.4136.4318.52250.35250.35表2.8.5...8中柱B柱轴力层次VB左VB右纵梁集中力柱上端轴力柱下端轴力542.211.368.7136.8736.87433.636.8143.58120.89120.89333.846.8143.58205.12205.12233.866.8143.58289.37289.37133.416.8143.58373.17373.17注：表2.6...5.7至表2.6..55.9中量纲均均为kN，并规定定轴轴力以受受压为为正。活载作用下框架架架的弯矩图图、剪剪力图及及柱轴轴力图见见图22.8..5..1至图2.88..5.44。图2.8.5...1活载作用用下4轴横向框框架架弯矩图图（kN·m）图2.8.5...2活载作用用下4轴横向框框架架梁剪力力图（kN）图2.8.5...3活载作用用下4轴横向框框架架柱剪力力图（kN）图2.8.5...4活载作用用下4轴横向框框架架柱轴力力图（kN）2.9框架内内内力组合合2.9.1横横横向框架架内力力组合1.结构抗震震震等级查《建筑抗震设设设计规范》（GB500011-20010）表6.1.22可知，本工程程框架结构抗抗震等级为三三级。2.框架梁内内内力组合合⑵框架梁内力组组组合本设计根据《建建建筑结构构荷载载规范》第第3.2..3条规定，对对对于框架架结构构的基本本组合合和《建建筑抗抗震设计计规范范》第5.1条的结构构构构件地震震作用用效应和和其他他荷载效效应的的基本组组合，可可以考虑虑以下下3种组合，即即即：①（永久荷载载效效应起控制制制作用）②（可变荷载起起起控制作用用—楼面活载载）③（考虑地震作作作用）其中：SGk————恒荷载标标准准值效应应；SQk——活荷荷载标准值效效效应；SEk——水平平地震作用代代代表值效应应；；SWk——活荷荷荷载标准值值效效应；——考虑地震作作用用时的荷载载载效应组组合承承载力调调整系系数，其值见表表2..9.1.1。表2.9.1...1承载力抗抗震震调整系系数材料结构构件受力状态混凝土梁受弯0.75轴压比小于0...15的柱偏压0.75轴压比不小于000.15的柱偏压0.80各类构件受剪、偏拉0.85注：表中系数值值值取于《建建筑筑抗震设设计规规范》（GB55000111-22010）。2.9.2框框框架梁内内力组组合（1）框架梁内内力组组合计算算弯矩调幅系数为为为0.8框架梁内力组合合合见表2.9..22.1至2.9..22.5。表2.9.2...1五层框框架架梁内力力组合合梁跨截面内力调幅后恒载①调幅后活载②风载③地震④1.35×①+++0.77×11.4②1.2①+1...4②±0.66××1.4③1.2×(①+++0.5②)±1..33×④)设计值左风右风左震右震AB梁左M-68.72-11.440.8934.19-103.9888-97.73-99.23-44.88-133.7888-133.7888V76.0927.02-0.17-4.29129.20128.99129.28101.94113.10129.28梁右M-92.93222-12.15222-0.46-16.3-139.8888-128.8000-128.0222-137.2333-97.50-139.8888V-68.65-26.8-0.17-4.29-118.9444-120.0444-119.7666-104.0444-92.98-120.0444BC梁左M-51.86444-4.321.1340.07-74.25-67.34-69.23-12.74-116.9222-116.9222V28.021.36-0.68-24.2539.1634.9636.102.9265.9765.97梁右M-51.86444-4.32-1.13-40.07-116.9222-69.23-67.34-74.25-12.74-116.9222V-28.02-1.36-0.68-24.25-39.16-36.10-34.96-65.97-2.92-65.97CD梁左M-92.83222-12.152220.4616.3-139.8888-128.0222-128.8000-97.50-137.2333-139.8888V68.6526.8-0.17-4.29118.94119.76120.0492.88104.04120.04梁右M-68.72-11.44-0.89-34.19-103.9888-99.23-97.73-133.7888-44.88-133.7888V-76.09-27.02-0.17-4.29-129.2000-129.2888-128.9999-113.1000-101.9444-129.2888表2.9.2...2四层框框架架梁内力力组合合梁跨截面内力调幅后恒载①调幅后活载②风载③地震④1.35×①+++0.77×11.4②1.2①+1...4②±0.66××1.4③1.2×(①+++0.5②)±1..33×④)设计值左风右风左震右震AB梁左M-177.8555-41.502.6077.59-280.7777-269.3444-273.7111-137.4555-339.1999-339.1999V167.0936.21-0.51-14.97261.06250.77251.63202.77241.70261.06梁右M-208.9000-49.87-1.51-43.67-330.8999-321.7777-319.2444-337.3888-223.8444-337.3888V-157.4999-33.63-0.51-14.97-245.5777-236.5000-235.6444-228.6333-189.7111-245.5777BC梁左M-88.95-22.063.71107.18-141.7111-134.5222-140.755519.35-259.3111-259.3111V24.806.81-2.25-64.9640.1537.4041.18-50.60118.29118.29梁右M-88.95-22.06-3.71-107.1888-141.7111-140.7555-134.5222-259.311119.35-259.3111V-24.80-6.81-2.25-64.96-40.15-41.18-37.40-118.299950.60-118.2999CD梁左M-208.9000-49.871.5143.67-330.8999-319.2444-321.7777-223.8444-337.3888-337.3888V157.4933.63-0.51-14.97245.57235.64236.50189.71228.63245.57梁右M-177.8555-41.50-2.60-77.59-280.7777-273.7111-269.3444-339.1999-137.4555-339.1999V-167.0999-36.21-0.51-14.97-261.0666-251.6333-250.7777-241.7000-202.7777-261.0666表2.9.2...3三层框框架架梁内力力组合合梁跨截面内力调幅后恒载①调幅后活载②风载③地震④1.35×①+++0.77×11.4②1.2①+1...4②±0.66××1.4③1.2×(①+++0.5②)±1..33×④)设计值左风右风左震右震AB梁左M-182.3000-43.344.82130.31-288.5999-275.4000-283.5000-75.37-414.1777-414.1777V166.6636.00-0.93-25.01260.27249.61251.17189.08254.11260.27梁右M-210.6000-50.33-2.70-72.29-333.6333-325.4555-320.9111-376.8999-188.9444-376.8999V-157.9111-33.84-0.93-25.01-246.3444-237.6555-236.0999-242.3111-177.2888-246.3444BC梁左M-84.34-20.826.62177.44-134.2666-124.7999-135.9222116.97-344.3777-344.3777V24.806.81-4.02-107.544440.1535.9242.67-105.9666173.65173.65梁右M-84.34-20.82-6.62-177.4444-134.2666-135.9222-124.7999-344.3777116.97-344.3777V-24.80-6.81-4.02-107.5444-40.15-42.67-35.92-173.6555105.96-173.6555CD梁左M-210.6000-50.332.7072.29-333.6333-320.9111-325.4555-188.9444-376.8999-376.8999V157.9133.84-0.93-25.01246.34236.09237.65177.28242.31246.34梁右M-182.3000-43.34-4.82-130.3111-288.5999-283.5000-275.4000-414.1777-75.37-414.1777V-166.6666-36.00-0.93-25.01-260.2777-251.1777-249.6111-254.1111-189.0888-260.2777表2.9.2...4二层框框架架梁内力力组合合梁跨截面内力调幅后恒载①调幅后活载②风载③地震④1.35×①+++0.77×11.4②1.2①+1...4②±0.66××1.4③1.2×(①+++0.5②)±1..33×④)设计值左风右风左震右震AB梁左M-182.9222-43.506.91155.20-289.5777-274.5999-286.2000-43.84-447.3666-447.3666V166.5835.98-1.33-30.48260.14249.15251.39181.86261.11261.11梁右M-210.6999-50.35-3.88-91.68-333.7777-326.5888-320.0666-402.2222-163.8555-402.2222V-157.9999-33.86-1.33-30.48-246.4777-238.1111-235.8777-249.5333-170.2888-249.5333BC梁左M-84.10-20.759.53225.03-133.8777