江东大桥现浇箱梁专项施工方案满堂支架法 附计算书yg

现⑻、为简化计算，风风载、雪载载不作竖向向荷载考虑虑。如果积积雪较厚时时，及时进进行清扫。6.1.2荷荷载组合模板、支架设计计计算荷载载组合模板结构名称荷载组合强度计算刚度验算底模及支架系统统计算⑴＋⑵＋⑶＋⑷＋⑺⑴＋⑵＋⑺侧模计算⑷＋⑸⑸6.1.3荷荷载分项系系数计算模板及支架架的荷载设设计值，采采用荷载标标准值乘以以相应荷载载分项系数数:(1)永久荷载载的分项系系数，取1.2。(2)可变变荷载的分分项系数，取1.4。计算构件变形((挠度)时的荷载载设计值，各各类荷载分分项系数，均均取1.0。荷载分项系数序号荷载类别γi1模板、拱架、支支架、脚手手架等自重重1.22新浇钢筋砼自重重1.23施工人员及施工工机具运输输或堆放的的荷载1.44振捣砼时产生的的荷载1.45倾倒砼时产生的的水平荷载载1.46.1.4分分项荷载计计算6.1.1、箱箱梁自重—q1计算根据现浇箱梁结结构特点，现现选取现浇浇箱梁代表表性的墩顶顶横梁、变变截面交接接处、空箱箱正常断面面计3处横断面面分别计算算腹部底板板自重均布布荷载。计计算如下:现浇箱梁梁高hh=1.77m，主要有有主线桥和和C匝道桥2座，其腹腹部底板梁梁体自重q1计算如下:⑴、h=1.7m的的主线桥腹腹部底板横横断面q1计算选取标准顶宽113.2775m的横断面面计算:①墩顶横梁处均布布荷载:26kkN/m33×1.77m=444.2kNN/m2。②变截面交接处均均布荷载:26kkN/m33×(9..275××1.7--1.9225×3××0.733)/9..275mm=32..38kNN/m2。③空箱正常断面均均布荷载:26kkN/m33×(9..275××1.7--2.4225×1..23×33+0.66×0.225×3++0.255×0.225×3))/9.2275m==20.990kN//m2。⑵、h=1.7m的的C匝道桥腹腹部底板横横断面q1计算①墩顶横梁处均布布荷载:26××1.7==44.22kN/mm2。②变截面交接处均均布荷载:26××(6.55×1.77-2×22×0.773)/66.5=332.522kN/mm2。③空箱正常断面均均布荷载:26××(6.55×1.77-2.55×1.223×2++0.6××0.255×2+00.25××0.255×2)/66.5=221.300kN/mm2。现浇箱梁梁高hh=1.55m及以下，主主要有E、A、B计3座匝道桥桥，其腹部部底板梁体体自重q1计算如下:⑴、h=1.5m的的E匝道桥腹腹部底板横横断面q1计算取顶宽10.55m的断面计计算:①墩顶横梁处均布布荷载:26××1.5mm=39..00kNN/m2。②变截面交接处均均布荷载:26××(6.55×1.55-2×22×0.55)/6..5=311.00kkN/m22。③空箱正常断面均均布荷载:26××(6.55×1.55-2.55×1.11×2+00.4×00.3×22+0.44×0.22×2)/66.5=118.600kN/mm2。⑵、h=1.4m的的A匝道桥腹腹部底板横横断面q1计算选取顶宽8.555m的断面计计算:①墩顶横梁处均布布荷载:26××1.4==36.44kN/mm2。②变截面交接处均均布荷载:26××(4.555×1..4-3..35×00.45))/4.555=277.79kkN/m22。③空箱正常断面均均布荷载:26××(4.555×1..4-3..55×00.95++1×0..25+00.5×00.25))/4.555=19..27kNN/m2。⑶、h=1.4m的的B匝道桥腹腹部底板横横断面q1计算选取顶宽8.555m的断面计计算:①墩顶横梁处均布布荷载:26××1.4==36.44kN/mm2。②变截面交接处均均布荷载:26××(4.555×1..4-3..35×00.45))/4.555=277.79kkN/m22。③空箱正常断面均均布荷载:26××(4.555×1..4-3..55×00.95++1×0..25+00.5×00.25))/4.555=119.277kN/mm2。根据上述计算结结果，梁高高1.7m最大墩顶顶横梁处均均布荷载44.220kN//m2、最大变变截面交接接处均布荷荷载32.552kN//m2、最大空空箱正常断断面均布荷荷载21.330kN//m2。梁高1.5m及以下最最大墩顶横横梁处均布布荷载39.000kN//m2、最大变变截面交接接处均布荷荷载31kNN/m2、最大空空箱正常断断面均布荷荷载19.227kN//m2。这些有有代表性断断面计算出出的自重均均布荷载将将用于模板板及支架验验算。6.1.2、新新浇砼对侧侧模的压力力—q5计算现浇箱梁采取水水平分层以以每层不大大于30cm高度浇浇筑，主线线桥因顶板板宽、箱室室多，在竖竖向上以VV=0.33m/h浇筑筑速度控制制；匝道桥桥因顶板相相对窄，砼砼浇筑速度度按0.5mm/h控制。砼砼入模温度度T=25℃控制，因此此新浇砼对对侧模的最最大压力:⑴主线桥q5=Pm=0.222γt0k0k1ν1/2=00.22××24.55×2000/(255+15))×1.22×1.115×0..31/22=20..37kPPa，q5=Pm=k0γγh=1..2×244.5×00.52==15.229kPaa。取上两式中结果果较小者，即即q5=Pmiin=155.29kkPa=115.299kN/㎡。⑵匝道桥q5=Pm=0.222γt0k0k1ν1/2=00.22××24.55×2000/(255+15))×1.22×1.115×0..51/22=26..30kPPa，q5=Pm=k0γγh=1..2×244.5×00.72==21.117kPaa。取上两式中结果果较小者，即即q5=Pmiin=211.17kkPa=221.177kN/㎡。式中:P-新浇注砼对模板板的最大侧侧压力，kN/mm2。γ-砼的容重，244.5kNN/m2。t0-砼初凝时间，当当无资料时时，按t0=2000/(T++15)计算，T-砼的温度度，取25℃。υ-砼浇注速度，mm/h，主线桥桥取0.3mm/h，匝道桥桥取0.5mm/h。h-有效压头高度，当当V/T=0.3/225=0.0012<0..035时时，h主线桥=0.222+24.99V/t==0.522m；当V/T=0.5/225=0.0020<0..035时时，h匝道桥=0.222+24.99V/t==0.722m。k0-外加剂影响修正正系数，不不掺外加剂剂时取1，掺具有有缓凝作用用的外加剂剂时取1.2。k1-砼坍落度修正系系数，取1.15。6.2支架结结构验算6.2.1扣扣件式钢管管支架立杆杆强度及稳稳定性验算算碗扣式钢管脚手手架与支撑撑，属于杆杆式结构，以以立杆承受受竖向荷载载作用为主主，但碗扣扣式由于立立杆和横杆杆间为轴心心相接，且且横杆的“├”型插头被被立杆的上上、下碗扣扣紧固，对对立杆受压压后的侧向向变形具有有较强的约约束能力，因因而碗扣式式钢管脚手手架稳定承承载能力较较高。本工程现浇箱梁梁支架按φ48×33.0mmm扣件式钢钢管支架进进行立杆内内力计算，计计算结果同同样也适用用多功能碗碗扣支架。6.2.1、hh=1.77m的主线线桥、C匝道桥墩墩顶横梁横横断面在主线桥和C匝匝道桥墩墩墩旁两侧各各4.2m范围内，钢钢管扣件式式支架体系系采用600××600××12000mm的布置结结构，如图图:⑴、立杆轴向力验验算根据立杆的设计计允许荷载载，当横杆杆步距为12000mm时，立杆杆可承受的的最大允许许竖直荷载载为［N］=30kkN。立杆实际承受的的荷载为:N=1..2(NGG1k+NNG2k)++0.9××1.4ΣNQk(组合风荷荷载时)；NG1k—支架结结构自重标标准值产生生的轴向力力。NG2k—构配件件自重标准准值产生的的轴向力。ΣNQk—施工荷载载标准值。于是，有:NGG1k=00.6×00.6×qq1=0.66×0.66×44..20=115.911kN，NG2k=0.66×0.66×(q22+q7)=0..6×0..6×(11.0+11.27))=0.882kN，ΣNQk=0.6××0.6××(q3+q4)=0..36×((1.0++2.0))=1.008kN；则:N=1.2((NG1kk+NG2kk)+0..9×1..4ΣNQk=1..2×(115.911+0.882)+00.9×11.4×11.08==21.444kN<<［N］=30kkN，轴向力力满足要求求。⑵、扣件式钢管立立杆截面和和力学特性性根据《路桥施工工计算手册册》表13-4查得Φ48mm，δ=3.00mm扣件式钢钢管相关参参数:截面积A=42240mmm2，惯性矩I=10078000mm4，截面模模量W=44493mmm3，回转半半径i=155.95mmm；Q2355A级钢材抗抗拉、抗压压和抗弯强强度设计值值f=2005N/mmm2=2055Mpa；当横杆杆步距为12000mm时，单根根扣件式钢钢管立杆设设计荷载［［N］=30kkN。⑶、立杆稳定性验验算根据《建筑施工工碗扣式钢钢管脚手架架安全技术术规范》有有关模板支支架立杆的的稳定性计计算公式:N/ΦA+MW/W≤f。N—钢管所受垂直荷荷载，N=1..2(NGG1k+NNG2k)++0.9××1.4ΣNQk(组合风荷荷载时)，同前计算算所得。f—钢材抗压强度设设计值，f=2005N/mmm2参考《建建筑施工碗碗扣式钢管管脚手架安安全技术规规范》表55.1.66得。A—φ48mm××3.0㎜钢管截截面积A=4244mm2。Φ—轴心受压杆件稳稳定系数，根根据长细比比λ查表即可可求得Φ。i—截面回转半径，查i=15.95㎜。L—横杆步距，L==1.2mm。长细比λ=L//i=12200/115.955=75..24，参照《建建筑施工碗碗扣式钢管管脚手架安安全技术规规范》查附附录E得Φ=0.7749。MW—计算立杆段有风风荷载设计计值产生的的弯距:MW=0.9×1..4×Wkk×La××h2/10。Wk=0.7uz××us×w0。uz—风压高度变化系系数，参考考〈〈建筑筑结构荷载载规范〉〉〉表7.22.1得uz=1.000。us—风荷载体型系数数，查〈〈〈建筑结构构荷载规范范〉〉表77.3.11得:us=1.2。w0—基本风压，查〈〈〈建筑结结构荷载规规范〉〉附附表D.4w0=0.335kN//m2。故:Wk=0.77uz×us×w0=0.77×1×11.2×00.35==0.2994kN//m2。La—立杆纵距0.66m。h—立杆步距1.22m。故:MW=0.99×1.44×Wk×La××h2/10==0.03320kNN.m。W—截面模量查表得得W=4.4493cmm3。则，N/ΦA+MWW/W=221.444×1033/(0..749××424))+0.00320××106/(4..493××103)=74.63NN/mm22≤f=2005N/mmm2。计算结果说明支支架是安全全稳定的。6.2.2、hh=1.77m的主线线桥、C匝道桥正正常空箱跨跨中横断面面主线桥和C匝道道桥除墩顶顶两侧各4.2m外其余截截面，钢管管扣件式支支架体系采采用600××900××12000mm的布置结结构，如图图:⑴、立杆轴向力验验算立杆实际承受的的荷载为:N=1..2(NGG1k+NNG2k)++0.9××1.4ΣNQk(组合风荷荷载时)；于是，有:NGG1k=00.6×00.9×qq1=0.66×0.99×21..30=111.500kN，NG2k=0.66×0.99×(q22+q7)=0..6×0..9×(11.0+00.96))=1.006kN，ΣNQk=0.6××0.9××(q3+q4)=0..54×((1.0++2.0))=1.662kN；则:N=1.2((NG1kk+NG2kk)+0..9×1..4ΣNQk=1..2×(111.500+1.006)+00.9×11.4×11.62==17.111kN<<［N］=30kkN，轴向力力满足要求求。⑵、立杆稳定性验验算模板支架立杆的的稳定性计计算公式:N/ΦA+MW/W≤f。N—钢管所受的垂直直荷载，同同前计算所所得。f—钢材的抗压强度度设计值，f=2005N/mmm2。A—φ48mm××3.0㎜钢管的的截面积A=4244mm2。Φ—轴心受压杆件稳稳定系数，根根据长细比比λ查表即可可求得Φ。i—截面回转半径，查i=15.95㎜。L—横杆步距，L==1.2mm。长细比λ=L//i=12200/115.955=75..24，查得Φ=0.7749。MW—计算立杆段有风风荷载设计计值产生的的弯距:MW=0.9×1..4×Wkk×La××h2/10。Wk=0.7uz××us×w0=0.77×1×11.2×00.35==0.2994kN//m2。La—立杆纵距0.99m。h—立杆步距1.22m。故:MW=0.99×1.44×Wk×La××h2/10==0.04480kNN.m。W—截面模量查表得得W=44993mm33。则，N/ΦA+MWW/W=117.111×1033/(0..749××424))+0.00480××106/44993=64.56NN/mm22≤f=2005N/mmm2。计算结果果说明支架架是安全稳稳定的。6.2.3、hh=1.55m及以下下的E、A、B匝道桥墩墩顶横梁横横断面在E匝道桥墩顶旁两两侧各3.6m、A/B匝道桥墩墩顶旁两侧侧各1.8m范围内，钢钢管扣件式式支架体系系采用900××600××12000mm的布置结结构，如图图:⑴、立杆轴向力验验算立杆实际承受的的荷载为:N=1..2(NGG1k+NNG2k)++0.9××1.4ΣNQk(组合风荷荷载时)；NG1k=0.99×0.66×q1=0.99×0.66×39..00=221.066kN，NG2k=0.99×0.66×(q22+q7)=0..9×0..6×(11.0+00.93))=1.004kN，ΣNQk=0.9××0.6××(q3+q4)=0..54×((1.0++2.0))=1.662kN；则:N=1.2((NG1kk+NG2kk)+0..9×1..4ΣNQk=1..2×(221.066+1.004)+00.9×11.4×11.62==28.556kN<<［N］=30kkN，轴向力满满足要求。⑵、立杆稳定性验验算模板支架立杆的的稳定性计计算公式::N/ΦA+MW/W≤f。N—钢管所受的垂直直荷载，同同前计算所所得。f—钢材的抗压强度度设计值，f=2005N/mmm2。A—φ48mm××3.0㎜钢管的的截面积A=4244mm2。Φ—轴心受压杆件稳稳定系数，根根据长细比比λ查表即可可求得Φ。i—截面回转半径，查i=15.95㎜。L—横杆步距，L==1.2mm。长细比λ=L//i=12200/115.955=75..24，查得Φ=0.7749。MW—计算立杆段有风风荷载设计计值产生的的弯距:MW=0.9×1..4×Wkk×La××h2/10。Wk=0.7uz××us×w0=0.77×1×11.2×00.35==0.2994kN//m2。La—立杆纵距0.66m。h—立杆步距1.22m。故:MW=0.99×1.44×Wk×La××h2/10==0.03320kNN.m。W—截面模量查表得得W=44993mm33。则，N/ΦA+MWW/W=228.566×1033/(0..749××424))+0.00320××106/44993=97.05NN/mm22≤f=2005N/mmm2。计算结果说明支支架是安全全稳定的。6.2.4hh=1.55m及以下下的E、A、B匝道桥正正常空箱跨跨中横断面面在E匝道桥墩顶旁两两侧各3.6m、A/B匝道桥墩墩顶旁两侧侧各1.8m范围外跨跨中截面范范围，钢管管扣件式支支架体系采采用900××900××12000mm的布置结结构，如图图。⑴立杆轴向力验算算立杆实际承受的的荷载为:N=1..2(NGG1k+NNG2k)++0.9××1.4ΣNQk(组合风荷荷载时)；NG1k=0.99×0.99×q1=0.99×0.99×19..27=115.611kN，NG2k=0.99×0.99×(q22+q7)=0..9×0..9×(11.0+00.69))=1.337kN，ΣNQk=0.9××0.9××(q3+q4)=0..81×((1.0++2.0))=2.443kN；则:N=1.2((NG1kk+NG2kk)+0..9×1..4ΣNQk=1..2×(115.611+1.337)+00.9×11.4×22.43==23.444kN<<［N］=30kkN，轴向力力满足要求求。⑵立杆稳定性验算算模板支架立杆的的稳定性计计算公式:N/ΦA+MW/W≤f。N—钢管所受的垂直直荷载，同同前计算所所得。f—钢材的抗压强度度设计值，f=2005N/mmm2。A—φ48mm××3.0㎜钢管的的截面积A=4244mm2。Φ—轴心受压杆件稳稳定系数，根根据长细比比λ查表即可可求得Φ。i—截面回转半径，查i=15.95㎜。L—横杆步距，L==1.2mm。长细比λ=L//i=12200/115.955=75..23，查得Φ=0.7749。MW—计算立杆段有风风荷载设计计值产生的的弯距:MW=0.9×1..4×Wkk×La××h2/10。Wk=0.7uz××us×w0=0.77×1×11.2×00.35==0.2994kN//m2。La—立杆纵距0.99m；h—立杆步距1.22m，故:MW=0.99×1.44×Wk×La××h2/10==0.04480kNN.m。W—截面模量查表得得W=44993mm33，则，N/ΦA+MWW/W=223.444×1033/(0..749××424))+0.00480××106/44993=84.49NN/mm22≤f=2005N/mmm2。计算结果说明支支架是安全全稳定的。6.2.5满堂支架架整体抗倾倾覆稳定验验算依据《公路桥涵涵施工技术术规范》第第9.2..3要求支支架在自重重和风荷载载作用下时时，抗倾覆覆稳定系数数不得小于于1.3。综合比比较、分析析，现选取取最不利h=1..7m的C匝道桥进进行计算:k0=稳定力矩/倾覆覆力矩=y×NNi/ΣMw采用C匝道桥中跨300-4.22×2=221.6mm验算支架架抗倾覆能能力:C匝道桥宽度100.5m，长长21.66m采用60×990×1220cm跨跨中支架来来验算全桥桥:支架横向18排排；支架纵向24排排；高度7.8m；顶托TC60共需要要18×224=4332个；立杆需要18××24×77.8m==33699.6m；纵向横杆需要118×INNT(7..8/1..2)×221.6mm=23332.8mm；横向横杆需要224×INNT(7..8/1..2)×110.5mm=15112m；故:钢管总重(33369.66+23332.8++15122)m×33.33kkg/m==24.002t；顶托TTC60总重为:4322×7.22kg/个=3.111t；故Ni=(24.022+3.111)t××9.8kkN/t==265..87kNN；稳定力矩=y××Ni=10..5/2××265..87=11395..82kNN.m；依据以上对风荷荷载计算WWk=0.77uz×us×w0=0.77×1.000×1..2×0..35=00.2944kN/mm2；跨中21.6m共受受力为:q=00.2944×7.88×21..6=499.53kkN；倾覆力矩=q××3=499.53××7.8//2=1993.177kN.mm；k0=稳定力矩/倾覆覆力矩=13995.822/1933.17==7.2>>1.3。最不利h=1..7m的C匝道桥抗抗倾覆稳定定计算安全全系数较大大，完全满满足要求，故故其他现浇浇主线桥及及匝道桥也也能满足要要求，此次次计算:略。6.2.6立立杆底座和和地基承载载力验算6.2.6.11立杆承受受荷载验算算主线桥和C匝道道桥墩顶断断面处:在桥墩旁旁两侧各4.2m范围内，间间距为600××600mmm布置立杆时时，每根立立杆上荷载载为:N=a×b×q==a×b××[1.22×(q1+q2+q7)+1.4××(q3+q4)]=0.6×0..6×[1.22×(444.20++1.0++1.277)+1..4×(11.0+22.0)]]=21.559kN。E、A、B匝道桥墩顶断面面处:在E匝道桥墩墩旁两侧各各3.6mm、A/B匝道桥墩墩旁两侧各各1.8mm范围内，间间距为900××600mmm布置立杆时时，每根立立杆上荷载载为:N=a×b×q==a×b××[1.22×(q1+q2+q7)+1.4××(q3+q4)]=0.9×0..6×[1.22×(399.00++1.0++0.933)+1..4×(11.0+22.0)]]=28.779kN。主线桥和C匝道道桥正常空空箱跨中断断面处:墩顶两侧侧各4.2m范围外，间间距为600××900mmm布置立杆时时，每根立立杆上荷载载为:N=a×b×q==a×b××[1.22×(q1+q2+q7)+1.4××(q3+q4)]=0.6×0..9×[1.22×(211.30++1.0++0.966)+1..4×(11.0+22.0)]]=17.334kN。E、A、B匝道桥正常空箱箱跨中断面面处:在E匝道桥墩墩旁两侧各各3.6mm、A/B匝道桥墩墩旁两侧各各1.8mm范围外，间间距为900××900mmm布置立杆时时，每根立立杆上荷载载为:N=a×b×q==a×b××[1.22×(q1+q2+q7)+1.4××(q3+q4)]=0.9×0..9×[1.22×(199.27++1.0++0.699)+1..4×(11.0+22.0)]]=23.778kN。6.2.6.22立杆底托托验算立杆底托验算::N≤Rd。通过上述立杆承承受荷载计计算，每根根立杆上荷荷载最大值值为匝道桥桥墩顶横断断面处间距距900××600mmm布置的立立杆，N=28.779kN。底托承载力(抗抗压)设计值，一一般取Rd=40kkN；得:28.79kkN<400kN，立杆底底托承载力力满足要求求。6.2.6.33立杆地基基承载力验验算立杆地基承载力力验算:N/AAd≤k·fkkk式中:N—脚手架架立杆传至至基础顶面面轴心力设设计值；Ad—立杆底座面积AAd=15cmm×15cmm=225ccm2；按照最不利荷载载考虑，立立杆底座下下砼基础承承载力:N/Ad=288.79//0.02225=11.28MMPa<[[fcd]=66.90MMPa，底座下下砼基础承承载力满足足要求。底托下搁置1000×1550×40000mmm方木，方方木坐落在在15cm厚C15砼层上，之之间采用中中砂找平、垫垫实；按照照力传递面面积计算:A=(2×0..15×ttg45°°+0.115)^22=0.22025mm2；k-调整系数；砼基基础系数为为1.0；按照最不利荷载载考虑，地地基承载力力必须满足足:N/Ad=288.79//0.20025+224×0..15=1145.777kPaa。若桥位区原状地地基土承载载力容许值值不能满足足现浇箱梁梁满堂支架架施工要求求，必须按按前述方案案进行处理理。根据以以往经验，地地基容许承承载力不小小于1800kPa；否则继继续采取灰灰土改性或或改变填料料类型如山山皮石、泥泥结碎石等等。6.2.7箱箱梁底模下下顺桥向方方木验算本施工方案中箱箱梁底模底底面顺桥向向采用100××100mmm方木，横横桥向间距距300mmm，方木顺顺桥向跨度度在箱梁跨跨中截面处处按L=9000mm进行受力力计算，在在墩顶横梁梁截面处按按L=6000mm进行受力力计算。将将方木简化化为如下图图所示的简简支结构。6.2.7.11墩顶截面面处顺桥向向方木验算算因墩顶截面h==1.7mm主线桥和C匝道桥q1=44..2kPaa值最大，其其计算结果果将适用于于其他现浇浇桥梁；100××100mmm方木间距距均为300mmm，跨度均均为600mmm，按最不不利荷载布布置，选取取h=1..7m现浇梁进进行计算。强度验算:线荷载q=[11.2×((q1+q2)+1..4×(qq3+q4)]l==[1.22×(444.2+11.0)++1.4××(2.55+2)]]×0.33=188.16kkN/m，Mmax=qll2/8=118.166×0.662/8=00.817720kNN.m，100×1000mm方木木截面模量量W=bhh2/6=1100×11002/6=16666677mm3，σ=Mmax/WW=8177200//1666667=44.90MMpa<[[σw]=112Mpaa；强度满满足要求。刚度验算:线荷载q=1..2×(444.2++1)×00.3=116.277kN/mm，100×1000mm方木木，弹性模模量E=90000MPPa，惯性矩I=bhh3/12==100××10033/12==83333333mmm4；挠度f=5×ql44/(3884EI))=5×116.277×60004/(3884×90000×883333333)=0.37mm<<[f]==600//400==1.5mmm；刚度度满足要求求。抗剪强度验算::Vmax=ql//2=188.16××0.6//2=5..45kNN，δτ=(3/2)VVmax/AA=(3//2)×55.45××103/(1000×1000)=00.82MMpa<［［δτ］=1.99MPa；抗剪强度满足要要求。6.2.7.22正常空箱箱跨中截面面处顺桥向向方木验算算因正常空箱跨中中截面h=1..7m的C匝道桥q1=21..30kppa值最大，其其计算结果果将适用于于其他现浇浇桥梁；100××100mmm方木间距距均为300mmm，跨度均均为900mmm，按最不不利荷载布布置选取该该匝道桥进进行计算。强度验算:线荷载q=[11.2×((q1+q2)+1..4×(qq3+q4)]l==[1.22×(211.30++1.0))+1.44×(2..5+2))]×0..3=99.92kkN/m，Mmax=qll2/8=99.92××0.922/8=11.00444kN..m，100×1000mm方木木截面模量量W=bhh2/6=1100×11002/6=16666677mm3，σ=Mmax/WW=100044000/1666667==6.033Mpa<<[σw]=112Mpaa；强度满满足要求。刚度验算:线荷载q=1..2×(221.3++1)×00.3=88.03kkN/m，100×1000mm方木木，弹性模模量E=90000MPPa，惯性矩I=bhh3/12==100××10033/12==83333333mmm4；挠度f=5×ql44/(3884EI))=5×88.03××90044/(3884×90000×883333333)=0.92mm<<[f]==900//400==2.255mm；刚刚度满足要要求。抗剪强度验算::Vmax=ql//2=9..92×00.9/22=4.446kN，δτ=(3/2)VVmax/AA=(3//2)×44.46××103/(1000×1000)=00.67MMPa<［［δτ］=1.99MPa；抗剪强度满足要要求。6.2.8立立杆顶托上上横桥向方方木验算本施工方案中hh=1.77m的主线桥桥和C匝道桥顶顶托上横桥桥向全部采采用100××100mmm方木，方方木在横桥桥向的跨距距在墩顶两两侧各4.2m外的箱梁梁正常空箱箱跨中断面面按顺桥向向跨度l=9000mm，横桥向向跨度l=6000mm进行验算算。在墩顶顶两侧各4.2m范围内的的横梁部位位按顺桥向向跨度l=6000mm，横桥向向跨度l=6000mm进行验算算。E、A、B匝道桥顶托上横横桥向全部部采用100××150mmm方木，方方木在横桥桥向的跨距距在E匝道桥墩墩顶两侧各各3.6mm、A/B匝道桥墩墩顶两侧各各1.8mm外的箱梁梁正常空箱箱跨中断面面按顺桥向向跨度l=9000mm，横横桥向跨度度l=9000mm进行行验算。在在E匝道桥墩墩顶两侧各各3.6mm、A/B匝道桥墩墩顶两侧各各1.8mm范围内的的横梁部位位按顺桥向向跨度l=6000mm，横横桥向跨度度l=9000mm进行行验算。木木材的容许许应力和弹弹性模量的的取值参照照杉木进行行计算。6.2.8.11h=1.77m的主线线桥和C匝道桥墩墩顶横梁处处(顺桥向方方木跨度6600mmm，横桥向向方木跨度度600mmm)立杆顶托上横桥桥向方木选选取100××100mmm规格，取取荷载最不不利布置进进行计算:横桥向计算示意意图P为顺桥向1000×1000mm方木木下传的集集中荷载:P=[1.2××(44..2+1))+1.44×(1..5+2))]×0..3×0..6+1..2×5××0.1××0.1××0.6=10.68kkN，强度验验算(见《路桥桥施工计算算手册》P7411):Mmax=P//l(2cc+b)aa=10..68/00.6×((2×0..15+00.3)××0.155=1.660kN..m，σ=Mmax/WW=1.660×1006/1666667==9.600Mpa<<[σw]=122MPa；强度满满足要求。刚度验算:P=1.2×((44.22+1)×0.33×0.66+1.22×5×00.1×00.1×00.6=99.80kkN，fmax=Paa/(6EEIl)[[(2a+c))l2-4a2l+2a3-ac2-a3]=9..80×1103×1500/(6××90000×833333333×6000)×[((2×1550+1550)×66002-4×11502×6000+2×11503-1500×15002-15003]=0.59mm<<600//400==1.5mmm；刚度度满足要求求。抗剪强度验算::Vmax=P/ll×(2aa+b)==10.668/0..6×(22×0.115+0..3)=110.688kN，δτ=(3/2)VVmax/AA=(3//2)×110.688×1033/(1000×1000)=11.60MMpa<［［δτ］=1.99MPa；抗剪强度满足要要求。6.2.8.22h=1.77m的主线线桥和C匝道桥正正常空箱跨跨中处(顺桥向方方木跨度9900mmm，横桥向向方木跨度度600mmm)立杆顶托上横桥桥向方木选选取100××100mmm规格，取取荷载最不不利布置进进行计算:横桥向计算示意意图P为顺桥向1000×1000mm方木木下传的集集中荷载:P=[1.2××(21..30+11)+1.44×(1..5+2))]×0..3×0..9+1..2×5××0.1××0.1××0.9=8.60kNN，强度验验算(见《路桥桥施工计算算手册》P7411):Mmax=P//l(2cc+b)aa=8.660/0..6×(22×0.115+0..3)×00.15==1.299kN.mm，σ=Mmax/WW=1.229×1006/1666667==7.744MPa<<[σw]=122Mpa；强度满满足要求。刚度验算:P=1.2×((21.330+1))×0.33×0.99+1.22×5×00.1×00.1×00.9=77.28kkN，fmax=Paa/(6EEIl)[[(2a+c))l2-4a2l+2a3-ac2-a3]=7.28×1103×1500/(6××90000×833333333×6000)×[((2×1550+1550)×66002-4×11502×6000+2×11503-1500×15002-15003]=0.444mm<<600//400==1.5mmm；刚度度满足要求求。抗剪强度验算::Vmax=P/ll×(2aa+b)==8.600/0.66×(2××0.155+0.33)=8..60kNN，δτ=(3/2)VVmax/AA=(3//2)×88.60××103/(1000×1000)=11.29MMPa<［［δτ］=1.99MPa；抗剪强度满足要要求。6.2.8.33E、A、B匝道桥墩墩顶横梁处处(顺桥向方方木跨度6600mmm，横桥向向方木跨度度900mmm)立杆顶托上横桥桥向方木选选取100××150mmm规格，取取荷载最不不利布置进进行计算:横桥向计算示意意图P为顺桥向1000×1000mm方木木下传的集集中荷载:P=[1.2××(39..00+11)+1.44×(1..5+2))]×0..3×0..6+1..2×5××0.1××0.1××0.6=9.56kNN，强度验算(见《路路桥施工计计算手册》P7411):100×1500m方木，I=2811250000mm44，W=bhh2/6=1100×11502/6=37750000mm3；Mmax=3//2×P××0.455-P×00.3=((1.5××0.455-0.33)×9..56=33.59kkN.m，σ=Mmax/WW=3.559×1006/3755000==9.577MPa<<[σw]=122MPa；强度满满足要求。刚度验算:P=1.2×((39.000+1))×0.33×0.66+1.22×5×00.1×00.1×00.6=88.68kkN，fmax=8..68×1103×1500/(6××90000×2811250000×9000)×[[(2×1150+1150)××90022-4×11502×9000]+88.68××103×90003/(488×90000×2881250000)=0.79mm<<900//400==2.255mm；刚刚度满足要要求。抗剪强度验算::Vmax=3/22×P=11.5×99.56==14.334kN，δτ=(3/2)VVmax/AA=(3//2)×114.344×1033/(1000×1550)=11.43MMPa<［［δτ］=1.99MPa；抗剪强度满足要要求。6.2.8.44E、A、B匝道桥跨跨中截面处处(顺桥向方方木跨度9900mmm，横桥向向方木跨度度900mmm)立杆顶托上横桥桥向方木选选取100××150mmm规格，取取荷载最不不利布置进进行计算:横桥向计算示意意图P为顺桥向1000×1000mm方木木下传的集集中荷载:P=[1.2××(19..27+11)+1.44×(1..5+2))]×0..3×0..9+1..2×5××0.1××0.1××0.9=7.94kNN，强度验算(见《路路桥施工计计算手册》P7411):100×1500m方木，I=2811250000mm44，W=bhh2/6=1100×11502/6=37750000mm3；Mmax=3//2×P××0.455-P×00.3=((1.5××0.455-0.33)×7..94=22.98kkN.m，σ=Mmax/WW=2.998×1006/3755000==7.955Mpa<<[σw]=122Mpa；强度满满足要求。刚度验算:P=1.2×((19.227+1))×0.33×0.99+1.22×5×00.1×00.1×00.9=66.62kkN，fmax=6..62×1103×1500/(6××90000×2811250000×9000)×[[(2×1150+1150)××90022-4×11502×9000]+66.62××103×90003/(488×90000×2881250000)=0.60mm<<900//400==2.255mm；刚刚度满足要要求。抗剪强度验算::Vmax=3/22×P=11.5×77.94==11.991kN，δτ=(3/2)VVmax/AA=(3//2)×111.911×1033/(1000×1550)=11.19MMPa<［［δτ］=1.99MPa；抗剪强度满足要要求。6.2.9底底模板验算算现浇箱梁底模全全部采用面面板规格12200×24440×188mm竹胶板，底底模下方搁搁置100××100mmm背肋方木木，中到中中间距300mmm，面板按按三跨连续续梁计算。现现取各种布布置情况下下最不利荷荷载位置进进行受力分分析，即h=1..7m的主线桥桥和C匝道桥墩墩顶横梁处处q1=44..2kPaa最大进行行计算，受受力结构简简化如下:现选取1m宽底底模进行计计算。强度验算:底模线荷载q==[1.22×(q1+q2)+1..4×(qq3+q4)]l==[1.22×(444.2+11.0)++1.4××(2.55+2)]]×1==1.2××45.22+1.44×4.55=60..54kNN/m，查《路桥施工计计算手册》附附表2-9，得:Mmax=0..100qql2=0.11×60..54×00.32=0.5544866kN.mm，18mm竹胶板板截面模量量W=bhh2/6=11000××182/6=544000mmm3，σ=Mmax/WW=5444860//540000=100.09MMPa<[[σ]=500MPa，(查《桥梁施工常常用数据手手册》P287竹胶板最最小静曲强强度[σ]=500MPa))；故，底模强度满满足要求。刚度验算:线荷载q=1..2×(444.2++1)×11=54..24kNN/m，竹胶板背楞1000×1000mm方木，面面板净跨径径200mmm，竹胶板弹性模量量E=40000MPPa，惯性矩I=bhh3/12==10000×1833/12==4860000mmm4，查《路桥施工计计算手册》P763页:最大挠度度系数0.6777；挠度f=0.6777×ql44/(1000EI))=0.6677×554.244×20004/(1000×40000×44860000)=0.30mm<<[f]==300//400==0.755mm；模板刚度满足要要求。6.2.10腹板、翼翼缘板外侧侧模验算6.2.10..1腹板外侧侧模验算现浇箱梁腹板外外侧模全部部采用面板板规格12200×24440×188mm竹胶板，背背肋为100××100mmm方木，中中到中间距距不大于350mmm，按最大大值350mmm计算，面面板按三跨跨连续梁计计算。现选选取最不利利情况下新新浇砼对侧侧模最大压压力(q5=21..17kPPa)的匝道桥桥进行受力力分析、计计算，受力力结构简化化如下:现选取1m宽模模板进行计计算。强度验算:侧模线荷载q==(1.22×21..17+11.4×44)×1==31.000kN//m，查《路桥施工计计算手册》附附表2-9，得:Mmax=0..100qql2=0.11×31..00×00.3522=0.3379755kN.mm，18mm竹胶板板截面模量量W=bhh2/6=11000××182/6=544000mmm3，σ=Mmax/WW=3799750//540000=7..03MPPa<[σσ]=500Mpa，(查《桥梁施工常常用数据手手册》竹胶胶板最小静静曲强度[σ]=500MPa))；模板强度满足要要求。刚度验算:侧模线荷载q==1.2××21.117×1==25.440kN//m竹胶板后竖向背背楞100××100mmm方木，面面板净跨径径250mmm竹胶板弹性模量量E=40000MPPa惯性矩I=bhh3/12==10000×1833/12==4860000mmm4查《路桥施工计计算手册》:最大挠度度系数0.6777挠度f=0.6777×ql44/(1000EI))=0.6677×225.400×25004/(1000×40000×44860000)=0.35mm<<[f]==350//400==0.8775mm模板刚度满足要要求。6.2.10..2腹板外侧侧模背肋验验算背肋全部采用1100×1100mmm方木，间间距最大值值350mmm，背肋在在上下分别别向内25cm、20cm设纵向钢钢管支承，h=1..7m和h=1..5m桥梁腹板板高度即背背肋总高度度分别为1.2m、1.0m；支承跨跨度0.755m、0.555m。选取最最不利情况况下新浇砼砼对侧模最最大压力(q5=21..17kPPa)的匝道桥桥，按较大大的h=1..7m梁高跨度l=7550mm进行受力力分析、计计算，受力力结构简化化成简支梁梁。强度验算:线荷载q=(11.2×qq5+1.44×q4)l=((1.2××21.117+1..4×4))×0.335=100.85kkN/mMmax=qll2/8=110.855×0.7752/8=00.762289kNN.m100×1000mm方木木截面模量量W=bhh2/6=1100×11002/6=16666677mm3σ=Mmax/WW=7622890//1666667=44.58MMPa<[[σw]=112Mpaa；强度满满足要求。刚度验算:线荷载q=1..2×211.17××0.355=8.889kN//m100×1000mm方木木，弹性模模量E=90000MPPa惯性矩I=bhh3/12==100××10033/12==83333333mmm4挠度f=5×ql44/(3884EI))=5×88.89××75044/(3884×90000×883333333)=0.49mm<<[f]==750//400==1.8775mm；；刚度满足足要求。抗剪强度验算::Vmax=ql//2=100.85××0.755/2=44.07kkNδτ=(3/2)VVmax/AA=(3//2)×44.07××103/(1000×1000)=00.61MMPa<［［δτ］=1.99MPa抗剪强度满足要要求。6.2.10..3翼缘板外外侧模验算算现浇箱梁翼缘板板外侧模全全部采用面面板规格12200×24440×188mm竹胶板，背背肋为50×1100mmm方木，中中到中间距距不大于350mmm，按最大大值350mmm计算，面面板按三跨跨连续梁计计算。现选选取翼缘板板根部砼厚厚度0.5m的最不利利最大自重重压力(q1=26××0.5==13kPPa)进行受力力分析、计计算，受力力结构简化化如下:现选取1m宽模模板进行计计算。强度验算:侧模线荷载q==(1.22×13++1.4××4)×11=21..20kNN/m，查《路桥施工计计算手册》附附表2-9，得:Mmax=0..100qql2=0.11×21..20×00.3522=0.2259700kN.mm，18mm竹胶板板截面模量量W=bhh2/6=11000××182/6=544000mmm3，σ=Mmax/WW=2599700//540000=4..81Mppa<[σσ]=500MPa，(查《桥梁施工常常用数据手手册》竹胶胶板最小静静曲强度[σ]=500MPa))；模板强度满足要要求。刚度验算:侧模线荷载q==1.2××13.00×1=115.600kN/mm，竹胶板背楞500×1000mm方木，面面板净跨径径300mmm，竹胶板弹性模量量E=40000MPPa，惯性矩I=bhh3/12==10000×1833/12==4860000mmm4，查《路桥施工计计算手册》P763页:最大挠度度系数0.6777；挠度f=0.6777×ql44/(1000EI))=0.6677×115.600×30004/(1000×40000×44860000)=0.44mm<<[f]==350//400==0.8775mm；；模板刚度满足要要求。6.2.10..4翼缘板下下横桥向方方木验算箱梁外伸翼缘板板外侧模底底面横桥向向全部采用用50×1100mmm方木，顺顺桥向间距距300mmm。选取翼翼缘根部砼砼厚度计算算自重荷载载，其最不不利q1=26××0.5==13.00kPa按简支结结构进行计计算。横桥向跨度按最最大值900mmm进行计算算。强度验算:线荷载q=[11.2×((q1+q2)+1..4×(qq3+q4)]l==[1.22×(133.0+11.0)++1.4××(2.55+2)]]×0.33=6.93kNN/m，Mmax=qll2/8=66.93××0.922/8=00.701166kNN.m，50×100mmm方木截截面模量W=bhh2/6=550×10002/6=833333mmm3，σ=Mmax/WW=7011660//833333=8..42MPPa<[σw]=112MPaa；强度满满足要求。翼翼缘板厚度度在0.188m-0..50m之间，本本题按最大大值0.5m计算，实实际富裕度度更高。刚度验算:线荷载q=1..2×(113.0++1)×00.3=55.04kkN/m，50×100mmm方木，弹弹性模量E=90000MPPa，惯性矩I=bhh3/12==50×11003/12==41666667mmm4；挠度f=5×ql44/(3884EI))=5×55.04××90044/(3884×90000×441666667)=1.15mm<<[f]==900//400==2.255mm；刚刚度满足要要求。抗剪强度验算::Vmax=ql//2=6..93×00.9/22=3.112kN，δτ=(3/2)VVmax/AA=(3//2)×33.12××103/(500×1000)=0..94MPPa<［δτ］=1.99MPa；抗剪强度满足要要求。6.2.10..5翼缘板外外侧模顺桥桥向方木验验算翼缘板厚度0..18m--0.5mm，取其根根部最大厚厚度0.5m计算自重重荷载q5=13..0kPaa，顺桥向向跨度最大大值900mmm。现按l=9000mm跨度的最最不利情况况进行受力力分析、计计算，顺桥桥向背肋采采用100××150mmm方木，按按照简支梁梁进行计算算，受力结结构简化如如下:P为顺桥向50××100mmm方木下下传的集中中荷载:P=[1.2××(13..0+1..0)+11.4×((1.5++2)]××0.3××0.9++1.2××5×0..15×00.1×00.9=55.94kkN，强度验算(见《路路桥施工计计算手册》P7411):100×1500m方木，I=2811250000mm44，W=bhh2/6=1100×11502/6=37750000mm3；Mmax=3//2×P××0.455-P×00.3=((1.5××0.455-0.33)×5..94=22.22775kN..m，σ=Mmax/WW=2.22275××106/3755000==5.944MPa<<[σw]=122MPa；强度满满足要求。刚度验算:P=1.2×113.0××0.3××0.9++1.2××5×0..15×00.1×00.9=44.29kkN，fmax=4..29×1103×1500/(6××90000×2811250000×9000)×[[(2×1150+1150)××90022-4×11502×9000]+44.29××103×90003/(488×90000×2881250000)=0.39mm<<900//400==2.255mm；刚刚度满足要要求。抗剪强度验算::Vmax=3/22×P=11.5×55.94==8.911kN，δτ=(3/2)VVmax/AA=(3//2)×88.91××103/(1000×1550)=00.89MMPa<［［δτ］=1.99MPa；抗剪强度满足要要求。从上述计算可知知，各项指指标富裕度度较大。施施工时为保保证支架搭搭设范围比比桥面面板板宽，翼缘缘板下支架架横桥向档档距可适当当调整，最最大档距不不得大于1.2m。6.2.11箱室模板板配置根据前期同类型型现浇箱梁梁施工成功功经验，内内模面板全全部采用12200×24440×188mm厚竹胶板板拼装成型型，内衬50×1100mmm方木拼装装成环形龙龙骨，现浇浇箱梁纵向向按400mmm间距设置置，面板纵纵向接头处处落在封闭闭环形龙骨骨上；由于于箱室高度度小、顶宽宽窄，箱室室内配合钢钢管支承，以以增加整体体刚度和稳稳定性，内内模底口平平直段不封封闭，利于于箱室内砼砼振捣和收收光。6.2.11..1箱梁箱室室侧模验算算现浇箱梁箱室侧侧模全部采采用面板规规格12200×24440×188mm竹胶板，背背肋为50×1100mmm方木，中中到中最大大间距按400mmm，面板按按三跨连续续梁计算。现现选取主线线桥最不利利情况下新新浇砼对侧侧模最大压压力q5=21..17kPPa进行受力力分析、计计算，受力力结构简化化如下:现选取1m宽模模板进行计计算。强度验算:侧模线荷载q==(1.22×21..17+11.4×44)×1==31.000kN//m，查《路桥施工计计算手册》附附表2-9，得:Mmax=0..100qql2=0.11×31..00×00.42=0.44960kkN.m，18mm竹胶板板截面模量量W=bhh2/6=11000××182/6=544000mmm3，σ=Mmax/WW=4966000//540000=9..19MPPa<[σσ]=500MPa，(查《桥梁施工常常用数据手手册》竹胶胶板最小静静曲强度[σ]=500MPa))；模板强度满足要要求。刚度验算:侧模线荷载q==1.2××21.117×1==25.440kN//m，竹胶板背楞500×1000mm方木，面面板净跨径径350mmm，竹胶板弹性模量量E=40000MPPa，惯性矩I=bhh3/12==10000×1833/12==4860000mmm4，查《路桥施工计计算手册》:最大挠度度系数0.6777；挠度f=0.6777×ql44/(1000EI))=0.6677×225.400×35004/(1000×40000×44860000)=1.33mm<<[f]==400//250==1.600mm(结构表面面隐蔽模板板挠度为构构件跨度的的1/2550)；模板刚度满足要要求。6.2.11..2箱梁箱室室侧模背肋肋方木验算算侧模背楞采用550×1000mm方木，方方木间距400mmm。50×100mmm方木力力学特性:[σw]=112MPaa，E=9××103MPa，W=50×10002/6=833333mmm3，I=500×10003/12==41666667mmm4；强度验算:线荷载q=(11.2×221.177+1.44×4)××0.4==12.440kN//m，因现浇箱梁砼分分两次浇筑筑，第一次次浇筑至翼翼缘板根部部与腹板交交界处，即即最大浇筑筑高度1.2m，扣除底底板厚0.2m，竹胶板板和方木厚厚度0.0118×2++0.1××2=0..236mm，最大跨跨度l=0..764mm。Mmax=qll2/8=112.4××0.76642/8=00.904473kNN.m，σ=M/W=0..904773×1006/833333=110.866MPa<<[σw]=122MPa；强度满满足要求。刚度验算:线荷载q=1..2×211.17××0.4==10.116kN//m，挠度f=5×ql44/(3884EI))=5×110.166×76444/(3884×90000×441666667)=1.20mm<<[f]==764//250==3.066mm(结构表面面隐蔽模板板挠度为构构件跨度的的1/2550)；刚度满足要求。6.2.11..3箱室芯模模顶部面模模验算箱梁箱室顶面砼砼厚度0.200m-0..25m，按较大大厚度0.255m计算q1=26××0.255=6.550kPaa。现选取1m宽模模板进行计计算。强度验算:模线荷载q=[[1.2××6.5++1.4××(2.55+2)]]×1=114.1kkN/m<<31.000kN//m(远小于同同样布置形形式下经验验算合格的的箱室侧模模线荷载，强强度不需计计算)，模板强强度满足要要求。刚度验算:模线荷载q=11.2×66.5×11=7.880kN//m<255.40kkN/m((远小于同同样布置形形式下经验验算合格的的箱室侧模模线荷载，刚刚度不需计计算)，模板刚刚度满足要要求。因此，芯模顶部部面板选12200mm×22440mmm×188mm竹胶板满满足要求。6.2.11..4箱梁箱室室芯模顶面面背肋方木木验算箱梁箱室顶面砼砼厚度0.200m-0..25m，计算q1=26××0.255=6.550kPaa。箱室顶面背楞采采用50×1100mmm方木，方方木间距400mmm。50×100mmm方木力力学特性:[σw]=112MPaa，E=9××103MPa，W=50×10002/6=833333mmm3，I=500×10003/12==41666667mmm4；强度验算:线荷载q=[11.2×((6.5++1)+11.4×((1.5++2.0))]×0..4=5..56kNN/m，Mmax=qll2/8，σ=M/WW=ql22/8W，l2=8Wσ/q=88×833333×112/5..56，lmaxx=1.220m。因现浇箱梁空箱箱箱室宽度度从2.4225-4..22m不等，扣扣除竹胶板板和方木厚厚度0.0118×2++0.1××2=0..236mm，净跨度度在2.1889-3..984mm；大于lmaxx=1.220m跨度，因因此需要加加支撑。当当空箱箱室室宽度在2.4225-2..636mm之间，在在箱室跨中中加设一道道立柱支撑撑；当空箱箱箱室宽度度在2.6336-3..836mm之间，按3等分原则则在跨径中中间加设二二道立柱支支撑；以此此类推，确确保加设立立柱支撑后后，相邻支支撑或方木木间跨度不不大于1.200m，保证结结构安全。刚度验算:线荷载q=1..2×(66.5+11)×0..4=3..60kNN/m，挠度f=5×ql44/(3884EI))=5×33.60××120004/(3884×90000×441666667)=2.59mm<<[f]==12000/2500=4.880mm((结构表面面隐蔽模板板挠度为构构件跨度的的1/2550)；刚度满足要求。因顶板砼厚度小小，产生自自重荷载也也小，立柱柱承载力远远小于前面面计算承受受荷载，计计算省略。从从上述计算算过程看，由由于空箱箱箱室宽度都都超过1.200m的最大允允许跨度，必必须增加立立柱支撑，使使分节段后后的单跨跨跨径不超过过1.200m的最大允允许跨度要要求，保证证结构安全全稳定。七、附图。7.1主线线桥标准横横断面和立立面支架排排列图。7.2C匝匝道桥标准准横断面和和立面支架架排列图。7.3E匝匝道桥标准准横断面和和立面支架架排列图。7.4A//B匝道桥标标准横断面面和立面支支架排列图图。xxxx公司徐徐明高速公公路路基工工程第五合合同段项目目经理部2011年10月20日图表7.1：主线桥标标准横断面面主线桥立面支架架排列图图表7.2：CC匝道桥标标准横断面面C匝道桥立面支架架排列图图表7.33：E匝道桥标标准横断面面E匝道桥立面支架架排列图图表7.4：A/B匝道桥标标准横断面面A/B匝道桥立立面支架排排列图八、xx互通立立交C、E匝道桥跨跨越x宿高速现浇浇连续箱梁梁门洞方案案及脚手架架计算书8.1工程概概况C匝道桥上部结构构为现浇预预应力砼连连续箱梁，桥桥梁桩号范范围:CKK0+9663.600-CK11+2033.60，桥跨组组成3*30mm+5*300m计2联，桥梁梁长2400m，在CK0++039..336((即AK0++597..032))处上跨A匝道路基基段；CK1++083..612处与已建建成通车的的x许高速SSK116+4887.6997相交，两两条高速路路线中心线线斜角角度度36.99°，净空31.339-233.8933-1.77-0.118-6..5/2**0.044=5.4487m。在在大桩号AK1++175处接枢纽纽互通主线线桥。箱梁梁为2室结构。截截面参数:顶宽10..5m，底底宽6.55m，翼缘缘外伸2mm，梁高1..7m，端端头翼板厚厚0.188m，翼板板根部厚00.5m；；肋板宽00.5m，箱箱室空箱底底板厚0..22m，顶顶板厚0..25m，空空箱箱室净净宽2.55m。支点点处:外肋板宽宽0.755m，中肋肋板宽1mm，空箱箱箱室高0..73m，宽宽2m，顶板板厚0.55m，底板板厚0.447m。端端横梁长11.5m，渐渐变段长22.5m，伸伸缩缝0..05m；；中横梁长长2m，渐变变段2.55m。全桥桥落在缓和和曲线及R=20000m、300mm的圆曲线线上，施工工时按路线线参数放样样，最大纵纵坡3.2%。E匝道桥上部结构构为现浇预预应力砼连连续箱梁，桥桥梁桩号范范围:EKK0+5884.388-EK00+7799.38，桥跨组组成4*25mm+20m+33*25mm计2联，桥梁梁长1955m，在EK0++715..02(即AK0++658..49)处上跨A匝道路基基段；EK0++684..38处与已建建成通车的的x许高速SSK116+4004.5888相交，两两条高速路路线中心线线斜角角度度67.99°，净空30.4492-223.3335-1..7-0..18-66.5/22*0.004=5..147mm。箱梁为2室结构。截截面参数:顶宽10..5m，底底宽6.55m，翼缘缘外伸2mm，梁高1..5m，端端头翼板厚厚0.188m，翼板板根部厚00.5m；；肋板宽00.5m，箱箱室空箱底底板厚0..20m，顶顶板厚0..20m，空空箱箱室净净宽2.55m。支点点处:外肋板宽宽0.755m，中肋肋板宽1mm，空箱箱箱室高0..6m，宽宽2m，顶板板厚0.55m，底板板厚0.44m。端横横梁长1..4m，渐渐变段长22.0m，伸伸缩缝0..05m；；中横梁长长1.8mm，渐变段段2.0mm。全桥落落在R=2800m的圆曲曲线上，施施工时按路路线参数放放样，最大大纵坡3.3%，横坡度4%。上述C、E匝道现浇预应力力连续梁桥桥跨越已建建成通车的的x许高速；；为不影响响正常行车车，跨越高高速路面处处采取单幅幅设置2道门洞，门门洞支架体体系为少支支点钢管立立柱配合工工字钢组成成；其它桥桥跨现浇箱箱梁支架体体系采用满满堂落地式式多支点的的碗扣支架架现浇。门门洞设置宽宽度4.8m，限制高高度4.5m，门洞立立柱钢管条条形基础宽宽0.8m，单行车车道宽4.0m。8.2总体施施工方案施工时，跨高速速公路设置置双向门洞洞行车道4个，门洞洞限高4.5米，净宽4.8米。前方方设置减速速带、标示示牌，夜间间指示灯等等安全防护护用具。门门洞支架采采用钢管柱柱加I工字钢分分配梁搭设设，非门洞洞处采用满满堂落地式式脚手架现现浇，砼浇浇注前采用用袋装砂进进行预压，预预压荷载大大小根据设设计要求进进行。8.2.1基基础处理门洞基础采用CC30砼基础，在在钢管立柱柱基础顶部部配置单层层钢筋网片片，基础底底部采用双双层油毛毡毡隔离，并并在基础砼砼顶面预埋埋钢管柱预预埋底座板板。非钢管管支架基础础在高速公公路范围，采采用满堂支支架浇注，钢钢管脚手架架底部支撑撑在方木上上，保护xx宿高速路路面。非跨高速公路部部分满堂支支架基础需需要进行处处理，施工工前将原地地面找平，场地平整后用18吨压路机压实，后铺筑30cm厚4%石灰改善土压实后(软弱地段全部清淤换填处理)，顶面浇筑一层15cm厚C20砼垫层硬化处理。8.2.2门门洞设置及及交通组织织1)门洞设置在高速速公路左右右幅，每幅幅设置两个个，净尺寸寸B(宽)*H(高)=4.00m*4.5mm。2)安全设施：目前前x宿高速公公路正常营营运，在洞洞口前后各各200米处设置减减速带，并并设置限高高杆，在门门洞前后各各10000m范围设设置限速标标识牌和安安全警示牌牌。夜间照照明及警示示灯等装置置在门洞口口设置，所所示警示牌牌均要有夜夜间反光装装置。（具具体见跨xx宿高速公公路桥梁工工程“施工及安安全专项方方案”）8.3门洞支支架设计方方案门洞部分采用钢钢管立柱，浇浇注砼扩大大条形基础础，钢管柱柱直径500mmm，壁厚10mm，单根钢钢管立柱顶顶横桥向设设置双道并并列I25b组合工字字钢，与钢钢管顶封端端板采用三三角劲板焊焊接牢固，纵纵桥向布置置I25b工字钢。考考虑到门洞洞处竖曲线线为合成坡坡度，单层层方木调整整难度大，本本方案设置置有纵横向向方木，上上层顺桥向向100**100mmm方木间距300mmm，下层横横桥向100**100mmm方木，最最大间距不不超过600mmm；底模采采用12244*24440*188mm优质竹胶胶板，其他他现浇箱梁梁侧模、翼翼缘板及箱箱室支撑和和木方配置置参见“现浇箱梁梁施工技术术方案”。下面仅仅对门洞处处钢管和支支架进行受受力计算。8.3.1门门洞结构受受力验算门洞立柱采用φφ500**10钢管，C匝道桥立立柱间距2.255m，E匝道桥立立柱间距:中间2.0m，外边2.5m；顺桥向向主梁布置置I32b工字钢，钢钢管顶横桥桥向支撑梁梁为双道并并列I322b、I25b组合型钢钢，x许高速公公路中心线线与C、E匝道桥路路线中心线线平面夹角角分别为36.99°、67.99°。考虑到到匝道桥均均与通行xx许高速斜斜交，中横横梁实心砼砼体部分与与门洞相交交；为防止止受力不均均衡，总体体布置时可可尽量避开开中横梁位位置；对C匝道桥最最内侧门洞洞钢管立柱柱中心距xx许高速路路线中心计计算距离L1=[[6.5//(2*ttg36..9)+22/2]*sinn36.99=3.220m,同样E匝道桥所所需距离L2=[[6.5//(2*ttg67..9)+11.8/22]*ssin677.9=22.06mm。实际布布置3.200m和2.200m，对结构构安全性较较为有利。8.3.2各各材料截面面性能特征征8.3.2.11φ500**10钢管截面面特性1、钢管截面积AA=π*(d^^2-d11^2)//4=π*(5000^2--480^^2)/44=153393.8804mmm2=153..93cmm2。2、钢管回转半径径ix=(d^^2+d11^2)^^(0.55)/4==(5000^2+4480^22)^0..5/4==173..28mmm=17.33cm。3、单位重g=1153933.8044*78550/100^6=1120.884Kg//m。4、截面惯性矩IIx=π*(d^^4-d11^4)//64=π*(5000^4--480^^4)/664=46621988965..2mm4=46219.990cm44。5、截面抵抗矩Wx=π*(d^^4-d11^4)//(32dd)=π*(5000^4--480^^4)/((32*5500)=18487955.86mmm4=184.88cm4。8.3.2.22双道并列I25b组合工字字钢支撑梁梁截面特性性1、截面积A=1107.0082cmm2。2、截面惯性矩IIx=105660cm44。3、截面抵抗矩WWx=8446cm33。4、单位重g=884.066kg/m。8.3.2.33单道I32b顺桥向主主梁截面特特性1、截面积A=773.5556cm22。2、回转半径ixx=12..6cm。3、单位重57..741kkg/m。4、截面惯性矩IIx=111600ccm4。6、截面抵抗矩WWx=7226cm33。7、Ix/Sx=227.1。8.3.3荷荷载分析根据本桥现浇箱箱梁的结构构特点，在在施工过程程中将涉及及到以下荷荷载形式:⑴q1—箱梁自重荷载，砼砼密度取26000kg/mm3。⑵q2—箱梁内内模、底模模、内模支支撑及外模模支撑荷载载，按均布布荷载计算算，取q2=1.00KPa。⑶q3—施工人人员、施工工材料和机机具荷载，按按均布荷载载计算，取取1.5KKPa。⑷q4—振捣砼砼产生的荷荷载，对底底板取2.0KKPa，对侧板板取4.0KKPa。⑸q5—倾倒砼砼时冲击产产生的水平平荷载，取取2.0KKPa。8.3.4CC匝道桥门门洞计算8.3.4.11顺桥向I32b工字钢主主梁计算腹板处砼自重NN1腹=26**1.7==44.22KN/mm2，底板处处砼自重N1底=26**(0.225+0..22)=12..22KNN/m2。考虑到C匝道桥斜斜交角度小小，门洞部部分承受腹腹板实体自自重力，另另一部分承承受空箱箱箱室自重力力；为计算算方便、简简便，受力力计算取其其较大者。其其面荷载大大小：P=1.2*((44.22+1)++1.4**(1.55+2)==59.114KN//m2。门洞跨路顺桥向向I32b主梁横向向间距300mmm，换算成成线荷载为为：q=59.144*0.33=17..74KNN/m。计算简图