有关扣件式钢管脚手架搭设方案编制中应注意的几个计算问题

有关扣件式钢管脚手架搭设方案编制中应注意的几个计算问题问题的提出在建筑施工安全管理中，脚手架工程的安全管理占很大比重，但由于一些施工企业对扣件式钢管脚手架方案的编制重视不够，方案编制人员对《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》有关计算理解不深，常常在方案编制时因选用参数不准确，最不利因素考虑不周而在方案中埋下安全隐患，导致脚手架整体或局部失稳坍塌、造成人员伤亡、财产损失重大事故。为了提高脚手架搭设方案编制的准确性，笔者对方案编制中容易忽视的几个计算问题谈谈体会，仅供同行们参考。一、扣件抗滑力的计算《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》中的5.2.5条规定，纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算:R≤Rc其中Rc——扣件抗滑承载力设计值,取8.0kN；R——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；运用该公式计算扣件抗滑力计算时，应注意三点：一是，公式中扣件是指直角扣件或旋转扣件，而不是指对接扣件，因此，抗滑承载力设计值应取8.0kN，而不应取3.2kN。二是，当直角扣件的螺栓拧紧力拒达40至65N·m时，单扣件抗滑承载力才可满足设计计算要求。三是，荷载值计算应包括横杆自重标准值P1=0.038×1.200=0.046kN脚手板的荷载标准值P2=0.350×1.050×1.200/2=0.220kN活荷载标准值Q=3.000×1.050×1.200/2=1.890kN荷载的计算值R=1.2×0.046+1.2×0.220+1.4×1.890=2.966kN值得注意的是三个标准值应取全，要根据脚手架承重情况选择参数，更不能把活荷载标准值忘记掉。二．风荷载标准值的计算《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》第4.2.3条规定，作用于脚手架的水平风荷载标准值，应按下列公式计算：ωK=0.7μZμSω0式中ωK——风荷载标准值（kN/㎡）；μZ——风压高度变化系数；μS——脚手架风荷载体型系数；ω0——基本风压（kN/㎡）。计算风荷载标准值除修正系数外，还有三个参数，现分析归纳如下：（一）基本风压ω0及修正系数基本风压ω0应按荷载规范“全国基本风压分布图”的规定采用。《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）规定：风荷载标准值ωK=βZμZμSω0，即风荷载标准值中还应乘以风振系数βZ，以考虑风压脉动对高层建筑结构的影响。脚手架规范编制时，考虑到脚手架附着在主体结构上，故取βZ＝1。荷载规定的基本风压是根据重现期为30年确定的，而脚手架使用期较短，遇到强劲风的概率相对要小得多，基本风压ω0乘以0.7修正系数是参考英国脚手架标准计算确定的。（二）风压高度变化系数μZ荷载规范规定：风压高度变化系数，应根据地面粗糙度类别按《荷载规范》采用。地面粗糙度可分为A、B、C、D四类A类指近海海面、海岛、海岸、湖岸、及沙漠地区；B类指田野、乡村、丛林、丘陵及房屋比较稀少的中。小城镇和大城市郊区；C类指有密集建筑群的大城市市区；D类指密集建筑群且房屋较高的城市市区。选用风压高度变化系数，应注意四种情况：1、应根据工程项目的所在地选择地面粗糙度类别，因为地面粗糙度类别不同，风压高度变化系数就不同，比如，当离地面或海平面高度是5m时，A=1.17，B=1.00，C=0.74，D=0.62。2、离地面高度不同，风压高度变化系数就不同。比如，当离地面或海平面是50m时，风压高度变化系数是A=2.03，B=1.67，C=1.25，D=0.84。3、立杆稳定计算，应取离地面5m高度计算风压高度变化系数。经计算，风荷载虽然在脚手架顶部最大，但此处脚手架结构所产生的轴压力很小，综合计算值最小；5m高度处组合风荷载产生计算值虽然较小，但脚手架自重产生的轴压力接近最大，综合计算值最大。根据以上分析，立杆稳定性计算部位为底部。4、连墙件计算，应取脚手架上部计算风压高度变化系数。连墙件的轴向力设计值与风压高度变化系数成正比函数关系，即架体升高，风压高度变化系数增大，连墙件轴向力设计值随之增加，架体顶部达到最大。连墙件稳定承载力即抗滑承载力验算，应取连墙件最大轴向力设计值。（三）风荷载体型系数μS风荷载体型系数按《脚手架规范》4.2.4规定取值计算。脚手架的风荷载体型系数μS表1背靠建筑物的状状态全封闭墙敞开、框架和开开洞墙脚手架状态全封闭、半封闭闭1.01.3敞开μstw在选择脚手架的风荷载体型系数μS时应该注意三点：1、根据脚手架的状态选择风荷载体型系数，脚手架的状态不一样，脚手架的风荷载体型系数就不一样；2、应根据密目网的目数计算挡风系数，网目密度不一样，其挡风面积与迎风面积的比值就不一样，根据国标《密目式安全网》（GB16909—1997）5.2.1条规定：网目不应低于800目/100cm2。设100cm2网目，目数为N>800目，经计算，其挡风面积与迎风面积比值即An/Aw＝0.54（含脚手架钢管挡风面积），挡风系数φ=1.2×0.54＝0.648。背靠建筑物为全封闭墙：μS＝1.0＝0.648；背靠建筑物为敞开、框架和开洞墙：μS＝1.3＝0.8424；密目式安全立网半封闭脚手架的风荷载体型系数同全封闭脚手架。脚手架的风荷载体型系数μS为全封闭墙。目前建筑工地使用的密目式安全网，是建设部颁布的《建筑施工安全检查标准》（JGJ59-99）3.0.7条规定的密目密度不低于2000目/100cm2的立网。因此，应按此规定计算挡风面积和迎风面积的比值。3、敞开式单、双排脚手架风荷载体型系数按脚手架规范4.2.4规定采用依据上述规定，敞开式脚手架风荷载体型系数计算公式为：单排脚手架（单榀桁架）μS＝μS双排脚手架（n榀桁架，n＝2）（1）挡风系数值计算μS＝μS（1－η2）/（1－η）1)直接按脚手架规范附录A表A-3表采用。2）按脚手架规范条文说明规定的公式计算＝1.2An/(la·h)(2)桁架构件的体型系数μS值计算按荷载规范表6.3.1第36项（b）规定计算，这是脚手架规范4.4.2注解中规定的：“全国风压分布图”中，基本风压最大地区ω0＝0.75kN/m2,故Ф48mm（Ф51mm）钢管脚手架整体计算时，桁架构件的体型系数μS＝1.2。（3）双排脚手架系数η值计算η值按荷载规范表6.3.1第32项表选用。b/h为脚手架立杆横距与立杆步距的比值，即Lb/h。（四）计算实例某高层建筑，位于某城市郊区，框架结构，采用扣件式双排钢管脚手架施工，钢管规格为Ф48mm×3.5mm，脚手架搭设高度50m，搭设尺寸，立杆纵距la＝1.5m，立杆横距lb＝1.2m，步距h＝1.8m，连墙杆设置为二步三跨。要求计算：1、脚手架用密目安全立网（网目密度不低于2000目/100cm2）全封闭；2、脚手架敞开式，两种情况，离地面5m及50m高度风荷载标准值。1、全封闭脚手架查“全国基本风压分布图”该城市基本风压ω0＝0.35kN/m2。查荷载规范表6.2.1,大城市郊区，地面粗糙度B类，离地面5m高度μZ＝0.8，50m高度μZ＝1.67。背靠建筑物为框架结构，偏于安全计算，取挡风系数＝1.0，μS＝1.3＝1.3。离地面5m高度，ωK＝0.7×0.8×1.3×0.35＝0.2548kN/m2；离地面50m高度，ωK＝0.7×1.67×1.3×0.35＝0.5319kN/m2。2.敞开式脚手架基本风压及风压高度变化系数同封闭脚手架。由脚手架规范附录A表A-3查挡风系数＝0.089（或由公式计算，＝1.2An/l0·h＝0.089）由荷载规范表6.3.1第32项查表，n=2（双排），lb/h＝1.2/1.8<1，<0.1，η＝1。查荷载规范表6.3.1第36项ω0d2=0.35×0.0482=0.0008<0.002,桁架杆件的体型系数μs=1.2μs=μstw=μs（1－η2）/（1－η）=μs（1＋η）=0.089×1.2×（1＋1）=0.2163离地面高度5m，ωK＝0.7×0.8×0.2163×0.35＝0.0419kN/m2离地面高度5m，ωK＝0.7×1.67×0.2163×0.35＝0.0874kN/m2但从检查来看，不少脚手架方案中对风荷载标准值计算上存在以下缺陷：1、未对风荷载标准值进行计算（缺项）；2、基本风压ω0参数未根据荷载规范“全国基本风压分布图”的规定采用；3、脚手架风荷载体型系数μs计算不准确；4、作用于脚手架上的水平风荷载值ωk与基本风压ω0概念混淆；5、风压高度变化系数选择不准确，地面粗糙度分为A、B、C、D类，类别选错了，风压高度变化系数μs就错了；风压高度变化系数μZ选择时没有考虑离地面高度，因风压高度变化系数离地面越低，风压高度变化系数越小，离地面越高，风压高度变化系数就越大。6、连墙件稳定性及扣件抗滑承载力计算，未取连墙件最大轴向力设计值，连墙件布置不符合要求使高处脚手架在风荷载的作用下产生变形，导致局部坍塌。三、连墙件的计算《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》中的5.4.1条规定，连墙件的强度、稳定性和连接强度应按现行国家标准《冷弯薄壁钢结构技术规范》（GBJ18）、《钢结构设计规范》（GBJ17）、《混凝土结构设计规范》（GBJ10）等规定计算。（1）连墙件的轴向设计值应按下式计算Nl=Nlw+No式中，Nl——连墙件轴向力设计值（kN）Nlw——风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)No——连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN)，单排架取3，双排架取5。其中Nlw——风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，应按照下式计算：Nlw=1.4×wk×Awwk——风荷载基本风压标准值，wk=0.191kN/m2；Aw——每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积，Aw=3.00×3.60=10.800m2；No——连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN)；No=5.000经计算得到Nlw=2.881kN，连墙件轴向力计算值Nl=7.881kN连墙件轴向力设计值Nf=A[f]其中——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比l/i=30.00/1.58的结果查表得到=0.95；A=4.89cm2；[f]=205.00N/mm2。经过计算得到Nf=95.411kNNf>Nl，连墙件的设计计算满足要求!连墙件采用扣件与墙体连接。经过计算得到Nl=7.881kN小于扣件的抗滑力8.0kN，满足要求!连墙件的计算说明：脚手架的连墙件的计算是必不可少的，我们经常采用的形式有：扣件式连接、焊接，螺栓连接等，但涉及到施工的方便及材料的普遍性，我们最常用的扣件式连接方式，这里我们要注意两个问题。在搭设的过程中连墙件与脚手架主节点的位置规范明确作了规定，其为连墙件偏离主节点的最大距离为300MM，只有在连墙件在主节点附近时，才能有效的阻止脚手架发生横向弯曲失稳或倾覆，若远离主节点设置连墙件，因为立杆的抗弯刚度较差，将会由于立杆产生局部弯曲，减弱甚至起不到时约束脚手架横向变形的作用，现实是怎样，许多连墙件竟然设置在立杆步距的一半附近，这对脚手架的稳定性是极为不利的，要引起重视。问题的引申，在主节点设置了连墙件后就要注意与主体结构连接的部位也要设置在受力点较好的部位。图1连墙件扣件连接示意图但在检查中发现，在连墙杆计算，连墙杆连接形式的选择，连墙件的布置位置方面存在诸多安全隐患。1、连墙件计算方面，风荷载产生的连墙件轴向力设计值Nlw，未单独计算，约束脚手架平面外变形所产生的轴向力参数取值错误，风荷载基本风压标准值参数wk、每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积Aw取值与计算不准确，而埋下安全隐患。2、连墙件连接形形式的选择择不准，由由于脚手架架整体受力力系统的偏偏心受压，因因此，根据据不同的建建筑结构选选择相适合合的连墙件件连接形式式非常重要要，从目前前采用的连连墙件连接接形式分析析，框架结结构的项目目大多数采采用在结构构临边处预预埋短支钢钢管，然后后用连墙件件与脚手架架里立杆连连接，见图图4。图4连墙件扣扣件连接示示意图这样的连接形式式一般存在在以下安全全隐患：（1）预埋短支钢管管很难保证证与脚手架架主节点在在一个水平平面和垂直直面上，偏偏位超过规规范的300mmm技术要求求，脚手架架竖向自由由变形（摆摆动）的约约束点得不不到保证。（2）单扣件因螺栓栓紧固力距距不够，扣扣件抗滑力力得不到保保证。（3）由于连墙杆没没有连接到到立杆主节节点处，脚脚手架在偏偏心受压状状态下产生生的水平力力得不到控控制。（4）工程在装修施施工时需拆拆除连墙杆杆。重新设设置连墙杆杆时，拆除除与重新设设置连墙杆杆施工中，因因施工程序序上的错位位或操作人人员责任心心不强等因因素，给脚脚手架的整整体稳定性性，刚度埋埋下安全隐隐患。另两种连接形式式见图5、图6。这两种连接形式式无论从受受力情况分分析，还是是从选择扣扣件上都存存在较大安安全隐患。从从图5这种连接接形式看，用用钢管勾住住结构柱，图5连墙件扣扣件连接示示意图图6连连墙件扣件件连接示意意图起不到固定受力力的得作用用。从图6这种连接接形式看，用用抛撑的方方法，旋转转扣件的轴轴处于受拉拉、撑状态态，不能保保证控制脚脚手架偏心心受压状态态的水平力力，违背脚脚手架规范范6.4..5条规定的的连墙件的的构造要求求。3、在连墙件的布布置方面，在在方案中未未用图标明明连墙点件件的布置位位置。脚手手架搭设时时，任由操操作者随意意设置连墙墙件，造成成连墙件保保护面积不不足20㎡，有的的甚至大面面积没有连连墙件，给给脚手架的的整体稳定定性和刚度度埋下重大大安全隐患患。连墙件经常采用用的形式有有：扣件式式连接、焊焊接、螺栓栓连接三种种，现介绍绍一种螺栓栓连接的方方法。 连墙件中的连墙墙杆是将脚脚手架承受受的风荷载载和其它水水平荷载有有效地传递递到主体结结构上，并并且是限制制脚手架竖竖向自由变变形（摆动动）的约束束点，在脚脚手架的顶顶部尤其明明显。连墙墙杆的另外外一个作用用是作为架架体结构的的中间约束束，减少立立杆的计算算长度，提提高承载能能力，保证证脚手架的的整体稳定定性。所以以在按规范范设置好连连墙杆外，应应重点对连连墙杆的材材质进行控控制。考虑虑到连墙杆杆在承受拉拉力、压力力的同时，还还要承受附附着点自身身的扭力及及在撑或拉拉的作用下下产生的附附加弯矩，故故要求设置置在主节点点处。连墙墙杆严禁使使用螺纹钢钢，因为螺螺纹钢含碳碳量高、脆脆性大，抗抗扭强度低低。连墙件件的布置以以梅花型为为佳，同时时要求在外外架的转角角处或外架架断开处必必须设置连连墙件。连连墙件布置置的间距，减减少垂直间间距比缩小小水平间距距更为有效效，所以按按二步三跨跨设置比三三步二跨设设置更为合合理，经计计算一般可可提高7％的承载载力。传统的刚性连墙墙件的做法法，一般是是连墙件用用500mmm的短管与与连墙杆用用直角扣件件组成，即即在建筑物物预留洞两两侧各设一一只直角扣扣件和短管管，夹住建建筑物，起起到固定架架体横向失失稳的作用用。由于建建筑物的多多样性和新新型材料的的采用，预预留洞的设设置受到很很大限制，而而这种安全全可靠简单单易行的销销式刚性连连墙杆件具具有很高的的实用价值值。根据规规范规定按按二步三跨跨或三步三三跨设置连连墙件，控控制面积不不大于20㎡的要求求，在建筑筑物上设置置φ8“U”型钢筋预预埋件，外外露长度65mm，宽35mm作为连墙墙件，具体体做法件下下图2。连墙杆杆为φ48×3..5钢管，在在一端距管管头50mmm处于φ13圆孔，使使用时将管管的开孔一一端套入连连墙件的“U”型环中，用用M12×665的螺栓销销穿固定。具具体做法见见下图3。另一端端用直角扣扣件与架体体里外立杆杆固定。图2连墙杆件件分体示意意图图3连墙杆件件组合示意意图根据据GB7001－97国标规定定，φ8钢筋抗拉拉强度为410MMpa，约20kN按50m的高度B类地区，脚脚手架钢管管直径φ48，架体横横纵向间距距1.5m，2000目/1000cm2，密目网网，孔面积积40％，进行行风荷载计计算。连墙墙件的受力力状况能够够满足计算算要求。四、悬挑脚手架架悬挑结构构的计算悬挑式脚手架在在高层建筑筑结构施工工中应用非非常普遍，由由于其荷载载传递路线线特殊，技技术要求复复杂，对人人员安全、施施工质量、施施工进度和和工程成本本以及邻近近建筑物和和场地都有有着重大影影响。因此此，悬挑脚脚手架的关关键是悬挑挑结构，它它必须有足足够的强度度、刚度和和稳定性，并并能与建筑筑物可靠连连接，以将将脚手架的的荷载安全全地传递给给建筑结构构。根据悬挑式脚手手架荷载传传递规律，悬悬挑结构计计算有：型型钢底梁的的计算，包包括抗弯强强度计算，抗抗剪强度计计算，局部部承压强度度计算，整整体稳定性性验算，绕绕度计算，锚锚固段与楼楼板连接的的计算，锚锚固深度计计算等。总总之，悬挑挑式脚手架架的设计计计算内容庞庞杂，涉及及到力学、混混凝土结构构、钢结构构等多门学学科的内容容，具体计计算时必须须根据脚手手架的荷载载传递特征征进行仔细细分析，进进而确定需需要计算的的内容和计计算方法，确确保万无一一失。针对以往检查中中发现的悬悬挑脚手架架方案中的的缺陷，现现对悬挑梁梁的受力计计算；悬挑挑梁的整体体稳定性计计算；锚固固段与楼板板连接的计计算；锚固固深度的计计算作一介介绍。例：悬挑式扣件件钢管脚手手架计算书书计算的脚手架为为双排脚手手架，搭设设高度为18.6米，立杆杆采用单立立管，搭设设尺寸为：：立杆的纵纵距1.50米，立杆杆的横距0.90米，立杆杆的步距1.80米，采用用的钢管类类型为488×3.55，连墙件件采用2步3跨，竖向向间距3.60米，水平平间距4.50米。施工工均布荷载载为3.0kkN/m22，同时施施工2层，脚手手板共铺设设4层。悬挑挑水平钢梁梁采用[16b号槽钢U口水平，其其中建筑物物外悬挑段段长度1.25米，建筑筑物内锚固固段长度1.25米。悬挑挑水平钢梁梁采用悬臂臂式结构，没没有钢丝绳绳或支杆与与建筑物拉拉结。1、悬挑梁的受力力计算:悬挑脚手架按照照带悬臂的的单跨梁计计算悬出端C受脚手手架荷载N的作用，里里端B为与楼板板的锚固点点，A为墙支点点。悬臂单跨跨梁计算简简图支座反力计算公公式支座弯矩计算公公式C点最大挠度计算算公式其中k=m//l,kll=mml/l,kk2=mm2/l。本工程算例中，m=12500mm，l=12500mm，ml==3000mm，m2==12000mm；水平支撑梁的截截面惯性矩矩I=934..50cmm4，截面模模量(抵抗矩)W=1116.800cm3。受脚手架作用集集中强度计计算荷载N=99.81kkN水平钢梁自重强强度计算荷荷载q=1.2×225.155×0.00001××7.855×10==0.244kN/mmk=1.25//1.255=1.000kl=0.30/11.25==0.244k2=1.20/11.25==0.966代入公式式，经过计计算得到支座反力RA==31.9987kNN支座反力RB==-11..773kkN最大弯矩MA==14.9901kNN.m抗弯计算算强度f=114.9001×1006/(11.05××1168800.00)=1221.5006N/mmm2水平支撑梁的抗抗弯计算强强度小于215..0N/mmm2,满足要求求。受脚手架作用集集中计算荷荷载N=33.45++4.055=7.550kN水平钢梁自重计计算荷载q=225.155×0.00001××7.855×10==0.200kN/mm最大挠度Vmaax=5..693mmm按照《钢结构设设计规范》(GB5500177-20003)附录A结构变形形规定，受受弯构件的的跨度对悬悬臂梁为悬悬伸长度的的两倍，即即25000.0mmm水平支撑梁的最最大挠度小小于25000.0/4400,满足要求!2、悬挑梁的整体体稳定性计计算:水平钢梁采用[[16b号槽钢U口水平,计算公式式如下其中b——均匀弯曲的受弯弯构件整体体稳定系数数，按照下下式计算：：经过计算得到b=5770×100.0×665.0××235//(12000.0××160..0×2335.0))=1.993由于b大于0..6，按照《钢钢结构设计计规范》(GB5500177-20003)附录B其值用b'查表得到到其值为0.9224经过计算得到强强度=14..90×1106/((0.9224×11168000.00))=1388.10NN/mm22；水平钢梁的稳定定性计算<[[f],满足要求!3、锚固段与楼板板连接的计计算:（1）.水平钢梁与楼板板压点如果果采用钢筋筋拉环，拉拉环强度计计算如下：：水平钢梁与楼板板压点的拉拉环受力R=111.7733kN水平钢梁与楼板板压点的拉拉环强度计计算公式为为其中[f]为拉环钢钢筋抗拉强强度，每个个拉环按照照两个截面面计算，按按照《混凝凝土结构设设计规范》10.99.8[ff]=50N//mm2；所需要的水平钢钢梁与楼板板压点的拉拉环最小直直径D=[[117773×4//(3.11416××50×22)]1//2=133mm水平钢梁与楼板板压点的拉拉环一定要要压在楼板板下层钢筋筋下面，并并要保证两两侧30cm以上搭接接长度。（2）.水平钢梁与楼板板压点如果果采用螺栓栓，螺栓粘粘结力锚固固强度计算算如下：锚固深度计算公公式其中N——锚锚固力，即即作用于楼楼板螺栓的的轴向拉力力，N=11.777kN；d——楼楼板螺栓的的直径，d=20mmm；[fb]———楼板螺栓栓与混凝土土的容许粘粘接强度，计计算中取1.5NN/mm22；h——楼板螺栓在混凝凝土楼板内内的锚固深深度，经过过计算得到到h要大于117773.122/(3..14166×20××1.5))=1244.9mmm。（3）.水平钢梁与楼板板压点如果果采用螺栓栓，混凝土土局部承压压计算如下下：混凝土局部承压压的螺栓拉拉力要满足足公式其中N——锚锚固力，即即作用于楼楼板螺栓的的轴向拉力力，N=11.777kN；d——楼板螺栓的直径径，d=20mmm；b——楼板内的螺栓锚锚板边长，b=5dd=1000mm；fcc——混凝土的的局部挤压压强度设计计值，计算算中取0.955fc=113.599N/mmm2；经过计算得到公公式右边等等于131..6kN楼板混凝土局部部承压计算算满足要求求!五、悬挑脚手架架方案编制制中存在的的主要缺陷陷1、悬挑脚手架方方案中只有有搭设要求求，没有相相关计算要要求；2、相关计算书中中计算模型型选择不准准确，参数数选择不准准确；3、相当一部分计计算书中没没有对水平平钢梁与楼楼板压点拉拉环强度、锚锚固深度、悬悬挑梁的整整体稳定性性进行计算算；4、采用“[”钢钢为悬挑底底梁的未对对扭矩进行行验算；5、方案编制人计计算悬挑梁梁的实际尺尺寸未进行行实际测量量采集参数数（目前市市场上非标标准“[”钢较多）。计计算结果与与实际使用用效果距离离较大。据据几次调查查，国标与与非标“[”钢相差20－25％强度。六、悬挑底梁安安装中的主主要缺陷1、悬挑梁搁置长长度小于悬悬挑长度；；2、锚固材料使用用螺纹钢，锚锚固深度不不够，与楼楼板下层钢钢筋搭接不不足30cm长度；3、悬挑底梁间距距大小不等等，导致脚脚手架立杆杆间距不规规范；4、悬挑底梁支点点在混凝土土强度不足足的位置上上；5、在脚手架转角角处，因悬悬挑长度大大，没有提提高悬挑底底梁强度级级别或采取取加强措施施。七、介绍一种悬悬挑底梁搁搁置端锚固固方法。随着建筑业的不不断发展，人人们对如何何提高施工工的生产效效率，从节节约资源、降降低工程成成本越来越越成为了大大家关心的的话题。目目前，高层层建筑施工工中外脚手手架与主体体结构的连连接，通常常是在混凝凝土板中予予埋粗直径径钢筋，利利用钢筋与与混凝土的的粘结达到到锚固物体体的作用（如如附图一）。在在结构工程程完成后，再再用电、气气焊将现浇浇板上的钢钢筋割掉。这这种做法钢钢筋只能使使用一次，材材料浪费严严重，且位位置不够准准确，浪费费的人工较较多。针对对这种情况况，现介绍绍一种T型予埋自自脱式锚具具，可替代代钢筋达到到锚固的作作用。1、特点：1.1制作工工艺简便，易易于就地取取材。1.2可周转转使用次数数多，节约约材料和工工程成本。1.3在砼中予予埋，但松松开锚具即即可自行脱脱落。1.4安装快，安安装位置准准确，用途途广泛,可与多种种材料进行行组合锚固固。如钢管管、槽钢、工工字钢等（详详见附图二二～五）。2、适用范围本实用新型工法法涉及建筑筑施工行业业，能固定定高层悬挑挑式脚手架架、电动提提升式脚手手架、及各各种外脚手手架与结构构楼体的拉拉接。且选选用的锚具具解决了除除锚固钢管管、工字钢钢、槽钢等等构件外，还还能自行与与混凝土脱脱离，成为为一种可多多次周转使使用的纯周周转性材料料。附图一附图二附图三附图四八、超过50米米，脚手架架的各种处处理方法：：根据脚手架《规规范》要求求5．3．8高度超过50m的脚手架架，可采用用双管立杆杆、分段悬悬挑或分段段卸荷等有有效措施，必必须另行专专门设计。（一）、双管立立杆方案：：双立杆立面图如如下：搭设高度的确定定：根据《建筑施工工手册》规规定，单立立杆搭设高高度为50米，当需需要搭设50米以上的的脚手架时时，35米以下应应采用双立立杆，或自自30米起采用用分段卸载载措施，且且上部单立立杆的高度度应小于30米，即总总高度在35+330=655米。双立杆的计算要要求：（1）、上部单立杆杆的计算：：根据《规规范》第55．3．5条立杆稳定性性计算部位位的确定应应符合下列列规定：第第（3）条双管立杆杆变截面处处主立杆上上部单根立立杆的稳定定性，应按按本规范公公式5.3..1－1或5.3..1－2进行计算算。上部脚手架的计计算N1值相当于于一个单立立杆的双排排脚手架计计算内容，组组合脚的架架的自重、施施工荷载及及风荷载进进行计算。（2）、下部双立杆杆的计算：：计算立杆杆稳定性时时也应按本本规范公式式5.3..1－1或5.3..1－2进行计算算。双立杆杆的净面积积值A取两倍钢钢管面积的的0.7倍，例如如为Φ48钢管，A=4..89×22×0.77=6.885CM22,此值是通通过实际实实验进行确确定的。下下部脚手架架的N值计算为N1+下部双立立杆的脚手手架自重产产生的荷载载N2，即N=NN1+N2。（3）、使用双立杆杆时，必须须都用扣件件与同一根根大横杆扣扣紧，不得得只扣紧1根，以避避免其计算算长度成倍倍增加。（二）、采用分分段卸载方方案脚手架的卸载图图形如下：：分段卸载脚手架架高度的确确定：根据据《建筑施施工手册》规规定，当需需要搭设50米以上的的脚手架时时，脚手如如果采用分分段卸载方方式，要求求自30米起采用用不明确分分段卸载措措施，一般般每30米高卸荷荷一次，如如果卸载N次，那么么总高度为为30+N倍卸载高高度。不明确分段卸载载的计算方方法：不明明确卸载装装置按其承承载能力的的一半分配配上部荷载载且不超过过卸荷层以以上全部荷荷载的1/3。分段卸载的具体体计算要求求：不明确确卸载，计计算按下图图进行内力力分析，验验算斜支杆杆A1D1、A2D2和水平杆A1A2的承压稳稳定，拉杆杆的抗拉（包包括挂勾和和索扣），节节点连接扣扣件的抗滑滑、支挂节节点构造和和支承结构构的承载能能力。验算算时，按单单片平面结结构进行验验算。N1各N2荷载分别别取各组卸卸载装置所所承担的纵纵向架长范范围内、各各内立杆或或外立杆在在A1-AA2截面外荷荷载总和的的1/6，且按此此荷载计算算出任斜支支杆A1D1和A2D2的轴力不不得大于其其自身稳定定承载能力力的1/2。验算斜斜以杆稳定定承压时，则则应取各段段之中最长长者。九、与扣件式钢钢管脚手架架有关的事事故案例介介绍据建设部《20006年度全国国建筑施工工安全生产产形势分析析报告》中中统计数据据显示，施施工坍塌事事故呈逐年年上升趋势势，2006年施工坍坍塌事故发发生的死亡亡人数占全全部死亡人人数的20.661％，成了了施工现场场名符其实实的“第二杀手”，而发生生的施工坍坍塌事故中中与扣件式式钢管脚手手架有直接接原因。比比如：1、在项目工程立立体施工阶阶段发生的的事故案例（1）某某施工单位位，编制的的脚手架方方案按装修修架2kNN/㎡设计计，脚手架架搭设时未未进行技术术交底，连连墙件件布布置严重不不足，施工工中脚手架架局部严重重超荷载，导导致脚手架架立杆变形形，失稳坍坍塌，造成成一次亡2人的重大大事故。案例（2）某施施工单位，将将卸料平台台直接与脚脚手架连接接，形成荷荷载偏载，导导致卸料平平台失稳倾倾覆，造成成一人死亡亡的事故。案例（3）某施施工单位因因脚手架转转角外架断断开处不设设连墙件，拆拆除架体时时，脚手架架坍塌，造造成一次死死亡2人的重大大事故。案例(4)某施工单单位，因模模板支撑体体系不设斜斜撑和扫地地杆，在荷荷载加大时时不对称加加荷，