桥梁设计计算书

桥梁课程设计计计算书目录HYPERLINK\l"_Toc263797015"一、工程概况及及及方案比比选--1-HYPERLINK\l"_Toc263797016"（一）概述-1--HYPERLINK\l"_Toc263797017"（二）工程概况况况-1--HYPERLINK\l"_Toc263797018"（三）方案比选选选-1--HYPERLINK\l"_Toc263797019"1．比选方案的的的主要标准准：：-1--HYPERLINK\l"_Toc263797020"2．方案编制2--HYPERLINK\l"_Toc263797021"3．方案比选3--HYPERLINK\l"_Toc263797022"二、预应力混凝凝凝土T形梁桥设设计计-4--HYPERLINK\l"_Toc263797023"（一）设计概况况况及构造造布置置-4--HYPERLINK\l"_Toc263797024"1．设计资料4--HYPERLINK\l"_Toc263797025"2.主要材料4-HYPERLINK\l"_Toc263797026"3相关设计参数数数-5--HYPERLINK\l"_Toc263797027"4结构设计-5-HYPERLINK\l"_Toc263797028"5截面几何特特特性计算算-6--HYPERLINK\l"_Toc263797029"（二）主梁作用用用效应计计算--6-HYPERLINK\l"_Toc263797030"1.永久作用效效效应组合合-6--HYPERLINK\l"_Toc263797031"2可变作用效应应应计算-99-HYPERLINK\l"_Toc263797032"3主梁作用效应应应组合-118--HYPERLINK\l"_Toc263797033"（三）钢筋面积积积的估算算及钢钢束布置置-18-HYPERLINK\l"_Toc263797034"1.预应力钢筋筋筋截面积积估算算-188-HYPERLINK\l"_Toc263797035"2预应力钢筋布布布置-2200-HYPERLINK\l"_Toc263797037"3非预应力钢钢钢筋截面面积估估算及布布置--244--HYPERLINK\l"_Toc263797040"（四）主梁截面面面几何特特性计计算-2255-HYPERLINK\l"_Toc263797041"1主梁预制并张张张拉预应力力钢钢筋-2255-HYPERLINK\l"_Toc263797042"2灌浆封锚，主主主梁吊装就就位位并现浇浇4000mmm湿接接缝-2255-HYPERLINK\l"_Toc263797043"3桥面、栏杆及及及人行道施施工工和运营营阶段段-266-HYPERLINK\l"_Toc263797044"（五）持久状况况况截面承承载能能力极限限状态态计算-226--HYPERLINK\l"_Toc263797045"1正截面承载力力力计算-226--HYPERLINK\l"_Toc263797046"2斜截面承载力力力计算-228--HYPERLINK\l"_Toc263797048"（六）钢束预应应应力损失失估算算-299-HYPERLINK\l"_Toc263797049"1预应力钢筋张张张拉（锚下下）控控制应力力-29-HYPERLINK\l"_Toc263797050"2钢束应力损失失失-300-HYPERLINK\l"_Toc263797053"七）应力验算366--HYPERLINK\l"_Toc263797054"1短暂状况的正正正应力验算算--366--HYPERLINK\l"_Toc263797055"2持久状况的的的正应力力验算算-377-HYPERLINK\l"_Toc263797056"（八）抗裂性验验验算-4466-HYPERLINK\l"_Toc263797057"1作用短期效应应应组合作用用下下的正截截面抗抗裂验算算-46-HYPERLINK\l"_Toc263797058"2作用短期效应应应组合作用用下下的斜截截面抗抗裂验算算-47-HYPERLINK\l"_Toc263797059"（九）主梁变形形形（挠度度）计计算-5500-HYPERLINK\l"_Toc263797060"1荷载短期效应应应作用下主主梁梁挠度验验算--500--HYPERLINK\l"_Toc263797061"2预加力引起的的的上拱度计计算算-500-HYPERLINK\l"_Toc263797062"3预拱度的设置置置-511-HYPERLINK\l"_Toc263797063"（十）行车道板板板的计算算-51-HYPERLINK\l"_Toc263797064"1悬臂板（边边边梁）荷荷载效效应计算算-51-HYPERLINK\l"_Toc263797065"2连续板荷载载载效应计计算--544--HYPERLINK\l"_Toc263797066"3行车道板截截截面设计计、配配筋与承承载验验算-5588-HYPERLINK\l"_Toc263797067"（十一）横隔梁梁梁的计算算-61-HYPERLINK\l"_Toc263797068"1横隔梁上的的的可变作作用计计算（偏偏心压压力修正正法）-61--HYPERLINK\l"_Toc263797069"2横隔梁截面配配配筋与验算算--644--HYPERLINK\l"_Toc263797070"3横隔梁剪力效效效应计算及及配配筋设计计-66-PAGE47二、预应力混凝凝凝土T形梁桥设设计计（一）设计概况况况及构造造布置置1．设计资料（1）跨度和桥桥面面宽度1）标准跨径：：：20m（墩中心心距距）。2）计算跨径：：：19.55m。3）主梁全长：：：19.9966m。4）桥面宽度（桥桥桥面净空空）：：净——9+2××00.5mm(防撞栏)。（2）技术标准准1）设计荷载：：：公路——Ⅰ级。2）环境标准：：：Ⅰ类环境。3）设计安全等等等级：二级级。2.主要材料（1）混凝土主梁采用C4000混凝土；；绞缝为C30的的的集料混混凝土土；桥面铺装采用CCC30的沥青混混凝凝土；栏杆及人行道为为为C25混凝土；；盖梁，墩柱用CCC30混凝土；；系梁及钻孔灌注注注桩采用C25混凝土；；桥台基础用C2220混凝土；；桥台台帽用C2225混凝土。（2）钢材1)预应力钢筋筋采采用标准的的低松弛弛的钢钢绞线（×7）标准型型，抗抗拉强度度标准准值=,抗拉强度度设设计值=,公称直径12.77mmm,公称面积98.77mmm,弹性模量量=;锚具采用用夹夹片式群群锚。每每束七根根，一一股712.7钢绞线。2)施工工艺：：：按后张张法施施工工艺艺制作作主梁，采采用用金属波波纹管管，波纹纹管内内径70mmm,外径77mmm..3相关设计参数数数（1）相对湿度度为为75％。（2）预应力混混凝凝土结构重重重度按26kNN//m³,普通钢筋筋混混凝土重重度按按25kNN//m³计，沥青青混混凝土重重度按按23kNN//m³计。单侧侧防防撞栏线线荷载载为7.5kkNN/m。4结构设计（1）本设计图图（见见图2.1）中，主梁梁各各部分构构造尺尺寸所对对应构构件温度度为20℃。（2）桥面板横横坡坡度假定为为为和桥面面横坡坡度相同同，本本算例假假设为为平坡。（3）主梁断面面;;主梁高度1.3mm,梁间距2m.其中预制制梁梁宽度1.600m，翼缘板板中中间湿接接缝宽宽度0.4m。主梁跨跨中中肋厚0.2m，马蹄宽宽为0.4mm,端部腹板板厚厚度加厚厚到与与马蹄同同宽，以以满足端端部锚锚具布置置和局局部应力力需要要。（4）横隔梁设设置置:横隔梁共共设设置四道道，间间距6.5mm,端横隔梁梁宽宽度0.255mm,跨中横隔隔梁梁宽度0.200m。（5）桥面铺装装::设计总厚厚度17cm，其中水水泥泥混凝土土厚度度8cm，沥青混混凝凝土厚度9cm，两者之之间间加设防防水层层。图2.1预应应应力混凝土土T形梁结构构尺尺寸图（mm）5截面几何特特性性计算按照上述资料拟拟拟定尺寸寸，绘绘制T型梁的跨跨中中及端部部见图图2.2、图2.3。图2.2T形形形梁跨中截截面面尺寸图图（mm）图2.33T形梁端部部截截面尺寸寸图计算截面几何特特特征，计计算时时可将整整个主主梁截面面划分分为n个小块面面积积进行计计算，跨跨中截面面几何何特征列列表计计算见表2.1。（二）主梁作用用用效应计计算主梁的作用效应应应计算包包括永永久效应应和可可变效应应。根根据梁跨跨结构构纵，横横截面面的布置置，计计算可变变作用用下荷载载横向向分布系系数，求求出各主主梁控控制截面面（取取跨中，四四分分点，变变化点点截面及及支点点截面）的的永永久作用用和最最大可变变作用用效应，再再进进行主梁梁作用用效应组组合(标准组合合、短短期组合合和极极限组合)。1.永久作用效效应应组合(1)永久作用用用集度1）主梁自重①跨中截面段主主主梁自重（五五分点截面至至跨中截面，长9.75m）q(1)=0...52330××26××9..75==1330.995kkN②马蹄抬高与腹腹腹板变宽段段梁梁的自重重近似似计算（长长2m）主梁端部截面面面面积为A=0..770400m²q(2)=(000.700400+0..52230))××2.00×226／2kN==331.99022kN③支点段梁的自自自重（长4.5m）q(3)=0...70440××4.55×226kNN=880.990kkN④边主梁的横隔隔隔梁中横隔梁体积为为为：表2.1跨中中中截面几何何特特征计算算表1分块名称分块面积分块面积型心至至至上缘距距离y分块面积上缘静静静距s=Ay分块面积的自身身身惯性距Id=y-y分块面积对截面面面型心的的惯性性矩I=Ad²I=I+Icm²Cmcm³cmcmcmcm大毛截面（含湿湿湿接缝）翼板24006144002880037.3333909666336789666三角承托45015.306885250028352800355300腹板196061119560156865333.3-17.7614048...4218270111.7下三角100103.3010330555.6-60360000360555...5马蹄8001209600026666.777-76.7470631222473297888.7∑57102471751099943331.99小毛截面（不含含含湿接缝缝）翼板19206117602304040.8319610888.8321914888.8三角承托45015.306885250031.5446512...5446762555.5腹板196061119560156865333.3-14.2395214...4196386777.7下三角100103.310330555.6-56.5319225319780...6马蹄8001209600026666.777-73.2428659222431325888.7∑52302445351428368881.33大毛截面型心至至至上翼缘缘距离离y=∑S/∑A43.3大毛截面型心至至至上翼缘缘距离离y=∑S/∑A46.80.2×（0...98××0..7－0.455××0.1／2－0.1××00.1／2）m³=00..13117mm³端横隔梁体积为为为：0.25×（111.188×00.6－0.400××0.1／2）m³==00.1772mm³故半跨内横梁重重重量q(4)=(111×0..13377＋1×0..1172))××25kkN==7.559225kNN⑤主梁永久作用用用集度q=(130...95+3311.9002++80..900+7..59925))kNN／9.988==25..188kN／m2)二期恒载①翼缘板中间湿湿湿接缝集度度q(5)=0...4×00.112×225kkN／m=1..22kN／m②边梁现浇部分分分横隔梁一片中横隔梁（现现浇部分）体体积:0.2××0.98××0.2m³³=0.03392m³一片端横隔梁（现现浇部分）体体积：0.25××0.35××1.18==0.103325m³q(6)=(222×0..03392++2××0.1103325))=00.288499kN／m③桥面铺装层8cm水泥混凝凝凝土铺装装：0.088××9×225kkN／m=188kkN／m9cm沥青混凝凝凝土铺装装：0.099××9×223kkN／m=188..63kkN／m将桥面铺装重量量量均分给给五片片主梁，则则q(7)=(1118＋18.6633)kN／5m=77..3266kNN／m④防撞栏：单侧侧侧防撞栏线线荷荷载为7.5kkNN/m将两侧防撞栏均均均分给五五片主主梁，则则：q(8)=7...5×22kNN／5m=33kkN／m⑤边梁二期永久久久作用集度度q=(1.2+++0.288449+77.3326++3))kN／m=111..81009kkN／m（2）永久作用用效效应：下面面面进行永永久作作用效应应计算算(参照图2.4)，设a为计算截截面面至左侧侧支座座的距离离，并并令c=aa//l主梁弯矩M和剪剪剪力V的计算公公式式分别为为图2.4永久作作作用效应计计算算图永久作用效应计计计算见表2.2表2.2边边边梁永久作作用用效应计计算表表作用效应跨中c=0.5变化点c=0...33四分点c=0...25支点c=0一期M1196.84441058.4888897.630.00V0.0083.47122.75245.51二期M561.39496.49421.040.00V0.0039.1557.58115.16∑M1758.23331554.97771318.67770.00V0.00122.62180.33360.672可变作用效应应应计算（1）冲击系数数和和车道折减减减系数计计算：：结构的的冲击击系数µ与结构的的基基频，故应应先先计算结结构的的基频，简简支支梁桥的的基频频可按下下式计计算其中，由于1.5Hzz≤≤≤14Hzz,故可由下下式式计算出出汽车车荷载的的冲击击系数为为，当车道大于两车车车道时，应应进进行车道道折减减，三车车道折折减22％，但折折减减后部得得小于于用两车车道布布载的计计算结结果。本本设计计分别按按两车车道和三三车道道布载进进行计计算，取取最不不利情况况进行行设计。（2）计算主梁梁的的荷载横向向向分布系系数1）计算主梁的的的抗弯及抗抗扭扭惯性矩矩和抗弯惯性矩I在在在前面已已求得得：I=0..1109999mm4对于T型梁截面面，抗抗扭惯性性矩可近近似按按下式计计算式中——相应为为为单个矩矩形截截面的宽宽度和和高度；；——矩形截面抗抗扭扭刚度系数数数，可由由表下下式计算算——梁截面划分分分成单个个矩形形截面的的个数数对于跨中截面，翼翼缘板的换算算平均厚度马蹄部分的换算算算平均厚厚度腹板部分换算平平平均厚度度：则：翼缘板：得腹板:,得马蹄：得故：=0.005555266612）计算抗弯修修修正系数：：由表可知，n===5时，=1..0042，并取G=0..4425E，代入式式得得：（3）计算横向向影影响线竖标标标值对于1号梁考虑虑抗扭扭修正后后的横向向影响响线竖标标值为为设影响线零点距距距1号梁轴线线距距离为x,则得x=6.16669m对于2号梁考虑虑抗扭扭修正后后横向影影响线线竖标值值为设影响线零点距距距2号梁轴线线距距离为x,则得x=6.33338m对于3号梁考虑虑抗扭扭修正后后横向影影响线线竖标值值为计算荷载横向分分分布系数1,2,,3号梁的横横向向影响线线布载载如图2.5所示图2.5横向影影影响线布载载1号梁：二车道2号梁：三车道二车道3号梁三车道二车道支点截面的荷载载载横向分分布系系数（杠杆杆原原理法），如如图2.6所示图2.6支点截截截面的荷载载横横向分布布1号梁2号梁3号梁由计算可得，111号梁跨中中二二车道横横向分分布系数数最大大，因此此在内内力计算算时，取取，（4）车道荷载载的的取值公路——Ⅰ级车车道道荷载的均均均布荷载载标准准值和集中中荷荷载标准准值分分别为计算弯矩时，计算剪力时，其中，集中荷载载载标准值值：计计算跨径径小于于5m时，，计算算跨跨径大于50m时，。（5）计算可变变作作用效应在可变作用效应应应计算中中，本本设计对对于横横向分布布系数数的取值值作如如下处理理：支支点处横横向分分布系数数取，从从支点至至第一一根横梁梁段，横横向分布布系数数从直线过过渡渡到，其余余梁梁段均取取，在在计算跨跨中截截面，变变化点点截面，四四分分点截面面和支支点截面面时，均均考虑荷荷载横横向分布布系数数沿桥跨跨径方方向的变变化。1）计算跨中截截截面的最大大弯弯矩和最最大剪剪力，计计算跨跨中截面面最大大弯矩和和最大大剪力采采用直直接加载载求可可变作用用效应应，如图2.7所示。可变效应为：不计冲击冲击效应式中s————所求截面面汽汽车标准准荷载载的弯矩矩或剪剪力；——车道均布荷荷载载标准值——车道集中荷荷载载标准值——影响线上同同号号区段的面面面积——影响线上最最大大竖坐标值值值可变作用（汽车车车）标准准效应应图2.7跨中截截截面可变作作用用效应计计算图图式（mm）可变作用（汽车车车）冲击击效应应2）计算四分点点点截面的最最大大弯矩和和最大大剪力：：四分点可变作用用用效应的的计算算图式见见图2.8。图2.8四分点点点可变作用用效效应的计计算图图式可变作用（汽车车车）标准准效应应可变作用（汽车车车）冲击击效应应3）计算变化点点点截面的最最大大弯矩和和最大大剪力：：变化点截面可变变变作用效效应的的计算图图式见见图2.9。图2.9变化点点点截面可变变作作用效应应的计计算图式式可变作用（汽车车车）标准准效应应可变作用（汽车车车）冲击击效应应4）计算支点截截截面的最大大剪剪力：支点截面可变作作作用效应应的计计算图式式见图图2.10。图2.10支点点点截面可变变作作用效应应的计计算图式式可变作用（汽车车车）标准准效应应可变作用（汽车车车）冲击效效应应3主梁作用效应应应组合选取三种最不利利利效应组组合：：短期效效应组组合，标标准效效应组合合和承承载能力力极限限状态基基本组组合，见见表2.3。（三）钢筋面积积积的估算算及钢钢束布置置1.预应力钢筋筋截截面积估算算算按构件正截面抗抗抗裂性要要求估估算预应应力钢钢筋数量量对于A类部分预预应力力混凝土土构件，根根据据跨中截截面抗抗裂要求求，由由下式可可得跨跨中截面面所需需的有效效预应应力为式中：为正常使用极限限限状态按按作用用（或荷荷载）短短期效应应组合合计算得得弯矩矩值；有有：；设预应力钢筋截截截面重心心距截截面下缘缘为；；表2.3作作作用效应组组合合表序号荷载类别跨中截面变化点截面四分点截面支点截面①一期永久作用1196.84440.001058.488883.47897.63122.75245.51②二期永久作用561.390.00496.4939.15421.0044457.58115.16③总永久作用（=①+②）1758.23330.001554.9777122.621318.6777180.33360.67④可变作用（汽车车车）1128.1777114.981000.8222133.40843.55185.88222.71⑤可变作用（汽车车车）冲击击356.6936.35316.4342.18266.7158.7770.41⑥标准组合（③+④+⑤）3243.0999151.332872.2222298.22428.9333424.98653.79⑦短期组合（③+0.7④④）2547.955580.4862255.544442161909.15555310.44666376.56777⑧短期可变作用组组组合（0.7④）789.7199980.486700.5744493.38590.48555130.11666155.89777⑨长期可变作用组组组合（0.4④）451.2688845.992400.3288853.36337.4274.35289.084⑩极限组合[=111.2③+1.44(④+⑤)]4188.6888211.862223710.11114392.956663136.76668558.90666843.17222预应力钢筋的合合合力作用用点至至截面重重心轴轴的距离离为；钢筋估算时，截截截面性质质近似似取用全全截面面的性质质来计计算，有有表13-5可得，跨跨中中截面全全截面面面积A=577110000mmm²；全截面对抗裂验验验算边缘缘的弹弹性地抗抗距为为，所以有效预加加加力合力力为预应力钢筋的张张张拉控制制力为为，预应力损失按按按张拉控控制应应力的20％估算，则则则可得需需要预预应力钢钢筋的的面积为为采用3束8122.7钢绞线，预预预应力钢钢筋的的截面积积为。采采用夹片片式群群锚，金属属波波纹管成成孔。（十）行车道板板板的计算算考虑到主梁翼缘缘缘板内钢钢筋是是连续的的，故故行车道道板可可按悬臂臂板（边边梁）和和梁端端固结的的连续续板（中中梁）两两种情况况来计计算。1悬臂板（边边梁梁）荷载效效效应计算算本设计悬臂板按按按单项板板计算算，悬臂臂长度度为0.9m，计算时时取取悬臂板板宽为为1.0m。（1）永久作用用1）主梁架设完完完毕时，板板面面可看成70cm长度的单单向向悬臂板板，计计算图示2.16如下：计算悬臂板根部部部一期永永久荷荷载作用用效应应为：2）成桥之后，桥桥桥面现浇浇部分分完成后后，施施工二期期永久久作用，此此时时桥面板板可看看成经跨跨径为为0.9m的悬臂单单向向板，如如上图图所示，P为防撞栏栏重重力，其其值为为7.5kkNN现浇部分分悬悬臂板自自重，为桥桥面铺装层层重力。计计算二期永永久作用效效应如下：：=9.72228kNN3）总永久作用用用效应，悬悬臂臂根部永永久作作用效应应为：：弯矩：剪力：可变作用在边梁悬臂板板板处有车辆辆荷荷载的作作用，如如下图2.17所示图中，P为车辆辆辆荷载后后轴的的轴重，其其值值为140kkN，后轮着地宽度和和和长度分分别为为，，荷载在铺装层内内内的扩散散分布布，假定定为成成角扩散。图2.16悬臂臂臂板计算图图式式图17悬臂板可可变作作用图式式悬臂板的荷载有有有效分布布宽度度为：式中—平行于于悬臂板板跨径径的车轮轮着地地尺寸的的外缘缘，通过过铺装装层分布线线的的外边缘缘至腹腹板外边边缘的的距离，。则作用于桥面板板板顶面的的均布布荷载集集度为为：冲击系数取，悬悬悬臂根部部可变变作用效效应计计算为：（3）承载能力力极极限状态作作作用基本本组合合取永久作用效应应应分项系系数为为1.2，取汽车车荷荷载效应应分项项系数为1.4，则承载载能能力极限限状态态作用的的基本本组合计计算如如下：2连续板荷载载效效应计算行车道板与主梁梁梁梁肋是是连接接在一起起的，当当桥面现现浇部部分完成成后，行行车道板板与主主梁梁肋肋的连连接情况况，既既不是固固结，也也不是铰铰接，而而应该考考虑弹弹性固结结，即即支撑在在一系系列弹性性支撑撑上的多多跨连连续梁。鉴鉴于于桥面板板受力力情况比比较复复杂，影影响因因素比较较多，通通常采用用简便便的近似似方法法进行计计算。对对于弯矩矩，先先算出一一个跨跨度相同同的简简支板的的跨中中荷载（恒恒载载、活载载及其其组合）弯弯矩矩，再乘以以偏偏安全的的修正正系数加加以修修正，以以求得得支点处处和跨跨中截面面的设设计弯矩矩。弯弯矩修正正系数数可根据据板厚厚t与梁肋高高度h的比值来来确确定，本本设计计中t/h==112/11088=0..1111<,即主梁的的抗抗扭能力力较大大，去跨跨中弯弯矩为，支支点点弯矩为为。对对于剪力力，可可不考虑虑板和和主梁的的弹性性固结作作用，认认为简支支板的的支点剪剪力即即为连续续板的的支点剪剪力。（1）永久作用用1）主梁架设完完完毕时，桥桥面面板可看看成70cm的单向悬悬臂臂板，其其根部部一期永永久作作用效应应为：：2）成桥之后，先先先计算简简支板板的跨中中弯矩矩和支点点剪力力值。梁梁肋间间的板，其其计计算跨径径按下下列规定定取用用：计算弯矩时：，但但不大于于本设计计算剪力时:，计算图图示2.18如下图所所示示。图2.18简支支支板永久作作用用图式式中：—板的的的计算跨跨径；；—板的经跨径，==1.8mm；t—板的厚度，t==0.112m；b—梁肋宽宽宽度，b=0..22m；图中，为现浇部部部分桥面面板的的自重，其其值值为1.566kkN/m；,是二期永久作作作用，包括括9cm沥青混凝凝土土和8cm水泥混凝凝土土。计算得到简支板板板中二期期永久久作用弯弯矩及及支点二二期永永久作用用剪力力为：3）总永久作用用用效应支点截面永久作作作用弯矩矩为：：支点截面永久作作作用剪力力为：：跨中截面永久作作作用弯矩矩为：：（2）可变作用用当进行桥梁结构构构局部加加载时时，汽车车荷载载采用车车辆荷荷载。汽汽车后后轮着地地宽度度和长度度分别别为，。平行于板的跨径径径方向的的荷载载分布宽宽度为为：（h为铺装层厚厚度度）1）车轮在板的的的跨径中部部时时，垂直直于板板的跨径径方向向的荷载载分布布宽度：：取,此时两个后后轮轮的有效分分分布宽度度发生生重叠，应应求求两个车车轮的的有效分分布宽宽度（式中d为多个车车轮轮时外轮轮之间间的中距距），折折算成一一个荷荷载的有有效分分布宽度度为。2）车轮在板的的的支撑处时时，垂垂直于板板的跨跨径方向向荷载载的有效效分布布宽度3）车轮在板的的的支撑附近近，距距支点的的距离离为x时，垂直直于于板的跨跨径方方向荷载载的有有效分布布宽度度a的分布如下下图图19所示:将重车后轮作用用用于板的的中央央，求出出简支支板跨中中最大大可变作作用（汽汽车）的的弯矩矩为：计算支点剪力时时时，可变变作用用必须尽尽量靠靠近梁肋肋边缘缘布置。考考虑虑了相应应的有有效有效效工作作宽度后后，每每米板宽宽承受受的分布布荷载载如图所所示：：支点剪力计算如如如下：其中：把以上数据代入入入上式得得：通过以上计算，可可得到连续板板可变作用效效应如下：支点截面弯矩：：：跨中截面弯矩：：：支点截面剪力：：：（3）承载能力力极极限状态作作作用组合合取永久作用效应应应分项系系数为为1.2，取汽车车荷荷载效应应分项项系数为1.4，则承载载能能力极限限状态态的基本本组合合计算如如下：：支点截面弯矩：：：支点截面剪力：：：跨中截面弯矩：：：图2.19简支支支板可变作作用用计算图图式3行车道板截截面面设计、配配配筋与承承载验验算悬臂板及连续板板板支点负负弯矩矩处采用用相同同的抗弯弯钢筋筋，故只只需按按其中最最不利利荷载效效应配配筋，即即，其其高度为为,设净保护护层层厚度，若若选选用直径径为的的钢筋，则则有有效高度度为：：根据公公公式：，即：整理得得得：解得满满满足条件件的最最小验算，满满足规范范要求求。根据选用直径为1222mm的HRB33335钢筋时，钢钢钢筋间距距为18cmm.此时单位位长长度行车车道板板所提供供的钢钢筋面积积。验算截面承载力力力故承载力满足要要要求。连续板板板跨中截截面处处的抗弯弯钢筋筋计算如如下：：有上述述述计算得得跨中中断面弯弯矩为为，其中高高度度为，设净净保保护层厚厚度为为，选用直直径径为的钢筋，则则有有效高度度为：：根据公式：：，即即：整理得：解得满满满足条件件的最最小验算，满足规规规范要求。根根根据选用直径为1222mm的HRB33335钢筋时，钢钢钢筋间距距为12cmm.此时单位位长长度行车车道板板所提供供的钢钢筋面积积。验验验算截面面承载载力故故故承载力力满足足要求。为了施工方便便便，取板上上下下缘配筋筋相同同，配筋筋布置置如下图2.20所示：图2.20行车车车道板钢筋筋布布置图矩形截面受弯弯弯构件截面面尺尺寸应符符合下下式要求求：满足抗剪最小小小尺寸要求求。又因为故不需要进行斜斜斜截面抗抗剪计计算，仅仅按构构造配筋筋即可可。按板的构造规定定定，班内内应设设置垂直直于主主钢筋的的分布布钢筋，直直径径不应小小于8mm，间距不不应应大于200mmm，因此本本设设计中分分布钢钢筋采用用以满满足构造造要求求。（十一）横隔隔隔梁的计计算1横隔梁上的的可可变作用计计计算（偏偏心压压力修正正法）具有多根内横隔隔隔梁的桥桥梁，应应选取最最大受受力处横横隔梁梁的作用用效应应，其余余横隔隔梁依据据该处处横隔梁梁偏安安全地选选用相相同的截截面尺尺寸和配配筋。在在计算最最大受受弯处横横隔梁梁的作用用效应应时，偏偏安全全的假设设横隔隔梁位于于跨中中，按跨跨中截截面进行行计算算。绘制横隔梁跨中中中截面影影响线线，根据据前面面的计算算得1号梁的影响线线线竖标值为为：：，2号梁的影响线线线竖标值为为：：，3号梁的影响线线线竖标值为为：：，对于跨中截面的的的弯矩影响响线线可计算算如下下：P=1作用在111号梁轴上上时时：P=1作用在555号梁轴上上时时：P=1作用在333号梁轴上上时时：有了此三个竖标标标值和已已知影影响线折折点位位置（即即所计计算截面面的位位置），就就可可以绘隔隔横隔隔梁跨中中截面面的弯矩矩影响响线，如如