新建天津市电子信息高级技术学校超高大跨度模板支撑体系专项方案

PAGEPAGE１新建天津市电子信息高级技术学校超高大跨度模板板支撑体系系专项方案案编制人：龚荣荣荣审核人：于键键键审批人：李克江江江新建天津市电子子子信息高高级技技术学校校项目目部中天建设集团新建天津市电子信息高级技术学校项目部PAGE46超高大跨度模板支撑体系专项施工方案目录一、工程简介0002二、编制依据0002三、梁模板高支支支撑架的的构造造和施工工要求求03四、8.1m梁梁模板支撑撑撑架计算算书05五、11m梁、板板板模板支撑撑架架计算书22一、工程简介本项目为新建天天天津市电电子信信息高级级技术术学校工程程，由由天津市北北洋洋园投资资开发发有限公公司开开发建设设，天天津市建建筑设设计院设计计，天津建建质建设设工程程监理咨咨询有有限公司司监理理，中天建建设设集团有限限公公司承建建。本工程位于天津津津市海河河教育育园区南南侧，东东临津沽沽公路路，北至至纬四四路，西西至经经三路，南南临临老海河河。该该工程共共由一一栋综合合教学学楼、两两栋实实训楼、四四栋栋宿舍、一一栋栋食堂共共八栋栋楼组成成，建建筑面积7576644m²。综合教学楼北端端端两间合合班教教室层高8.1米，框架架结结构，8.1米部位仅仅有有框架梁梁；坡坡屋顶高高度为为11米，板厚0.11米，拟先先施施工8.1米框架结结构构梁柱部部分，待待梁柱混混凝土土强度达达到100％，将满满堂堂架与梁梁柱结结构固定定后，再再施工屋屋顶部部分，这这样可可保证上上部架架体的稳稳定性性。因支支模架架底座与与基础础承台上上平（-1.555米），因因此此支模架架首次次搭设高高度高高达9.65米，二次次搭搭设高度度最高高处为12.445米。该教教室室东西方方向跨跨度（柱柱中）达21.6米，南北北方向跨度度（柱中）达18米，为超高大跨度支模架。8.1米标高处中间部分纵横框架梁截面为350×1000mm，间距均为3.6米；四周框架梁截面为300×1200mm，在8.1米标高处上返600㎜，梁顶部与坡屋面板连接，该教室在4.15米标高处（二层平面）沿框架柱周围设置有一道300×600的框架梁。为便于现场施工，拟将该处梁分成上下两段分开浇筑混凝土，先浇筑到8.1米处，上部与坡屋顶梁板一道浇筑。坡屋顶板厚0.11米，纵横框架梁截面为350×1100mm，间距均为3.6米。框架柱总高度达到10.25米，拟分四次浇筑，第一次浇筑到5.7米（与二层框架梁同时浇筑）；第二次浇筑到8.65米，即与框架梁底平，因框架柱加固架体与满堂架连接为整体，先浇筑完柱体混凝土，待柱体混凝土达到一定强度后（至少50％），再与8.1米标高处梁同时浇筑到9.65米，这样可提高浇筑框架梁时架体的稳定性；第四次与屋面梁板一道浇筑。本合班教室为超高大跨度支模架，对模板支架强度、刚度、稳定性都有较高的要求，因此编制本专项方案，施工时严格按方案施工，确保支模架安全。二、编制依据《建筑施工扣件件件式钢管管脚手手架安全全技术术规范》（JJGJ1300-2001）、《建筑结构荷载载载规范》((GB55000099-220011)、《建筑施工模板板板安全技技术规规范》JGJ11662-220008、《建筑施工安全全全检查标标准》JGGJ59--99、《施工手册》第第第四版，脚手架支撑计算算算书采用PKPM安全计算算软软件；新建天津市电子子子信息高高级技技术学校校综合合教学楼楼土建建施工图图；《新新建天津津市电电子信息息高级级技术学学校工工程施工工组织织设计》；；国国家及地地方有有关安全全生产产的法律律、法法规文件件；我我公司ISO—9002程序文件件、质质量保证证手册册及CI形象手册册的的有关细细则；；我公司ISO1144001及公司体体系系管理文文件有有关要求求；我我公司企企业标标准。三、梁板模板高高高支撑架架的构构造和施施工要要求1.模板支架的的的构造要要求：：a.在支撑架的的的顶部（梁梁底底纵向横横杆部部位）和和底部部（距地300㎜以内）必必必须满设设纵横横方向水水平横横杆，每每步也也必须满满设纵纵横方向向水平平横杆。2.剪刀撑的的的设计：：a.沿高支架四四四周满设设剪刀刀撑；b.中部框架梁梁梁按间隔隔不超超过6米设置纵纵横横剪刀撑撑。剪剪刀撑斜斜杆的的接长采采用搭搭接，搭搭接长长度不小小于1m，等间距设设置3个旋转扣扣件件固定，端端部部扣件盖盖板边边缘至搭搭接斜斜杆杆端的的距距离不小小于100mmmm。3.顶部支撑撑撑点的设设计：：aaa.梁底大大楞楞的纵向向支撑撑横杆与与梁底底立杆的的连接接扣件必必须采采用双扣扣件。bbb.8..1米标高梁梁底底下均匀匀设置置4根承重立立杆杆（考虑虑同时时承载坡坡屋面面梁荷载载），横横距300㎜；坡屋屋面面梁底均均匀设设置3根承重立立杆杆，横距450㎜；纵距距均均为900㎜，立杆杆上上设置纵纵向支支撑钢管管横杆杆，在横横杆上上按300㎜间距设设置置横向钢钢管大大楞，上上铺三三排50㎜×80㎜方木做做梁梁底板支支撑。4.支撑架搭搭搭设的要要求：：aaa.严格按按照照设计尺尺寸搭搭设：所所有架架体均采采用￠￠48㎜×3.0㎜焊接钢钢管管搭设，满满堂堂支模架架立杆杆纵横间间距为为900㎜，步距1500㎜，所有有两根根相邻架杆（立杆或或纵纵横水平平杆）的接接头不宜设设置在同步步或同跨内内；不同步步或不同跨跨两个相邻邻接头在水水平方向错错开的距离离不小于500mmm；各接头头中心至最最近主节点点的距离不不大于纵横横间距的1/3。梁底按照照全跨度的3‰起拱，底底部留设清清扫口；bbb.确保立立杆杆的垂直直偏差差和横杆杆的水水平偏差差小于于《扣件件架规规范》的的要求求：均按按高度度10米以内要要求求：垂直直度误误差不超超过25㎜，横杆杆水水平误差20㎜；ccc.确保每每个个扣件都都牢固固固定住住连接接部分的的纵横横架杆，扣扣件件螺栓拧拧紧扭扭力矩值值不小小于40N··m，也不大于65N··mm，用力矩矩扳扳手检查查扣件件总数的10％。d.地基支座的的的设计：：地基基回填土土必须须按照规规范要要求分层层回填填，层层层夯实实，压实实系数数达0.94以上，地地基基承载力力达到到105KKNN/㎡以上,在所有立立杆杆底部支支垫300㎜(宽)×50㎜（厚）×40000㎜（长）通通通长松木木脚手手板，并并设置置立杆底底座（150㎜×150㎜×10㎜厚钢板板），将将钢管支支设在在底座上上，不不得将立立杆直直接置于于脚手手板上。e、拆模要求求：：因该支模模架架较高，跨跨度度较大，必必须须在屋顶顶层结结构混凝凝土浇浇筑完毕毕，强强度达到到1000％后，再再拆除除支模架架。在搭设施工过程程程中由专专人负负责搭设设过程程中的安安全。由由技术负负责人人负责方方案的的落实，且且分分别进行行安全全、质量量的技技术交底底。5.施工使用的的的要求：：aaa.精心设设计计混凝土土浇筑筑方案，确确保保模板支支架施施工过程程中均均衡受载载，拟拟采用汽汽车泵泵由中部部向两两边扩展展的方方式浇筑筑混凝凝土；bbb.严格控控制制实际施施工荷荷载不超超过设设计荷载载，对对出现的的超过过最大荷荷载要要有相应应的控控制措施施，多多余材料料不能能在支架架上方方堆放；；在混混凝土浇浇捣的的过程中中，禁禁止无关关人员员站在操操作面面上；振振捣时时不得漏漏振、过过振。c.浇筑过程中中中，必须须安排排专人检检查支支架的支支承情情况，发发现下下沉、松松动和和变形情情况及及时解决决。d.其他事项要要求求详见模板板板工程专专项方方案。8.1m梁模板板板（扣件件式钢钢管）支支撑计计算书高支撑架的计算算算依据《建建筑筑施工扣扣件式式钢管脚脚手架架安全技技术规规范》（JJGGJ1330--20001）、《混混凝土结结构设设计规范范》GGB5000110-220002；《建筑结构荷载载载规范》((GB55000099-220011)；；《钢结构设计规规规范》(GB55000177-220033)等等规范编编制。因本工程梁支架架架高度大大于8米，根据据有有关文献献建议议，如果果仅按按规范计计算，架架体安全全性仍仍不能得得到完完全保证证。为为此计算算中还还参考了了《施施工技术术》220022（3）：《扣扣件件式钢管管模板板高支撑撑架设设计和使使用安安全》中中的部部分内容容。一、参数信息1.模板支撑及及及构造参参数梁截面宽度BBB(m)):00.35；梁截面高度DDD(m)):11.000立杆纵距（沿梁梁梁跨度方方向间间距）Laa((m):00..90；立杆上端伸出至至至模板支支撑点点长度a((mm):00.220；脚手架步距(mmm):11.550；梁支撑架搭设高高高度H(mm))：9.65；梁两侧立柱间距距距(m):0..9；承重架支设:木木木方支撑撑梁截截面；立杆横向间距或或或排距Lbb((m):0..9；采用的钢管类型型型为Φ48×33..0；扣件连接方式:::单扣件，考考考虑扣件件质量量及保养养情况况，取扣扣件抗抗滑承载载力折折减系数数:00.800；梁梁底纵向向横杆杆采用双双扣件件。脚手架扫地杆距距距地300mmm；2.荷载参数模板自重(kNNN/m2):0..20；钢筋自重(kNNN/m3):1..550；施工均布荷载标标标准值(kN/mm2):1.5；新浇混凝土侧压压压力标准准值((kN/mm2):244..0；倾倒混凝土侧压压压力(kN/mm2):4.0；振捣混凝土荷载载载标准值值(kN/mm2):2..003.材料参数木材品种：马尾尾尾松；木材弹性模量EEE(N//mmm2)：1000000.0；木材抗弯强度设设设计值fmm((N/mmm22)：13.0；木材抗剪强度设设设计值fvv((N/mmm22)：1.5；面板类型：木胶胶胶合面板板；面板弹性模量EEE(N//mmm2)：40000.00；面板抗弯强度设设设计值fmm((N/mmm22)：30.0；4.梁底模板参参参数梁底模板支撑的的的间距(mm)：300.00；面板厚度(mmmm)：15.0；5.梁侧模板参参参数外龙骨间距(mmmm)：600；内龙骨间距(mmmm)：300；穿梁螺栓水平间间间距(mm)：600；穿梁螺栓竖向间间间距(mm)：300；400；穿梁螺栓直径(((mm)：M14；外龙骨材料：钢钢钢管；钢钢管类类型为Φ48×33..0外龙骨合并根数数数：2；内龙骨材料：木木木方,宽度50mm，高高度80mm；二、梁侧模板荷荷荷载标准准值计计算强度验算要考虑虑虑新浇混混凝土土侧压力力和倾倾倒混凝凝土时时产生的的荷载载设计值值；挠挠度验算算只考考虑新浇浇混凝凝土侧压压力产产生荷载载标准准值。新浇混凝土侧压压压力计算算公式式为下式式中的的较小值值:其中c——混混混凝土的的重力力密度，取取224.00000kN//m33；t——新浇浇混凝土的初初初凝时间，为为0时(表示无资料料)取200/((T+15))，取8.0000h；T——混凝凝土的入模温温温度，取1100.0000℃℃；V——混凝凝土的浇筑速速速度，取22..5000m//h；H——混凝凝土侧压力计计计算位置处处至至新浇混混凝土土顶面总总高度度，取1..0000mm；1——外加剂剂影响修修正系系数，取取1..2000；2——混凝土土坍落度度影响响修正系系数，取取1.15500。根据公式计算的的的新浇混混凝土土侧压力力标准准值F11==24..0000kNN/mm2考虑结构的重要要要性系数数0..9，实际际计计算中采采用新新浇混凝凝土侧侧压力标标准值值F1==00.9×24.00000=221..6000kNN/m2考虑结构的重要要要性系数数0..9，倒混混凝凝土时产产生的的荷载标标准值值F2==00.9×4.00000=3..6000kNN/mm2。三、梁侧模板面面面板的计计算面板为受弯结构构构,需要验算算其其抗弯强强度和和刚度。模模板板面板的的按照照简支梁梁计算算。面板的计算宽度度度取0.3300m。荷载计算值qqq=1..2×21.66000×0.30000+1..400×3.60000×0.30000=9..2888kNN/mm面板的截面惯性性性矩I和截面抵抵抗抗矩W分别为:本算例中，截面面面惯性矩矩I和截面抵抵抗抗矩W分别为:W=30...00×1.500×1.500//6==111.225ccm3；I=30...00×1.500×1.500×1.500//12=8.444ccm4；计算简图弯矩图(kN...m)剪力图(kN)))变形的计算按照照照规范要要求采采用静荷荷载标标准值，受受力力图与计计算结结果如下下：变形计算受力图图图变形图(mm)))经过计算得到从从从左到右右各支支座力分分别为为N1=1.11115kNNN2=3.06665kNNN3=3.06665kNNN4=1.11115kNN最大弯矩M=00.0083kkN..m最大变形V=00.4468mmm(1)抗弯强度度度计算经计算得到面板板板抗弯强强度计计算值ff=00.0083×10000×10000//1122500=7..3778N//mmm2面板的抗弯强度度度设计值值[[f]，取取13.000N//mmm2；面板的抗弯强度度度验算ff<[[f]],满足要要求求!(2)抗剪计算算算[可以不不计计算](3)挠度计算算算面板最大挠度计计计算值vv=00.4468mmm面板的最大挠度度度小于30000.0//2550,满足足要要求!四、梁侧模板内内内龙骨的的计算算内龙骨直接承受受受模板传传递的的荷载，通通常常按照均均布荷荷载连续续梁计计算。内龙骨强度计算算算均布荷荷载qq=1..2××0.300×21.6600+1..4××0.300×3.600==9.22888kN//m挠度计算荷载标标标准值q==00.300×21.6600=6..4880kNN/mm内龙骨按照均布布布荷载下下多跨跨连续梁梁计算算。内龙骨计算简图图图内龙骨弯矩图(((kN.mm))内龙骨剪力图(((kN)变形的计算按照照照规范要要求采采用静荷荷载标标准值，受受力力图与计计算结结果如下下：内龙骨变形计算算算受力图图内龙骨变形图(((mm)经过计算得到最最最大弯矩矩MM=00.4417kkN..m经过计算得到最最最大支座座FF=44.6644kkN经过计算得到最最最大变形形VV=00.2287mmm内龙骨的截面力力力学参数数为本算例中，截面面面惯性矩矩I和截面抵抵抗抗矩W分别为:W=5.0000×8.000×8.000//6==553.333ccm3；I=5.0000×8.000×8.000×8.000//12=2133.333cmm4；(1)内龙骨抗抗抗弯强度计计算算抗弯计算强度f=00.4417×106/5333333.33=77.822N//mm2内龙骨的抗弯计计计算强度度小于于13.00NN/mmm2,满足要求求!(2)内龙骨骨骨抗剪计计算[可以不不计计算]截面抗剪强度必必必须满足足:T=3Q///2bhh<<[TT]截面抗剪强度计计计算值TT==3×27866//(2×50×80)==11.0445NN/mmm2截面抗剪强度设设设计值[[TT]=11.550N//mmm2内龙骨的抗剪强强强度计算算满足足要求!(3)内龙骨挠挠挠度计算最大变形v=0..2887mmm内龙骨的最大挠挠挠度小于于4000.00/2250,,满足足要求!五、梁侧模板外外外龙骨的的计算算外龙骨承受内龙龙龙骨传递递的荷荷载，按按照集集中荷载载下连连续梁计计算。外龙骨按照集中中中多跨连连续梁梁计算。外龙骨计算简图图图外龙骨弯矩图(((kN.mm))外龙骨剪力图(((kN)变形的计算按照照照规范要要求采采用静荷荷载标标准值，受受力力图与计计算结结果如下下：外龙骨变形计算算算受力图图外龙骨变形图(((mm)经过计算得到最最最大弯矩矩MM=00.4487kkN..m经过计算得到最最最大支座座FF=99.9985kkN经过计算得到最最最大变形形VV=00.3380mmm外龙骨的截面力力力学参数数为本算例中，截面面面惯性矩矩I和截面抵抵抗抗矩W分别为:W=5.0000×8.000×8.000//6==553.333ccm3；I=5.0000×8.000×8.000×8.000//12=2133.333cmm4；(1)外龙骨抗抗抗弯强度计计算算抗弯计算强度fff=0..4887×106/5333333.33=99.133N//mm2外龙骨的抗弯计计计算强度度小于于13.00NN/mmm2,满足要求求!(2)外龙骨抗抗抗剪计算[[可以不计计算算]截面抗剪强度必必必须满足足:T=3Q///2bhh<<[TT]截面抗剪强度计计计算值TT==3×30188//(2×50×80)==11.1332NN/mmm2截面抗剪强度设设设计值[[TT]=11.550N//mmm2外龙骨的抗剪强强强度计算算满足足要求!(3)外龙骨骨骨挠度计计算最大变形v=0..3880mmm外龙骨的最大挠挠挠度小于于6000.00/2250,,满足足要求!六、对拉螺栓的的的计算计算公式:N<[N]]]=fAA其中N————对拉螺栓栓所所受的拉拉力；；A——对拉拉螺栓有效面面面积(mmmm2)；f——对拉拉螺栓的抗拉拉拉强度设计计值值，取17700N/mmm22；对拉螺栓的直径径径(mm)::144对拉螺栓有效直直直径(mm)::122对拉螺栓有效面面面积(mm2):AA=11055.0000对拉螺栓最大容容容许拉力力值((kN)::[N]]==177.8850对拉螺栓所受的的的最大拉拉力((kN)::N=9.99855对拉螺栓强度验验验算满足足要求求!七、梁底模板计计计算面板为受弯结构构构,需要验算算其其抗弯强强度和和刚度。模模板板面板的的按照照多跨连连续梁梁计算。作用荷载包括梁梁梁与模板板自重重荷载，施施工工活荷载载等。1.荷载的计算算算：(1)钢筋混凝凝凝土梁自重重((kN/mm))：q1=2555.5000××1.00000×0.30000=7..6550kNN/mm(2)模板的自自自重线荷载载((kN/mm))：q2=0...2000×0.30000×(2×1.00000+0..3550)//0..3500=00.4003kkN/mm(3)活荷载为为为施工荷载载标标准值与与振捣捣混凝土土时产产生的荷荷载((kN)：经计算得到，活活活荷载标标准值值P1==(11.5500++2..0000)××0.35500×0.30000=0..3668kNN均布荷载q=11.220×7.65500+1..200×0.40033=9..6663kNN/mm集中荷载P=11.440×0.36688=0..5115kNN面板的截面惯性性性矩I和截面抵抵抗抗矩W分别为:本算例中，截面面面惯性矩矩I和截面抵抵抗抗矩W分别为:W=30...00×1.500×1.500//6==111.225ccm3；I=30...00×1.500×1.500×1.500//12=8.444ccm4；计算简图弯矩图(kN...m)剪力图(kN)))变形的计算按照照照规范要要求采采用静荷荷载标标准值，受受力力图与计计算结结果如下下：变形计算受力图图图变形图(mm)))经过计算得到从从从左到右右各支支座力分分别为为N1=0.63334kNNN2=2.62228kNNN3=0.63334kNN最大弯矩M=00.0036kkN..m最大变形V=00.0052mmm(1)抗弯强度度度计算经计算得到面板板板抗弯强强度计计算值ff=00.0036×10000×10000//1122500=3..2000N//mmm2面板的抗弯强度度度设计值值[[f]，取30.000NN/mmm2；面板的抗弯强度度度验算ff<[[f]],满足要要求求!(2)抗剪计算算算[可以不计计算算](3)挠度计算算算面板最大挠度计计计算值vv=00.0052mmm面板的最大挠度度度小于17755.0//2550,满足足要要求!八、梁底支撑木木木方的计计算（一）梁底木方方方计算按照三跨连续梁梁梁计算，最最大大弯矩考考虑为为静荷载载与活活荷载的的计算算值最不不利分分配的弯弯矩和和，计算算公式式如下:均布荷载q=22.6628//0..3000=88.7661kkN/mm最大弯矩M=00.11ql2=0.11×8.766×0.300×0.300==0.00799kN..m最大剪力Q===0.66×0.30000×8.76611=1..5777kNN最大支座力NNN=1..1××0.30000×8.76611=2..8991kNN木方的截面力学学学参数为为本算例中，截面面面惯性矩矩I和截面抵抵抗抗矩W分别为:W=5.0000×8.000×8.000//6==553.333ccm3；I=5.0000×8.000×8.000×8.000//12=2133.333cmm4；(1)木方抗弯弯弯强度计算算抗弯计算强度fff=0..0779×106/5333333.33=11.488N//mm2木方的抗弯计算算算强度小小于113.00N//mm2,满足要求求!(2)木方抗剪剪剪计算[[可以不计计算]最大剪力的计算算算公式如如下::Q=0.666ql截面抗剪强度必必必须满足足:T=3Q///2bhh<<[TT]截面抗剪强度计计计算值TT==3×15777//(2×50×80)==00.5991NN/mmm2截面抗剪强度设设设计值[[TT]=11.550N//mmm2木方的抗剪强度度度计算满满足要要求!(3)木方挠挠挠度计算算均布荷载通过上上上面变形形受力力图计算算的最最大支座座力除除以跨度度得到到5.87722kN//m最大变形v=0..6777×5.87722×300..004/(10000×1000000.000×213333333..5))=0..0115mmm木方的最大挠度度度小于30000.0//2550,满足足要要求!九、梁底支撑钢钢钢管计算算(一)梁底支支撑撑横向钢管管管计算横向支撑钢管按按按照集中中荷载载作用下下的连连续梁计计算。集中荷载P取木木木方支撑撑传递递力。支撑钢管计算简简简图支撑钢管弯矩图图图(kN.mm))支撑钢管剪力图图图(kN)变形的计算按照照照规范要要求采采用静荷荷载标标准值，受受力力图与计计算结结果如下下：支撑钢管变形计计计算受力力图支撑钢管变形图图图(mm)经过连续梁的计计计算得到到最大弯矩Mmmmax==0..7666kNN.m最大变形vmmmax==1..7699mmm最大支座力QQQmaxx=11.9448kkN抗弯计算强度fff=0..7666×106/449911.0==1770.551NN/mmm2支撑钢管的抗弯弯弯计算强强度小小于2055..0N//mmm2,满足要求求!支撑钢管的最大大大挠度小小于9900..0//1500与10mmm,,满足要求求!(二)梁底支支撑撑纵向钢管管管计算纵向支撑钢管按按按照集中中荷载载作用下下的连连续梁计计算。集中荷载P取横横横向支撑撑钢管管传递力力。支撑钢管计算简简简图支撑钢管弯矩图图图(kN.mm))支撑钢管剪力图图图(kN)变形的计算按照照照规范要要求采采用静荷荷载标标准值，受受力力图与计计算结结果如下下：支撑钢管变形计计计算受力力图支撑钢管变形图图图(mm)经过连续梁的计计计算得到到最大弯矩Mmmmax==0..4688kNN.m最大变形vmmmax==0..8866mmm最大支座力QQQmaxx=66.3665kkN抗弯计算强度fff=0..4668×106/449911.0==1004.112NN/mmm2支撑钢管的抗弯弯弯计算强强度小小于2055..0N//mmm2,满足要求求!支撑钢管的最大大大挠度小小于9900..0//1500与10mmm,,满足要求求!十、扣件抗滑移移移的计算算纵向或横向水平平平杆与立立杆连连接时，扣扣件件的抗滑滑承载载力按照照下式式计算:R≤Rc其中Rc————扣件抗滑滑承承载力设设计值值,取8.000kkN；R——纵向向或横向水平平平杆传给立立杆杆的竖向向作用用力设计计值；；计算中R取最大大大支座反反力，R==6.377kN单扣件抗滑承载载载力的设设计计计算满足足要求求!R≤8.0kkNN时，可采采用单扣扣件；；8.00kkN<RR112.00kkN时，应应采采用双扣扣件；；R>122..0kNN时，应应采用可可调托托座。十一、立杆的稳稳稳定性计计算立杆的稳定性计计计算公式式其中N————立杆的轴轴心心压力设设计值值，它包包括：：横杆的最大支座座座反力NN11=6..377kN(已已经包括括组合合系数)脚手架钢管的自自自重N22=11.220×0.11111×9.65500=1..2881kNNN=6.33365++1..2811=77.6446kkN——轴心受受压立杆杆的稳稳定系数数,由长细比比l00/i查表表得到；；i——计算算立杆的截面面面回转半径径((cm)；i=11.600A——立杆杆净截面面积积积(cmm2)；A==4.224W——立杆杆净截面抵抗抗抗矩(cm3)；W=44.499——钢管立立杆抗压压强度度计算值值(N/mmm2)；[f]——钢管立杆杆抗抗压强度度设计计值，[ff]]=2005.000NN/mmm2；l0——计计计算长度度((m)；如果完全参照《扣扣件式规范》不不考虑高支撑撑架，由公式式(1)或(2)计算l0=k111uh((1))l0=(hhh+2aa)(22)k1——计计计算长度度附加加系数，按按照照表1取值为1..1167；u——计算算长度系数，参参参照《扣扣件式式规范》表表55.3..3；；u=11.7000a——立杆杆上端伸出顶顶顶层横杆中中心心线至模模板支支撑点的的长度度；a==0.220mm；公式(1)的计计计算结果果：ll0=11.1167×1.70000×1.500==2.99766m=299766/166.00=1886..5744==0..2077=7646/(((0.20077×424))==86..9997N//mmm2，立杆的稳稳定定性计算算<[f]],满满足要求求!公式(2)的计计计算结果果：ll0=11.5500++2××0.20000=1..9000m=119000/116..0=11199.1222=00.4558=7646/(((0.45588×424))==39..3883N//mmm2，立杆的稳稳定定性计算算<[f]],满满足要求求!如果考虑到高支支支撑架的的安全全因素，适适宜宜由公式式(3)计算l0=k111k2((h++2a))((3))k2——计计计算长度度附加加系数，按按照照表2取值为1..0018；公式(3)的计计计算结果果：ll0=11.1167×1.01188×(1.50000+2×0.20000)=22.2257mm==22257//166.0==1441.55188==0.33455=7646/(((0.34455×424))==52..2999N//mmm2，立杆的稳稳定定性计算算<[f]],满满足要求求!模板承重架应尽尽尽量利用用剪力力墙或柱柱作为为连接连连墙件件，否则则存在在安全隐隐患。表1模板支支支架计算长长度度附加系系数k1——————————————————————————————————————————————步距h(m)))h≤0.900.9<<h≤≤1.211.22<h≤1.511.55<h≤2.1k111.24431..185511.11671..1663——————————————————————————————————————————————表2模板支支支架计算长长度度附加系系数k2————————————————————————————————————————————————H(m)444681101221441611820025330335400h+2a或u111h(mm)1.35111.011.01141..02261..03991.0042211.005411.06611..08811..09221.1113311.113711.15551..17731.44111.011.01121..02221..03111.0039911.004711.05561..06641..07221.0092211.111111.12291..14491.53111.011.00071..01151..02441.0031111.003911.04471..05551..06221.0079911.009711.11141..13321.62111.011.00071..01141..02111.0029911.003611.04431..05511..05661.0074411.009011.10061..12231.80111.011.00071..01141..02001.0026611.003311.04401..04461..05221.0067711.008111.09961..11111.92111.011.00071..01121..01881.0024411.003011.03351..04421..04881.0062211.007611.09901..10042.04111.011.00071..01121..01881.0022211.002911.03351..03391..04441.0060011.007311.08871..10012.25111.011.00071..01101..01661.0020011.002711.03321..03371..04221.0057711.007011.08811..09942.70111.011.00071..01101..01661.0020011.002711.03321..03371..04221.0053311.006611.07781..0991—————————————————————————————————————————————————以上表参照杜荣荣荣军：《扣扣件件式钢管管模板板高支撑撑架设设计和使使用安安全》十二、基础承载载载力计算算立杆基础底面的的的平均压压力应应满足下下式的的要求p≤fg其中p————立杆基础础底底面的平平均压压力(kkNN/m2)，p=NN/A；p=330.558N——上部部结构传至基基基础顶面的的轴轴向力设设计值值(kNN))；N=77.655A——基础础底面面积(((m2)；A=00.255fg——地地地基承载载力设设计值((kkN/mm2)；fg==42..000地基承载力设计计计值应按按下式式计算fg=kccc×fgkk其中kc——脚手架地地基基承载力力调整整系数；；kcc=0..40fgk——地基承载载力力标准值值；ffgk=1055.000地基承载力的计计计算满足足要求求!11m梁、楼板板板模板（扣扣件件式钢管管）支支撑计算算书图楼板支撑架立立立面简图图图楼楼板支撑撑架立立杆稳定定性荷荷载计算算单元元一、参数信息1.模板支撑及及及构造参参数梁截面宽度BBB(m)):00.35；梁截面高度DDD(m)):11.10混凝土板厚度(((mm)::1110.000；立杆纵距（沿梁梁梁跨度方方向间间距）Laa((m):00..90；立杆上端伸出至至至模板支支撑点点长度a((mm):00.220；脚手架步距(mmm):11.550；梁、板支撑架搭搭搭设高度度H((m)：10.2255~122.445梁两侧立柱间距距距(m):0..9；承重架支设:木木木方支撑撑梁截截面；梁底按照均匀布布布置承重重杆44根；立杆横向间距或或或排距Lbb((m):0..9；采用的钢管类型型型为Φ48×33..0；扣件连接方式:::单扣件，考考考虑扣件件质量量及保养养情况况，取扣扣件抗抗滑承载载力折折减系数数:00.800；梁梁底纵向向横杆杆采用双双扣件件。脚手架扫地杆距距距地300mmm；2.荷载参数模板自重(kNNN/m2):0..30；钢筋自重(kNNN/m3):1..550；施工均布荷载标标标准值(kN/mm2):1.5；新浇混凝土侧压压压力标准准值((kN/mm2):244..0；倾倒混凝土侧压压压力(kN/mm2):4.0；振捣混凝土荷载载载标准值值(kN/mm2):2..003.材料参数木材品种：马尾尾尾松；木材弹性模量EEE(N//mmm2)：1000000.0；木材抗弯强度设设设计值fmm((N/mmm22)：13.0；木材抗剪强度设设设计值fvv((N/mmm22)：1.5；面板类型：木胶胶胶合面板板；面板弹性模量EEE(N//mmm2)：40000.00；面板抗弯强度设设设计值fmm((N/mmm22)：30.0；4.梁底模板参参参数梁底模板支撑的的的间距(mm)：300.00；面板厚度(mmmm)：15.0；5.梁侧模板参参参数外龙骨间距(mmmm)：600；内龙骨间距(mmmm)：300；穿梁螺栓水平间间间距(mm)：600；穿梁螺栓竖向间间间距(mm)：300；穿梁螺栓直径(((mm)：M14；外龙骨材料：钢钢钢管；钢钢管类类型为Φ48×33..0外龙骨合并根数数数：2；内龙骨材料：木木木方,宽度50mm，高高度80mm；6.楼板模板参参数数顶托梁采用双钢钢钢管48×3.0mmmm地基承载力标准准准值1055kkN/mm2，基础底底面面扩展面面积00.2550mm2，地基承承载载力调整整系数数0.400。板底木方间距11150mmm；二、梁侧模板荷荷荷载标准准值计计算强度验算要考虑虑虑新浇混混凝土土侧压力力和倾倾倒混凝凝土时时产生的的荷载载设计值值；挠挠度验算算只考考虑新浇浇混凝凝土侧压压力产产生荷载载标准准值。新浇混凝土侧压压压力计算算公式式为下式式中的的较小值值:其中c——混混混凝土的的重力力密度，取取224.00000kN//m33；t——新浇浇混凝土的初初初凝时间，为为0时(表示无资料料)取200/((T+15))，取8.0000h；T——混凝凝土的入模温温温度，取1100.0000℃℃；V——混凝凝土的浇筑速速速度，取22..5000m//h；H——混凝凝土侧压力计计计算位置处处至至新浇混混凝土土顶面总总高度度，取1..1100mm；1——外加剂剂影响修修正系系数，取取1..2000；2——混凝土土坍落度度影响响修正系系数，取取1.15500。根据公式计算的的的新浇混混凝土土侧压力力标准准值F11==26..4000kNN/mm2考虑结构的重要要要性系数数0..9，实际际计计算中采采用新新浇混凝凝土侧侧压力标标准值值F1==00.9×26.44000=223..7600kNN/m2考虑结构的重要要要性系数数0..9，倒混混凝凝土时产产生的的荷载标标准值值F2==00.9×4.00000=3..6000kNN/mm2。三、梁侧模板面面面板的计计算面板为受弯结构构构,需要验算算其其抗弯强强度和和刚度。模模板板面板的的按照照简支梁梁计算算。面板的计算宽度度度取0.3300m。荷载计算值qqq=1..2×23.77660×0.30000+1..400×3.60000×0.30000=100.0066kkN//m面板的截面惯性性性矩I和截面抵抵抗抗矩W分别为:本算例中，截面面面惯性矩矩I和截面抵抵抗抗矩W分别为:W=30...00×1.500×1.500//6==111.225ccm3；I=30...00×1.500×1.500×1.500//12=8.444ccm4；计算简图弯矩图(kN...m)剪力图(kN)))变形的计算按照照照规范要要求采采用静荷荷载标标准值，受受力力图与计计算结结果如下下：变形计算受力图图图变形图(mm)))经过计算得到从从从左到右右各支支座力分分别为为N1=1.20008kNNN2=3.32222kNNN3=3.32222kNNN4=1.20008kNN最大弯矩M=00.0090kkN..m最大变形V=11.1159mmm(1)抗弯强度度度计算经计算得到面板板板抗弯强强度计计算值ff=00.0090×10000×10000//1122500=8..0000N//mmm2面板的抗弯强度度度设计值值[[f]，取取30.000N//mmm2；面板的抗弯强度度度验算ff<[[f]],满足要要求求!(2)抗剪计算算算[可以不计计算算](3)挠度计算算算面板最大挠度计计计算值vv=11.1159mmm面板的最大挠度度度小于30000.0//2550,满足足要要求!四、梁侧模板内内内龙骨的的计算算内龙骨直接承受受受模板传传递的的荷载，通通常常按照均均布荷荷载连续续梁计计算。内龙骨强度计算算算均布荷荷载qq=1..2××0.300×23.7766+1..4××0.300×3.600==10..0666kNN/mm挠度计算荷载标标标准值q==00.300×23.7766=7..1228kNN/mm内龙骨按照均布布布荷载下下多跨跨连续梁梁计算算。内龙骨计算简图图图内龙骨弯矩图(((kN.mm))内龙骨剪力图(((kN)变形的计算按照照照规范要要求采采用静荷荷载标标准值，受受力力图与计计算结结果如下下：内龙骨变形计算算算受力图图内龙骨变形图(((mm)经过计算得到最最最大弯矩矩MM=00.4452kkN..m经过计算得到最最最大支座座FF=55.1107kkN经过计算得到最最最大变形形VV=00.3316mmm内龙骨的截面力力力学参数数为本算例中，截面面面惯性矩矩I和截面抵抵抗抗矩W分别为:W=5.0000×8.000×8.000//6==553.333ccm3；I=5.0000×8.000×8.000×8.000//12=2133.333cmm4；(1)内龙骨抗抗抗弯强度计计算算抗弯计算强度fff=0..4552×106/5333333.33=88.488N//mm2内龙骨的抗弯计计计算强度度小于于13.00NN/mmm2,满足要求求!(2)内龙骨抗抗抗剪计算[[可以不计计算算]截面抗剪强度必必必须满足足:T=3Q///2bhh<<[TT]截面抗剪强度计计计算值TT==3×30199//(2×50×80)==11.1332NN/mmm2截面抗剪强度设设设计值[[TT]=11.550N//mmm2内龙骨的抗剪强强强度计算算满足足要求!(3)内龙骨挠挠挠度计算最大变形v=0..3116mmm内龙骨的最大挠挠挠度小于于4000.00/2250,,满足足要求!五、梁侧模板外外外龙骨的的计算算外龙骨承受内龙龙龙骨传递递的荷荷载，按按照集集中荷载载下连连续梁计计算。外龙骨按照集中中中多跨连连续梁梁计算。外龙骨计算简图图图外龙骨弯矩图(((kN.mm))外龙骨剪力图(((kN)变形的计算按照照照规范要要求采采用静荷荷载标标准值，受受力力图与计计算结结果如下下：外龙骨变形计算算算受力图图外龙骨变形图(((mm)经过计算得到最最最大弯矩矩MM=00.5536kkN..m经过计算得到最最最大支座座FF=110..9800kNN经过计算得到最最最大变形形VV=00.4424mmm外龙骨的截面力力力学参数数为本算例中，截面面面惯性矩矩I和截面抵抵抗抗矩W分别为:W=5.0000×8.000×8.000//6==553.333ccm3；I=5.0000×8.000×8.000×8.000//12=2133.333cmm4；(1)外龙骨抗抗抗弯强度计计算算抗弯计算强度fff=0..5336×106/5333333.33=110.005NN/mmm2外龙骨的抗弯计计计算强度度小于于13.00NN/mmm2,满足要求求!(2)外龙骨抗抗抗剪计算[[可以不计计算算]截面抗剪强度必必必须满足足:T=3Q///2bhh<<[TT]截面抗剪强度计计计算值TT==3×33199//(2×50×80)==11.2445NN/mmm2截面抗剪强度设设设计值[[TT]=11.550N//mmm2外龙骨的抗剪强强强度计算算满足足要求!(3)外龙骨挠挠挠度计算最大变形v=0..4224mmm外龙骨的最大挠挠挠度小于于6000.00/2250,,满足足要求!六、对拉螺栓的的的计算计算公式:N<[N]]]=fAA其中N————对拉螺栓栓所所受的拉拉力；；A——对拉拉螺栓有效面面面积(mmmm2)；f——对拉拉螺栓的抗拉拉拉强度设计计值值，取17700N/mmm22；对拉螺栓的直径径径(mm)::144对拉螺栓有效直直直径(mm)::122对拉螺栓有效面面面积(mm2):AA=11055.0000对拉螺栓最大容容容许拉力力值((kN)::[N]]==177.8850对拉螺栓所受的的的最大拉拉力((kN)::N=10..9880对拉螺栓强度验验验算满足足要求求!七、模板面板计计计算面板为受弯结构构构,需要验算算其其抗弯强强度和和刚度。模模板板面板的的按照照多跨连连续梁梁计算。作用荷载包括梁梁梁与模板板自重重荷载，施施工工活荷载载等。1.荷载的计算算算：(1)钢筋混凝凝凝土梁自重重((kN/mm))：q1=2555.5000××1.10000×0.30000=8..4115kNN/mm(2)模板的自自自重线荷载载((kN/mm))：q2=0...3000×0.30000×(2×1.10000+0..3550)//0..3500=00.6556kkN/mm(3)活荷载为为为施工荷载载标标准值与与振捣捣混凝土土时产产生的荷荷载((kN)：经计算得到，活活活荷载标标准值值P1==(11.0000++4..0000)××0.35500×0.30000=0..5225kNN均布荷载q=11.220×8.41155+1..200×0.65566=100.8885kkN//m集中荷载P=11.440×0.52255=0..7335kNN面板的截面惯性性性矩I和截面抵抵抗抗矩W分别为:本算例中，截面面面惯性矩矩I和截面抵抵抗抗矩W分别为:W=30...00×1.500×1.500//6==111.225ccm3；I=30...00×1.500×1.500×1.500//12=8.444ccm4；计算简图弯矩图(kN...m)剪力图(kN)))变形的计算按照照照规范要要求采采用静荷荷载标标准值，受受力力图与计计算结结果如下下：变形计算受力图图图变形图(mm)))经过计算得到从从从左到右右各支支座力分分别为为N1=0.71114kNNN2=3.11116kNNN3=0.71114kNN最大弯矩M=00.0041kkN..m最大变形V=00.1133mmm(1)抗弯强度度度计算经计算得到面板板板抗弯强强度计计算值ff=00.0041×10000×10000//1122500=3..6444N//mmm2面板的抗弯强度度度设计值值[[f]，取取30.000N//mmm2；面板的抗弯强度度度验算ff<[[f]],满足要要求求!(2)抗剪计算算算[可以不计计算算]截面抗剪强度计计计算值TT==3×11900..0/((2××300..0000×15.00000)==0..3977N//mm2截面抗剪强度设设设计值[[TT]=00.000N//mmm2抗剪强度验算TTT>[TT]，不满满足足要求!(3)挠度计算算算面板最大挠度计计计算值vv=00.1133mmm面板的最大挠度度度小于17755.0//2550,满足足要要求!八、梁底支撑木木木方的计计算（一）梁底木方方方计算按照三跨连续梁梁梁计算，最最大大弯矩考考虑为为静荷载载与活活荷载的的计算算值最不不利分分配的弯弯矩和和，计算算公式式如下:均布荷载q=33.1116//0..3000=110.33877kN//m最大弯矩M=00.11ql2=0.11×10.3399×0.300×0.300==0.00933kN..m最大剪力Q===0.66×0.30000×10.33887=11.8870kkN最大支座力NNN=1..1××0.30000×10.33887=33.4428kkN木方的截面力学学学参数为为本算例中，截面面面惯性矩矩I和截面抵抵抗抗矩W分别为:W=5.0000×8.000×8.000//6==553.333ccm3；I=5.0000×8.000×8.000×8.000//12=2133.333cmm4；(1)木方抗弯弯弯强度计算算抗弯计算强度fff=0..0993×106/5333333.33=11.755N//mm2木方的抗弯计算算算强度小小于113.00N//mm2,满足要求求!(2)木方抗剪剪剪计算[[可以不计计算]最大剪力的计算算算公式如如下::Q=0.666ql截面抗剪强度必必必须满足足:T=3Q///2bhh<<[TT]截面抗剪强度计计计算值TT==3×18700//(2×50×80)==00.7001NN/mmm2截面抗剪强度设设设计值[[TT]=11.550N//mmm2木方的抗剪强度度度计算满满足要要求!(3)木方挠度度度计算均布荷载通过上上上面变形形受力力图计算算的最最大支座座力除除以跨度度得到到6.61144kN//m最大变形v=0..6777×6.61144×300..004/(10000×1000000.000×213333333..5))=0..0117mmm木方的最大挠度度度小于30000.0//2550,满足足要要求!九、梁底支撑钢钢钢管计算算(一)梁底支支撑撑横向钢管管管计算横向支撑钢管按按按照集中中荷载载作用下下的连连续梁计计算。集中荷载P取木木木方支撑撑传递递力。支撑钢管计算简简简图支撑钢管弯矩图图图(kN.mm))支撑钢管剪力图图图(kN)变形的计算按照照照规范要要求采采用静荷荷载标标准值，受受力力图与计计算结结果如下下：支撑钢管变形计计计算受力力图支撑钢管变形图图图(mm)经过连续梁的计计计算得到到最大弯矩Mmmmax==0..0511kNN.m最大变形vmmmax==0..0233mmm最大支座力QQQmaxx=22.5444kkN抗弯计算强度fff=0..0551×106/449911.0==111.433N//mm2支撑钢管的抗弯弯弯计算强强度小小于2055..0N//mmm2,满足要求求!支撑钢管的最大大大挠度小小于3391..7//1500与10mmm,,满足要求求!(二)梁底支支撑撑纵向钢管管管计算纵向支撑钢管按按按照集中中荷载载作用下下的连连续梁计计算。集中荷载P取横横横向支撑撑钢管管传递力力。支撑钢管计算简简简图支撑钢管弯矩图图图(kN.mm))支撑钢管剪力图图图(kN)变形的计算按照照照规范要要求采采用静荷荷载标标准值，受受力力图与计计算结结果如下下：支撑钢管变形计计计算受力力图支撑钢管变形图图图(mm)经过连续梁的计计计算得到到最大弯矩Mmmmax==0..6111kNN.m最大变形vmmmax==1..1355mmm最大支座力QQQmaxx=88.3110kkN抗弯计算强度fff=0..6111×106/449911.0==1335.995NN/mmm2支撑钢管的抗弯弯弯计算强强度小小于2055..0N//mmm2,满足要求求!支撑钢管的最大大大挠度小小于9900..0//1500与10mmm,,满足要求求!十、扣件抗滑移移移的计算算纵向或横向水平平平杆与立立杆连连接时，扣扣件件的抗滑滑承载载力按照照下式式计算:R≤Rc其中Rc————扣件抗滑滑承承载力设设计值值,取8.000kkN；R——纵向向或横向水平平平杆传给立立杆杆的竖向向作用用力设计计值；；计算中R取最大大大支座反反力，R==9.077kN单扣件抗滑承载载载力的设设计计计算不满满足要要求,可以考虑虑采采用双扣扣件!!R≤8.0kkNN时，可采采用单扣扣件；；8.00kkN<RR112.00kkN时，应应采采用双扣扣件；；R>122..0kNN时，应应采用可可调托托座。十一、立杆的稳稳稳定性计计算立杆的稳定性计计计算公式式其中N————立杆的轴轴心心压力设设计值值，它包包括：：横杆的最大支座座座反力NN11=9..077kN(已已经包括括组合合系数)脚手架钢管的自自自重N22=11.220×0.12288×12.44550=11.9907kkNN=9.00072++1..9077=110.99799kN——轴心受受压立杆杆的稳稳定系数数,由长细比比l00/i查表表得到；；i——计算算立杆的截面面面回转半径径((cm)；i=11.600A——立杆杆净截面面积积积(cmm2)；A==4.224W——立杆杆净截面抵抗抗抗矩(cm3)；W=44.499——钢管立立杆抗压压强度度计算值值(N/mmm2)；[f]——钢管立杆杆抗抗压强度度设计计值，[ff]]=2005.000NN/mmm2；l0——计计计算长度度((m)；如果完全参照《扣扣件式规范》不不考虑高支撑撑架，由公式式(1)或(2)计算l0=k111uh((1))l0=(hhh+2aa)(22)k1——计计计算长度度附加加系数，按按照照表1取值为1..1185；u——计算算长度系数，参参参照《扣扣件式式规范》表表55.3..3；；u=11.7000a——立杆杆上端伸出顶顶顶层横杆中中心心线至模模板支支撑点的的长度度；a==0.110mm；公式(1)的计计计算结果果：ll0=11.1185×1.70000×1.200==2.44177m=244177/166.00=1551..5611==0..3055=10979///(0..3005×424))==85..0443N//mmm2，立杆的稳稳定定性计算算<[f]],满满足要求求!公式(2)的计计计算结果果：ll0=11.2200++2××0.10000=1..4000m=114000/116..0=887..7744==0..6799=10979///(0..6779×424))==38..1332N//mmm2，立杆的稳稳定定性计算算<[f]],满满足要求求!如果考虑到高支支支撑架的的安全全因素，适适宜宜由公式式(3)计算l0=k111k2((h++2a))((3))k2——计计计算长度度附加加系数，按按照照表2取值为1..0047；公式(3)的计计计算结果果：ll0=11.1185×1.04477×(1.20000+2×0.10000)=11.7737mm==17737//166.0==1008.99011==0.55300=10979///(0..5330×424))==48..8448N//mmm2，立杆的稳稳定定性计算算<[f]],满满足要求求!模板承重架应尽尽尽量利用用剪力力墙或柱柱作为为连接连连墙件件，否则则存在在安全隐隐患。表1模板支支支架计算长长度度附加系系数k1—————————————————————————————————————————————————————步距h(m)))h≤0.900.9<<h≤≤1.211.22<h≤1.511.55<h≤2.1k111.24431..185511.11671..1663—————————————————————————————————————————————————————表2模板支支支架计算长长度度附加系系数k2——————————————————————————————————————————————————————————————H(m)444681101221441611820025330335400h+2a或u111h(mm)1.35111.011.01141..02261..03991.0042211.005411.06611..08811..09221.1113311.113711.15551..17731.44111.011.01121..02221..03111.0039911.004711.05561..06641..07221.0092211.111111.12291..14491.53111.011.00071..01151..02441.0031111.003911.04471..05551..06221.0079911.009711.11141..13321.62111.011.00071..01141..02111.0029911.003611.04431..05511..05661.0074411.009011.10061..12231.80111.011.00071..01141..02001.0026611.003311.04401..04461..05221.0067711.008111.09961..11111.92111.011.00071..01121..01881.0024411.003011.03351..04421..04881.0062211.007611.09901..10042.04111.011.00071..01121..01881.0022211.002911.03351..03391..04441.0060011.007311.08871..10012.25111.011.00071..01101..01661.0020011.002711.03321..03371..04221.0057711.007011.08811..09942.70111.011.00071..01101..01661.0020011.002711.03321..03371..04221.0053311.006611.07781..0991———————————————————————————————————————————————————————十二、楼板模板板板面板计计算面板为受弯结构构构,需要验算算其其抗弯强强度和和刚度。模模板板面板的的按照照三跨连连续梁梁计算。静荷载标准值qqq1==225.55000×0.11100×0.90000+0..3000×0.90000=2..7994kNN/mm活荷载标准值qqq2==((2.00000+1..0000)×0.90000=2..7000kNN/mm面板的截面惯性性性矩I和截面抵抵抗抗矩W分别为:本算例中，截面面面惯性矩矩I和截面抵抵抗抗矩W分别为:W=90...00×1.500×1.500//6==333.775ccm3；I=90...00×1.500×1.500×1.500//12=25..311cm4；(1)抗弯强度度度计算f=M///W<[f]]其中f————面板的抗抗弯弯强度计计算值值(N/mmm2)；M——面板板的最大弯距距距(N.mmm))；W——面板板的净截面抵抵抵抗矩；[f]——面板的抗抗弯弯强度设设计值值，取300..00NN/mmm2；M=0.11100qql22其中q————荷载设计计值值(kN/mm))；经计算得到MMM=0..1000×(1.50×2.79944+1..4××2.70000)×0.15500×0.15500=0..0116kNN.mm经计算得到面板板板抗弯强强度计计算值ff=00.0016×10000×10000//3377500=0..4776N//mmm2面板的抗弯强度度度验算ff<[[f]],满足要要求求!(2)抗剪计算算算[可以不计计算算](3)挠度计算算算v=0.66677qql44/11000EII<<[vv]=ll//2550面板最大挠度计计计算值vv=00.6677×2.79944×1504/(10000×40000×25311225)==0..0099mmm面板的最大挠度度度小于15500.0//2550,满足足要要求!十三、楼板支撑撑撑木方的的计算算木方按照均布荷荷荷载下连连续梁梁计算。1.荷载的计算算算(1)钢筋混凝凝凝土板自重重((kN/mm))：q11=2225.55000×0.11100×0.15500=0..4221kNN/mm(2)模板的自自自重线荷载载((kN/mm))：q12=000.3000××0.15500=0..0445kNN/mm(3)活荷载为为为施工荷载载标标准值与与振捣捣混凝土土时产产生的荷荷载((kN/mm))：经计算得到，活活活荷载标标准值值q2==(11.0000++2..0000)××0.15500=0..4550kNN/mm静荷载q1=11.220×0.42211+1..200×0.04455=0..5559kNN/mm活荷载q2=11.440×0.45500=0..6330kNN/mm2.木方的计算算算按照三跨连续梁梁梁计算，最最大大弯矩考考虑为为静荷载载与活活荷载的的计算算值最不不利分分配的弯弯矩和和，计算算公式式如下:均布荷载q=11.0070//0..9000=11.1889kkN/mm最大弯矩M=00.11ql2=0.11×1.199×0.900×0.900==0.00966kN..m最大剪力Q===0.66×0.90000×1.18899=0..6442kNN最大支座力NNN=1..1××0.90000×1.18899=1..1777kNN木方的截面力学学学参数为为本算例中，截面面面惯性矩矩I和截面抵抵抗抗矩W分别为:W=5.0000×8.000×8.000//6==553.333ccm3；I=5.0000×8.000×8.000×8.000//12=2133.333cmm4；(1)木方抗弯弯弯强度计算算抗弯计算强度fff=0..0996×106/5333333.33=11.811N//mm2木方的抗弯计算算算强度小小于113.00N//mm2,满足要求求!(2)木方抗剪剪剪计算[[可以不计计算]最大剪力的计算算算公式如如下::Q=0.666ql截面抗剪强度必必必须满足足:T=3Q///2bhh<<[TT]截面抗剪强度计计计算值TT==3×642//((2×50×80)==00.2441NN/mmm2截面抗剪强度设设设计值[[TT]=11.550N//mmm2木方的抗剪强度度度计算满满足要要求!(3)木方挠挠挠度计算算均布荷载通过上上上面变形形受力力图计算算的最最大支座座力除除以跨度度得到到0.46666kN//m最大变形v=0..6777×0.46666×900..004/(10000×1000000.000×213333333..5))=0..0997mmm木方的最大挠度度度小于90000.0//2550,满足足要要求!十四、楼板托梁梁梁的计算算托梁按照集中与与与均布荷荷载下下多跨连连续梁梁计算。集中荷载取木方方方的支座座力PP=11.1177kkN均布荷载取托梁梁梁的自重重qq=00.0080kkN//m。托梁计算简图托梁弯矩图(kkkN.mm)托梁剪力图(kkkN)变形的计算按照照照规范要要求采采用静荷荷载标标准值，受受力力图与计计算结结果如下下：托梁变形计算受受受力图托梁变形图(mmmm)经过计算得到最最最大弯矩矩MM=00.6650kkN..m经过计算得到最最最大支座座FF=77.8857kkN经过计算得到最最最大变形形VV=00.3323mmm顶托梁的截面力力力学参数数为截面抵抗矩WWW=8..98ccm33；截面惯性矩III=211.566cmm4；(1)顶托梁抗抗抗弯强度计计算算抗弯计算强度fff=0..6550×106/1.0055/899822.0==688.922N//mm2顶托梁的抗弯计计计算强度度小于于215..00N/mmm22,满足要求求!(2)顶托梁挠挠挠度计算最大变形v=00.3323mmm顶托梁的最大挠挠挠度小于于9000.00/4400,,满足足要求!十五、扣件抗滑滑滑移的计计算纵向或横向水平平平杆与立立杆连连接时，扣扣件件的抗滑滑承载载力按照照下式式计算:R≤Rc其中Rc————扣件抗滑滑承承载力设设计值值,取8.000kkN；R——纵向向或横向水平平平杆传给立立杆杆的竖向向作用用力设计计值；；上部荷载没有通通通过纵向向或横横向水平平杆传传给立杆杆，无无需计算算。十六、立杆的稳稳稳定性计计算荷荷载标准准值作用于模板支架架架的荷载载包括括静荷载载、活活荷载和和风荷荷载。1.静荷载标准准准值包括括以下下内容：：(1)脚手架钢钢钢管的自重重((kN)：NG1=000.1111××12.44550=11.3378kkN钢管的自重计算算算参照《扣扣件件式规范范》附附录A双排架架自自重标准准值，设设计人员员可根根据情况况修改改。(2)模板的自自自重(kN)：NG2=000.3000××0.90000×0.90000=0..2443kNN(3)钢筋混凝凝凝土楼板自自重重(kN)：NG3=2225.55000×0.11100×0.90000×0.90000=2..2772kNN经计算得到，静静静荷载标标准值值NG==(NNG11+NGG2++NG33)=33.8893kkN。2.活荷载为施施施工荷载载标准准值与振振捣混混凝土时时产生生的荷载载。经计算得到，活活活荷载标标准值值NQ==(11.0000++2..0000)××0