学士某中学教学楼设计计算书

┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊装┊┊┊┊┊订┊┊┊┊┊线┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊┊PAGEPAGE58土木工程专升本某中学教学楼设计计算书一、设计资料1、工程概况：本工程为某中学教学楼，基础采用柱下钢筋砼条基。①设计层数：三层全现浇框架结构②建筑面积：950M2③设计标高：室内外高差0.45m④主要做法：楼面：现浇板顶面为25mm厚水泥砂浆找平层，1：2水泥砂浆加107胶水着色粉面层5mm厚，板底为20mm厚水泥砂浆抹灰。屋面：现浇板上依次为20mm厚水泥砂浆找平层，膨胀珍珠岩保温层120mm厚（2.5%找坡，最薄处80mm厚），三毡四油防水层最上面撒绿豆砂保护为不上人屋面，板底为20mm厚水泥砂浆抹灰。墙体：外围护墙为多孔砖配M5混合砂浆砌筑，内外分别为20mm厚混合砂浆和水泥砂浆抹面，内隔墙除240mm墙外，其它为轻质隔板墙，抹灰做法同外墙内抹灰。门窗：门为木门，窗为塑钢窗，一层进出口采用铝合金门窗。2、地质概况：①地下水位埋深在室外地表下0.50m②基础持力层为褐黄色粉质粘土，地基承载力特征值（修正后）fa＝100KN/m2③土重度按20KN/m3作为计算依据3、基本风压地面粗糙度类别属B类，W0＝0.55KN/m24、结构设计参数抗震设防烈度为7度，三级抗震，场地土类别Ⅳ类，设计基本地震加速度0.10g.5、材料选用：钢材：HPB235、fy=210、Es=2.1*105N/mm2HRB335、fy=300N/mm2、Es=2.0*105N/mm2砼：C20fc=9.6N/mm2ft=1.1N/mm2Ec=2.55*104N/mm2C30fc=14.3N/mm2ft=1.43N/mm2Ec=3.0*104N/mm2XB、LT配筋、KJ构件箍筋选用HPB235，其它选用HRB335，基础垫层C10，KL、XB选用C20，其余为C30。6、常用材料比重钢筋砼：25KN/m3水泥砂浆：20KN/m3多孔砖墙（双面粉刷）：4KN/m2钢塑门窗：2.5KN/m2普通机制粘土砖：19KN/m2木门：0.2KN/m27、楼面活载标准值：办公室：2KN/m2会议室：3KN/m2楼梯：2.5KN/m2卫生间：2.5KN/m2不上人屋面（考虑雪荷载）：0.5KN/m2二、结构选型及梁柱线刚度计算方法柱网尺寸确定①柱距：3.9m（纵向）②跨度：二跨结构，其中A-B轴为6.6m,B-C轴为5.7m③层高：一层4.50m,二、三层皆为3.60m2、构件尺寸确定①楼面、屋面XB厚度B-C轴（短跨）L1/L2=5.7/3.9=1.46<2A-B轴（长跨）L1/L2=6.6/3.9=1.69<2所以皆按四边支承双向板设计根据有关要求，板厚h=本楼层板厚度统一选用：h=110mm②、KL尺寸确定a、横向跨度方向主粱截面尺寸确定LAB=6600，LBC=5700A-B轴：h=取h=650mmb=取b=250mm=2.4<4满足抗震有关设计要求B-C轴：h=取h=550mmb=取b=250mm=2<4亦满足抗震有关设计要求b、纵向连续梁截面尺寸确定：本工程为六跨连续梁（L=3900）考虑部分砌体用砖等工程需要，截面选取h×b=350×250mm③、KZ尺寸确定：根据三级抗震有关KZ尺寸要求，本工程取用hc×b=400×300mm<3A=300×400=1.2×105mm2轴压比验算楼层暂按1.2t/m2计算，三级抗震须满足：N=1.2×1.2×103×3×9.8×6.15×3.9=1014.8KN/m2所以，A＇=所选截面尺寸满足有关抗震设计要求。3、梁柱线刚度计算梁的线刚度计算梁的线刚度时考虑XB的影响，中框架取I=2I0，边框架取I=1.5I0,计算结果如下表：梁的线刚度计算表部位截面（mm）跨度（L）(m)EC(C20)IO=边跨梁中跨梁N/mm2(103m4)I=1.5IOOK=EI/L(KN·m4)I=2IOK=EI/L(KN·m4)A～B6.65.78.553303411.444045B～C5.73.475.2232636.9431047说明：本工程以轴线分区一、二、三层KL截面尺寸相同②、柱线刚度与側向刚度计算以轴线编号，选中框架（KJ6）层次层高(m)柱号（按中边编号柱根数Ec/C30(N/mm2)（KN·m）IC=(10-3m4))（1/m2）D=∑D楼层二层或三层3.5①轴及⑦轴边跨柱A边23*104(C30)137141.60.97962.0920.511686513730柱B边23.8350.657882617652柱C边21.7430.466626012520167362②轴及⑥轴中跨柱A中52.7890.582781939095柱B中55.1130.719柱AA边965948295柱C中52.3240.537721436070A=一层5.45①轴及⑦轴边跨柱A边23*10488071.60.4043.2570.7152544508857455柱B边25.9720.81228895778柱C边22.7140.68224274854②轴及⑥轴中跨柱A中54.3430.764271813590柱B中57.9620.849302115015柱C中53.6190.733260813040说明：所有框架柱尺寸均为b×hc=300×400②一层计算高度的确定：设基础梁顶部距室外地坪0.50m,已知室内外高差为0.45m,底层层高4.50m，故底层计算高度可取为：H=4.5+0.5+0.45=5.45mKJ6中框架柱、框架梁线刚度如下图示：三、荷载计算（竖向）根据分组，本次设计选用中框架KJ6进行有关计算，总体结构布置平面及KJ6受荷范围示意如下图所示：恒荷载计算（KJ4）：①不上人屋面及KL线荷载标准值：三毡四油防水层0.45KN/㎡膨胀珍珠岩保温0.11(2.5+0.5)=0.33KN/㎡20mm厚水泥砂浆找平层0.02×20=0.4KN/㎡110mm厚钢筋砼XB0.11×25=2.75KN/㎡20mm板底水泥砂浆抹灰0.02×20=0.4KN/㎡屋面恒荷载：4.33KN/㎡B轴KL自重0.25×0.6×25=3.75KN/㎡KL梁侧抹灰：2（0.6-0.11）×0.02×20=0.4KN/㎡C轴KL自重：0.25×0.5×25=3.13KN/㎡KL梁侧摸灰：2（0.5-0.11）×0.02×20=0.32KN/㎡所以，作用在顶层KL上的线荷载：g3AB=4.15KN/mg3BC=3.45KN/m②、三层楼面及框架梁线荷载标准值计算：30mm厚1：2水泥砂浆找平：0.03×20=0.6KN/㎡110mm厚钢筋砼XB：0.11×25=0.6KN/㎡20mm厚板底水泥砂浆抹灰：0.02×20=0.4KN/㎡三层楼面恒荷载：3.75KN/㎡因同KL所以作用在三层楼面KL上的线荷载同屋面层g2AB=4.15KN/mg2BC=3.45KN/m③、二层楼面及框架梁线荷载标准值计算二层楼面恒荷载同三层：3.75KN/㎡KL线荷载：g1AB=4.15KN/mB-C轴KL上有一堵空心砖填充墙G2BC=(3.5-0.5)×4=12KN/mB-C轴KL及梁侧抹灰：3.45KN/mG1BC=12+3.45=15.45KN/m④、屋面框架结点点集中荷载载：C-A轴连系梁梁自重：0.225×0..35×44×25==8.755KN粉刷：0.022×(0..35-00.11))×2×44×20==0.8KKN11.65mm女儿墙自自重：1.665×4××0.244×19==30.11KN女儿墙粉粉刷：1.655×0.002×2××4×20=5.288KN连系梁梁传来屋面面自重；C轴及A轴内集中中荷载：G3C=G’3A=622.25KKNA轴外TL自重（含粉刷）:0.225×0..6×1..5×255+2×((0.255+0.66)×0..02×220=6..31KNNTL端部LL自重及粉刷：00.25××0.4××4×255+2×((0.255+0.44)×0..02×220=100.52KKNLL上墙体自重及粉粉刷：1.66×4×44=25..6KNA轴外部附附加集中荷荷载：G3A=422.43KKN故A轴三层顶集中荷荷载：G3A=62.225+422.23==104..68KNN由外附加荷载作作用对A轴产生的的弯矩：LL及及其上墙体体：(10.552+255.6)××1.5==54188KN·mTL：6.311×1.55/2=44.73KKN·m附加弯矩：MAA3=544.18++4.733=58..91KNN·mB轴节点集中荷载载：连系梁自重及粉粉刷：9..55KNN连系梁传来屋面面自重：B节点集中中荷载：G3B=444.19KKN⑤、三层楼面框架架节点集中中荷载标准准值：A-C轴节点集集中荷载：：连系梁自自重及粉刷刷：9.555KN钢塑窗自自重：2.11×1.88×0.445=1..7KN窗下墙体体自重及粉粉刷：2.11×1.22×4=110.088KN窗侧墙体体自重及粉粉刷：1.99×(3..5-0..5)×44=22..8KN框架柱自自重：0..3×0..4×3..5×255=10..5KN框架柱粉粉刷：1×00.02××3.5××17=11.19KKN连系梁传传来楼面自自重：三三层楼面边边节点：G2A=G2C=700.82KKNB轴节点集集中荷载：：连系梁自自重及粉刷刷：99.55KKNKKZ自重及粉粉刷：111.699KN连系梁传传来楼面自自重：二二层楼面中中节点集中中荷载：G2BB=51..24KNN⑥、二层楼面框架架节点集中中荷载标准准值：边节点：GG1A=G1C=700.82KKN中节点：连系梁自自重及粉刷刷：9.555KN连系梁上上木门：0.99×2.44×0.22=0.443KN连系梁上上墙体自重重及粉刷：：2×33×4=225.6KKN框架柱自自重及粉刷刷：111.69KKN连系梁传传来二层楼楼面自重：：中节点集集中荷载：：G1B=755.67KKN2、楼面活荷载计计算;屋面：PAB==PBC==0.5××4=2KKN/m(均布线芯芯载梯形)两边集中荷载：：G3A=G3C=中节点集中荷载载：G2B=2G2A=244KN三层楼面：PABB=PBC=3××4=122KN/mm(梯形承载)两端部集中荷载载：G2A=G2C=中节点集中荷载载：G2B=2G2A=244KN二层楼面：PAB=PBC=2××4=8KKN/m((梯形承载)两端部集中荷载载：G1A=G1C=中节点集中荷载载：G1B=2G1A=166KN3.恒载作用下的结结构计算简简图：底层层高取：55.45mm(自基础扩扩大部分顶顶至二层楼楼面)二三层层高取：：3.500m（自n层楼面(n+1))层楼面）四、内力计算：：水平地震荷载作作用下的内内力计算：：重力荷载代表值值的计算：：按《抗震规范》的的有关规定定楼面均布布活载的组组合系数取取0.5，屋面活活载不予考考虑，即G=GK+0.55Qk多自由度度体系各质质点的重力力荷载代表表值Gi取本层楼楼面重力荷荷载代表值值和各邻层层墙、柱上上部重力荷荷载代表值值的一半之之和。即GKi＝i层楼面重重力荷载代代表值＋〔（i+1）层墙柱重量＋（i-）层墙柱重量〕/Z，如下图所示：各层计算过程如如下：A屋面以上部分（含含屋面XB、KL）：女儿墙：：2×244.24××1.4××4+0..9×244.24××4+2××11.224×1..4×4==484..64KNNA轴外挑：(0.255×0.66×1.55×7+224.244×0.225×0..4)×225+(22×0.66+0.225)×00.02××20+((0.255+0.44×0.22)×0..2×200=1000.98KKNXB：111.244×24..24×44.33==11799.74KKN横向KL：(66.12××4.155+5.112×3..45)××7-7××11.224×0..25×00.11××25=2247.334KN纵向LL：3××24.224﹛﹝0.255×(0..35-00.11))﹞×25++(0.225+0..24×22)×0..02×220﹜=1300.31KKN屋面以上部分合合计：21433.01KKNB三层墙柱窗重量量：外围护墙：(224.244-0.33×7)××(3.55-0.66)×4××2-2..1×1..7×(66+5)++(11.24-00.4×33)×(33.5-00.6)××4×2--1.5××1.7==704..76KNN内隔墙：﹝﹝3×（5.122-0.44-0.22）+（6.122-0.44-0.22-1.88）×2﹞×（3.5--0.6）×4=2243.66KNKZ及粉刷：0..3×0..4×（3.5--0.6）×21××25=1182.770KN门窗：2.11×1.77×11××0.455+0.99×2.77×7×00.2=221.077KN三层墙、柱、门门窗重量合合计：11552.133KNC三层楼面部分：：XB：111.244×24..24×33.75==10211.72KKNKL：2247.334+1330.311=3777.65KKN三层楼面合计：：13999.377KND二层墙、柱、门门窗重量：：外围护墙同三层层：7004.766KN内隔墙：﹝﹝3×（5.122-0.44-0.22）+6.112-0..4-0..2-1..8﹞×（3.5--0.6）×4=2200.445KNKZ：1182.77KN门窗：2.1××1.7××11×00.45++0.9××2.7××11×22=23..02KNN二层墙、柱、门门窗合计：：11110.993KNE二层楼面部分同同三层：13999.37KKNF一层墙、柱、门门窗：外围护墙：﹝((24.224-0..3×7))×3.99×2-33×10××3+(111.244-0.44×3)×33.9×22-3.77×3.99×2﹞×4=5528.558KN门窗：33×3×66×0.445+3..7×3..9×2××0.355=34..4KN内隔墙墙：(5.122-0.44-0.22)×3..9×4××2=1441.022KNKZ：：(4.5--0.6))×0.33×0.44×25××21=2245.77KN一层墙、柱柱、门窗合合计：9499.7KNNG三层楼面活载：：4××4×111×2+55×8×((2.5--2)+88×11××3=6636KNNH二层楼面活载：：111×244×2+55×8×((2.5--2)==548KKN所以：G3==G2=G1=②、水平地震作用用下的层间间位移验算算：A、自振周期计算算：假想框架顶点侧侧移UT将计算结结果列成下下表：层次Gi(KN)∑Gi(KN)∑D(KN/m))w(m)三层2719.0882719.0881673620.01620.1925二层2848.9005567.9881673620.03330.1763一层2703.6998271.677574550.1430.143结构基本自振周周期考虑非非结构影响响的折减系系数a0=0.66T1=B、多遇水平地震震作用计算算：本框架层规则框框架，抗震震设防烈度度7度，Ⅳ类场地：则有：Tg=00.65,,为三级抗抗震，ａmmax=00.08因：0.1＜T1＜＜1.4TTg则：a1=yzxmaxx=0.0088nn=0各质量矩：G3H33=27119.088×(3..5×2++5.455)=333852..55KNN·mG2H22=28448.9××(3.55+5.445)=2254977.66KKN·mG1H11=27003.699×5.445=144735..11KNN·m∑GiiHi=740085.332KN·m总水平地震作用用效应标准准值：FEQQ=2i∑Gi=0.008×0..85×88271..67=5562.447KN各地震作用力（质质点受力）：F3=33852..55/7740855.32××562..47=2257.002KNF2=25497..66/7740855.32××562..47=1193.558KNF1=14735..11/7740855.32××562..47=1111.887KNC、框架各层地震震力及弹性性位移（列列成如下表表格）：层次Hi（m）GiHi（KN·m）Fi（KN）Vi（KN）Di（KN/m）允许值33.533852.555257.02257.021673621.53×100-323.525497.666193.58450.601673622.69×100-3H=12.455m15.4514735.111111.87562.47574559.79×100-3水平地震作用下下框架内力力分析（采采用D值法）以中框架（KJJ6）为计算算标准作计计算简图，将将各层柱抗抗侧刚度及及层间抗侧侧刚度标注注于图上：：采用D值法做KJ6在在水平地震震（左震）作作用下框架架内力分析析如下页：：如下页计算图，柱柱上下端M求得后，利利用节点平平衡弯矩分分配法，求求在水平地地震作用下下梁端弯矩矩，利用平衡可求梁梁端剪力及及柱轴力，整整理如下表表（轴力以以拉为＋，压压为-）:层次BC跨BC跨柱轴力跨度(M)M左(KN·m)M右(KN·m)V(KN)跨度(M)M左(KN·m)M右(KN·m)V(KN)C轴B轴A轴3521.2712.986.85615.5723.126.45-6.85+0.4+6.452551.3231.416.54637.6956.1615.64-23.39+1.7+22.091596.5353.7530.06664．50102．527.83-53.45+5.23+49.92Yi确定依据以结构构抗震课本本有关内容容：水平地震（左震震）作用下下KJ6MM图、梁V图及柱N图如下所所示：A、M图（kN.m）B、V图（KN）C、柱N图（KN）2、风载（左风）作作用下的内内力计算：：①风载值计算：本工程结构总高高度H＝13.335m＜30m,取风振系系数βz=1.0，对于矩矩形平面风风载体型系系数US＝1.3（迎风面US＝0.8，背风面US＝0.5），基本本风压W0＝0.55（已知），UZ可查规范范，将风荷荷载换算成成作用于框框架每层节节点上的集集中荷载（单单榀横向框框架负荷范范围），由由风压标准准值计算公公式：W＝βzUSUZW0,计算过程程整理成如如下表，其其中Z为框架节节点至室外外地面的高高度，A为单榀框框（KJ6）各层节节点的受风风面积：层次usZ(m)uZWo(KN/m2)A(m2)PW(KN)31.01.311.951.0650.5512.69.5921.01.38.450.9570.5514.09.5811.01.34.950.7480.5516.99.04②、确定风载（左左风）计算算简图如下下所示：③、用D值法对中框架（KJ6）作风载载（左风）作作用下内力力分析：将KJ6各层框架架柱抗侧刚刚度值标注注于上图括括弧内为梁梁柱线刚度度，B-C轴和A-B轴KL线刚度分分别为31875和3382500（KN·m4）其相对占总线刚刚度比值：：KBC=KKAB=0..54555左风载作用下内内力计算：：同样求得柱端弯弯矩后利用用弯矩分配配法可求得得梁端弯矩矩，进而利利用平衡可可求梁端剪剪力和KZ轴力列成下表：梁梁端M、V及柱N计算表（“＋”为拉，“-”为压）项目层次BC跨（KL）AB跨（KL）柱轴力（KZ）跨度（m）M左(KN·m)M右(KN·m)V（KN）跨度（m）M左(KN·m)M右(KN·m)V（KN）C轴B轴A轴355.393.281.7363.945.851.63-1.730.11.632514.218.654.57610.3915.434.3-6.30.375.931531.4117.359.75620.8233.18916.051.1214.93梁端弯矩的计算算：梁端弯矩由节点点平衡求得得，例如底底层边跨C轴梁：LCB在C端的弯矩矩由节点平平衡求得，在B端得MBC根据节点B平衡可按各梁的刚度进行分配，即：MCB=9.8++21.661=311.41KKN·mMBBC=KN·m其余梁端弯矩的的计算方法法与此相同同，计算结结果如上表表所示：④、风载（左风）作作用下中框框架（KJ6）M图、KL剪力图即KZ轴力图如如下所示：：3、恒载作用下的的内力计算算（采用分分层计算法法）根据有关修正，①除底层以以外其它各各层柱的线线刚度均乘乘以0.9的折减系系数，②除底层外外其它各层层柱的弯矩矩传递系数数取。柱的修正后的线线刚度底层层ic=88077KN·m,其它它层：ic=0.9××137114=122343KKN·m①取中框架（kJJ6）顶层结结构受力简简图，梁上上分布荷载载由矩形和和梯形两部部分组成，并并将梁、柱柱线刚度标标注于图上上：将梯形荷载折算算成等效均均布荷载：：aBC==0.44aaAB==0.3333gBC=3.455+0.7744×117.322=16..34KNN/mgAB=4.155+0.8815×117.322=18..27KNN/m将顶层计算简图图荷载折算算后待如上上折算后计计算简图各各杆端固端端弯矩：MCB=MBC==×16..34×552=34..04KNN·mMAB=MBA==×18..27×662=54..81KNN·m分配系数确定：：将各杆端弯矩分分配系数标标注于下图图并进行弯弯矩分配：：②取中框架（KJJ6）中间层层作内力计计算：将梯形荷载折算算后画出中中间层计算算简图并标标示柱梁刚刚度值，gAB=4.155+0.8815×115=166.38KKN/mgBC=3.45+00.7444×15==14.661KN//m计算固端弯矩::MBC=×144.61××52=30..44KNN·mMAB=×166.38××62=49..14KNN·m③取中框架（KJJ6）底层作作内力计算算，将梯形形荷载折算算后画出其其计算简图图并将各柱柱梁线刚度度标示于计计算简图上上：折算荷载：gAB=4.155+0.8815×115=166.3844KN/mmgBC=15.445+0..744××15=226.611KN/mm固端弯距：MAAB=×16.338×62=49..14KNN·mMMBC=×266.61××52=55..44KNN·m弯距分配如下图图示：④画出顶、中、底底层分层弯弯矩图：aa、b、c依次为底底、中、顶顶层M图（KN.m）⑤梁在实际分布荷荷载作用下下按简支梁梁计算，跨跨中弯矩值值见下图：：⑥将各层弯矩图进进行叠加并并将不平衡衡节点M值再分配配待如下M图：⑦求KL的受剪力及KZZ承受的轴轴力如下图图示：V=Ni=将各柱所受节点点集中荷载载标注于上上图，则在在恒载竖向向作用下中中框架（KJ6）框架柱柱轴力图如如下图示：：注：内力组合时时，计算KZ下端轴力力需在KZ轴力值基基础上，二二、三层增增加11.669KN每柱，一一层增加17.888KN每柱⑧考虑弯矩调幅并并将梁端弯弯矩换算至至梁端柱边边以备内力力组合时使使用，如下下面M、V值所示:限于调幅幅后不满足足校核条件件，M跨中≥0.5××（P+Q）L2及+M跨中（P+Q）L2的要求，本本次仅将M、V值换算至至柱边：M边=M-V＇V＇=V-qqMM边=M-V＇×（0.4--0.122）（边跨跨柱边弯距距）=M-V＇×（0.4--0.2）（中跨跨中间柱M值）VV＇=V-q（0.4--0.2）（边跨跨）=V-qq（中柱）各层柱边剪力及及梁端弯矩矩计算列成成下表并画画出M、V图：项目层次梁端M值（KN·m）梁端M值（KN·m）MCBMBCMBAMABVCBVBCVBAVAB三层3.0631.3928.4631.1930.5943.265050.85二层8.5639.643.629.0826.0939.9551.5238.89一层9.7755.2157.549.0649.9770.3154.0536.374、分层法作楼面面竖向活载载作用下的的内力计算算（采用不不利荷载布布置）屋面部分均布活活荷载：将梯形荷载化为为等效均布布荷载：同样采用弯矩分分配法分配配固端弯矩矩：弯矩图及相应的的KL剪力图，KZ轴力图如如下图示：：②活载作用在三层层楼面B-C跨：将梯形荷载转化化为等效均均布荷载：：同样采用弯矩分分配法分配配固端弯矩矩如下图示示：在三层楼面B--C轴（跨）布布置活载计计算M、V、N图如下：活载作用在中间间层楼面A-B跨等效均布荷载::qqAB=(11-2×00.33332+0.33333)×122=9.778KN//m固端弯矩：同样：M值算至至梁端柱边边，M值标注于于括弧内VV值算出梁梁端柱边，V值标注于于图中弧内内弯矩分配过程如如下：画出M、V、N图及简支梁形式式下负载M值，求得得跨中M值：活载作用在底层层楼面左跨跨：其弯矩分配过程程及相应的的M、V、N图见下页⑤活载单独作用在在底层右跨跨等效均布荷载：：qAB=(11-2×00.33332+0.33333)×8==6.522KN/mm固端弯矩值：弯矩分配如下图图示：五、内力组合附表表一：框架架梁内力登登记表附表二：框架梁梁内力组合合表附表三：框架柱柱内力登记记表附表四：框架柱柱内力组合合表六、框架配筋计计算附表一、框架梁梁的配筋计计算梁端M值的选取及梁端端剪力V的确定：V＝+BGb遵循原则，无抗抗震组合时时，M＜Mu取M与rREME中较大值值有有抗震组合合时，rREME≤MuA-B轴轴Muu=a1fcho2b(1-0..5b)=1××9.6××250××56522(1-0..5×0..55)==305KKN·mB-C轴轴Muu=1×99.6×2250×44652×0.555(1--0.5××0.555)=2006.933KN·m经验证，所有梁梁端弯矩均均小于相应应的Mu①柱梁C3B3左端：选用ME=-311.35KN·m右端：选用：Mmaxx=-477.22KKN·m等边均布荷载：：q=177.83KKN/mV左=V右=②柱梁B3A3左端：选用Mmaxx=-444.85KN·m右端：选用：ME=-67..22KNN·m等边均布荷载：：q=19..90KNN/mV左=V右=③柱梁C22B2：左端：选用ME=79..89KKN·m右端：选用：Mmmax=889.133KN·m等边均布荷载：：q=23.54KN//mV左=V右=④柱梁B2A2左端：选用Mmax=--99.33KN·m右端：选用：ME=-822.6KNN·m等边均布荷载：：q=266.16KKN/mV左=V右=⑤柱梁C1B1左端：选用ME=-1444.622KN·m右端：选用：Mmaxx=1099.52KKN·m等边均布荷载：：q=322.56KKN/mV左=V右=⑥柱梁B1A1左端：选用ME=1633.36KKN·m右端：选用：Mmaxx=1466.66KKN·m等边均布荷载：：q=22..9KN//mV左=V右=三层屋面自A轴轴外伸TL配筋：M=MA3=558.911时配：38AS=763..4mm22Ho/b=3655/20<<4V=qql=422.43KKN<0..25βcfcbho=2199KN经验算截面符合合要求：0.7ftbffo=0.77×1.11×2500×3655=70..26KNN>V=442.433KN故仅需按抗震有有关构造要要求配置箍箍筋因本工程满足三三级抗震有有关构造要要求，KZ、KL配筋计算算过程中，为为满足最小小配箍率和和抗震有关关要求，实实际配箍较较理论配箍箍有较大的的提高，详详见KJ配筋图框架柱的正截面面配筋计算算框架柱的斜截面面配筋计算算＜部分相相关依据（三三级抗震）＞柱截面纵筋最小小配箍率：：ρ≥0.7%%柱截面单侧配筋筋率：ρmin≥0.2%%柱截面总配筋率率:ρmax<<5%轴压比N/ffcbho≤0.9框架梁最小配箍箍率ρmin==0.244ft/ffyv(KKZ)KZ加密区配箍率ρmin≥七：XB配筋的计算：本次仅对二层楼楼面XB进行配筋筋设计，板板上活载统统一按2..5kg//m2布置考虑虑，板厚统统一按110设计，结结构平面布布置图示可可考虑按BA、BB、BC、BD种区格板板进行板的的设计：进行板的设计：：L1/L2===1.5<<2L3/L2===1.255<2均按双向板设计计，以弹性性理论进行行设计。1、荷载设计值：：恒载：30mmm厚1：2水泥砂浆浆抹平:0.003×200=0.66KN/mm21110mmm厚钢筋硂×B：0.111×25==2.755KN/mm2恒恒载标准值值3.755KN/m2220mm厚厚板底水泥泥砂浆抹灰灰:0.002×200=0.44KN/mm2恒载设设计值：g==1.2××3.755=4.775KN//m2活载设计值：g=22.5×11.4=33.5KNN/m2荷载设计值：g+qq=8KNN/m22、计算跨度统一按轴轴线间距考考虑：lo=0.4mm3、弯矩计算与配配筋：(硂的波桑桑比系数V取为0.2))截面有劲高度：：Lo1方向跨中截截面ho1=90mmm支柱柱ho=90mmmLo2方向跨中截截面ho2=80mmma.A区区格板按两两边固定两两边简支考考虑：（斜斜边固定斜斜边简支）lo1//lo2=40000/66000==0.677m1=((0.4447+0..2×0..015994)×442×8=66.13KKN·mm2=((0.011594++0.2××0.4447)×442×8=33.18KKN·m=-0..102338×422×8=--13.11KN·m=-0..077442×422×8=--9.911KN·m近似取rs=00.95则:As11=配筋：φ8@1140AAs=359mmm2ρ=0.333%>ρmin==0.455=0.2236%As2=配筋：φ6@1140AAs=201..93mmm2A’s1=配筋：φ10@@100Ass=785..4mm2A’s2=配筋：φ8@990Ass=558..44mmm2B区格板三边固定定是一边简简支考虑：：lo1//lo2=40000/66000==0.677m1=((0.033608++0.2××0.000828))×42×8=44.83KKN·mm2=((0.000828++0.2××0.033608))×42×8=11.98KKN·m=-0..078772×422×8=--10.008KN··m=-0..05722×42×8=--7.322KN·m配筋计算：则:As11=实配：φ8@1180Ass=279..22mmm2ρ=0.255%>ρmin==0.455=0.2236%As2=实配：φ6@2220AAs=128..5mm2A’s1=实配：φ10@@140Ass=561mmm2A’s2=实配：φ8@1120Ass=418..83mmm2C区格板（两邻边边固定两邻邻边简支）：：lo1//lo2=40000/55000==0.8m1=((0.03356+00.2×00.02004)×442×8=5..08KNN·mm2=((0.02204+00.2×00.03556)×442×8=3..52KNN·m=-0..08833×42×8=--11.33KN·m=-0..07488×42×8=--9.577KN·m配筋计算：则:As11=实配：φ8@1160Ass=314..13mmm2ρ=0.2286%>ρmin==0.2336As2=实配：φ6@1120AAs=235..58mmm2A’s1=实配：φ10@@120Ass=654..50mmm2A’s2=实配：φ8@990As=558..44mmm2D区格板（三边固固定、一边边简支）：：lo1//lo2=40000/66000==0.8m1=((0.0331+0..2×0..01244)×422×8=44.29KKN·mm2=((0.01124+00.2×00.0311)×422×8=22.38KKN·m=-0..07222×42×8=--9.244KN·m=-0..057××42×8=--7.3KKN·m配筋计算：则:As11=实配：φ8@1180AAs=279..10mm2ρ=0.225%>ρmin==0.2336%As2=实配：φ6@1180AAs=157.006mm2A’s1=实配：φ10@@150Ass=523.660mm2A’s2=实配：φ8@1120Ass=418..83mmm2E区格板验算：L长/l宽=按按单向板计计算：荷载计算：330mm厚厚泥砂浆抹抹平:0.003×200×1=0..6KN//m1110mmm厚×B层：0.111×25××1=2..75KNN/m恒恒载合计33.69KN//m板板底20mmm厚泥砂砂抹灰:0.002×177×1=00.34KN//m荷载总总计：1..2×3..69+11.4×22.5=7.9228KN//mLo=1.55-按1.5mm考虑Ho=90mmmM==KN·mRs按0.9考虑As=实配：φ8@2250AAs=200..96mmm2分布筋同内板，亦可按B区格板配配置φ6@2220Ass=经验算满足八、楼梯设计本工程二三层层层高均为33.50mm，底层为为4.500m。为方方便施工二二三层设计计为等跑楼楼梯，一层层上坡段亦亦同上相应应坡段设计计，下坡段段斜梯板加加长至KZ位置如右右下图示为为标准层楼楼梯示意各构件对TB设计:板厚h==78取板厚h=1110㎜板倾斜角tannα==0.667cosα=0..83α=33..94°楼梯段质面活载载q=2.5kNN/㎡荷载计算30㎜厚水泥砂浆面面层20×0.033×(0..26+00.1755)/0..26=11.0044kN/mm三角形踏步：×0.175××0.266×25//0.266=2.119kN/mmTB斜板0.11×255×1/cosα=3.331kN/mm板底材值恒载合计恒载设计值活载设计值总荷载设计值斜板配筋M=pln2==×11.779×2..342=6.446kN··mh0=110-200=90㎜as===0.083rs==0.957As===357㎜2配筋：φ10200AAs=3992.5㎜2ρ=0.357%%＞ρmin=00.45==0.2336%分布筋：每设踏踏步中间休息平台设设计平台板厚h=880㎜取1m宽板带带计算荷载计算25㎜厚水砂找平面面层：0.0225×200×1=00.5kN/mm80㎜厚×B0.008×255×1=22kN/mm板底20水砂值0.022×17××1=0..34kN/mm合计恒载设计值g==2.844×1.22=3.441kN//m活载设计值q==2.5××1.4==3.5kkN/m总荷载设计值PP=g+qq=6.991kN//m截面内力计算与与配筋l0=1.98-++=1.944mh0=80-20==60㎜M=pln2==×6.991×1..942=2.66kN·mmas===0.075rs==0.961As===214.722㎜2配筋：φ82200Ass=2288.4㎜2ρ=0.29%＞＞ρmin=00.45==0.2336%分布筋平台梁设计尺寸确定h×bb=3500×2000㎜荷载计算平台梁自重：00.2×（0.355-0.008）×25==1.355kN/mm梁测将刷：0..02×（0.355-0.008）×2×117=0..18kN/mm平台梁自重：22.84××1.866÷2=22.64kkN/m梯段板自重：66.91××2.344÷2=88.08kN/mm恒载合计恒载设计值：gg=1.22×12..25=114.7kN/mm活载设计值：qq=1.44×2.55×(+)=7..35kNN/m总荷载设计值：：p=q++g=222.05kN/mm内力计算与配筋筋M=pl02==×22..05×((4-0..24)22=38..97kNN·mV=pl=×222.055×(4--0.244)=411.45kN截面按倒“L”型计算bf=b+5hff=2000+5×880=6000㎜梁的有效高度hh0=3500-35==315㎜判别T型截面：Mu=a1fccb,f×h,f(ho-h,f/2)==1×9..6×6000×800×（315--80/22）=1266.72kN·mmM=38.977kN·mm<Mu判别1层第一类T形截面as===0.068rs==0.965As===427.34mmm2配筋：2φ8As=508..9mm22V=41.455KN<00.25βCfcbho=0.225×1××9.6××200××315==151..2KN截面尺寸符合要要求0.7fxbhho=0.7××1.1××200××315==48.551KN>>V=411.45KKN故按构造配置箍箍筋即可，选选配φ6@2000箍筋4一层下坡段内力力计算与配配筋ln=13×2600=3.338M=1/10××11.779×3..382=13..47as==0.173rs==0.904As==788.38mmm2配筋：φ10@@100Ass=785mmm2分布筋同其它斜斜面配筋φ8@2660经验算此状态下下平台梁配配筋等满足足有关要求求。九、基础设计（B轴）1.结构尺寸选择①基础埋深h0≥（-）=1.04～00.83mm(H为楼高)考虑地下水位埋埋深在室外外地坪下00.5m深深处，基础础埋深最浅浅不宜小于于0.5mm等要求，在在工程基础础扩大面以以上选H=0.995m,扣除室内内外高差00.45mm，埋深h0=0.5mm②基础梁高度、宽宽度确定h’=（～）L=（～）×4=0.5～～1m,取h’=0.800mb’=h0+50×2=4400+1100=5500㎜基础梁底标高==-1.775m基础梁端另一跨跨外伸长度度l’=0.25l=00.25××4=1mm则条基梁总长度度l=4××6+2××1=266m(端部外伸伸1m以便于于基础梁纵纵筋锚固和和使基底地地基反力更更趋于均匀匀)垫层，选用C110素砼垫垫层，各边边均伸出基基础100㎜2.基底底面积确定定与应力校校核①柱底作用荷载估估算如右图示F为楼体竖向集中中荷载G为底层墙体自重重部分直接提取数数据A顶层边轴:顶层×BKL：4.15××33.45××+0.225×0..24×22×25--3.788=20..3KN女儿墙：中轴：×B按面面KL：4.15××33.45××+0.225×0..24×44×25--3.788=23..3KNB标准层边轴：XB按面面KL：24.08-33.78==20.33KN中轴：×B按面面Ckz自重0.3×0.44×25××（12.445-0..55×33）=32..4则有：F1=53.13++20.33+30..8+2((68.775+200.3)++32.44+2.995×5..5×4××2=4112.088KNF2=93.5+223.3++2(1337.5++23.33)+322.4+22.95××2.5××4×2==529..8KNF3=F2=529.8KKNF4=93.5+223.3++(1377.5+223.3))×2+332.4++2.955×3×44×2=5541.660KNF5=93.5+223.3++(1377.5+223.3))×2+332.4==470..36KNNF6=F2+2×(2.995+0..2)×44-2.995×2..5×4==525..50KNNF7=F1==412..08KNN底层墙体自重((楼内无隔隔墙，设计计为展厅)G1=115.8KKNG2=49..5KNG1=G4-G5=G6=0G7=107.8KKN②以轴心受压（取取标准值）初步确定定基础底面面和:F==34211.22++273..1=36694.332KN已知：fa=1100KNN/m2rQ=20KKN/m33L=4×6+2==26mrk=10KKN/m33Rd=20×(00.45++0.5))+0.88×(200-10))=27KKN/m22由+rad≤fa得：+rd≤faB≥取B=2.0m所以A’=2.0×4==8㎡（单柱柱）③基底应力校核（取Fmax=F4=541.6KN校核）M剪=0.23×××0.8==0.199KN·m（取值是是内力组合合表）M弯=×（0.39+0..23×00.8）=0.559KN·mM上=M剪+M弯=0.78KN··m轴向受压：PKK==+rd==＜fa偏心受压：PKK=±=97..45±=97.45±±0.299=97..74KNN/m2＜1.2ffa=120KN/mm297.16KNN/m2>0经校核基础底面面和选择满满足3.基础底版配筋查KJ内力组合表得；；F=Nmax==818..6KNMmax=388.37KN·mV=12.788KN①计算基底净反力力：P=②计算翼板根部内内力：Pj=Mj=(B-b)22()=(22-0.55)2()=322.62KN·mPamax===×4=1115.998KNVj=(Pamax+Pjj)=(115..98+1106.889)=883.577KN③翼板斜截面承载载力验算设h=400,则则h0=3600ββn=()=1.2220.7βnfttbho=0.77×1.222×1..43×11000××360==439..64KNN＞Vj=83..57nNN故满足底板抗剪剪要求④计算翼板底部受受力钢筋As===479.42mmm2选