合肥市轨道交通号线初勘岩土工程勘察报告翡翠湖停车场

岩土工程勘察报告合肥市轨道交通3号线初步勘察阶段■■■■②停车场根据地形地貌每每隔60～150m按网格状状布置勘探探孔。结合合现场房屋屋、构筑物物的布置和和场地情况况可安排适适量的静力力触探钻孔孔进行勘察察。(2))钻孔尽可能能一孔多用用，根据需需要进行孔孔内波速测试或或用作水文文观测井。钻钻孔用于原原位试验的的，作业完完后及时妥妥善回填，并并记录回填填方法、材材料和过程程，避免对对环境或工工程施工造造成危害。1.6.2勘探孔深深度控制原原则勘探深度以满足足线路敷设设形式、各各类工程的的结构形式式、施工方法法分析等工作作开展需要要为原则。出入线明挖段勘勘探深度满满足以下要要求：①控制性孔勘探孔孔深：进入入结构底板板以下不小小于30m，在结构构埋深范围围内如遇强强风化、全全风化岩石石层进入结结构底板以以下不小于于15m，在微风风化及中等等风化基岩岩中时不少少于底板以以下5～8m。②一般性孔勘探孔孔深：进入入结构底板板以下不小小于20m，在结构构埋深范围围内如遇强强风化、全全风化岩石石层进入结结构底板以以下不小于于10m，在微风风化及中等等风化基岩岩中时不少少于底板以以下5m。③遇不良地质或基基岩破碎时时勘探深度度适当加深深。停车场范围勘探探深度满足足以下要求求：控制性勘探孔（机机钻孔）进进入中等风风化基岩5~8m；一般性性勘探孔（静静探孔）孔孔深为锥尖尖阻力大于于15Mppa。1.6.3勘探孔编编号原则勘探孔代号：机动钻孔（HF3）Jz－III144－Q1－**静力触探（双桥桥）（HF3）Jc－III144－Q1－**旁压试验（HF3）Py－III144－Q1－**HF3代表合肥肥轨道交通通3号线工程程（仅勘察察报告中有有其他线利利用孔时用用）；Jz代表机动动钻孔（静静力触探用用Jc，旁压试试验用Py）；Ⅲ代表初勘勘阶段、Ⅳ代表详勘勘阶段；14代表勘探年年度20114年，Q代表区间间、S代表车站站，C代表车辆辆段，T代表停车车场；其后后的数值代代表区间和和车站编号号（终点～～相城路站站为第1区间，代代号Q1；相城路路站为第1车站，代代号S1；后面的的区间和车车站以此类类推，磨店店车辆段代代号C1；翡翠湖湖停车场代代号T1）；比如如磨店车辆辆段机动钻钻孔为HF3Jz－III144－C1－**。1.7利用用资料（1）《1：5万合合肥地质图图》，安徽徽省地质矿矿产局区域域地质调查查队。（2）《合肥市轨道交通通3号线工程地地质灾害危危险性评估估报告》，安安徽省地质质调查院，2014年3月；（3）《合肥市轨道交通通3号线工程场场地地震安安全性评价价报告》，中中国地震局局地壳应力力研究所，2014年3月；（4）《合肥市轨道交通通3号线工程可可行性研究究阶段岩土土工程勘察察报告》，中中铁第四勘勘察设计院院集团有限限公司，2014年1月；（5）《合肥市轨道交通通3号线工程可可行性研究究报告》，中中铁第四勘勘察设计院院集团有限限公司，2014年3月；（6）收集的合肥市轨轨道交通33号线工程沿沿线相关市市政工程地地质勘察资资料；1.8勘察察完成的主主要工作量量本勘察段落初勘勘阶段共布布置机动钻钻孔13个，实施机动钻钻孔13个。利用方方兴大道站站机动钻孔孔3个（Jz-Ⅲ14-S333-111，Jz-Ⅲ14-S333-9，Jz-Ⅲ14-S333-7）。本勘察段落内勘勘察完成的的主要工作作量见表11.1。表1.1完完成勘察工工作量一览览表项目完成工作量备注注工程地质测绘（Km2）0.56勘探点总数（孔孔）35含3个利用孔机动钻孔机动钻孔（延米米/孔）480.9/116含3个利用孔重复开孔（延米米/孔）39/13采取原状样（组组）70采取扰动样（组组）2采取岩样（组）9采取水样（组）2原位测试标贯试验（次）79动力触探（次）20静力触探（延米米/孔）223.80//19地下水位观测（孔）13孔位及孔口高程程测量（孔孔）13对所取的土样、水水样、岩样样进行了室室内试验，其其中对原状状样进行了了常规物理理试验、力力学试验和和特殊指标标试验，对对岩样进行行了抗压试试验，对水水样进行了了水质简分分析。室内内土工试验验完成工作作量见表1.2。表1.2室内土工工试验工作作量一览表表试验项目完成数量(个))主要设备仪器提供的指标土的物理性质试验含水量46天平、干燥箱天然密度、含水水量、孔隙隙比、饱和和度、液限限、塑限、干干密度、液液性指数、塑塑性指数、固结系数、垂直渗透系数密度44天平、干燥箱液限46锥式液限仪塑限46干燥箱比重46比重瓶比重土的力学性质试验压缩试验22三联固结仪压缩模量、压缩缩系数直剪试验13四联直剪仪黏聚力、内摩擦角角固结快剪13四联直剪仪黏聚力、内摩擦角角膨胀性试验6天平、固结压缩缩仪自由膨胀率水分析水质分析试验2水质分析仪水质分析结果特殊试验三轴(UU)4全自动三轴仪黏聚力、内摩擦擦角三轴（CU）3全自动三轴仪黏聚力、内摩擦擦角静止侧压力系数数4全自动三轴仪静止侧压力系数数50KPa下膨膨胀性试验验6天平、固结压缩缩仪50KPa下膨膨胀率、收收缩系数、膨膨胀力岩土热物理指标标2导热系数测定仪仪、干燥箱箱、真空泵泵等导热系数、导温温系数、比比热容岩石试验岩石密度9单轴抗压仪岩石密度天然单轴抗压强强度6单轴抗压仪天然抗压强度饱和单轴抗压强强度3单轴抗压仪饱和抗压强度干燥单轴抗压强强度3单轴抗压仪干燥抗压强度2区域地质质及自然地地理概况2.1自然然地理及气象象2.1.1自然地理理合肥市位于安徽徽省中部，襟襟江拥湖，跨跨长江、淮淮河两大流流域，北起起舜耕山，南南至巢湖盆盆地周围，处处于北纬32°、东经117°。合肥市市现辖三县县四区，市市域总面积积70299.48平方公里里，市区总总面积838..52平方公里里。合肥地处江淮丘丘陵，大部部分地域岗岗冲起伏，垄垄畈相间。总总的地势是是中部高，南南北低，最最高点位于于中西部大大蜀山，海海拔282m，最低点点位于东南南部南淝河河河漫滩上上，地面高高程约6m。拟建建工程区交通发达达，有市政政道路可供供大中型车车辆运输。2.1.2气象根据合肥市气象象局资料，合合肥市多年年平均气温温为15..7℃，最高气气温为300～38℃，极端最最高气温为为41.00℃（19599年8月23日），最最低气温为为-5～-10℃，极端最最低气温--20.66℃（19555年1月6日）。全全年盛行风风向以东北北偏东南为为主，年日日照时数22000～～23000小时，年年均日照时时数21663.3小小时,平均无霜霜期为2227天。本区雨量较充沛沛，多年平平均降水量量为9888.4mmm，雨水夏夏季最多，春春秋次之，冬冬季最少。最最大年降水水量为15541.99mm（19544年），最最小年降水水量为5446.2mmm（19788年）。7月份降水水最多，平平均约1773.9mmm；12月份降降水最少，平平均为288.2mmm。平均年年降水日数数为113天，年年平均为114mm//d（19744年），最最大日降水水值为2006.1mmm/d（19844年6月13日），1月份降水水强度最小小，平均44.1mmm/d，年年平均蒸发发量17660mm，6～8月蒸发最最强，122～2月蒸发最最弱。年均均相对湿度度76～79.55%。本地区最大冻土土深11ccm，最大大积雪深度度36cmm。2.2地形地地貌合肥地处江淮丘丘陵，江淮淮分水岭横横贯东西，形形成较低缓缓的鱼背状状地带。总总趋势是西西南、东南南和北面高高，中南部部低。境内内地形较平平缓。2.3水系合肥市位于江淮淮分水岭以以南，境内内水系较发发育，区内内水系属巢巢湖水系范范畴。区内内河流、水水库和零星星水塘、鱼鱼塘等地表表水最后均均汇合于合合肥市东南南面的中国国五大淡水水湖之一的的巢湖。测区内主要的河河流为南淝淝河及其众众多支流，主主要支流有有二十里埠埠河，板桥桥河、四里里河、十五五里河和匡匡河。2.4区域域地质概况况2.4.1区域构造造场区在区域地质构构造属于扬扬子准地台台江淮台隆隆所属的合合肥断陷盆盆地，区域域上位于华华北地台的的南端，燕燕山期活动动强烈，形形成平缓开开阔的合肥肥断陷盆地地，合肥盆盆地（断陷陷）是安徽徽省最大的的中新代盆盆地，属中中朝准地台台淮阳古陆陆与扬子准准地台的边边缘地带。合合肥盆地（断断陷）可分分为肥北断断坳、肥中中断隆、肥肥南断坳和和肥东断坳坳四个二级级构造分区区，拟建工工程线路属属肥中断隆隆和肥东断断坳。合肥肥市区内断断裂构造较较为发育，多多为隐伏断断裂。按断断裂方向可可分为近东东西向、北北东向、北北西-北北西向向等断裂系系统。其中中近东西向向断裂和北北东向的郯郯庐断裂为为区域性大大断裂，形形成时间较较早，且具具有多期活活动性。岩层总体体呈单斜状状，地质构构造简单。拟建场地无区域域性断裂分分布。图2.1场区构构造纲要图图2.4.2历史地震震据资料记载，合合肥及其周周边地区自自公元13329年至至19844年655年间间内，共发发生Ms≥0.3级地地震70次，其其中19000年以前前20次，1900年以后500次，基本本上为仪器器所记录，1973年至1984年共发生47次。主要分布在藕塘—清水河断裂以西的郯庐断裂带内。发震部位往往是在北北东向断裂与其它方向（尤其是北西向）断裂的交汇处。如肥东县城西大张岭一带，1978年11月15日曾发生0.8级地震。该处恰好位于北北东向断裂与北西向断裂交汇处。区内自19733年以来共共发生Ms≥0.3级地震9次。历史史上最大的的一次地震震是1637年3月29日，在合合肥市南郊郊葛大店一一带发生的的Ms=5级、烈度6度的地震震。1978年10月10日，在大大蜀山南东东柳大郢一一带发生两两次地震，震震级分别为为0.5级和0.8级，1978年是合肥肥地区地震震活动的高高峰期，1978年以后地地震活动渐渐趋减弱。3工程地质特征3.1场地地地貌及地地层岩性3.1.1场场地地貌拟建场地属地貌貌属一级阶阶地和二级级阶地。场场址现状地地势总体呈呈北高南低低、东高西西低，地形形起伏较大大，主要为为农田及村村庄，有两两条220kV高压走廊廊贯穿场地地。翡翠湖湖停车场用用地南邻铁铁路专用线线、北邻2220kV高压走廊廊。3.1.2地层层岩性结合区域地质资资料，根据据沿线勘察察揭露的地地层沉积年年代、成因因类型、岩岩性特征，将将本勘察单单元范围内内的岩土层层划分为5个单元层层和9个亚层，各各岩土层工工程特征分分述如下：：（1）人工填土层（QQ4ml）杂填土（0）11层：杂色色，松散，稍稍湿～潮湿湿，以建筑筑垃圾为主主，表层为为混凝土或或沥青路面面，含大量量渣土，块块石。层底底标高21.335~222.56mm，该层在在测区零星星分布。素填土（0）22层：褐灰灰色、灰黄黄色，松散散，潮湿，以以软塑状粉粉质黏土为为主，夹少少量灰渣土土，碎石。该该层分布于于整条线路路地段，层层底标高14.447~233.15mm，该层在在测区普遍遍分布。（2）第四系全新统冲冲积层（Q4al-ppl）粉质黏土（1）1层：灰黄黄色，底部部为深灰色色，软~可塑，含含铁锰质氧氧化物，底底部夹少量量粉土、粉粉砂。切面面光滑，稍稍有光泽，干干强度及韧韧性中等，采采取率100％。层底底标高7.099~21..69m，该层在在测区局部部分布。(3)第四系系上更新统统冲积层（Q3al）：粉质黏土（2）1层：夹黏黏土，黄灰灰色~灰黄色，可可塑，局部部为硬塑，含含少量铁锰锰质结核氧氧化物及灰灰白色高岭岭土团块,切面稍光光滑，稍有有光泽，干干强度及韧韧性中-高，无摇摇振反应。层层底标高7.40～19.449m，该层在在测区大部部分布。黏土（2）2层层：褐黄色色~黄褐色，硬硬塑～坚硬硬，夹有少少量铁锰结结核及灰白白色的高岭岭土，底部部富集铁锰锰结核，局局部地段夹夹较多高岭岭土团块及及碳酸钙结结石，具中中等膨胀潜潜势。切面面光滑，有有光泽，干干强度及韧韧性中等-高，无摇摇振反应。层层底标高3.86～10.665m，该层在在测区普遍遍分布。(4)第四系中中更新统层层（Qel）：粉质黏土（3）2：红棕色色，硬塑，夹夹有少量高高岭土结石石及粉砂，采采取率约为为80%。层底标标高2.755~9.225m，该层在在测区大部部分布。(5)白垩系系上统张桥桥组（K2Z）：泥质砂岩（6）1层：红棕棕色，全风风化，风化化剧烈呈黏黏土状，原原岩结构基基本被破坏坏，但尚可可辨认，岩岩芯呈土柱柱状，底部部呈碎块状状，局部夹夹少量高岭岭土及中风风化岩块，遇遇水易软化化，失水后后开裂特征征明显，干干钻可钻进进。层底标标高0.45～8.555m。泥质砂岩（6）2层：红棕棕色，强风风化，原岩岩结构大部部分被破坏坏，但尚可可辨认，粉粉粒结构，泥泥质胶结，岩岩心呈柱状状、碎块状状，为极软软岩，手碾碾易碎，遇遇水易软化化，干钻较较困难。层层底标高-4.995～3.900m。局部分分布。泥质砂岩（6）3层：红棕棕色，中等等风化，岩岩体较完整整，中厚层层状构造，砂砂粒结构，泥泥质胶结，岩岩芯呈柱状状、长柱状状，一般节节8-155cm，最长的30cm，岩质极极软，遇水水易软化，干干钻较困难难。采取率率100％，RQD约80％。表表3.1各岩土层层及亚层代代号及特性性汇总表序号地层时代地层代号地层名称说明1Q4ml（0）1杂填土夹建筑垃圾Q4ml（0）2素填土灰黄色，松散，稍稍湿2Q4al-pl（1）1粉质黏土灰褐色～灰黄色色，软~可塑3Q3al（2）1粉质黏土灰黄色，可塑Q3al（2）2黏土黄褐色~褐黄色色，硬塑~坚硬Qel（3）2粉质黏土红棕色，硬塑4K2z（6）1泥质砂岩红棕色，全风化化K2z（6）2泥质砂岩红棕色，强风化化K2z（6）3泥质砂岩红棕色，中等风风化有关各岩土层的的分布详见见《工程地地质纵断面面图》、《工工程地质柱柱状图》。3.2地基岩岩土物理力力学性质指指标统计及及分析岩土参数的分析析选用，充充分考虑了了取样、试试验操作等等因素对测测试成果的的影响，按按照地质体体的不同单单元、区段段、层位进进行统计，采采用算术平平均值、标标准差、变变异系数等等可靠的数数理统计学学理论，以以获取准确确的岩土设设计参数。具具体方法为为：3.2.1统统计原则和和方法根据《岩土工程程勘察规范范》（GBB500221—20011）（20009年版）144.2.11、14.22.2条按各岩土层层分层统计计，统计时时，剔除异异常值；各各种岩土参参数的平均均值、标准准差、变异异系数、岩岩土参数的的标准值、统统计修正系系数的统计计计算公式式为：式中：—岩土参参数的平均均值；—岩土参数的标准准差；—岩土参数的变异异系数；—岩土参数的标准准值；—统计修正系数。式式中正负号号按不利组组合考虑室室内试验统统计指标。3.2.2测测试点、取取样及样品品的代表性性本次勘察测试点点在全场地地均匀分布布，测试点点的位置及及数量能基基本反映全全场的地层层特征，具具有很好的的代表性。3.2.3测测试、试验验数据的正正确性及可可靠性对试验单位的资资质进行了了审查，对对室内试验验的相关设设备的完好好性和有效效性进行了了检查，确确保室内试试验成果的的正确性和和可靠性。原位测试进行之之前，标贯贯器均进行行检查，验验收合格后后方可投入入使用。土工试验按《土土工试验方方法标准》（GB/T50123-1999）进行操作，按《城市轨道交通岩土工程勘察规范》（GB50307-2012）定名。各岩土层常规试验指标按规范进行分层统计，剔除了个别异常值。其它原位测试均均按相关规规范进行操操作。3.2.4关关于统计数数值采用的的说明（1）本报告所列岩岩土参数建建议值，是是指为满足足工程需要要，根据有有关规范的的规定在室室内试验和和原位测试试的基础上上，利用其其统计结果果进一步计计算、查表表并结合地地区经验综综合判断之之后，所给给出的各岩岩土层的参参数。（2）根据国家标准准《岩土工工程勘察规规范》（GGB500021—20011）（20009年版）有有关规定，承承载能力极极限状态计计算需要的的岩土参数数（如岩土土的抗剪强强度指标）应应采用指标标的标准值值，该值可可按本报告告汇总统计计表中各岩岩土参数标标准值采用用，亦可根根据地区经经验适当调调整。因此此，本册报报告中各岩岩土参数选选取遵循以以下原则：：①评价岩土层性状状的指标，如如地基土的的天然含水水量、天然然重度、孔孔隙比、塑塑性指数、饱和度、相对密实度等选用平均值。②按正常使用极限限状态计算算需要的岩岩土指标，如如土层变形形特性(土层压缩缩系数、压压缩模量等等)选用平均均值。③承载力极限状态态计算需要要的岩土指指标，如土土层抗剪强强度指标选选用标准值值；岩层强强度指标(单轴抗压压强度)选用标准准值（当统统计样本数数不足6件时采用用平均值))。④岩土层原位测试试指标：标标准贯入试试验击数取取标准值(未经杆长长修正后击击数)，动探试试验击数取取标准值(杆长修正正后击数)。⑤当设计规范另有有专门规定定标准值的的取值方法法时，按有有关规范执执行。3.2.5岩岩土试验成成果统计（1）各土层主要物物理力学性性质指标统统计详见附附表3《土工试试验汇总统统计表》。（2）土的抗剪强度度指标统计计本次勘察根据拟拟建工程设设计需要，采取一定定数量的原原状土样进进行室内直直接剪切、固固结快剪、不不固结不排排水剪和固固结不排水水剪试验，测测得抗剪强强度指标统统计详见附附表3《土工试试验汇总统统计表》和和附表6《特殊试试验汇总统统计表》。（3）岩石抗压强度度指标统计计详见附表表5《岩石试验验汇总统计计表》。（4）各岩土层物理理力学指标标建议值综合原位测试成成果、室内内土工试验验成果，并并结合规范范经验值，确定各岩土层物理力学指标建议值详见附表2《岩土物理力学参数建议值一览表》。3.2.6原原位测试成成果（1）标准贯入试验验指标统计计本次勘察标贯试试验锤击数数实测值（N）统计详见附表4《标贯、动探试验汇总统计表》。（2）重型动力触探探试验指标标统计本次勘察重型动动力触探试试验锤击数数实测值（N’63.5）及修正值统计详见附表4《标贯、动探试验汇总统计表》。（3）双桥静力触探试试验指标统统计本次勘勘察的双桥桥静力触探探试验指标标统计结果果详见附表表7《双桥静静力触探分分层统计表表》。3.2.7其其他测试成成果统计（1）岩土变形模量（E0）及压缩模模量（Es）综合取取值表3.2岩岩土变形模模量E0及压缩模模量Es综合值值成果表指地标层压缩模量Es((Mpa)（100～2000KPa）变形模量E0((Mpa)室内试验建议值E0=(0.4~11.4)NN建议值（1）1软塑~可塑状粉质黏土土10.236.03.2~11..510.0（2）1可塑状粉质黏土土11.617.65.3~18..615.0（2）2硬塑状黏土15.0312.08.0~28..118.0（3）2硬塑状粉质黏土10.4710.510.2~355.620.0（6）1全风化泥质砂岩岩14.0512.014.4~500.418.0（6）2强风化泥质砂岩22.016.8~588.840.0注：（3）2粉粉质黏土及及风化层变变形模量参参考《城市市轨道交通通岩土工程程勘察规范范》（GB500307--20122）P232页E0=（0.4~1.4）N（其中N采用统计后后标准值)。静止侧压力系数数ξ及泊松比υ综合取值值结合土土工试验的的技术结果果及规范经经验值，综综合确定各各土层静止止侧压力系系数ξ及泊松比υ，见表3.3。表3.3岩土静止止侧压力系系数ξ及泊松比比υ确定表指指标地层ξυ土工试验值《工程地质手册》（第四版版）表3-1-25经验值建议值土工试验换算值建议值（1）1软~可塑状黏土0.53~0..60.500.33（2）1可塑状粉质黏土土0.710.43~0..530.480.420.32（2）2硬塑状黏土0.340.40~0..500.460.250.31（3）2粉质黏土/0.33~0..430.430.30（6）1全风化泥质砂岩岩0.390.33~0..430.400.280.30（6）2强风化泥质砂岩/0.18~0..330.280.22（6）3中等风化泥质砂砂岩//0.270.21注：泊松比按υυ=ξ/（1+ξ）确定。（3）基床系数综合合取值地基土层的基床床系数K值，不同同的试验方方法和试验验条件，其其结果相差差较大，因因此本次基基床系数KK值采用多多种方法相相互比较，综综合确定。经经标贯等原原位试验方方法与规范范经验值等等对比加以以修正综合合确定。各各地基土层层的基床系系数K值综合确确定如表33.4和表3.5。表3.4水平平基床系数数（Kh）综合值成成果表层号岩土名称标贯试验值土工试验值规范经验值综合建议值Mpa/mMpa/mMpa/mMpa/m（0）2填土/10（1）1粉质黏土（软可塑）12.3~244.5/12~3020（2）1粉质黏土（可塑）20.0~399.917720~4525（2）2黏土（硬塑）30.2~600.3/30~6540（3）2粉质黏土（硬塑）33.3~666.65930~6550（6）1泥质砂岩（w44）51.6~1003.24335~3939（6）2泥质砂岩（w33）//135~1600135（6）3泥质砂岩（w22）//200200注：基床系数KKh规范经验值采用用《城市轨轨道交通岩岩土工程勘勘察规范》（GB50307-2012）附录H基床系数经验值。基床系数值与地基土标贯击数N经验关系：K=(1.5~3)N。表3.5垂直基基床系数（Kv）综合值成成果表层号岩土名称土工试验值规范经验值综合建议值MPa/mMPa/mMPa/m（0）2填土/8（1）1粉质黏土/10~2515（2）1粉质黏土（可塑）192.020~4525（2）2黏土（硬塑）/30~7035（3）2粉质黏土（硬塑）59.030~7045（6）1泥质砂岩（w44）69.041~4542（6）2泥质砂岩（w33）/160~1800160（6）3泥质砂岩（w22）/220~2500220注：基床系数KKv规范经验值采用用《城市轨轨道交通岩岩土工程勘勘察规范》（GB50307-2012）附录H基床系数经验值。（4）综合确定基岩岩强度试验验指标建议议值综合确定基岩强强度试验指指标建议值值详见附表2《岩土物物理力学参参数建议值值一览表》。4水文地质特征4.1地表水水的赋存情情况拟建场地北段约约2km处为翡翠翠湖，南端端约1.6kkm处为派河河。翡翠湖湖面9447亩，为古古梗水库改改建而成。派河发源于肥西西县中部江江淮分水岭岭周公山，李李陵山等丘丘陵地带，河河道自西北北向东南流流经城西桥桥、上派、中中派、下派派入巢湖，全全长48.9公里，流流域面积584..6平方公里里。河床上上游弯窄流流急，下游游宽直流缓缓。枯水季季节水深1米。上述地表水体离离拟建场地地距离较远远，地表水水体与地下下水联系不不大。拟建停车场范围围内分布大大量水塘，从从场地东侧侧向北西方方向呈串状状分布，各各水塘大小小不均，最最大的面积积约150×200mm2，场地内内水塘与周周边河流水水力联系不不密切，初初勘期间未未实测各塘塘水深、淤淤泥层厚度度及塘水腐腐蚀性，详详勘时应注注意补充相相应工作量量。4.2地下水水类型、埋埋藏情况及及其变化特特征（1）地下水分布概况况拟建工程区内地地下水主要要为第四系系孔隙水及及基岩裂隙隙水。第四系孔隙水主主要赋存于于人工填土土中，以上上层滞水为为主，水量量微弱。黏黏土层分布布广泛，埋埋深浅，成成层性较好好，含水量量较小。黏黏性土透水水性和富水水性均较弱弱。根据钻钻探揭露显显示，测得得地下水位位稳定水位位埋深0.22～4.5m，含水微微弱，单井井涌水量一一般小于110m3/d，水质质多为HCCO3－Ca·MMg型，主主要接受大大气降水、灌灌溉水、河河流流水、生生活废水、雨雨水、污水水等地下管管线漏水垂垂直渗漏补补给。排泄泄方式为蒸蒸发和人工工抽降地下下水。水位位受季节及及气候条件件等影响，潜潜水位年动动态变幅一一般在1～3m左右。基岩裂隙水主要要赋存于岩岩石强、中中等风化带带中，顶板板埋深一般般在8.77~19..9m。基岩的的含水性、透透水性受岩岩体的结构构、构造、裂裂隙发育程程度等的控控制，由于于岩体的各各向异性，加加之局部岩岩体破碎、节节理裂隙发发育，导致致岩体富水水程度与渗渗透性也不不尽相同。岩岩体的节理理、裂隙发发育地带，地地下水相对对富集，透透水性也相相对较好，砂砂岩富水性性为中等至至贫乏，单单井涌水量量一般500-2000m3/d，泥岩岩富水性为为贫乏至极极贫乏，单单井涌水量量小于100m3/d，水质质类型为HHCO3－Ca·MMg型。拟建工程程区内均为为泥质砂岩岩，富水性性及透水性性均较弱，基基岩裂隙水水总体贫乏乏，地下水水总体不发发育。（2）地下水动态变变化规律地表水、松散岩岩类孔隙水水相互间的的水力联系系较为密切切，相互补补给，同时时还受大气气降水、蒸蒸发、植物物蒸腾的影影响。通常常在每年55~8月降降水充沛的的丰水期，一一般是地表表水补给地地下水，相相反，在降降水稀少的的枯水期，地地下水补给给地表水。地下水的径流形形式主要为为孔隙间渗渗流。黏土土层富水性性及透水性性较差，连连通性差，因因此，地下下水渗流途径一一般较短。地下下水渗流方方向为水头头相对较高高处流向水水头相对较较低处，地地形平坦，地地下水位线线较平缓。（3）在勘察期间，应实实测机动钻钻孔的地下下水初见水水位和稳定定水位。4.3场地环环境对工程程腐蚀性的的评价本次勘察在工程程区采取了了钻孔水样样2组，进行了简简分析和腐腐蚀性分析析，详见水水质分析成成果表4.1。根据《岩土工程程勘察规范范》（GB500021--20011）（2009年版）附录G，本工程程区环境类类型属Ⅱ类，拟建建工程区地地下水对混混凝土结构构及钢筋混混凝土结构构中的钢筋筋腐蚀等级级为：地下水对混凝土土结构具微微腐蚀性，对对混凝土结结构中的钢钢筋具微腐腐蚀性，详详见表4.2。表4.1水质分析成果表序号钻孔编号水样类型分析成果（mgg/L）PH值SO42-HCO3-(mmol/L))Cl-Mg2+侵蚀性CO2游离CO21Jz-Ⅲ14--T1-55地下水7.104.802.5011.7011.91/16.052Jz-Ⅲ14--T1-55地下水7.4014.416.5488.9933.05/18.06表4.2地下水腐腐蚀性分析析结果表分析成果（mgg/L）对混凝土结构中中钢筋腐蚀等级对混凝土结构腐腐蚀等级PH值Cl-侵蚀性CO2SO42-Mg2+按环境类型（ⅡⅡ类环境）按地层渗透性（弱弱透水层）7.25~8..311.70~888.999/4.80~144.4111.91~333.055微微微4.4地基土土的渗透性性拟建地下工程主主要位于黏黏土层及泥质砂岩岩中，渗透透系数室内内试验值系系参考邻近近工点取用用，结合《城城市轨道交交通岩土工工程勘察规规范》（GGB503307-22012）条条文说明110.3..6表7及《简明明岩土工程程勘察设计计手册》（上上册）（中中国建筑工工业出版社社）表1..3-233，综合确确定水文参参数。场地地内主要土土层的渗透透系数K值可按表表4.3中数数值采用。表4.3渗透系数建议表层号及土层名称称室内渗透试验值值经验值综合建议值透水等级评价垂直水平垂直水平kV（m/d）kH（m/d）kV（m/d）kH（m/d）kV（m/d）（1）1粉质黏土0.001~00.10000.001~00.10000.002微（2）1粉质黏土＜0.001＜0.0010.002微（2）2黏土0.0011~~0.000150.0016~~0.00024＜0.001＜0.0010.002微（3）2粉质黏土0.00560.00130.001~00.10.001~00.10.006微（6）1全风化泥质砂岩岩//0.001~00.10.001~00.10.01微（6）2强风化泥质砂岩岩0.3弱(6)3中风化泥质砂岩岩0.02弱5不良地质质与特殊岩岩土5.1不良地地质拟建场地位于合合肥市区，根根据区域地地质资料、本本次勘察成成果和《合合肥市轨道道交通3号线工程地地质灾害危危险性评估估报告》（2014年3月），拟拟建场地内内未发现活活动断裂、岩岩溶、泥石石流、崩塌塌、地裂缝缝等不良地地质现象。5.2特殊岩岩土特殊岩土主要为为人工填筑筑土、膨胀胀土、残积积土及风化化岩。（1）人工填筑土普遍分布于市政政道路及居居民区，主主要为软塑状素填填黏性土，夹夹有碎块石石，碎块石石大小混杂杂，堆积时时间短，结结构松散，均均匀性差，厚度变化化较大，一一般厚0..40m～4.50m，力学性质质差，稳定定性差，对对基坑开挖挖、地基处处理有一定定影响。（2）膨胀土本次勘察对（22）1、（2）2层黏性土土取样6组进行了膨胀胀性试验。详见表5..1。表5.1特殊岩土指标地层代号岩性名称自由膨胀率δeef（%）膨胀率δe50（%）收缩系数λs膨胀力Pe（kPa）蒙脱石含量（%）CEC（mmol/kgg）膨胀潜势分类（2）1可塑粉质黏土51.38.0.425.420.1258.4弱（2）2硬塑黏土55.05.3/19.821.8277.6中膨胀土具有显著著的吸水膨膨胀和失水水收缩的变变形性能，在在荷重作用用下仍能浸浸水膨胀，产产生膨胀压压力，同时时膨胀土还还具有胀缩缩变形的可可逆性，在在吸水膨胀胀、失水收收缩后，有有再吸水再再膨胀、再再失水再收收缩的特性性，在膨胀胀力及其反反复胀缩变变形条件下下，易造成成建筑物结结构发生开开裂。根据《合肥市轨轨道交通33号线工程程地质灾害害危险性评评估报告》（安徽省地质调查院，2014年3月），合肥地区大气影响急剧深度为1.44m，大气影响深度为3.20m。（3）风化岩及残积积土拟建场地内岩石石全风化带带及残积土土层局部分分布，厚度度变化较大大，均匀性性较差。残残积粉质黏黏土夹有少少量硬质结结核，局部部含量达30%，成分主主要为碳酸酸钙结核，硬硬度大，单单块结核点荷载载抗压强度度高，抗摩摩性能强，对盾构掘进会造成一定影响。基岩主要为白垩系的泥质砂岩，基岩面略有起伏，根据地区经验，残积粉质黏土及土状全风化岩局部具弱～中等膨胀性，且均匀性较差，具有遇水软化特点。强风化及中等风化岩具暴露时间长易开裂、泡水易软化等特点，基坑开挖时，应防止水浸泡或暴露时间过长，及时封闭。6场地地震效应6.1地震震动参数按照2001年年8月1日实施的的中华人民民共和国国国家标准《中中国地震动动参数区划划图（GBB183006-20001）》（2008年修改稿稿）中的地地震动峰值值加速度分分区标准，场场地内地震震动峰值加加速度为00.1g，地地震动反应应谱特征周周期为0..35s，对对应抗震设设防烈度值值为Ⅶ度，设计计地震分组组为第一组组。6.2场地抗抗震有利和和不利地段段划分根据《建筑抗震震设计规范范》（GBB500011—20100）第4.11.1条，划划分拟建工工程区场地地为对建筑筑抗震一般般地段。6.3场地土土类型和场场地类别本场地覆盖层厚厚度<20m，根据邻邻近工点剪剪切波速测测试报告，场场地各岩土土层的剪切切波速详见见表6.1。表6.11测试孔场场地土类型型划分一览览表层号岩土名称剪切波速判别标准Vs((m/s))土的类型（m/s）(0)1、（00）2人工填筑土132Vs≤150软弱土（1）1软~可塑状粉质黏土土145Vs≤150软弱土（2）1可塑状粉质黏土土160150＜Vs≤≤250中软土（2）2硬塑状黏土173150＜Vs≤≤250中软土（3）2硬塑状粉质黏土土264250＜Vs≤≤500中硬土（6）1全风化泥质砂岩岩246150＜Vs≤≤250中软土（6）2强风化泥质砂岩岩329250＜Vs≤≤500中硬土（6）3中等风化泥质砂砂岩395250＜Vs≤≤500软质岩石注：表中（1）1、（2）1层波速值值为经验值值。6.3.2建筑筑场地类别根据《建筑抗震震设计规范范》（GB500011--20100）中第4.1..5条规定，土土层等效剪剪切波速应应按下列公公式计算：：，式中为土层等效效剪切波速速（m/s）；为计算深度（mm），取波速>5000m/s厚厚度和20m二者的较较小值；为剪切波在地面面至计算深深度的传播播时间；为计算深度范围围内第i土层的厚厚度（m）；为计算深度范围围内第i土层的剪剪切波速（m/s）；为计算深度范围围内土层的的分层数。计算结果及建筑筑场地类别别判定如表表6.2。表表6.2建筑筑场地类别别判定表钻孔编号等效剪切波速VVse（m/s）计算深度do（m）覆盖层厚度((m)场地类别特征

周期Jz-Ⅲ14--T1-1116220.020.0Ⅱ0.35sJz-Ⅲ14--T1-11519320.014.4Ⅱ0.35s因此，该工程场场地范围内内建筑场地地类别为ⅡⅡ类，设计特特征周期为为0.355s。6.4地层液液化场地地面下200m以内无粉土土、砂土层，可可不考虑地地震液化影影响。6.5软土震震陷根据本次初勘地地质勘察资资料，拟建建工程区无无软土分布布，可不考虑软软土震陷的的影响。7场地工程地质条条件的分析析评价7.1场地稳稳定性、适适宜性评价价拟建场地地貌为为一级阶地地和二级阶阶地，场区区内及其附附近目前不不存在对工工程安全有有影响的滑滑坡、泥石石流、岩溶溶、崩塌、地地下洞穴、地地面塌陷和和地裂缝等等不良地质质作用。根根据《合肥肥市轨道交交通3号线工程地地质灾害危危险性评估估报告》（2014年3月）结论论，膨胀性性岩土为本本工程的主主要特殊岩岩土，膨胀胀土变形危危险性等级级为小级，基基坑崩塌、地地面变形灾灾害危险性性等级为中中级，其变变形结果可可能导致建建筑物的不不均匀沉降降、建筑物物结构开裂裂、基坑边边坡失稳等等工程地质质问题，这这些问题可可以通过选选用合理的的加固措施施来预防和和解决。根据区域地质资资料及《合合肥市轨道道交通3号线工程程场地地震震安全性评评价报告》（2014年3月），场地内地质构造条件简单，未发现有活动断裂通过的证据，无动力地质作用的破坏影响，环境工程条件较简单，场地稳定性较好。另根据所收集的区域地质资料、本地区的建筑施工经验分析，不存在直接影响拟建工程施工及运营的潜在地质灾害和不良地质作用，拟建场地适宜本工程建设。7.2地基土土分析与评评价拟建工程出入线线段为明挖挖法施工，其其它为挖方方及部分房房建工程。开挖范围的岩土层主要为第四系黏性土和白垩纪系上统张桥组全风化~中等风化泥岩、泥质砂岩，遇水浸泡后其强度会有较大的降低，岩体较破碎，具暴露时间长易开裂、风化节理裂隙发育，施工过程中易发生掉块、塌方等现象。现自上而下分述如下：（0）2人工填土（素填填土）（QQ4ml）：褐灰色色、灰黄色色，松散，潮潮湿，以粉粉质黏土为为主，夹少少量灰渣土土，碎石。局部厚度较大，最大达4.5m，渗透性较强，对基坑的影响较大，工程性质差。（1）1粉质黏土（Q44al-pl）：灰黄色色，底部为为深灰色，软~可塑，含少量粉土、粉砂，抗剪强度较低，压缩性中等，承载力较低，工程性质差。（2）1粉质黏土（Q33al）：黄灰色~灰黄色，可可塑，含少少量铁锰质质结核氧化化物及灰白白色高岭土土团块；天天然状态下下抗剪强度度及承载力力较高，压压缩性中等等偏低，但但具有弱膨膨胀性，在在干湿交替替环境作用用下，抗剪剪强度及承承载力显著著降低，易易造成基坑坑边坡及洞洞体失稳。工程程性质较差差。（2）2黏土（Q3all）：褐黄色~黄褐色，硬硬塑～坚硬硬，含铁锰质氧化物物斑点及灰灰白色高岭岭土团块；；天然状态态下抗剪强强度及承载载力较高，压压缩性低，但但具有弱膨膨胀性，在在干湿交替替环境作用用下，抗剪剪强度及承承载力显著著降低，易易造成基坑坑边坡及洞洞体失稳。工程程性质一般般。（3）2粉质黏土（Qeel）：红棕色色，硬塑，含含高岭土团团块及粉砂砂，天然状状态下抗剪剪强度及承承载力较高高，压缩性性低，但具具有弱膨胀胀性，在干干湿交替环环境作用下下，抗剪强强度及承载载力显著降降低，易造造成基坑边边坡及洞体体失稳。工程程性质一般般。（6）1泥质砂岩（K22z）：红棕色色，全风化化，风化剧剧烈呈黏土土状，天然然状态下抗抗剪强度及及承载力一一般，压缩缩性低，遇遇水易软化化，工程性性质一般。（6）2泥质砂岩（K22z）：红棕色色，强风化化，原岩结结构大部分分被破坏，但但尚可辨认认，粉粒结结构，泥质质胶结，岩岩心呈柱状状、碎块状状，为极软软岩，手碾碾易碎，遇遇水易软化化。抗剪强强度及承载载力较高，压压缩性低，工工程性质一一般。（6）3泥质砂岩（K22z）：红棕色色，岩体较较完整，中中厚层状构构造，砂粒粒结构，泥泥质胶结，岩岩芯呈柱状状、长柱状状，一般节节8-155cm，最长的30cm，岩质极极软，手碾碾易碎，遇遇水易软化化，工程性性质较好。7.3岩土施施工工程分分级表7.1岩土土施工工程程分级及岩岩土参数建建议值表地层代号时代成因岩土名称岩土室内试验孔内原位测试综合建议值岩土施工工程分分级天然孔隙比液性指数状态标贯击数动探击数状态状态（0）2Q4ml填土松散松散Ⅰ（1）1Q4al-pl粉质黏土0.710//9.2软~可塑可塑Ⅱ（2）1Q3al粉质黏土0.7200.17硬塑14.0可塑可塑Ⅱ（2）2Q3al黏土0.690-0.01坚硬20.0硬塑硬塑Ⅱ（3）2Qel粉质黏土0.6600.18硬塑25.415.8硬塑硬塑Ⅱ（6）1K2z泥质砂岩0.6600.02硬塑36.012.6全风化Ⅲ（6）2K2z泥质砂岩42.010.2强风化Ⅳ（6）3K2z泥质砂岩中风化Ⅳ根据《城市轨道道交通岩土土工程勘察察规范》（GB50307-2012）附录F，本段范围内岩土施工工程分级见表7.1。7.4施工影响、环环境评价7.4.1环境对修建工程的的影响（1）拟建工程区出入入线段沿翡翡翠路两侧侧存在供水水、供电等等地下管线线，将影响响工程建设设。建议在在施工前，对对地下管网网管线进行行详细的调调查，制定定相应的保保护或迁移方案案，并通过过其产权单单位组织的的方案审查查和备案。（2）出入线段沿翡翡翠路两侧侧分别为安安徽财贸职职业学院及及翡翠社区区居民区，明明挖法施工工时将对周周边居民交交通、生活活产生影响响。车场南端端紧邻铁路路线，且南南北两侧均均有高压输输电线通过过。（3）工程区地下水水主要为上上层滞水及及基岩裂隙隙水，水量量微弱。基基岩裂隙水水主要赋存存于强风化化及中等风风化泥质砂砂岩裂隙之之中，水量量微弱，局局部具微承承压性。地地下水总体体不发育，对对工程修建建影响较小小。（4）根据《合肥市市轨道交通通3号线工程地地质灾害危危险性评估估报告》（2014年3月）结论论，本工程程区现状地地质灾害为为膨胀土变变形，危险险性等级为为小级，基基本适宜工工程建设。7.4.2修建工程程对环境的的影响（1）工程施工将不不可避免地地破坏地层层原有的应应力平衡状状态，引起起附近土体体变形，邻邻近的既有有建筑物等等也会引起起相应变形形破坏，将危及建筑筑物及人员员安全，如如变形量超超过允许范范围，甚至至发生较大大地面沉降降，则可能能酿成灾害害性事故。因因此应采取合理理的施工工工艺、工法法和管理措措施，避免免工程灾害害发生。（2）基坑开挖后基基坑变形和和地面沉降降对地下管管线的影响响较大，若若基坑变形形和地面沉沉降较大，会会造成管线线严重变形形，甚至挤挤裂、拉断断，因此，施施工前对重重要管线要要迁改或悬悬吊保护，施施工时要严严格监测基基坑位移和和地面沉降降。出入线线段明挖法法施工可诱诱发基坑坍坍塌（含基基坑变形、突突水、突泥泥）等地质质灾害，危危及临近建建筑物、地地下管线的的安全，设设计前应开开展详细的的调查工作作，选用合理的的加固防护措施，施工工阶段加强强监测、管管理，妥当当应对突发发事件。（3）拟建工程位于于合肥市肥肥西县，周周边建筑物物密布，如如果采用排排桩围护结结构，建议议采用钻孔孔桩加有效效止水措施施（如在桩桩外围作止止水帷幕）进进行围护。（4）施工时的噪音会会对周边学学校、居民民、商铺、单单位环境产产生一定影影响，施工工单位应采采取降低噪噪音的措施施，合理进进行施工安安排，尽量量减少对居居民生活、工作作的影响。（5）施工机具、器械械的堆放及及工程的开开挖对道路路交通的影影响比较大大，应提前前做好疏导导、分流工工作；施工弃土土运输过程程中可能产产生扬尘，影响道路整洁及环境卫生；钻孔灌注桩施工过程中泥浆排放会污染环境，均应采取相应的防护措施。（6）基坑开挖会改变变原有地质质环境，可可能在局部部地段切断断地下水的的径流、排排泄通道。可可能影响沿沿线的水文文地质环境境。8地基基础分分析与评价价8.1地基均匀性性评价场地位于一级阶阶地及二级级阶地，覆覆盖层厚度度8.7~~19.99m，上部主主要为中~低等压缩缩性黏性土土，各土层层分布较均均匀，各土土层埋深、厚厚度、性状状较均匀；；场地基岩岩埋藏深度度较浅，岩岩面较平缓缓。综合评评价为基本本均匀地基基。8.2天然地基分分析与评价价拟建工程荷载不不大或对地地基变形要要求不高的的建筑物，如如门卫、停停车场及线线路路基等等可采用天天然地基，基基础持力层层可选用2（1）层粉质质黏土或（2）2层黏土，基基础埋深需需在大气影影响急剧深深度之下，基基础周边应应做好防水水防渗措施施。表层填填土未经压压实，结构构松散，工工程性质差差，建议挖挖除后换填填。对于荷载较大的的构筑物或或大型房屋屋基础建议议采用桩基基础，桩端端持力层选选择（6）3层。对于一一般场坪填填方工程，⑴1层可作为为天然地基基，施工前前应先清除除地表种植植土，(0)2层填填土经翻挖挖晾晒碾压压后即可填填筑施工。8.3桩基础分析析与评价如天然地基不能能满足承载载力与变形形的要求，可可考虑采用用桩基础。8.3.1桩桩型选择根据拟建场地地地层条件及及邻近工程程施工经验验，桩型可可采用旋挖挖钻孔灌注注桩、泥浆浆护壁钻孔孔桩等。旋挖钻孔灌注桩桩的优点有有：利用先先进设备自自动定位，垂垂直旋挖钻钻孔，自动动化程度和和钻进效率率高，对大大直径桩，施施工速度快快，施工质质量好，尘尘土、泥浆浆污染少，振振动小，噪噪声低；缺缺点有：对对施工安全全作业及场场地空间要要求较高。其其干法作业业相当于人人工挖孔桩桩，湿法作作业相当于于钻孔灌注注桩。泥浆护壁钻孔灌灌注桩具有有桩径、桩桩长灵活，穿穿透能力较较强，桩长长易于调节节控制等优优点。缺点点是沉渣厚厚度、砼浇浇筑质量等等较难控制制，地下水水浸泡会降降低地基土土的强度，施施工中会带带来泥浆污污染。桩型选用应根据据场地地层层情况、上上部结构的的荷载特点点、基础埋埋深情况，视视工期要求求及经济技技术指标比比较后综合合确定。8.3.2桩桩基持力层层选择根据拟建场地地地层分布，中中等风化泥泥质砂岩（6）3层强度相相对较高，为为本工程推推荐的桩基基持力层，具具体根据计计算确定。8.3.3桩桩基设计参参数根据室内土工试试验、原位位测试成果果按相关规规范和地区区经验综合合确定，采采用泥浆护护壁钻（冲）孔灌灌注桩时，场场地内各地地基岩土层层桩周极限限侧阻力标准值值（qsik）和极限端端阻力标准准值（qpk）建议参数详详见表8.1。表8.1桩周极限侧阻力力标准值qsik和极限端端阻力标准准值qpk建议参参数（kPPa）地层代号岩性按岩土室内试验验查表建议值液性指数标贯/动探土的状态qsik（kPa）qpk（kPa）抗拔系数10≤l＜1515≤l＜3030≤lλ（0）2素填土松散20（1）1粉质黏土/8.2软~可塑450.7（2）1粉质黏土0.1813.3可塑554005006000.72（2）2黏土-0.0120.1硬塑851000110012000.75（3）2黏土0.1825.4/155.8硬塑901000120014000.7（6）1泥质砂岩0.0236.0/122.6全风化8513000.7（6）2泥质砂岩42/10.22强风化16018000.7（6）3泥质砂岩、泥岩岩中等风化0.65注：表中桩周极极限侧阻力qsik、桩端极限端阻力qpk参照《建建筑桩基技技术规范》（JGJ94-2008）中的表5.3.5。8.3.4沉沉（成）桩桩可行性分分析及桩基基础施工注注意事项（1）成桩可行性分析析a、从场地地质条条件和周边边环境条件件分析，采采用钻孔灌灌注桩方案案可行。b、从桩基持力层层分析，（6）层强~中风化泥泥质砂岩为为极软岩，岩岩石强度低低，桩基础础施工基本本无困难。(2)成桩设计计与施工的建议议a报告提供的桩基基设计参数数仅供设计计估算单桩桩竖向（含含抗拔）极极限承载力力标准值时时使用，按按规范要求求实际单桩桩竖向抗压压抗拔承载载力可通过过静荷试验验确定。桩桩基施工完完成后，应应检测桩身身质量。b、场地人工填土土层厚度较较大，桩基基施工时应应在桩孔洞洞口设置钢钢护筒，控控制钻进速速度，防止止塌孔现象象发生，保保证桩身质质量。c、上部土层以（1）1、（2）1、（2）2可塑~硬塑黏性性土为主，黏黏土为弱~中膨胀土土，膨胀土土具有的多多裂隙性、胀胀缩性及超超固结性特特性，具有有遇水软化化、膨胀、崩解解，失水开开裂、收缩缩的特点，为为防止缩孔孔及塌孔，应控制钻进进速度，适适时调整泥泥浆比重。d、场内（6）3层层中风化泥泥质砂岩为为极软岩，强强度低，属属易软化岩岩层，浸水水极易软化化。钻孔桩桩达到设计计要求的嵌嵌岩深度后后，应及时时浇注混凝凝土，缩短短成孔和浇浇注的时间间，防止岩岩层长时间间浸水软化化，降低桩桩的承载力力。e、残积层（3）2层与（6）2层强风化化泥质砂岩岩局部夹钙钙质结核，结结核质地较较硬，成短短柱状与碎碎块状，桩桩基础施工工有一定难难度，应引引起重视，采采取相应的的施工工艺艺。f、桩基础施工时，请请及时联系系验桩。桩基施工前，对对单桩承载载力及成桩桩施工参数数，应通过过试桩确定定，以便工工程桩合理理设计、施施工。桩基基施工及质质量检测应应严格按有有关规范执执行。（3）注意事项桩基设计、施工工时应合理理安排施工工顺序，严严格控制泥泥浆护壁钻钻孔灌注桩桩孔底沉渣渣厚度，砼砼浇筑质量量应严格按按有关规范范执行。桩基施工及质量量检测应严严格按有关关规范执行行。8.2.5沉沉（成）桩桩对周边环环境影响分分析钻孔灌注桩不属属挤土桩，无土体挤密效应，但由于场地持力层深度较大，缩径和塌孔同样会导致周围地面变形，影响地下管线的安全使用，应设置护筒和保持泥浆面高度。施工时应注意采采取相应措措施，避免免场地南侧侧现有铁路路路基的影影响。8.4深基基坑分析与与评价8.4.1深深基坑涉及及土层分析析拟建出入线段为为明挖法施施工，由方方兴大道站站引出，基基坑开挖深深度范围内内主要由表表层分布的的人工填土土、全新统统粉质黏土土、上更新新统可塑~硬塑黏性性土、残积积黏性土层层及下伏白白垩系泥质质砂岩，全全~中等风化化。表层填土的成分分复杂，力力学性质差差异性较大大，密实程程度不一，碎碎石含量多多时渗透性性好，若止止水不当易易产生渗漏漏和地表水水流入基坑坑导致基坑坑边坡失稳稳；全新统统粉质黏土土土力学性性质较差，自自稳能力较较差；上更更新统可塑塑～硬塑黏黏土具有弱弱膨胀潜势势，在天然然含水量下下常处于硬硬塑或坚硬硬状态，强强度较高，压压缩性低。当当含水量增增加和结构构遭扰动后后，其力学学性质明显显减弱。当当膨胀土失失水时，土土体即收缩缩，甚至出出现干裂，而而遇水时又又膨胀隆起起，即使在在一定荷载载作用下，仍仍具有胀缩缩性、超固固结特性，在在干湿交替替环境作用用下，抗剪剪强度、承承载力等严严重下降，土土层开挖后后稳定性差差；白垩系系基岩除具具有弱膨胀胀潜势外，还还具有遇水水易软化，风风化不均匀匀等特征，基基坑开挖应应加强支护护，坑底必必要时预留留一定厚度度的保护层层，避免地地基软化。8.4.2基基坑支护参参数基坑支护设计所所需各地基基土层物理理力学参数数指标见附附表2：岩土物物理力学参参数建议值值一览表。8.4.3基基坑围护方方案建议出入线段明挖暗暗埋段里程程为右RCK00+0.0000~右RCK00+4555.0000，最大开开挖深度达达24m（从方兴兴大道站引引出），为为缓坡状的的狭长型基基坑，为一一级基坑。基基坑工程施施工时可分分段开挖，并并采取相应应的支护措措施：1）基坑工程由于于周边环境境限制，不不能采取分分级放坡开开挖，对于于埋深较浅浅地段，可可采用水泥泥土墙或土土钉墙支护护结合坑内内集排水的的支护措施施。2）对于开挖深度度超过6m的基坑段段，根据拟拟建工程特特点及场地地工程地质质条件与周周围环境，结结合基坑工工程施工经经验，本工工程基坑主主体结构围围护方案可可从泥浆护护壁钻孔灌灌注桩加内内支撑体系系或地下连连续墙加内内支撑两种种方案中选选择。地下连续墙造价价相对较高高，但其优优点是安全全稳定，止止水效果显显著，并可可以减少内内支撑体数数量，基坑坑挖土施工工方便；泥泥浆护壁钻钻孔灌注桩桩加内支撑撑体系是应应用较广泛泛的一种支支护形式，设设计和施工工经验相当当丰富。据据有关资料料，深基坑坑采用单层层内支撑支支护的最大大开挖深度度为7m，对于挖挖深超过8m，且小于12m的深基坑坑，大多采采用双层内内支撑支护护，支撑系系统应由角角撑、对撑撑与支护桩桩圈梁组合合而成，支支撑材料一一般采用钢钢筋混凝土土梁。本方方案的优点点是支护结结构安全可可靠，缺点点是内支撑撑给基坑挖挖土和地下下室施工带带来不便。选择基坑围护结结构型式时时，需依据据场地工程程地质及水水文地质条条件、环境境情况、开开挖深度、施施工方法、工工期、工程程造价、场场地常用的的基坑支护护型式作综综合的技术术经济比较较。8.4.4基基坑抗浮设设计由于本场地地下下水埋藏浅浅，且结构构总荷载相相对较小，地地下水浮力力对结构的的影响不容容忽视。地地下水浮力力对地下结结构的作用用主要表现现在两个方方面：a．当浮力超过结结构自重与与上覆土重重量之和时时，结构整整体失稳上上浮；b．导致结构底板板等构件应应力增加。拟建工程出入线线段右RCK00+0.0000~右RCK00+4555.00段为地下工工程，建筑筑物荷载较较小，基坑坑开挖深度度大，场地地地下水位位埋深浅，孔孔隙潜水一一般在地面面下0.20～4.5m。由于地地下工程埋埋深大，地地下水位高高，浮力较较大，应考考虑结构抗抗浮设计。根据《合肥市地地下建（构构）筑物抗抗浮设防管管理规定》合合建〔2011〕18号文中第六六条之相关关规定，合合肥市基坑坑抗浮设防防水位建议议取值如下下：a．当建设场地地势势较低且较较平坦时，可可取室外设设计地坪下下0.500m作为抗浮浮设防水位位；b．当建设场地地势势较高且较较平坦时，可可取室外设设计地坪下下1.000m作为抗浮浮设防水位位；c．当建设场地地势势显著高于于周边，地地表水、地地下水径流流条件较好好时，可结结合场地情情况确定抗抗浮设防水水位；经综合分析，故故本报告建建议抗浮设设计水位取取室外设计计地坪高程程-0.55m。供设计计参考。8.4.5基基坑抗突涌涌稳定性分分析拟建场地浅部填填土层性质质差异较大大，局部渗渗透性好，存存在表水入入渗和发育育有上层滞滞水，（6）2层具弱渗透性性，局部可可能存在承承压水，对对地下水较较发育的填填土及基岩岩强风化层层，存在地地下水渗流流的可能，开挖挖前应有应应急预案，确确保开挖顺顺利和基坑坑安全，基基坑内应有有完善的临临时排水措措施。基坑地层主要为为第四系黏性土、白垩垩系的泥质质砂岩，为为膨胀性岩岩土，水稳稳性差，基基坑开挖前前应在基坑坑四周设置置完善的截截排水系统统。8.4.6基基坑降水本工程可采用坑坑内排水施施工，但应应考虑到在在岩土层性性质变化差差异较大的的地段及施施工期间受受强降雨等等因素引起起地下水陡陡增对施工工产生影响响。8.4.7基基坑工程施施工中可能能出现的工工程地质问问题1）基坑土体变形本工程部分地段段基坑开挖挖深度大（24.00m），基坑开开挖面积（约455..0×200.0m22）大，为一一级基坑；；基坑开挖挖过程中土土方的挖掘掘改变了土土中原有的的应力状态态，引起土土层的变形形移动，从从而引起支支护结构产产生水平变变形和竖向向变形。2）基坑的隆起变变形问题基坑在开挖后都都会有不同同程度的隆隆起变形发发生，由于于土体的卸卸载产生应应力失衡，土土体的自重重应力的释释放，坑底底土向上回回弹。在基基坑开挖深深度不大时时，坑底为为弹性隆起起，其特征征为坑底中中部隆起最最高，当开开挖达到一一定深度且且基坑较宽宽时，出现现塑性隆起起，隆起量量也逐渐由由中部最大大转变为两两边大中间间小的形式式，出入场场线基底位位于中风化化泥质砂岩岩中，基坑坑隆起变形形问题较小小。3）地表沉降变形形问题在基坑开挖过程程中为了保保证正常的的施工，常常常采用各各种降水方方法降低地地下水位，地地下水位降降低后，在在抽水影响响半径范围围内土体会会产生新的的固结，从从而引起地地面沉降，它它的影响范范围较大，一一般是以深深基坑为中中心的环形形区域内。当当降水过大大，而且疏疏干范围又又小，可能能使周围建建筑物产生生不均匀沉沉降，从而而导致建筑筑物的倾斜斜和墙体开开裂，造成成严重的破破坏。4）膨胀土问题基坑范围内的黏黏土为弱~中膨胀土土，膨胀土土基坑在开开挖卸荷、干干湿交替等等外界因素素作用下，土土体的强度度会急剧降降低，基坑坑边坡的稳稳定性急剧剧下降。同同时由于膨膨胀土具有有的多裂隙隙性、胀缩缩性及超固固结性特性性，具有遇遇水软化、膨胀、崩解，失水开裂、收缩的特点，强度急剧降低的特点。对位于其中的地下车站主体结构及基坑工程坑壁和边坡的稳定性有一定影响。综上所述：基坑坑开挖过程程中由于开开挖土体，引引起土中原原有应力状状态改变，引引起基坑土土体变形、坑坑壁坍塌、坑坑底隆起变变形；弱膨膨胀土遇水水软化，造造成地基承承载力下降降、基坑底底作业困难难、增大支支护体系受受力、引起起基坑变形形等。地下下水径流模模式改变会会造成地表表的沉降变变形问题等等。这些工工程地质问问题只要在在施工过程程中采取合合理的开挖挖方法及施施工工艺措措施，均可可以减少或或避免以上上工程灾害害的产生。8.4.8基基坑开挖对对周边环境境影响分析析本工程采用明挖挖法施工，围围挡施工对对本段市政政道路交通通影响较大大。另外明明挖施工弃弃土运输队队环境卫生生也有明显显影响。基坑边坡位移及及降低地下下水位，会会不同程度度地引起基基坑外侧土土体的变形形。由于拟拟建工程区区位于市区区，周边建建筑物密集集，地下管管线纵横交交错，坑外外土体变形形会对周围围环境影响响较大。因因此，施工工需严格控控制坑外土土体变形。坑坑外土体变变形控制应应在施工监监测的指导导下，结合合基坑施工工方法与相相应的预防防措施予以以保证。8.4.9基基坑工程中中的环境保保护拟建工程基坑开开挖面积大大。基坑工工程要确保保支护体系系的稳定，控控制变形在在允许的范范围内。控控制基坑变变形可从地地质因素、设设计方案、施施工方法、施施工质量、施施工管理和和监测等因因素考虑：：（1）基坑土方开挖挖应严格按按照设计要要求进行，采采用分段、分分层有序开开挖，不得得超挖。基基坑周边超超载，不得得超过设计计荷载限制制条件。（2）基坑工程土方方开挖后应应立即对基基坑进行封封闭，防止止水浸和暴暴露，并应应及时进行行地下结构构施工。（3）基坑施工期间间，必须对对基坑进行行监测，建建议监测内内容包括以以下项目：：水平、垂直位移移量测；对围护墙顶、立立柱顶端、邻邻近道路、构构筑物的水水平位移及及沉降进行行监测；周围建筑物及地地下管线变变形；支撑内力测试：：