国道线大桥箱梁模板支架施工方案

国道107线XX段改建工程南水北调大桥箱梁模板支撑架施工方案PAGEPAGE71国道107线XX段改建工程南水北调大桥箱梁模板支撑架施工方案一、编制依据1、设计文件国道107线XX段改建工程两阶段施工图设计；2、规范和标准⑴《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》JGJ166-2008⑵《建筑施工模板安全技术规范》GJG162-2008⑶《公路桥涵施工技术规范》JTJ041-2000⑷《公路工程质量检验评定标准》JTGF80/1-2004⑸《公路桥涵通用实际规范》JTGD60-2004⑹《混凝土结构工程质量验收规范》GB50204-2002⑺《市政桥梁工程质量检验评定标准》GJJ2-2008二、工程概况南水北调大桥时国道107新线XX段跨越南水北调总干渠的主要桥梁，该桥长度为260m，由上、下行两幅组成，单幅桥面的宽度为21m，两幅桥面的间隔距离为7m。大桥中心桩号K32+474，起点桩号K32+344，终点桩号K32+604。桥轴线与南水北调总干渠呈90°正交。大桥的上部结构为跨径组合（70+110+70）m的三跨预应力混凝土变截面连续箱梁，由上、下行分离的两个单箱双室箱型截面组成，总面位于R=10000m的凸形竖向曲线。单个箱梁顶板宽度为21m，底板宽度为12.5m，两侧翼缘悬臂长度均为4.25m。桥面横坡为单向1.5%，最大纵坡3.337%。箱梁顶板厚度为0.28m，跨中处底板厚度为0.3m，底板厚度从跨中至桥墩52m按抛物线方程Y=0.0015487927079352X1.8+3.3m变化，横桥向底板保持水平。桥墩处箱梁中心高度为6.5m，跨中处箱梁中心高度为3.6m，箱梁高度从跨中至桥墩53.5m按抛物线方程Y=0.0022457488722382X1.8+3.6m变化。箱梁腹板厚度从跨中至桥墩由0.5m渐变至0.8m。翼缘悬臂长度为4.25m，端部厚度为0.2m，对应悬臂2.5m位置处，厚度为0.5m，根部厚度为0.8m。箱梁截面见附图1所示。箱梁在边跨端部设厚度为2.34m横梁，在桥墩顶设置厚度为2m的横隔梁，在跨中设置厚度为0.5m的横隔板。三、施工准备1、模板材料及支撑架系统的选用箱梁模板均采用18mm厚双面覆膜竹胶合板，模板的愣木采用60×100mm及60×120mm方木，木质为白松。采用覆膜竹胶模板具有施工方便，提高工效，拼缝严密，可使混凝土表面光滑、平整，保证观感质量的特点。箱梁模板支撑架系统采用碗扣式钢管架，选用Ф48mm×3.5mm钢管搭设。这种支撑架体系具有搭设速度快，施工效率高的优点。2、技术准备⑴根据施工需要做好施工技术指导文件的准备工作，上部结构施工前应组织参与施工的管理人员认真熟悉施工图纸，理解设计意图，掌握结构构件的设计尺寸、标高以及各构件间的相互关系，明确施工难点和需要重点控制的部位。⑵做好技术交底工作，施行三级交底制，将模板加工、安装及支撑架搭设的施工方法和工艺要求、质量标准、检查方法逐级交底落实。⑶加强全体员工的岗前培训和质量教育，提高全体人员的质量意识，为施工过程的质量控制，实现“过程精品”打好坚实基础。3、材料准备⑴经计算单幅箱梁的18mm厚模板需用量为14300m2。60×100mm方木需用量为21840m，60×120mm方木需要量为12695m，50×100mm方木需用量为34173m，所有方木的材质均为白松。碗扣式钢架管需用量为1732t。⑵根据主要材料的规格和数量，编制材料采购或租赁计划，并结合施工进度计划确定各种材料的合理进场时间，以满足施工周转的需要。4、设备准备施工现场配置两台电刨、两台电锯和一台套丝机以及其他手提式电动工具，作为模板加工安装的主要电动设备，配备两台18t汽车吊，作为上部结构模板及支撑架等材料的垂直运输工设备。所有设备均应在上部结构施工前进场并安装就绪，完成检修和调试工作，保证设备的正常运行，满足施工的需要。四、箱梁模板及支撑架布置1、支撑架布置箱梁底模板采用碗扣式支撑架满堂，沿箱梁纵横向满堂搭设，每幅箱梁的搭设宽度为24m。箱室支撑架立杆顺桥向间距和横桥向间距均为0.6m，其中腹板下立杆横桥向间距加密为0.3m，跨中横隔板下立杆纵桥向间距加密为0.3m。悬挑翼缘板支撑架立杆顺桥向间距为1.2m，横桥向间距为0.9m。支撑架双向水平杆的步距均设为0.9m。支撑架布置见附图2。2、箱梁模板布置箱梁底模板采用18mm厚双面覆膜竹胶合板，模板的次愣顺桥向铺设，采用60×100mm方木，间距为150mm；主楞横桥向铺设，每道采用两根60×120mm方木，间距为600mm。箱梁横隔板底模板采用18mm厚双面覆膜竹胶合板，模板的次楞顺桥向铺设，采用60×100mm方木，间距为150mm；主楞横桥向铺设，每道采用两根60×120mm方木，隔板下设两道主楞，顺桥向间距为300mm。箱梁悬挑翼缘板模板采用18mm厚双面覆膜竹胶合板，模板的次楞顺桥向铺设，采用60×100mm方木，间距为200mm；主楞横桥向铺设，每道采用两根60×120mm方木，间距为1200mm。模板布置见附图3。五、箱梁底模板支撑架搭设施工1、支撑架搭设施工顺序地基处理→测量定位→安放可调底座→碗扣式支撑架搭设→安装顶层可调托撑→铺设顶层纵横向方木。2、地基处理由于现场地表土为细粉砂土，表层土质松软极易下陷，而支撑架承受的箱梁荷载较大，为防止地基下沉引起支撑架变形，需要对现场地表土层进行处理。地基处理前应先按照统一的标高平整场地，然后根据控制线测设箱梁边线，再依据支撑架的搭设宽度放出支撑架的边线，从边线向外引出1.15m,撒出灰线作为地基处理的宽度。将灰线范围内地表土顺桥向开挖，开挖深度为0.36m，采用0.18m厚4︰8︰88水泥石灰土作垫层，水泥石灰土的压实系数不小于95%。待水泥石灰土达到强度后，上铺0.18m厚5︰95水泥稳定碎石基层，基层顶面与平整后的自然地面高程一致，在基层上浇筑0.3m厚混凝土基础，混凝土的强度等级为C20，在混凝土基础内配置双层钢筋网片，钢筋直径为12mm，双向间距150mm。承台基坑处采用原土分层夯实回填，待回填至距平整后的自然地面0.36m的深度时，再采用同样结构进行处理。水泥石灰土垫层和水泥稳定碎石基层回填完成后需经相关检测机构检验其承载力，经计算地基承载力应不小于162KPa，检测结果应报监理单位确认。待地基处理经监理单位验收合格后，方可浇筑混凝土基础。地基处理时应考虑场地排水，防止在基础周边积水，造成地基不均匀沉降，引起支撑架下沉失稳，出现安全隐患。在支撑架基础的两侧浇筑0.15m厚C20砼垫层硬化自然地面并设一定坡度，同时在两幅箱梁支撑架基础之间设置集水坑，当下雨时，雨水沿硬化地面流入集水坑中。支撑架基础的外侧设置挡水沟，沿挡水沟布置集水坑，当下雨时，雨水沿硬化地面流入排水沟并汇集到集水坑中。所有集水坑中的雨水均采用潜水泵抽出，防止基础两侧积水，避免雨水灌入地基。支撑架基础平、剖面见附图4。3、测量定位支撑架搭设前，应先测设桥的跨中线并在桥的两引出控制桩，同时在桥两侧的端部和跨中设标高控制桩，用以控制支撑架的搭设高度。用全站仪根据支撑架立杆的顺桥向和横桥向间距进行现场预排定位，在基础表面弹出控制线作为搭设支撑架控制依据，保证支撑架立杆位置准确。4、放置可调底座按照放出的立杆纵横向间距放置可调底座，底座下的钢板为150mm×150mm。在现场设置标高控制线，依据现场实际测设标高调整号底座上调节螺丝的位置，保证架体的水平。5、支撑架搭设搭设支撑架时应保证底层立杆的垂直度，在拼装底步水平杆的同时要注意检查立杆是否垂直，待第一步架体拼装完成后，应调整所有立杆的垂直度和水平杆的平整度，待全部调整完毕后方可拼装上一步架体。搭设支撑架时立杆应采用不同长度的长度规格，以使立杆的接头得以错开。立杆接长必须采用立杆连接销，接头应交错布置，相邻两根立杆的接头不应设置在同一步架内，同步架内相隔立杆的接头在高度方向错开的距离不小于500mm，各接头中心至主节点的距离不大于步距的1/3。立杆接长时应检查立杆的垂直度，发现立杆的垂直度不符合要求时应及时调整。立杆的垂直偏差应控制在架体高度的1/400之内，防止立杆倾斜度过大，受力后产生偏心弯矩，影响立杆的稳定性。支撑架搭设完成以后，在立杆的下端设置纵、横向扫地杆，同时在架体的外侧设置剪刀撑。扫地杆采用直角扣件与立杆连接，纵向扫地杆设在横向扫地杆之上，纵向扫地杆距地面的高度控制在250mm。架体外围的剪刀撑应从架底至架顶沿纵向连续设置，剪刀撑斜杆采用旋转扣件与每步立杆连接，剪刀撑斜杆与立杆的扣接点距碗扣节点的距离应不大于150mm。当斜杆不能与立杆扣接时，应与横杆扣接，扣件的扭紧力矩应控制在40N·m~65N·m之间。剪刀撑斜杆的扣接点应在同一水平线和垂直线上。斜杆与地面的夹角应控制在45~60°范围内。剪刀撑斜杆接长时必须采用搭接，搭接的长度不应小于1m，搭接部分应用不少于三个旋转扣件连接。在支撑架搭设过程中，应在支撑架内部沿纵向和横向分别设置竖向及水平剪刀撑，以增加支撑架的纵横向刚度和整体稳定性。其中竖向剪刀撑由架底至架顶连续设置，纵向搭设三道，布置在箱室下支撑架的两侧和中间，横向搭设的间距设为9m。水平剪刀撑沿纵横搭设在支撑架的顶部、底部和中间，每道水平剪刀撑的竖向间距不大于4.8m。竖向和水平剪刀撑的斜杆应采用旋转扣件与立杆扣接，斜杆与立杆的扣接点距碗扣节点的距离应不大于150mm。当斜杆不能与立杆扣接时，应与横杆扣接，扣件的扭紧力矩应控制在40N·m~65N·m之间。剪刀撑斜杆接长时必须采用搭接，搭接的长度不应小于1m，搭接部分应用不少于三个旋转扣件连接。竖向剪刀撑斜杆与地面的夹角应控制在45~60°之间，水平剪刀撑斜杆的夹角应控制在60~90°之间。6、安装顶层可调托撑支撑架搭设高度可根据每横排支撑架距桥跨中的实际距离，用箱梁高度的1.8次方抛物线方程计算出各横排支撑架处箱梁的设计高度，再根据桥面标高推算出各横排支撑架处箱梁底面的标高，然后减去控制标高即可算出各排支撑架的搭设高度。并根据箱梁底板模板及楞木的尺寸计算出可调节托撑顶面的标高，计算时应计入预压测定的预抬量。7、铺设主楞和次楞立杆顶部安装的可调托撑顶面标高调整到设计标高位置后，在托撑上铺设主楞，主楞横桥向放置。主楞接头处应放置在托撑的支撑处，严禁主楞的端头悬空。铺设主楞时应检查方木是否弯曲、截面尺寸是否符合要求。铺设完成后还要再检查主楞的顶部标高。主楞铺设完并检查以后在主楞上铺放次楞，次楞顺桥向放置。铺放次楞应严格按照预设间距进行，次楞铺放过程中应随时检查上口标高，保证箱梁底板凸形竖向曲线。主次楞铺设完成后，应分段组织检查验收，验收合格后方可在次楞上铺钉模板。六、箱梁底模板支撑架搭设质量要求1、材料质量要求⑴支撑架的钢架管应符合现行国家标准《直逢电焊钢管》GB/T13793中的Q235A级普通钢管的要求，其材质性能应符合现行国家标准碳素结构钢GB/T700的规定。⑵上碗扣、可调底座及可调托撑螺母应采用可锻铸铁或钢制造，其材料机械性能应符合现行国家标准《可锻铸铁件》GB9440中KTH330-08及《一般工程用铸造碳钢件》GB11352中ZG270-500的规定。⑶下碗扣、横杆接头、斜杆接头应采用碳素铸钢制造，其材料机械性能应符合现行国家标准一般工程用铸造碳钢件GB11352中ZG230-450的规定。⑷碗扣式支撑架钢管规格应为Ф48mm×3.5mm，钢管使用前应对钢管壁厚进行抽检，抽检比例不得低于10%。立杆连接套管与立杆间隙应不大于2mm，外套管长度不小于160mm，外伸长度不小于110mm。⑸钢管表面应平直光滑，无裂纹、锈蚀、分层、压痕和硬弯，不得采用横断面接长的钢管。铸造件表面应光整，不得有砂眼、缩孔、裂痕、浇冒口残余等缺陷。⑹可调节底座或固定底座底板的钢板厚度不小于6mm，可调托撑钢板厚度不小于5mm。可调节底座及可调托撑丝杆与调节螺母齿合长度不少于6扣，插入立杆内的长度不小于150mm。2、支撑架搭设的质量标准⑴架体的纵向直线度应不大于纵向长度的1/400。⑵横杆的水平度应小于横杆间距的1/400。⑶立杆与横杆的直角度偏差应小于3.5°。⑷立杆的垂直偏差应小于全高的1/400。⑸剪刀撑斜杆与地面夹角应控制在45°~60°之间。⑹扫地杆距搭设支撑面的高度不大于250mm。⑺可调节底座的调节高度应小于250mm。⑻操作面临边应设置护栏，护栏高度不得小于1.2m，水平栏杆不少于两道，底层水平栏杆距操作面的高度为0.6m。七、箱梁底模板支撑架防雷电措施支撑架搭设完成以后，在支撑架的两侧沿纵桥向按50m间距设置避雷针及接地装置，防止支撑架被雷电击毁。避雷针采用直径12mm钢筋焊接在支撑架的立杆上，避雷针伸出立杆顶面的长度为1.5m。接地线采用直径10mm圆钢一端与避雷针焊接，另一端焊接接地端子埋入自然地面下1m。每侧的避雷针应采用直径10mm圆钢焊接连接连接在一起。接地装置焊接和埋设完成以后，应用仪表检测接地电阻，实测接地电阻值应不大于3Ω。八、箱梁底模板支撑架验收在支撑架搭设完成以后应组织自检，主要检查上碗扣锁紧情况、立杆连接销的使用安装情况，斜杆扣接点是否正确，扣件拧紧的程度，架体纵向直线度，立杆的垂直度等，自检合格后应及时报监理单位验收。九、箱梁底模板支撑架拆除1、箱梁底模板支撑架的拆除原则⑴箱梁底模板支撑架应待箱梁预应力钢束管道灌浆完成，并且水泥浆标准试块的强度满足设计要求后方可拆除。⑵支撑架拆架前应对拟拆除的架体进行全面检查，并根据检查结果，编制具体的拆除方案报监理单位审批，待批准后组织实施。⑶支撑架拆除施工应按照先拆除翼缘板支撑架、后拆除箱室支撑架的顺序进行。⑷拆除箱室支撑架时应先拆除各跨跨中附近的支撑架，然后再由跨中向两边延伸，最后拆除墩、台等支点处的支撑架。⑸各跨支撑架均应对称拆除。2、箱梁底模板支撑架拆除时的观测⑴箱梁底模板支撑架拆除前应先在各跨箱梁顶面沿纵向中线设置梁体沉降观测点，观测点设在各跨的1/2跨及两侧的1/4跨处，观测位置固定在桥墩处。⑵在箱梁底模板支撑架拆除过程中，指派专人进行箱梁沉降观测，并做好观测记录，同时再派专人对箱梁底进行观察，监测箱梁底面是否有异常变化。⑶在箱梁底模板支撑架拆除时，根据观测如有异常情况，应立即停止支撑架的拆除，需待查明原因后重新制定方案再进行施工。3、箱梁底模板支撑架拆除施工⑴拆架时应划分作业区，周边设围栏竖立警戒标志，地面应设专人指挥，禁止非作业人员进入。⑵拆除架体的作业人员应戴安全帽、系安全带、扎裹腿、穿软底防滑鞋。⑶拆除架体应遵守先外后内、由上而下的顺序。应将内外剪刀撑、模板撑杆拆除掉后，再开始拆除悬挑翼板的支撑架，而后再拆除箱室底板的支撑架。拆除架体时应一步一清依次进行，严禁上下同时进行拆除作业。⑷拆除立杆时，要先抱住立杆再拆开连接横杆的最后一个碗扣，防止立杆坠落。⑸拆除架体时要统一指挥，上下呼应，动作协调，当解开与另一人有关的结扣时，应先通知对方，以防坠落。⑹在拆架时，不得中途换人，如必须换人时，应将拆除情况交代清楚后方可离开。⑺拆下的材料要徐徐下运，严禁抛掷。运至地面的材料应按指定地点随拆随运，分类堆放，当天拆当天清，拆下的扣件和铁丝要集中回收处理。⑻输送至地面的杆件，应及时按类堆放，整理保养。⑼当天离岗时，应及时加固尚未拆除部分，防止存留隐患造成复岗后的人为事故。⑽如遇强风、雨、雪等特殊气候，应停止进行脚手架的拆除。严禁夜间进行拆除施工。⑾翻掀垫铺竹笆应注意站立位置，并应自外向里翻起竖立，防止外翻将竹笆内未清除的残留物从高处坠落伤人。十、箱梁底模板支撑架预压1、支撑架预压目的根据设计要求和和施工需要要，箱梁底底模板支撑撑架搭设完完成后应对对支撑架进进行堆载预预压。通过过预压消除除基础及支支撑架的非非弹性变形形，并得出比较准准确的弹性性变形值，为箱梁梁施工更符符合设计要求提供条条件，同时时可以检验验支撑架的的实际承载载能力，为为箱梁施工工提供安全全保障。2、支撑架预压布置置为保证支撑架预预压达到预预期的效果果，针对箱箱梁变截面面的设计特点，采采用全桥段段分段预压。将箱梁按按照设计施施工缝划分分为Ⅰ、Ⅱ×2、Ⅲ×2共五个个施工段，其其中Ⅱ、Ⅲ施工段均均为对称布布置。施工工段划分平平面见附图图5。先搭设Ⅰ施工段段支撑架并并进行堆载载预压，在在Ⅰ施工段预预压对称搭搭设Ⅱ施工段并并进行堆载载预压，最最后对称搭搭设Ⅲ施工段并并进行堆载载预压。3、预压相关数据据预压前应根据箱箱梁高度的的抛物线方方程和底板板顶面高度度的抛物线线方程，按按照支撑架架立杆的顺顺桥向间距距计算出箱箱梁底板、腹腹板、顶板板的重量并并附加施工工荷载作为为预压荷载载，使堆载载预压荷载载不小于箱箱梁的重量量，保证预预压效果。4、预压方法⑴支撑架预压采用用砂袋作为堆堆载物，待待箱梁底模板的的主楞铺放放好以后铺铺上模板，将将砂袋吊放在在模板上，按照箱箱梁腹板及顶、底底板的重量量和变化情情况放置，腹腹板处是重重量集中的的部位堆载载量应较大大，顶、底底板重量比比较分散堆堆载量应较较小，以保保证预压堆堆载的准确确性。箱梁梁预压示意意见附图6。⑵加载分三级进行行，以尽量量符合浇筑筑混凝土时时的状态，第一级加载25%，第二级加载50%，第三级加载100%，⑶每级加载后应进进行底模板板的变形观观测，并做做好详细记录录。待全部部加载后，每每隔4小时进行行一次沉降降观测，待待沉降量小小于3mm时方可卸卸载。将沉沉降值作为为跨中预拱拱值，并根根据相关公公式计算各各支撑点的的预拱值，作作为模板支支撑架顶部预留的预拱度。⑷在加载过程中应应密切观察察支撑架的的变化，如如有异常立立即停止加加载，待处处理完毕后后再进行。在在加载过程程中，严格格模拟箱梁梁荷载的实实际作用范范围，对腹腹板、横梁梁按照实际际荷载换算算出应加载载的重量和和高度对箱箱梁进行科科学、有效效预压5、沉降观测方式式⑴预压观测点布置置①在预压区附近设设置临时水水准点，并并设定水准准点的高程程作为观测测依据。水准点设设好后应及及时对水准准点进行保保护和标识识，防止在在施工中被被破坏。②在箱梁的支撑架架内按纵、横方向以6×6列阵选择择36根立杆，立立杆间距为为2.4m，在立杆的的上部距模模板底面200mmm处设水平线线，作为顶顶部观测点点，同时在靠近立杆杆的地面上上用同样的的方法选择择36个点，各各点间距为为2.4m，作为地地面观测点点。观测点点布置平面面见附图77。③将顶部和地面的的每个观测测点进行编编号，并用用红油漆作作出醒目标标志，保证证每次观测测都是同一一个点。⑵预压观测①在预压前先进行首首次观测。用用水准仪对对地面的观观测点直接接观测，对对顶部观测测点观测时时，应在模模板下的方方木上将50m钢卷尺牢牢靠固定住住，使钢卷卷尺零位位位置对准顶顶部水平线线，拉开10m的长度，在在钢卷尺下下部用5kg重物坠紧紧，使钢卷卷尺定长且且不晃动，下下边用仪器器观测，并并做好首次次观测记录录。②全部加载完成后后，立即观观测支撑架架立杆顶部部和地面观观测点的高高程，以后后每隔4小时观测测一次，分分别记录各各点的高程程，直至达达到要求，其其高程差即即为该点支支架和垫层层的总弹性性变形值。③预压期间测量人人员按测设设的观测点点进行测量量复核，待待荷载卸下下后，再对对原观测点点进行复核核，并将历历次所测结结果进行分分析比较，计计算出支架架受压后压压缩变形。压缩变形包括永永久变形和和弹性变形形两部分，对对于永久变变形经过预预压试验后后可消除，不不致使箱梁梁浇筑后造造成箱梁裂裂缝。对于于弹性变形形可根据测测量结果在在支设模板板时适当抬抬高底模标标高即可，保保证在箱梁梁浇筑混凝凝土后，箱箱梁的底板板标高能够够达到设计计标高。⑶预压值计算方法法预压值=预压前前箱梁底标标高-预压后箱箱梁底标高高方木预压值=〔预压前箱箱梁底标高高-预压前顶顶托标高〕〕-〔预压后箱箱梁底标高高-预压后顶顶托标高〕〕钢管预压值=〔预预压前顶托托标高-预压前底底托标高〕〕-〔预压后后顶托标高高-预压后底底托标高〕〕地面预压值=预预压前底托托标高-预压后底底托标高十一、箱梁底模板预预供度计算算1、跨中预拱度计算算跨中预拱度值根根据公式δ=δ1+δ2+δ3+δ4+δ5计算式中δ1为支撑撑架卸载后后由上部结结构自重及及1/2活载载产生的挠挠度；δ2为支撑架架在荷载作作用下产生生的弹性压压缩；δ3为支撑架架在荷载作作用下产生生的非弹性性压缩；δδ4为支撑架架基础在荷荷载作用下下的非弹性性沉降；δδ5为由混凝凝土收缩、温温度变化引引起的挠度度。2、各支撑点预供供度计算各支撑点的预拱拱度值根据据公式δx=4δ×X(L－X)/LL2计算式中δx为距11号桥墩中中心距离XX的支撑点的预拱度值值；δ为跨中预预拱度值；；X为支撑点距距1号桥墩中中心的距离离；L为跨长。十二、箱梁模板安装装施工1、模板安装前的准准备工作模板安装前应向向施工班组组进行技术术安全交底，明确确中技术难难点施工方方法。竖向向模板安装装的底面应应处理平整，并并采取可靠靠的定位措措施。模板应统统一刷脱模模剂。2、模板安装技术术措施⑴模板上施工荷载载不得超过过250NN/m2，模板上上堆料要均均匀，禁止止集中堆放放。⑵模板及其支撑在在安装过程程中，必须须有防倾倒倒的临时固固定设施。在在2米以上高处处作业必须须具有满足足操作要求求的可靠立立足点。⑶支撑杆接长使用用时，接头头不得超过过两个，且且应采用辅辅助支柱来来保证接头头的承载力力和稳定性性。⑷现浇钢筋混凝土土箱梁结构构时，在安安装外层结结构模板及及其支撑时时，内层结结构必须具具有承受上上层荷载的的能力，或或在内层架架设有足够够的支撑，上上、下层支支撑柱应在在同一竖向向中心线上上。⑸模板安装完毕，进进行检查验验收后，方方可浇筑混混凝土。3、模板施工工艺⑴底模和翼板底模模采用覆膜膜竹模（188mm厚）板，梁梁底模板为为纵向2.44米，腹板板外侧模板板纵向为2.44米，翼板板处模板横横向为2.44米；翼板底部纵纵桥向布置置一层60×1100mmm方木，木枋枋间距@200mmm。为保保证箱梁底底部外观质质量，方木木上下平面面应进行过过刨处理，箱箱梁底模板板拼缝必须须与箱梁底底板轴线平平行或垂直直，并使得得模板缝沿沿纵、横桥桥向为直线线。两相邻邻模板间表表面高低差差不超过22mm，用塞尺验验收表面平平整度不超超过3mm。箱梁底模板的铺铺设应根据据箱梁底板板的曲面变变化调整托托撑的高度度，主楞安安装前应着着重检查主主楞质量，确确保主楞受受力性能，主主楞安装后后还应检查查上平面是是否水平并并利用托撑撑的调节螺螺丝进行调调整，保证证主楞呈水水平状态。次次楞应根据据曲面的要要求下料，按按照设定间间距纵向钉钉在主楞上上，并检查查次楞上平平的标高和和成弧状态态并进行调调整，待次次楞检查满满足要求后后方可铺钉钉模板，模模板铺钉应应严密，接接缝处无起起台现象。⑵顶板底模板为了了能够拆除除箱室内支支架及模板板，在梁面面板上跨梁梁端支座约约1/4处预留80×15500mmm孔洞，四四周预留钢钢筋。待预预应力钢束束张拉完毕毕、预应力力孔道压浆浆完成后，焊焊接顶板钢钢筋，吊模模封闭洞口口。⑶箱室内模由箱室室内侧模板板和箱室内内顶板组成成，箱室内内顶板底模模安装待箱箱室内侧模模板拆除后后方能开始始施工，箱箱室内腹板板侧模之间间采用钢管管加固，螺螺杆与箱梁梁钢筋焊接接牢固。模模板组装必必须牢固拼拼缝严密，在在浇筑混凝凝土时不位位移、不变变形、不漏漏浆。模板板拼缝不得得大于3mmm，且缝缝隙必须用用玻璃胶进进行填缝处处理，防止止漏浆影响响外观；模模板不得出出现错台。⑷侧模与底模的交交界处采用用底包绑，侧侧板根部外外侧用木板板固定，防防止交接处处模板移动动、漏浆。侧侧板木方加加固措施为为竖向布置置，外侧用用钢管加固固，斜撑加加固。底板板模板在铺铺好的方木木上直接钉钉铺在模板板上。腹板的模板应根根据箱梁高高度的变化化下料，将将次楞按设设定的间距距钉在模板板上，模板板安装后应应检查垂直直度和平整整度，与底底模板的拼拼接应严密密不得有缝缝隙，然后后安装拉结结螺栓，用用蝶形卡套套住模板主主楞并用螺螺丝拧紧，在在模板的外外侧架设斜斜撑，防止止模板倾斜斜移位。腹腹板模板的的安装应与与钢筋绑扎扎施工和预预应力钢绞绞线安装施施工紧密配配合，做好好工序衔接接，避免相相互影响。外侧腹板模板接接缝背面设设置竖向木木方顶撑，保保证接缝平平顺不漏浆浆。箱梁腹板板模板采用用18mm厚双面覆覆膜竹胶合合板，模板板次楞采用用50×1100mmm方木，竖竖向设置，水水平间距为为200mmm；主楞采采用两根ФФ48mmm×3.5mmm钢架管管，水平设设置，竖向向间距为400mmm。腹板两两侧的主楞楞采用Ф14mm的拉结螺螺栓安装固固定，竖向向和水平间间距均为400mmm，呈梅花花形设置，以以增强腹板板模板及楞楞木的抗弯弯能力。⑸翼板底模与底板板底模一样样，在支架架上安装纵纵横木楞，木木楞上安装装底模，底底模板各种种接缝要紧紧密不漏浆浆，在模板板接缝上贴贴密封胶带带，保证接接缝平顺。⑹模板由底模、侧侧模、内侧侧模以及内内顶模四个个部分组成成，分两次次安装。先先施工底板板和肋板，因因此模板先先安装底板板、肋板、翼翼板，浇注注完底板和和肋板混凝凝土、强度度达到30%后，拆除除内侧模板板；安装顶顶模，在混混凝土强度度达到80%以上时拆拆除内顶模模。⑺顶板底、内模板板浇注完底底板、肋板板混凝土，并并拆除了肋肋板内侧模模板后进行行安装。顶顶板底内模模板在箱室室砼底面上上用钢管搭搭设支架，支支架上安装装纵横木楞楞，木楞上上安装模板板，拐角处处用方木加加工成定型型角模为减减少浪费且且考虑箱室室较大内模模板尽量回回收。4、模板的拆除⑴模板拆除前必须须申请办理理拆模手续续，待砼强强度报告出出来后，砼砼达到拆模模强度模板板方可拆除除。⑵模板拆除前要向向操作班组组进行安全全技术交底底，在作业业范围设安安全警戒线线关县挂警警示牌，拆拆除时派专专人看守。⑶侧模应以能保证证混凝土表表面及棱角角不受损坏坏时方可拆拆除，底模模应按《混混凝土结构构工程施工工及验收规规范》的有有关规定执执行。⑷模板拆除的顺序序和方法，遵遵循先支后后拆，后支支先拆；先先拆非承重重部位，后后拆承重部部位；自上上而下的顺顺序。拆模模时，严禁禁用大锤和和撬棍硬砸砸硬撬。模模板要随拆拆随运，严严禁随意抛抛掷。不得得留有未拆拆除的悬空空模板。⑸拆模时，操作人人员应站在在安全处，以以免发生事事故，等该该片模板全全部拆除后后，再将模模板、配件件、支架等等运出。⑹拆下的模板、配配件等严禁禁抛扔，要要有人接应应传递，也也可用带钩钩的绳子往往下系，以以防止模板板变形和损损坏。⑺模板拆除扣，要要运至指定定地点，并并做到及时时清理、维维修和涂刷刷好隔离剂剂，修整后后的模板要要按编码放放整齐，以以备待用。模模板堆放高高度不得超超过1.660米。⑻拆除模板作业比比较危险，防防止落物伤伤人，应设设置警戒线线，有时显显标志，并并设专门监监护人员。5、模板安拆安全全措施⑴工程施工中，运运输小车的的通道应坚坚固，脚手手架应将荷荷载传递到到建筑结构构上，脚手手板应铺平平绑牢便于于小车运行行，通道两两侧设置防防护栏杆及及挡脚板。⑵铺设模板时，板板底楞木要及时时和铅丝和和支撑系统统扎牢，不不得虚放。⑶支模时要按要求求搭高护栏栏及安全操操作台，操操作台上设设脚手板，不不得站在钢钢管上操作作。⑷进入施工现场操操作，必须须配戴好安安全帽及安安全带。⑸有大雾、雨、雪雪、六级以以上大风天天气，应停停止施工。⑹模板制作区要禁禁止吸烟，并并设置消防防设施。⑺模板拆除作业完完工前，不不准留下松松动和悬挂挂的模板。拆拆下的模板板应及时运运送到指定定地点存放放。⑻模板拆除前，必必须向施工工班组进行行详细的书书面安全技技术交底。十三、支撑架、模模板安拆应应急预案1、组织保障体系系⑴应急救援领导小小组①组长由项目经理理担任是应应急救援领领导小组第第一责任人人，负责紧紧急情况处处理的指挥挥工作。②副组长由项目副副经理担任任是应急救救援第一执执行人，负负责紧急情情况处理的的具体实施施和组织工工作。③成员由技术负责人人、施工负责责人、施工工员、安全全员、电工工等人员组组成负责实实施具体的的救援工作作。⑵施工负责人是脚脚手架及高高处坠落事事故应急第第二负责人人，负责相相应事故救救援组织工工作的配合合工作和事事故调查的的配合工作作。2、保障体系职责⑴设抢险组主要职责是组织织实施抢险险行动方案案，协调有有关部门的的抢险行动动；及时向向指挥部报报告抢险进进展情况。⑵设安全保卫组主要职责是负责责事故现场场的警戒，阻阻止非抢险险救援人员员进入现场场，负责现现场车辆疏疏通，维持持治安秩序序，负责保保卫抢险人人员人身安安全。⑶设后勤保障部主要职责是负责责调集抢险险器材、设设备；负责责解决全体体参加抢险险救援工作作人员的食食宿问题。⑷设医疗救护组主要职责是负责责现场伤员员的救护等等工作。⑸设善后处理组主要职责是负责责做好对家家属的安抚抚工作，协协调落实遇遇难者家属属抚恤金和和受伤人员员住院费问问题；做好好其他善后后事宜。⑹设事故调查组主要职责是负责责对事故现现场的保护护和图纸的的测绘，查查明事故原原因，确定定事件的性性质，提出出应对措施施，如确定定为事故，提提出对事故故责任人的的处理意见见。3、脚手架及高处坠坠落事故应应急处置⑴脚手架出现变形形事故征兆兆时的应急急措施①因地基沉降引起起的脚手架架局部变形形。在双排排架横向截截面上架设设八字或剪剪刀撑，隔隔一排立杆杆设一组，直直到变形区区外排。八八字戗或剪剪刀撑下脚脚必须设在在坚实、可靠的地地基上。②脚手架卸荷、拉拉接体系局局部产生破破坏，要立立即按原方方案制定的的卸荷拉接接方法将其其恢复，并并对已经产产生变形的的部位及杆杆件进行纠纠正。如纠纠正脚手架架向外张的的变形，先先按每个开开间设一个个5t倒链，与与结构绷紧紧，松开刚刚性拉接点点，各点同同时向内收收紧倒链，至至变形被纠纠正，做好好刚性拉接接，并将各各卸荷点钢钢丝绳收紧紧，使其受受力均匀，最最后放开倒倒链。⑵脚手架失稳引起起倒塌及造造成人员伤伤亡时的应应急措施①迅速确定事故发发生的准确确位置、可可能波及的的范围、脚脚手架损坏坏的程度、人人员伤亡情情况等，以以根据不同同情况进行行处置。②划出事故特定区区域，非救救援人员未未经允许不不得进入特特定区域。迅迅速核实脚脚手架上作作业人数，如如有人员被被坍塌的脚脚手架压在在下面，要要立即采取取可靠措施施加固四周周，然后拆拆除或切割割压住伤者者的杆件，将将伤员移出出。如脚手手架太重可可用吊车将将架体缓缓缓抬起，以以便救人。如如无人员伤伤亡，立即即实施脚手手架加固或或拆除等处处理措施。以以上行动须须由有经验验的安全员员和架子工工统一安排排。⑶发生高处坠落事事故的抢救救措施①救援人员首先根根据伤者受受伤部位立立即组织抢抢救，促使使伤者快速速脱离危险险环境，送送往医院救救治，并保保护现场。察察看事故现现场周围有有无其他危危险源存在在。②在抢救伤员的同同时迅速向向上级报告告事故现场场情况。③抢救受伤人员时时几种情况况的处理：：――如确认人员员已死亡，立立即保护现现场。――如发生人员员昏迷、伤伤及内脏、骨骨折及大量量失血：a立即联系120急救车或或距离现场场最近的医医院。b外伤大出出血：急救救车未到前前，现场采采取止血措措施。c骨折：注注意搬运时时的保护，对对昏迷、可可能伤及脊脊椎、内脏脏或伤情不不祥者一律律用担架或或平板，禁禁止用搂、抱抱、背等方方式运输伤伤员。――一般性伤情情送往医院院检查，纺纺织破伤风风。4、触电事故应急处处置⑴触电急救的要点点是动作迅迅速，救护护得法，切切不可惊慌慌失措，束束手无策。要要贯彻“迅速、就就地、正确确、坚持”的触电急急救八字方方针。发现现有人⑵触电，首先要尽尽快使触电电者脱离电电源，然后后根据触电电者的具体体症状进行行对症施救救。⑶脱离电源的基本本方法①将出事附近电源源开关闸刀刀拉掉、或或将电源插插头拔掉，以以切断电源源。②用干燥的绝缘木木棒、竹竿竿、布带等等物将电源源线从触电电者身上拨拨离或者将将触电者拨拨离电源。③必要时可用绝缘缘工具（如如带有绝缘缘柄的电工工钳、木柄柄斧头以及及锄头）切切断电源线线。④救护人可戴上手手套或在手手上包缠干干燥的衣服服、围巾、帽帽子等绝缘缘物品拖拽拽触电者，使使之脱离电电源。⑤如果触电者由于于痉挛手指指导线缠绕绕在身上，救救护人先用用干燥的木木板塞进触触电者身下下使其与地地绝缘来隔隔断入地电电流，然后后再采取其其它办法把把电源切断断。⑥如果触电者触及及断落在地地上的带电电高压导线线，且尚未未确证线路路无电之前前，救护人人员不得进进入断落地地点8~10米的范围围内，以防防止跨步电电压触电。进进入该范围围的救护人人员应穿上上绝缘靴或或临时双脚脚并拢跳跃跃地接近触触电者。触触电者脱离离带电导线线后，应迅迅速将其带带至8~10米以外立即即开始触电电急救。只只有在确证证线路已经经无电，才才可在触电电者离开触触电导线后后就地急救救。⑷在使触电者脱离离电源时应应注意的事事项①未采取绝缘措施施前，救护护人不得直直接触及触触电者的皮皮肤和潮湿湿的衣服。②严禁救护人直接接用手推、拉拉和触摸触触电者，救救护人不得得采用金属属或其他绝绝缘性能差差的物体（如如潮湿木棒棒、布带等等）作为救救护工具③在拉拽触电者脱脱离电源的的过程中，救救护人宜用用单手操作作，这样对对救护人比比较安全。④当触电者位于高高位时，应应采取措施施预防触电电者在脱离离电源后，坠坠地摔伤或或摔死（电电击二次伤伤害）。夜间发生触电事事故时，应应考虑切断断电源后的的临时照明明问题，以以利救护。⑸触电者未失去知知觉的救护护措施应让触电者在比比较干燥、通通风暖和的的地方静卧卧休息，并并派人严密密同时请医医生前来或或送往医院院诊治。⑹触电者已失去知知觉但尚有有心跳和呼呼吸的抢救救措施①应使其舒适地平平卧着，解解开衣服以以利呼吸，四四周不要围围人，保持持空气流通通，冷天应应注意保暖暖，同时立立即请医生生前来或送送医院诊治治。②若发现触电者呼呼吸困难或或心跳失常常，应立即即施工呼吸吸及胸外心心脏挤压。⑺对“假死”者的急救措施当判断触电者呼呼吸和心跳跳停止时，应应立即按心心肺复苏法法抢救。方方法如下①通畅气道。第一一，清除口口中异物。使使触电者仰仰面躺在平平硬的地方方迅速解开开其领扣、围围巾、紧身身衣和裤带带。如发现现触电者口口内有食物物、假牙、血血块等异物物，可将其其身体及头头部同时侧侧转，迅速速用一只手手指或两只只手指交叉叉从口角处处插入，从从口中取出出异物，操操作中要注注意防止将将异物推到到咽喉深处处。第二，采采用仰头抬抬颊法畅通通气道。操操作时，救救护人用一一只手放在在触电者前前额，另一一只手的手手指将其颏颏颌骨向上上抬起，两两手协同将将头部推向向后仰，舌舌根自然随随之抬起、气气道即可畅畅通。为使使触电者头头部后仰，可可于其颈部部下方垫适适量厚度的的物品，但但严禁用枕枕头或其他他物品垫在在触电者头头下。②口对口（鼻）人人工呼吸。使使病人仰卧卧，松解衣衣扣和腰带带，清除伤伤者口腔内内痰液、呕呕吐物、血血块、泥土土等，保持持呼吸道畅畅通。救护护人员一手手将伤者下下颌托起，使使其头尽量量后仰，另另一只手捏捏住伤者的的鼻孔，深深吸一口气气，对住伤伤者的口用用力吹气，然然后立即离离开伤者口口，同时松松开捏鼻孔孔的手。吹吹气力量要要适中，次次数以每分分钟16—18次为宜。③胸外心脏按压：：将伤者仰仰卧在地上上或硬板床床上，救护护人员跪或或站于伤者者一侧，面面对伤者，将将右手掌置置于伤者胸胸骨下段及及剑突部，左左手置于右右手之上，以以上身的重重量用力把把胸骨下段段向后压向向脊柱，随随后将手腕腕放松，每每分钟挤压压60—80次。在进进行胸外心心脏按压时时，宜将伤伤者头放低以利利静脉血回回流。若伤伤者同时拌拌有呼吸停停止，在进进行胸外心心脏按压时时，还应进进行人工呼呼吸。一般般做四次胸胸外心脏按按压，做一一次人工呼呼吸。箱梁底模板及支支撑架计算算由于箱梁在桥墩墩处的截面面高度、底底板厚度、腹腹板厚度都都最大，为为最不利截截面，故应应在该处截截取箱梁计计算单元。截取的箱梁计算单元距主桥跨中线53m。箱梁底模板支撑架的立杆纵向间距和横向间距均为0.6m，模板主楞横向布置，间距与立杆纵向间距一致，视每道主楞平均承受0.6m长的箱梁荷载，故截取箱梁计算单元的长度为0.6m。一、箱梁底模板板主楞验算算1、箱梁新浇筑混混凝土自重重截取的箱梁计算算单元距主桥跨中线533m，箱梁截截面平均高高度为6..41m，底板平平均厚度为为1.277m，顶板厚厚度为0.288m，腹板厚厚度为0.8m。⑴箱梁腹板新浇筑筑混凝土自自重：（新新浇筑混凝凝土自重标标准值取26KNN/m3）（6.41m×00.8m××0.6mm）×26KKN/m33=79.9977KN×33=239.9911KN⑵箱梁底板新浇筑筑混凝土自自重：（新新浇筑混凝凝土自重标标准值取26KNN/m3）〔（1.27m×55.05mm×0.66m）+（0.255m×0..5m×00.6m）〕×26KKN/m33=102KN××2=204KN⑶箱梁顶板新浇筑筑混凝土自自重：（新新浇筑混凝凝土自重标标准值取26KN//m）〔（0.28m×55.05mm×0.66m）+（0.255m×1mm×0.66m）〕×26KKN/m33=25.9488KN×22=51.8966KN⑷两端悬挑翼板新新浇筑混凝凝土对箱梁梁的竖向压压力：1.209m33×26KKN/m33×（sin110°）2=0.765KKN×2=1.53KNN⑸新浇筑混凝土自自重合计并并折算成横横向均布线线荷载：39.7993KN//m2、箱梁模板及箱室室内钢支撑自重重⑴箱梁底模板自重重（竹胶合合板模板标标准荷载值值取0.3KKN/m22）（12.5m×00.6m）×0.33KN/mm2=2.25KNN⑵箱梁底板模板次次楞自重：：（次楞采采用60×100方木木，标准荷荷载值取66KN/mm3）（0.06m×00.1m××0.6mm×84根根）×6KKN/m33=1.512KKN⑶箱梁顶板模板自自重：（竹竹胶合板模模板标准荷荷载值取0.3KKN/m22）（5.13m×00.6m）×0.33KN/mm3=0.923KNN×2=1.846KKN⑷箱梁顶板模板次次楞自重：：（次楞采采用50×100方木木，标准荷荷载值取66KN/mm3）（0.05m×00.1m××0.6mm×19根根）×6KKN/m33=0.342KKN⑸箱梁顶板模板主主楞自重：：（主楞采采用50×100方木木，标准荷荷载值取66KN/mm3）（0.05m×00.1m××5.133mm）×2根×6KNN/m3=0.308KKN×2=0.616KKN⑹箱梁顶板模板支支撑架自重重：（支撑撑架采用直直径48mm、壁厚3.5mmm钢管，标准准荷载值取取0.0338KN//m）①立杆：（4.3333m××8根）×0.0338KN//m=1.317mm×2=2.634KKN②纵向水平杆：（0.6m×40根）×0.038KN/m=0.912KKN×2=1.824KKN③横向水平杆：（4.81m×5根）×0.038KN/m=0.914KKN×2=1.828KKN⑺箱梁腹板模板自自重：（竹竹胶合板模模板标准荷荷载值取55KN/mm2）①箱梁腹板外侧模模板自重：：（5.6003m×00.0188m×0..6m）×5KNN/m3=0.303KKN×2=0.606KKN②箱梁腹板内侧模模板自重：：（3.8833m××0.0118m×00.6m）×5KNN/m3=0.207KKN×4=0.828KKN⑻箱梁腹板模板竖竖楞自重：：（次楞采采用50×100方木木，标准荷荷载值取66KN/mm3）①箱梁腹板外侧模模板竖楞自自重：（0.055m×0..1m×55.6033m×2根）×6KKN/m33=0.336KNN×2=0.672KKN②箱梁腹板内侧模模板竖楞自自重：（0.055m×0..1m×33.8333m×2根）×6KKN/m33=0.23KN××2=0.46KNN⑼箱梁腹板模板平平楞自重：：（平楞采采用直径48mm、壁厚3.5mmm钢管，标标准荷载值值取0.0338KN//m）①箱梁腹板外侧模模板平楞自自重：（0.6m××2根×14道）×0.0338KN//m=0.638KKN×22=1.276KKN②箱梁腹板内侧模模板平楞自自重：（0.6mm×2根×10道）×0..038KKN/m=0.456KKN×4=1.824KKN⑽箱梁腹板模板拉拉结螺栓自自重：（拉结螺栓栓采用直径径14圆钢，标标准荷载值值取0.0012KNN/m）①箱梁外腹板模板板拉结螺栓栓自重：（1.2445m×22根×14道）×0..012KKN/m=0.418KKN×2=0.836KKN②箱梁内腹板模板板拉结螺栓栓自重：（1.2445m×22根×10道）×0..012KKN/m=0.299KKN⑾箱梁模板及箱室室内支撑自自重合计并并折算成横横向均布线线荷载：11.5722KN/mm3、箱梁施工荷载载（箱梁施施工荷载标标准值取2KN//m2）（0.6m×122.5m）×2KNN/m2/12..5m=1.2KN/mm4、箱梁混凝土浇浇筑时产生生的冲击荷荷载（箱梁梁混凝土浇浇筑时的冲冲击荷载标标准值取2KN//m2）（0.6m×122.5m）×2KNN/m2/12..5m=1.2KN//m5、箱梁混凝土振振捣荷载（箱箱梁混凝土土振捣荷载载标准值取取2KN//m2）（0.6m×122.5m）×2KNN/m2/12..5m=1.2KN/mm6、荷载组合（恒荷荷载分项系系数取1.2，活荷载载分项系数数取1.4）1.2×（399.7933KN/mm+11.572KNN/m）+1.44×（1.2KKN/m+1..2KN//m+1.2KKN/m）=54.6778KN//m7、箱梁底模板主主楞强度验验算截取三跨主楞作作为计算单单元，视为为三等跨简支连续续梁，支撑架立立杆为支座座，支座间间距为600mmm。箱梁梁底模板主主楞采用两两根60mmm×120mmm方木，单单根主楞平平均分配的的荷载为Q=54.6778KNN/m÷22=27..339KKN/m抗弯强度验算：：①单根主楞截面最最大弯矩：：Mmax=0.008QL2=0.088×27.3339×66002=0.79×1006N·mm②主楞截面抵抗矩矩：W=ab2/66=6×122/6=1144cmm3③单根主楞截面最最大正应力力：σmax=Mmmax/W=0..79×1006/1444×1033=5.499N/mmm2σmax=6.6625N//mm2＜木材抗弯弯强度计算算值=17NN/mm22主楞抗弯强度满满足要求⑵抗剪强度验算：：①单根主楞截面最最大剪力：：Vmax=0.66QL=00.6×227.3339×600==9.844×103N②单根主楞截面积积：S=60×1220=72200mmm2③单根主楞截面最最大剪应力力δmax=Vmaax/S==9.84×103/72000=1..367N/mmm2δmax=1..367N/mmm2＜木材抗剪剪强度计算算值=1.66N/mmm2主楞抗剪剪强度满足足要求⑶刚度验算：①主楞截面相对XX轴的惯性性矩：I=ab3//12=66×1233/12==864ccm4②单根主楞最大挠挠度：ωmax=0.6677QLL4/1000EI=0.677×227.3339×60004/1000×80000×8664×1004=0.3347mm③主楞容许挠度：：ω=600/4000=1..5mmωmax=0..347mm＜主楞楞容许挠度度ω=1.5mmm主楞刚度满足要要求二、箱梁底膜板板次楞验算算箱梁底模板次楞楞沿横向布布置，间距距为0.115m，视箱梁的的全部荷载载平均施加加在次楞上上，每道次次楞的受力力面积为00.15mm×0.66m=0..09m2。1、箱梁新浇筑混混凝土自重重⑴箱梁新浇筑混凝凝土平面均布荷荷载：52.998KKN/m××12.55m=662.4775KN//0.6mm×12..5m=88.33KKN/m22⑵每道次楞承受箱箱梁新浇筑筑混凝土自自重，折算算成均布线线荷载：88.33KNN/m2×0.099m2/0.66m=13.25KKN/m2、箱梁模板及箱箱室内钢支支撑自重⑴箱梁模板及箱室室内钢支撑撑平面均布荷荷载：1.572KNN/m×112.5mm=19.65KNN/0.66m×122.5m=2.62KNN/m2⑵每道次楞承受箱箱梁模板及及箱室内钢钢支撑自重重，折算成成均布线荷荷载：2.62KN//m2×0.099m2/0.66m=0.393KKN/m3、箱梁施工荷载载⑴箱梁施工平面均均布荷载：：2KN//m2⑵每道次楞承受箱箱梁施工荷荷载，折算算成均布线线荷载：2KN/m2××0.099m2/0.66m=0.3KN//m4、箱梁混凝土浇筑筑时产生的的冲击荷载载⑴箱梁浇筑混凝土土时的冲击击荷载：2KN//m2⑵每道次楞承受箱箱梁浇筑混混凝土时的的冲击荷载载，折算成成均布线荷荷载：2KN/m2××0.099m2/0.66m=0.3KN/mm5、箱梁混凝土振振捣荷载⑴箱梁混凝土振捣捣平面均布荷荷载：2KN//m2⑵每道次楞承受箱箱梁混凝土土振捣荷载载，折算成成均布线荷荷载：2KN/m2××0.099m2/0.66m=0.3KN//m6、荷载组合（横横荷载分项项系数取1.2，活荷载载分项系数数取1.4）1.2×（133.25KKN/m+0..393KKN/m）+1.44×（0.3KNN/m++0.33KN/mm+0..3KN//m）=17..632KNN/m7、箱梁底模板次次楞强度验验算视次楞为单跨简简支梁，支支座为主楞楞，支座间间距为600mmm。箱梁梁底模板次次楞采用60mm××100mmm方木。⑴抗弯强度验算：：①单根次楞截面最最大弯矩：：Mmax=0.1125QL2=0.125×17.6332×60002=7.9344×105N·mmm②次楞截面抵抗矩：：W=ab2/66=6×102/6=1100cmm3③单根次楞截面最最大正应力力：σmax=Mmmax/W=7.9322×105/1000×103=7.9322N/mmm2σmax=7.9932N//mm2＜木材抗弯弯强度计算算值=17NN/mm22次楞抗弯强强度满足要要求⑵抗剪强度验算：：①单根次楞截面最最大剪力：：Vmax=0.55QL=00.5×117.6332×600==5.299×103N②单根次楞截面积积：S=60×1000=60000mmm2③单根次楞截面最最大剪应力力：δmax=Vmaax/S==5.299×103/60000=0..882N/mmm2δmax=0..882N/mmm2＜木材抗剪剪强度计算算值=1.66N/mmm2次楞抗剪剪强度满足足要求⑶刚度验算：①次楞截面相对X轴轴的惯性矩矩：I=ab3//12=66×103/12==500ccm4②次楞最大挠度：ωmax=5QLL4/384EII=5×17.632××60044/384×88000××500×1104=0.744mm③主楞容许挠度：：ω=600/4000=1..5mmωmax=0..744mmm＜次楞容许许挠度ω=1.5mmm次楞刚度满满足要求三、箱梁底模板板验算箱梁底模板铺设设在次楞上上，承受箱箱梁和上部部模板的自自重及施工工荷载与振振捣混凝土土的荷载。1、箱梁新浇筑混混凝土自重重新浇筑混凝土自自重折算成成横向均布布线荷载：：52.9998KNN/m2、箱梁上部模板板及箱室内内钢支撑自自重⑴箱梁顶板模板自自重：（竹竹胶合板模模板标准荷荷载值取0.3KKN/m22）（5.13m×00.6m）×0.33KN/mm3=0.923KKN×2=1.846KKN⑵箱梁顶板模板次次楞自重：：（次楞采采用50×100方木木，标准荷荷载值取66KN/mm3）（0.05m×00.1m××0.6mm×19根根）×6KKN/m33=0.342KKN⑶箱梁顶板模板主主楞自重：：（主楞采采用50×100方木木，标准荷荷载值取66KN/mm3）（0.05m×00.1m××5.133mm）×2根×6KNN/m3=0.308KKN×2=0.616KKN⑷箱梁顶板模板支支撑架自重重：（支撑撑架采用直直径48mm、壁厚3.5mmm钢管，标标准荷载值值取0.0338KN//m）①立杆：（4.3333m××8根）×0..038KKN/m=1.317mm×2=2.634KKN②纵向水平杆：（0.6m×40根）×0.038KN/m=0.912KKN×2=1.824KKN③横向水平杆：（4.81m×5根）×0.038KN/m=0.914KKN×2=1.828KKN⑸箱梁腹板模板自自重：（竹竹胶合板模模板标准荷荷载值取5KN//m2）①箱梁腹板外侧模模板自重：：（5.6003m×00.0188m×0..6m）×5KNN/m3=0.303KKN×2=0.606KKN②箱梁腹板内侧模模板自重：：（3.8333m×00.0188m×0..6m）×5KNN/m3=0.207KKN×4=0.828KKN⑹箱梁腹板模板竖竖楞自重：：（次楞采采用50×100方木木，标准荷荷载值取66KN/mm3）①箱梁腹板外侧模模板竖楞自自重：（0.055m×0..1m×55.6033m×2根根）×6KKN/m33=0.336KKN×2=0.672KKN②箱梁腹板内侧模模板竖楞自自重：（0.055m×0..1m×33.8333m×2根根）×6KKN/m33=0.23KNN×2=0.46KNN⑺箱梁腹板模板平平楞自重：：（平楞采采用直径48mm、壁厚3.5mmm钢管，标标准荷载值值取0.0338KN//m）①箱梁腹板外侧模模板平楞自自重：（0.6mm×2根×14道）×0..038KKN/m=0.638KKN×2=1.276KKN②箱梁腹板内侧模模板平楞自自重：（0.6mm×2根×10道）×0..038KKN/m=0.456KKN×4=1.824KKN⑻箱梁腹板模板拉拉结螺栓自自重：（拉结螺栓栓采用直径径14圆钢，标标准荷载值值取0.0012KNN/m）①箱梁外腹板模板板拉结螺栓栓自重：（1.2445m×22根×14道）×0..012KKN/m=0.418KKN×2=0.836KKN②箱梁内腹板模板板拉结螺栓栓自重：（1.2445m×22根×10道）×0..012KKN/m=0.299KKN⑼箱梁模板及箱室室内支撑自自重合计并并折算成横横向均布线线荷载：11.2711KN/mm3、箱梁施工荷载载（箱梁施施工荷载标标准值取2KN//m2）（0.6m×122.5m）×2KNN/m2/12..5m=1.2KN//m4、箱梁混凝土浇浇筑时产生生的冲击荷荷载（箱梁梁混凝土浇浇筑时的冲冲击荷载标标准值取2KN//m2）（0.6m×122.5m）×2KNN/m2/12..5m=1.2KN//m5、箱梁混凝土振振捣荷载（箱箱梁混凝土土振捣荷载载标准值取取2KN//m2）（0.6m×122.5m）×2KNN/m2/12..5m=1.2KN//m6、荷载组合（横横荷载分项项系数取1.2，活荷载载分项系数数取1.4）1.2×（522.9988KN/mm+11.2711KN/mm）+1.44×（1.2KKN/m+1..2KN//m1..2KN//m）=70.1163KNN/m7、箱梁底模板强强度验算视计算单元的箱箱梁底模板板为多跨连连续梁，以以次楞为支支座，承受受均布线荷荷载，任取取其中三跨跨模板作为为强度验算算单元，视视为三等跨跨简支连续续梁，支座座间距为150mmm。箱梁底底模板采用用厚度为188mm的覆膜竹胶胶合板。⑴抗弯强度验算：：①模板截面最大弯弯矩：Mmax=0.008QL2=0.088×70.1163×1502=12.663×1004N·mmm②模板截面抵抗矩矩：W=ab2/66=60××1.822/6=32..4cm33③模板截面面最大正应应力：σmax=Mmmax/W=122.63××104/32..4×1003=3.8998N/mmm2σmax=3.8898N//mm2＜竹木模板板抗弯强度度计算值=17N/mmm2模板抗弯强强度满足要要求⑵刚度验算：①模板截面相对XX轴的惯性性矩：I=ab3//12=660×1.83/12==29.116cm4②模板最大挠度：：ωmax=0.6677QLL4/1000EI=00.6777×70..163××1504/1000×80000×299.16××104=0.1103mm模板容许挠度：：ω=150/4000=0.338mmωmax=0..103mm＜模板容许挠挠度ω=0.38mm模板刚度满满足要求四、箱梁底模板板支撑架立立杆验算1、立杆平均承受的的轴向荷载载计算单元的双排排立杆横向向间距均为600mmm，视每根根立杆承受受上部传递递的平均荷荷载。①立杆承受上部传传递的平均均荷载：NN1=54.6678KNN/m×00.6m=32.8077KN②立杆自重：支撑撑架立杆选选用直径448mm、壁壁厚3mmm钢管，截截取的计算算单元处支支撑架的搭搭设高度为为4.6m，立杆的自自重标准荷荷载值取0.0338KN//m，每根立杆杆的自重为为N2=（4.6m××0.0338KN//m）×1.22=0.21KN③立杆承受的水平平杆自重：：支撑架的的水平杆步步距为0..9m，每根立杆杆承受水平杆的自重重为N3=（0.6mm×6根×0.0038KNN/m）×1.22=0.164KNN立杆承受的全部部轴向荷载：：N=N1+N2+N3=32.8077KN+00.21KKN+0..164KKN=33.177KKN2、立杆强度验算①立杆截面积：AA=3.884cm22②立杆横截面压应应力：σ=N/A=322.1733×103/3.884×1002=83.778N/mmm2③钢管的抗压强度度标准值：：f=2005N/mmm2σ=83.78NN/mm22＜f=2005N/mmm2钢管抗压压强度满足足要求3、顶步立杆稳定性性验算①顶步立杆计算长长度：支撑撑架立杆伸伸出顶步水水平杆的长长度取100cm，顶顶撑升降头头的最大可可调节高度度取15ccm，水平杆步步距为900cm，则顶步立立杆的计算算长度为LL0=h+2aa=0.99+2×（0.1++0.155）=1.44m②顶步立杆截面回回转半径：：i=1/4（DD2+d2）1/2=11/4（482+422）1/2=115.944mm③顶步立杆长细比比：λ=L0/i=11400//15.994=877.8299④顶步立杆轴心受受压稳定系系数：根据据钢管的长长细比查表表得φ=0.688⑤顶步立杆横截面面压应力：：σ=N/φ·A==32.1173×1103/0.668×3..84×1102=123..21N//mm2⑥钢管的抗压强度度标准值：：f=2005N/mmm2σ=123.211N/mmm2＜f=2005N/mmm2顶步立杆杆满足稳定定性要求4、底步立杆稳定定性验算①底步立杆计算长度度：支撑架架水平杆步步距为900cm，则则底步立杆杆的计算长长度为L0=0.99m②底步立杆截面回转转半径：i=1/4（DD2+d2）1/2=11/4（482+422）1/2=115.944mm③底步立杆长细比：：λ=L0/i=9900/115.944=56..46④底步立杆轴心受压压稳定系数数：根据钢钢管的长细细比查表得得φ=0.8832⑤底步立杆横截面压压应力：σ=N/φ·A==32.1173×1103/0.832×3..84×1102=1000.7N//mm2⑥钢管的抗压强度度标准值：：f=2005N/mmm2σ=68.81N//mm2＜f=2005N/mmm2底步立杆杆满足稳定性性要求跨中箱梁横隔板板模板及支支撑架计算算跨中箱梁设横隔隔板，横隔隔板的竖截截面尺寸为为3.6m×0.55m，长度为12.55m，横隔板底底模板支撑撑架设双排排立杆，双双排立杆的的间距为0.3m，各排立立杆的横向向间距均为0.6m，板底的模板板主楞横向向布置，间间距与双排排立杆间距距一致，。一、横隔板底模模板主楞验验算1、横隔板新浇筑筑混凝土自自重⑴横隔板新浇筑混混凝土自重重：（新浇浇筑混凝土土自重标准准值取26KN//m）（12.5m×00.5m××3.6mm）×26KKN/m=585KN⑵两端悬挑翼板新新浇筑混凝凝土对箱梁梁的竖向压压力：1.209m33×26KKN/m33×（sin110°）2=0.765KKN×2=1.53KNN⑶新浇筑混凝土自自重合计并并折算成横横向均布线线荷载：446.922KN/mm2、横隔板模板及及支撑自重重⑴横隔板底模板自自重：（竹竹胶合板模模板标准荷荷载值取0.3KKN/m22）（112.5mm×0.55m）×0.33KN/mm2=1.8875KNN⑵横隔板底模板次次楞自重：：（次楞采采用60×100方木木，标准荷荷载值取66KN/mm3）（00.06mm×0.11m×0..5m×884根）×6KKN/m33=1.512KKN⑶横隔板外侧模板板自重：（竹竹胶合板模模板标准荷荷载值取5KN//m2）①横隔板外侧模板板自重：（2.8m×0.018m×0.5m）×5KN/m3=0.126KKN×2=0.252KKN②横隔板内侧模板板自重：（3.02m×0.018m×0.5m）×5KN/m3=0.136KKN×2==0.2772KN⑷横隔板模板竖楞楞自重：（竖竖楞采用50×1000方木，标标准荷载值值取6KNN/m3）①横隔板外侧模板板竖楞自重重：（0.055m×0..1m×22.8m××2根）×6KKN/m33=0.168KNN×2=0.336KKN②横隔板内侧模板板竖楞自重重：（0.055m×0..1m×33.02mm×33根）×6KKN/m33=2.99KN××2=5.98KNN⑸横隔板模板平楞楞自重：（平平楞采用直直径48mm、壁厚3.5mmm钢管，标标准荷载值值取0.0338KN//m）①横隔板外侧模板板平楞自重重：（0.5m××2根×8道）×0..038KKN/m=0.304KKN×2=0.608KKN②横隔板内侧模板板平楞自重重：（11.55m×2根×8道）×0..038KKN/m=6.992KKN×2=13.9844KN⑹横隔板模板拉结结螺栓自重重：（拉结螺栓栓采用直径径14圆钢，标标准荷载值值取0.0012KNN/m）①横隔板外侧模板板拉结螺栓栓自重：（1.2445m×11根×8道）×0..012KKN/m=0.119KKN×2=0.238KKN②横隔板内侧模板板拉结螺栓栓自重：（1.2445m×229根×8道）×0..012KKN/m=3.466KKN⑺横隔板模板及支支撑自重合合计并折算算成横向均均布线荷载载：2.2282KNN/m3、横隔板施工荷荷载（横隔隔板施工荷荷载标准值值取2KN//m2）（0.5m×122.5m）×2KNN/m2/12..5m=1KN/m4、横隔板混凝土土浇筑时产产生的冲击击荷载（箱箱梁混凝土土浇筑时的的冲击荷载载标准值取取2KN//m2）（0.5m×122.5m）×2KNN/m2/12..5m=1KN/m5、横隔板混凝土土振捣荷载载（横隔板板混凝土振振捣荷载标标准值取2KN//m2）（0.5m×122.5m）×2KNN/m2/12..5m=1KN/m6、荷载组合（横横荷载分项项系数取1.2，活荷载载分项系数数取1.4）1.2×（466.92KKN/m+2..282KKN/m）+1.44×（1KN/m+1KKN/m+1KKN/m）=63.242KKN/m7、横隔板底模板板主楞强度度验算取三跨主楞作为为计算单元元，视为三三等跨简支支连续梁，支支座为支撑撑立杆，支支座间距为为600mmm。横隔板板底模板主主楞采用两两根60mmm×1200mm方木木，单根主主楞平均分分配的荷载载为Q=663.2442KNN/m÷22=31..621KKN/m⑴抗弯强度验算：：①单根主楞截面最最大弯矩：：Mmax=0.008QL2=0.088×31.6621×66002=0.944×106N·mmm②主楞截面抵抗矩矩：W=ab2/66=6×1122/6=1144cmm3③单根主楞截面最最大正应力力：σmax=Mmmax/W=0..94×1106/1444×1033=6.5228N/mmm2σ=6.528N//mm2＜木材抗弯弯强度计算算值=17NN/mm22主楞抗弯弯强度满足足要求⑵抗剪强度验算：：①单根主楞截面最最大剪力：：Vmax=0.66QL=00.6×331.6221×600==11.3383×1103N②单根主楞截面积积：S=60×1220=72200mmm2③单根主楞截面最最大剪应力力δmax=Vmaax/S=111.3833×103/72000=1..581N/mmm2δmax=1..581N/mmm2＜木材抗剪剪强度计算算值=1.66N/mmm2主楞抗剪剪强度满足足要求⑶刚度验算：①主楞截面相对XX轴的惯性性矩：I==ab33/12==6×1223/12==864ccm4②单根主楞最大挠挠度：ωmax=0.6677QLL4/1000EI=00.6777×31..621××60044/1000×80000×8664×1004=0.4001mm③主楞容许挠度：：ω=600/4000=1.5mmmωmax=0..401mmm＜主楞容容许挠度ωω=1.5mmm主楞刚度度满足要求求二、横隔板底膜膜板次楞验验算横隔板底模板次次楞沿横向向布置，间间距为0.155m，视横隔隔板的全部部荷载平均均施加在次次楞上，每每道次楞的的受力面积积为0.155m×0..5m=00.0755m2。1、横隔板新浇筑筑混凝土自自重⑴横隔板新浇筑混混凝土平面面均布荷载载：46.92KNN/m×112.5mm=586.5KKN/0..5m×12..5m=93.84KKN/m22⑵每道次楞承受箱箱梁新浇筑筑混凝土自自重，折算算成均布线线荷载：93.84KNN/m2×0.0775m2/0.55m=14.0766KN/mm2、横隔板模板及支支撑自重⑴横隔板模板及支支撑平面均均布荷载：：2.01KN//m×122.5m=19.65KKN/0..5m×12..5m=4.02KNN/m2⑵每道次楞承受横横隔板模板板及支撑自自重，折算算成均布线线荷载：4.02KN//m2×0.0775m2/0.55m=0.603KKN/m3、横隔板施工荷载载⑴横隔板施工平面面均布荷载载：2KN//m2⑵每道次楞承受横横隔板施工工荷载，折折算成均布布线荷载：：2KN/m2××0.0775m2/0.55m=0.25KNN/m4、箱梁混凝土浇筑筑时产生的的冲击荷载载⑴箱梁浇筑混凝土土时的冲击击荷载：22KN/mm2⑵每道次楞承受箱箱梁浇筑混混凝土时的的冲击荷载载，折算成成均布线荷荷载：2KN/m2××0.0775m2/0.55m=0.25KN//m5、箱梁混凝土振振捣荷载⑴横隔板混凝土振振捣平面均均布荷载：：2KN//m2⑵每道次楞承受横横隔板混凝凝土振捣荷荷载，折算算成均布线线荷载：2KN/m2××0.0775m2/0.55m=0.25KNN/m6、荷载组合（横横荷载分项项系数取1.2，活荷载载分项系数数取1.4）1.2×（144.0766KN/mm+00.6033KN/mm）+1.44×（0.255KN/m+0..25KNN/m+0.255KN/mm）=18..665KN/mm7、横隔板底模板次次楞强度验验算视次楞为单跨两两端悬挑简简支梁，支支座为主楞楞，支座间间距为300mmm，悬挑长长度100mmm。横隔板底模模板次楞采采用60mmm×1000mm方木木。⑴抗弯强度验算：：①单根次楞截面最最大弯矩：：Mmax=0.007QL2=0.077×18.6665×5002=0.3227×1006N·mmm②次楞截面抵抗矩矩：W=ab2/66=6×1102/6=1100cmm3③单根次楞截面最最大正应力力：σmax=Mmmax/W=0.3327×1106/1000×1033=3.277N/mmm2σ=3.27N/mmm2＜木材抗弯弯强度计算算值=17N//mm2次楞抗弯弯强度满足足要求⑵抗剪强度验算：：①单根次楞截面最最大剪力：：Vmax=QL==18.6665×500=9..