哈大客专某特大桥m连续梁施工方案

PAGE89/8964m连续梁施工方案1．编制说明1.1编制依据1.1.1xx联络线特大桥（40.75+64+40.75）m预应力混凝土连续梁（沈哈客专长联施桥参02A）；xx联络线特大桥（41.09+64+41.09）m（39.91+64+39.91）m预应力混凝土连续梁（哈大客专沈哈长联施桥（特）01-11A）；1.1.2国家和铁道部相关方针政策、技术规范、规程和验收评定标准、施工指南及哈大客专公司桥梁工程质量控制手册等。1.1.3中铁十三局集团六公司哈大客专xx联络线项目部实施性施工组织设计。1.1.4现场的施工调查情况。1.2编制原则1.2.1本着“百年大计，质量第一”的原则。严格按照设计资料、施工规范对本工程进行质量管理，科学组织施工，把好各施工工序的施工质量，以高标准的工序质量来保证全部工程的施工质量，确保质量目标的实现，树立良好的企业形象。1.2.2坚持以设备保工艺，以工艺保质量的原则。以先进的施工设备保证先进的施工工艺，以先进的施工工艺保证施工质量，从根本上确保质量目标的实现。1.2.3确保施工按期完成的原则。优化资源配置，满足施工工期的要求，科学组织施工，合理安排施工进度，应用网络计划技术合理安排各项工程的施工，搞好工序衔接，实行并行操作、流水作业相配合，交叉组织施工，突出重点，兼顾一般，确保工期，均衡生产,根据施工总工期要求编制施工计划，以此为前提配备劳动力、材料、机械设备。1.2.4合理安排部署，确保施工安全；加强对环境的保护，搞好文明施工。1.2.5坚持施工过程严格管理的原则。在施工过程中，严格执行业主及监理工程师的指令。1.3编制范围新建铁路哈尔滨至大连铁路客运专线沈阳至哈尔滨段：(1)长西上行单线长白路40.75+64+40.75连续梁，里程DlyK7＋321.49～DlyK7＋467.19，墩号72＃～75＃墩。(2)长西上行单线西环城路39.91+64+39.91连续梁，里程DlyK7＋467.19～DlyK7＋611.21，墩号75＃～78＃墩。(3)长西下行单线长白路40.75+64+40.75连续梁，里程DlzK7＋294.28～DlzK7＋439.98，墩号72＃～75＃墩。(4)长西下行单线西环城路41.09+64+41.09连续梁，里程DlzK7＋472.72～DlzK7＋619.10，墩号76＃～79＃墩。2．工程概况及特点2.1工程概况本施工段64m连续梁共四联，其中：40.75+64+40.75m两联，41.09+64+41.09m及39.91+64+39.91m一联。一联连续梁分为2个eq\o\ac(○,0)号段、eq\o\ac(○,1)-eq\o\ac(○,7)号悬灌段各两个、eq\o\ac(○,1')-eq\o\ac(○,7')号悬灌段各两个，2个边跨现浇段(eq\o\ac(○,9)号段)、2个边跨合拢段(eq\o\ac(○,8)号段)、1个中跨合拢段(eq\o\ac(○,8)号段)。梁体采用单箱单室箱形截面，箱梁顶宽7.5m，底宽4.0m，中支点梁高4.8m，跨中梁高2.8m，梁底曲线采用二次抛物线。顶板厚36cm，底板厚38~65cm，腹板厚40~70cm，全联设置四道横隔板。梁体设计为纵、竖双向预应力体系，纵向预应力筋采用钢绞线，竖向采用PSB830精轧螺纹钢筋。跨越长白路、西环城路等城市主要交通道路,车流量较大,梁部施工对行车存在较大的安全威胁。2.2主要工程量主要工程数量：40.75+64+40.75m连续梁工程量项目材料及规格单位数量混凝土C50m31204.7混凝土C40m378.6混凝土C40纤维混凝土m365.47混凝土C35m39.6预应力钢绞线7φ5t49.23预应力钢筋φ25精轧螺纹钢筋t9.78普通钢筋Q235t21.634HRB335t213.319941.09+64+41.09m连续梁工程量项目材料及规格单位数量混凝土C50m31208.8混凝土C40m378.9混凝土C40纤维混凝土m365.77混凝土C35m39.7预应力钢绞线7φ5t49.36预应力钢筋φ25精轧螺纹钢筋t9.73普通钢筋Q235t21.663HRB335t213.670039.91+64+39.91m连续梁工程量项目材料及规格单位数量混凝土C50m31194.5混凝土C40m377.7混凝土C40纤维混凝土m364.7混凝土C35m39.5预应力钢绞线7φ5t48.9预应力钢筋φ25精轧螺纹钢筋t9.64普通钢筋Q235t21.595HRB335t212.5177支座布置图：1——GTQZ-4000-DX-1002——GTQZ-4000-ZX-1003——GTQZ-15000-DX-1004——GTQZ-15000-ZX-1005——GTQZ-15000-HX6——GTQZ-15000-GD2.3施工区域自然条件2.3.1地形地貌情况、交通、用水、用电条件该处交通便利，直接利用西环城路和长白路即可。在DlzK7+450处设置钢筋加工场，提供以上四座连续梁下结构钢筋和连续梁需用的钢筋。工区及施工队伍驻地采用租赁民房。施工用水就地打井取水；在DlzK7+450设置315KVA变压器一座，配50KW发电机两台。2.3.2自然条件本工程位于松辽平原区，地貌上属黄土台地及波状冲积平原，地势起伏较小，高程在220.6～222.96m之间。气候属温带半湿润大陆性季风气候。四季分明，春秋多风，夏热，冬寒干燥。年平均气温13.6℃，最冷月平均气温-16.9℃，最热月平均气温23.1℃，极端最高气温39.8℃，极端最低气温-39.9℃，年平均降水量551.0mm，年最大蒸发量1890.8mm，最大风速34.0m/s，风向WSW，主导风向SW。土壤最大冻结深度169cm。地表水及地下水对混凝土不具侵蚀性。2.4工程特点①施工安全要求高由于连续梁主墩位于公路坡角处，施工前采用钻孔灌注桩对公路边坡进行保护，防止基坑开挖造成边坡垮塌。在梁体悬灌施工前，在悬灌梁下搭设棚架，防止物体坠落影响公路的行车安全。②受拆迁影响大连续梁位于交通密集区，涉及到的拆迁部位多为门市，需要联系产权部门对其进行拆迁。③工期紧张由于前期征地拆迁不及时，导致工期拖延。由于长西上行长白路连续梁与长西上行西环城路连续梁相连，施工时必须有先后顺序，因此四联中只能安排两联同时施工，考虑到架梁要求，工期较为紧张。3、施工准备3.1施工现场准备连续梁桥的钢筋加工场、料场设于在DlzK7+450处钢筋加工场；挂蓝拼装场分别在主墩旁的空地。根据施工进度计划组织人员进入现场，一联连续梁人员安排如下：第一批施工人员120人，进场后修建临时工程、修筑进场施工便道、平整场地、解决施工用水、施工用电、备好发电机，做到路通、水通、电通和场地平整，施工基础及下部结构，0#段，挂篮拼装施工。第二批进场的施工人员60人，在施工梁部前全部进入施工现场，形成较大规模的施工生产能力。每联连续梁施工队伍分为两个作业班组，每个作业班组45人，分别从长西上行72#墩、73#墩及长西下行72#墩、73#墩同时进行连续梁施工。3.2施工材料、机械、仪器设备的准备根据工程施工进度计划，按资源供应能力和需求，做到超前计划，按时供应，强调保障，避免过多储存或供不应求。特别是在节日期间应提前采购，储备足够的材料，避免出现供不应求及材料停供的情况。在进料进场前对材料进行质量检验，得到业主和监理工程师的确认合格后，签订供货合同。所有材料进场后，再次经过工地检验，检验合格并经标识后投入使用。所有材料的进场和发放必须进行计量和点验。对进场的施工机械设备以及施工机械上的各种仪表重新标定，设备配备见下表：主要机具设备配置表序号机械名称规格型号额定功率（KWW）或吨位位或容量单位数量（台）1插入式捣固棒φ30、φ50台162砼泵车36m台13砼搅拌运输车8m3台104吊车QY2525T台25塔吊5015台46挂篮及模板套87空压机20KW台48砂浆搅拌机SJ350350/L台29压浆机搅拌速度大于7700r//min台210锯木机台111刨木机台112卷扬机3吨台213切筋机HQJ101.5KW台114弯曲机GW-40台115钢筋调直机TQ4-145.5KW台116对焊机LP-100100KW台117电焊机3000型台418高压水泵DAZ-1000*675KW119装载机ZL50120穿心式千斤顶400t台821穿心式千斤顶YDC240QQ型台122穿心式千斤顶YC60A台123穿心式千斤顶YC60A台13.3技术准备项目部全面负责本工程的组织实施，设立项目部、作业工区、施工班组三级管理模式。项目经理、项目副经理、总工程师，配置技术科、安质科、财务科、物资设备科、计划科、调度室和办公室共七个职能科室,作业工区设四个作业班组。3.3.1项目部设测量组，配备先进、精良的测量仪器。测量工程师及测工3人，负责主要桩位及高程的测设与放样，负责水准点的加密和复核各工点的测量成果，负责工程细部的定位和放样，同时进一步复核项目部测量成果，形成相互检测制度。施工时测量成果报监理工程师，经批准后，对本桥进行测量放样。同时对主要桩位设置护桩，并加密临时水准点。3.3.2项目部建立工地试验室，配齐各种试验所需的仪器设备。工地试验室建立试验台帐，进行原材料和材料组合效果检验和试验、进行配合比的选定，为施工质量提供可靠的依据。对钢绞线、锚具、支座等材料建立试验制度，及时进行施工前的检测。3.3.3技术科负责复核图纸，详细理解设计文件，领会设计意图。确定重难点工程和关键工序，编制作业指导书，提出材料供应计划。逐级进行技术交底和岗前培训。3.4施工组织管理机构组织管理机构框图4总体施工安排及施工计划4.1施工进度指标一联64m连续梁各主要工程项目施工日期安排如下：一联64m悬灌连续梁施工进度指标序号施工工序施工时间（天）64m10#梁段及挂篮拼装装6021#-7#（11’#-7’#）梁段（按8天/段）563边跨合拢段154中跨合拢段15合计1464.2总体施工安排配置主墩模板两套和边墩模板一套；配置挂篮及对应的模板8套，0＃段模板利用挂蓝模板配部分搭配模板施工。边跨现浇段根据需要配置边跨现浇段的木模板1套。4.2.1长西上行长白路连续梁的施工安排桩基计划于2009年4月1日开工，计划6月15日完成主墩（73＃、74＃）桩基施工；7月15日完成主墩承台施工；8月20日完成主墩墩柱、支承垫石和防落梁挡块施工。连续梁梁部总体施工安排10个月的施工工期，自2009年8月21日开工，于2010年6月9日完工，扣除冬季停工时间，有效施工时间146天。具体安排为：2009年8月21日～10月19日施工0＃段，10月20日～11月4日施工1＃(1’#)、2＃(2’#)段；2010年4月1日～5月10日施工3(3’)～7(7’)＃悬灌段，4月1日～5月10日施工边跨9＃段，5月11日～5月25日施工边跨合拢段（8＃段），5月26日～6月9日施工中跨合拢段（8’＃段）。4.2.2长西下行长白路连续梁的施工安排桩基计划于2009年5月1日开工，计划7月15日完成主墩（73＃、74＃）桩基施工；8月15日完成主墩承台施工；9月20日完成主墩墩柱、支承垫石和防落梁挡块施工。连续梁梁部总体施工安排10个月的施工工期，自2009年9月21日开工，于2010年6月25日完工，扣除冬季停工时间，有效施工时间146天。具体安排为：2009年9月21日～11月19日施工0＃段，2010年4月1日～5月26日施工1(1’)～7(7’)＃悬灌段，4月2日～5月26日施工边跨9＃段，5月27日～6月10日施工边跨合拢段（8＃段），6月11日～6月25日施工中跨合拢段（8’＃段）。4.2.3长西上行西环城路连续梁的施工安排桩基、承台及主墩（76#、77#）施工安排在长西上下行长白路连续梁基础完成后施工，计划2009年内施工完成。连续梁梁部总体施工安排5个月的施工工期，自2010年5月1日开工，于2010年9月23日完工，有效施工时间146天。具体安排为：2010年5月1日～6月29日施工0＃段，6月30日～8月24日施工1(1’)～7(7’)＃悬灌段，6月30日～8月24日施工边跨9＃段，8月25日～9月8日施工边跨合拢段（8＃段），9月9日～9月23日施工中跨合拢段（8’＃段）。4.2.4长西下行西环城路连续梁的施工安排桩基、承台施工安排在长西上下行长白路连续梁基础完成后施工，计划2009年内施工完成。主墩（77#、78#）计划2010年5月25日完成连续梁梁部总体施工安排5个月的施工工期，自2010年6月1日开工，于2010年10月24日完工，有效施工时间146天。具体安排为：2010年6月1日～7月30日施工0＃段，7月31日～9月24日施工1(1’)～7(7’)＃悬灌段，7月30日～9月24日施工边跨9＃段，9月25日～10月9日施工边跨合拢段（8＃段），10月10日～10月24日施工中跨合拢段（8’＃段）。5、主要工程项目的施工方案、施工方法5.1总体施工方案桩基、承台和墩身采用常规方法进行施工，不再赘述。梁部施工前对公路进行半幅封道，搭设梁部悬灌施工的安全防护棚架（净空高度不小于5.2m）；梁部施工过程中，双向各留3.5m宽行车道，其他部位封闭各200m，设置安全及警示标志。主墩墩身施工完成后，安设临时支墩及0#块现浇托架，托架由设在墩身的预埋件固定，支架预压后，进行0#块底模及侧模的安装，施工连续梁0#块，在0#块上拼装挂篮，并进行预压，利用挂篮对1＃（1’#）～7#（7’#）悬灌段进行施工。挂篮采用全封闭式施工，确保行车及行人安全。对边跨现浇段及边跨合拢段的地基进行处理后，搭设满堂式碗扣支架对边跨现浇段施工，安设边跨合拢段外模、钢筋制安完成后，安装临时刚性连接构造并张拉临时预应力束，进行临时固结，施工边跨合拢段。边跨段张拉压浆完成后，拆除临时支墩，进行体系转换；利用挂篮做中跨合拢段外模，制安中跨合拢段钢筋，安装中跨合拢段临时刚性连接构造，并张拉临时预应力束进行临时固结，施工中跨合拢段，再进行中跨预应力施工。中跨合拢完成后施工连续梁附属工程。悬灌梁施工过程中，要严格按设计控制线形，应注意调整立模标高，设置反挠度，以便成桥后与设计标高相吻合。连续梁施工顺序为：墩身施工→安设临时支墩→0#块现浇托架安装→根据72#墩（只做一次）预压所得数据进行0#块底模及侧模的安装→制安连续梁0#块钢筋及预应力管道→浇筑混凝土→养护→张拉压浆→在0#块上拼装挂篮→对挂篮进行预压→利用挂篮对1#（1’#）～7#(7’#)悬灌段进行施工→对边跨现浇段及边跨合拢段的地基进行压实→搭设满堂式碗扣支架→对支架进行预压→铺设底、侧模，制安钢筋，浇筑混凝土→养护→张拉、压浆→安设边跨合拢段外模、钢筋→安装临时刚性连接构造并张拉临时预应力束，进行临时固结→浇筑边跨合拢段→养护→张拉，压浆→拆除临时支墩→利用挂篮做中跨合拢段外模，制安中跨合拢段钢筋→安装中跨合拢段临时刚性连接构造，并张拉临时预应力束进行临时固结→浇筑中跨合拢段混凝土→养护→张拉，压浆→施工连续梁附属工程。5.2连续梁0＃段施工5.2.1施工工艺连续梁0#段采用搭设托架现浇法施工，托架采用型钢加工而成。支座安装注浆完成后，安装底模、侧模，底模、侧模利用挂蓝悬灌段底模改装，内模采用木模。0#块混凝土一次灌注成型。砼采用泵车泵送入模，插入式震捣器捣固。混凝土浇筑从主墩中线向两侧分层对称灌注；混凝土达到设计强度及弹生模量的100%并且龄期大于五天后进行张拉作业。5.2.2主要施工工艺参数主要施工工艺参数序号项目目参数备注1混凝土垫块4个/m2按照C50配合比加加工垫块2混凝土坍落度18~22cmm到场后由试验室室检测3最大摊铺厚度30cm泵送4混凝土自由倾落落高度小于2m串筒出料口高度度不宜超过过1m5混凝土入模温度度不宜超过3000C，不应低低于50C，6混凝土振捣时间间20~30S7预应力筋伸长值值实际与设计伸长长值差值控控制在6%范围8张拉程序0→20%δK→1100%δK5.2.3施工方案连续梁0＃段施工工序：临时支墩施工→托架安装→在托架上安装0＃段外模板→安装底模板→安装钢筋、预应力管道及内模板→堵头模板安装→灌注混凝土→养护→拆模→穿束→张拉预应力筋→压浆。5.2.3.1临时支墩5.2.3.1.1方案将临时支座设在顶帽上。临时支座为100*70混凝土柱，混凝土标号C35，每个临时支座处外侧（距墩中心1.55m）埋设4根φ25精轧螺纹钢筋连接主墩与0号段作为锚固钢筋（施工顶帽时底部要预埋精轧螺纹）。测量组对临时支墩位置，标高进行测量放线。临时支座顶设2cm厚硫磺砂浆层，外模采用自制钢模，硫磺砂浆层内设置电阻丝，安设电阻丝时应严格注意电阻丝位置，不得与钢筋接触。电阻丝安装时，应对电阻丝进行检测，应严格保证电阻丝的质量。5.2.3.1.2检算（1）施工荷载一个主墩设4个临时支墩，现取纵桥向一侧的两处临时支墩进行验算，其荷载为：不平衡弯矩M=25900KN·m/2=12950KN·m竖向反力N=13600KN/2=6800KN计算简图如下：（2）抗压计算C35混凝土面积：满足要求，安全全系数2.3。（3）抗拔检算经计算，按最大大不平衡弯弯矩对临时时锚固的上上拔力为12950/33.1-66800//2=6661.299KN，由于施工时按照照两端混凝凝土浇筑不不平衡重20t，最大不不平衡弯矩矩出现在边边跨合拢前前挂篮拆除除时由另外外一侧挂篮篮产生的不不平衡弯矩矩。挂篮重重按照400t考虑，其其对一侧临临时支座中中心产生的的弯矩为M＝400×31＝1124000KN*m，一侧的的制作锚固固承受的弯弯矩为62200KNN*m上拔力为20000KN。0号段每个临时支支座预埋5根φ25精轧螺纹纹钢筋，允允许抗拉力力P＝252÷4×ππ×830＝4.0774×1003N＝407.4KN407.4×55＝2037KNN>20000KN抗拔满足要求。5.2.3.20#段段托架及模板5.2.3.2..1施工方案箱梁底模、外侧侧模板包括括翼缘板模模板为专用用的厂制钢钢模板，在在托架上现浇浇施工。内内模采用木木模；（1）底模板底模板将采用悬悬灌段底模模（钢模），纵梁用I25a腹板下部间距40cm，底板下部间距642cm；前后各一个双I40b作为底层的横向分配梁（直接作用在托架上）。（3）内模板内模板使用竹胶胶板，10*110方木背楞，内内、外模之之间采用φφ25精轧螺纹纹钢筋拉杆杆加固，钢钢管脚手架架及顶托支支撑。内模模的竖向钢钢管支撑与与底模之间间垫同标号号的混凝土土垫块（或或试件），钢钢管与底板板混凝土接接触处套PVC管，并采采取措施防防止PVC管上浮。内内模顶模板板预留活动动块，作为为浇筑底板板混凝土的的下料口。（4）外侧模外侧模采用工厂厂制作的钢钢模板，面面板采用δδ6mm钢板板，肋板和和框板为δδ10mmm钢板，背背楞为双[12槽钢。模模板采用拉拉杆加固，包包括内外模模之间对拉拉和双侧外外模板的对对拉。除翼翼缘板部分分钢管架承承受较小混混凝土荷载载外，其余余仅承受模模板自重及及施工荷载载。对拉拉杆与外模模背楞对应应布置，外外模与内模模设φ25精轧螺纹纹钢筋对拉拉拉杆，两两侧外模在在腹板上部部至少采用用一根φ16普通圆钢钢对拉拉杆杆加固。两两侧外模在在底板下位置置设φ25精轧螺纹纹钢筋对拉拉拉杆，拉杆间距距1m；未能能安装对穿穿拉杆的外模模处，采用用利用梁体体钢筋将两两侧外模对对拉加固。5.2.3.2..2底模支支架受力检检算底模板为专业模模板厂家制制作，面板板采用δ6mm钢板板，横向肋板[12槽钢，纵向向肋板为δ10mm钢板。模板板各方面质质量均按规规范设计，这这里不再验验算。（1）腹板部分纵梁取受力最不利的的腹板部分分进行检算算，腹板部部分混凝土土高度4880cm，其作作用在底模模板上压力力为4.880×26=1124.88KPa。施工荷载：4KKPa倾倒混凝土荷载载：2.8KKPa振捣混凝土荷载载：2.8KKPa纵梁采用I255a工字钢钢，间距30ccm，其力学性能能及截面特特性：W=402cmm3I=50200cm4E=221GPaa[σ]=1700MPa取受力最不利的的腹板部分分进行计算算，纵梁模式类类似于简支支梁，计算算时按简支支梁受均布布荷载简化化计算。0#段托架示意图q=134.44×0.3=40.332KN//mMmax=qb22（2-b//l）2/8=400.32××2.3552×(2-2..35/44.8299)2/8=63.74KN·mσ=Mmax/WW=63.74×103/（402×10-6）=158..6Mpa＜[σ]=2335Mpaaf=qa2b((2-b22/l2-2a2/l2)/24EI==37.444×103×2.3552×2.4779×(2-2..47922/4.88292-2×2.3552/4.88292)/(24×21×109×50200×10-8)=0.02556m>4.7mmm注：计计算挠度时时不考虑施施工荷载，所所以q取37.444KN//m。（2）底板部分纵梁底板部分混凝土平平均高度1155cm（包括括底板和顶顶板厚度），其作用在底模板上压力为1.5×26=39KPa。施工荷载：4KKPa倾倒混凝土荷载载：2.8KKPa振捣混凝土荷载载：2.8KKPa纵梁采用I255a工字钢钢，间距64..2cm，其力学性能能及截面特特性同腹板板部分纵梁模式类似于于简支梁，计计算时按简简支梁受均均布荷载简简化计算。q=48.6××0.6422=31.22KN/mmMmax=qb22（2-b//l）2/8=311.2×2.3552×(2-2..35/44.8299)2/8=49.333KN·mσ=Mmax/WW=49..33×103/（402×10-6）=122..7Mpa＜[σ]=1700Mpaf=qa2b((2-b22/l2-2a2/l2)/244EI=225.044×103×2.3552×2.4779×(2-2..47922/4.88292-2×2.3552/4.88292)/(224×21×109×50200×10-8)=0.00171m>4.7mmm注：计算挠度时时不考虑施施工荷载，所所以q取25.004KN//m。（3）横梁横梁采用双I40bb工字钢，其其力学性能能及截面特特性：W=11140××2cm3I=227880×2cm4E=221GPaaEEI=95567.66KN.MM2[σ]=1170MPPaAA=94..1×2cm2图中Pi：纵梁传至横梁梁上的力Gi：纵梁上部荷载载Xi：上部荷载重心心距横梁距距离施工荷载：4KKPa倾倒混凝土荷载载：2.8KKPa振捣混凝土荷载载：2.8KKPa作用在横梁上的的力为：9.6×2.355×Yi×（4.8229-0..967）/4.8829=118.0442Yi((KN)Yi：纵梁上部荷载载横向宽度度利用cad立体图对对各纵梁在在横梁上的的压力进行行计算：G1=0.7664×26=119.866KNX1=1.1775-0..208==0.9667MP1=G1×((4.8229-X11)/4..829++18.0042×Y1=19.86××（4.8229-0..967）/4.8829+118.0442×1.2662=155.88++22.777=388.65KKNG2=1.0992×26=228.399KNX2=0.9883-0..208==0.6885MP2=G2×((4.8229-X22)/4..829++18.0042×Y2=28.39××（4.8229-0..685）/4.8829+118.0442×0.4117=244.36++7.522=31..88KNNG3=3.8774×26=1100.772KNX3=1.1552-0..208==0.9444MP3=G3×((4.8229-X33)/4..829++18.0042×Y3=100.722×（4.8229-0..944）/4.8829+118.0442×0.3779=811.03++6.844=87..87KNNG4=3.9113×26=1101.774KNX4=1.1666-0..208==0.9558MP4=G4×((4.8229-X44)/4..829++18.0042×Y4=101.744×（4.8229-0..958）/4.8829+118.0442×0.355=81..56+6.311=87.887KNG5=1.9779×26=511.45KKNX5=1.061--0.2008=0..853MP5=G5×(4..829--X5)/4..829++18.0042×Y5=51.45×（4.8229-0..853）/4.8829+118.0442×0.45=42.336+8.122=50.448KNG6=1.737×26==45.166KNX6=1.117-00.2088=0.9909MP6=G6×(4.829-XX6)/4..829++18.0042×Y6=45.16×（4.8229-0..902）/4.8829+118.0442×0.5711=36.772+100.30==47.022KNG7=1.6669×26=443.399KNX7=1.1110-0..208==0.9002MP7=G7×((4.8229-X77)/4..829++18.0042×Y7=43.39××（4.8229-0..902）/4.8829+118.0442×0.6442=355.29++11.558=466.87KNMmax=P1××2.1333+P2×1.3000+P3×0.8442+P4×0.5442+P5×0.1442=38.65××2.1333+31.888×1.3000+87.887×0.8442+87.887×0.5442+50.448×0.1442=252.666KN·mσ=Mmax/WW=2522.66××103/（11400×2×10-6）=110..8Mpa＜[σ]=1700Mpaτ=V/A=(P1++P2+PP3+P44+P5))/A=(38.655+31..88+887.877+87..87+550.488)/(994.1××2×10-4)=15..77Mpaf=f1+f22+f3++f4+ff5=P1×2.11332×2.0((2.1333+3××2.0//2)/((3EI))+P2×1.32×2.0((1.3++3×2.0//2)/((3EI))+P3×0.84422×2.0((0.8442+3××2.0//2)/((3EI))+P4×0.54422×2.0((0.5442+3××2.0//2)/((3EI))+P5×0.14422×2.0((0.1442+3××2.0//2)/((3EI))=15.88×22.13332×2.0((2.1333+3××2.0//2)/((3×95677.6)++24.336×1.32×2.0((1.3++3×2.0//2)/((3×95677.6)++81.003×0.84422×2.0((0.8442+3××2.0//2)/((3×95677.6)++81.556×0.54422×2.0((0.5442+3××2.0//2)/((3×95677.6)++42.336×0.14422×2.0((0.1442+3××2.0//2)/((3×95677.6)=0.02588+0.00123+00.01554+0..0059+0..00022=0.0596M（4）托架计算：①、灌筑0＃段托托架杆件内内力计算（参参见0#段托架示示意图）0＃段长8m,两两端悬臂部部分2.335m长，混混凝土288.03mm³，72.8878t，模模板、底板板架、托架架等自重220t，合合计重量993t,重重心在距梁梁端头1..292mm处。93tt重量分布布在底模架架前后横梁梁上，再由由前后横梁梁传到托架架上。a、计算支点反力力(计算算单位为tt、cm)ΣMMA=0yyB＝93×850÷48299＝16.337(tt)ΣMMB=0yyA＝93×39799÷48299＝76.663(tt)b、计算杆件轴力力如图，取取B点为分离离体，建立立坐标轴xx,y；ΣΣFy=0PPcos77.63°°-NBCsinn30.887°=0ΣΣFx=0NNAB-NBCcoss30.887°+Psiin7.663°=0NNBC=311.6222(tt)NNAB=255.0455(tt)托架架主桁共两两榀，因此此斜撑杆与与上弦杆的的内力为计计算值的二二分之一,,即上弦杆杆轴力122.5233t；斜撑撑杆轴力115.8111t。②、材料参数材材料许用应应力QQ23：[σ]=1..7tt/cm²²[τ]=0..918t/ccm²445#：[σ]=2..4tt/cm²²[τ]=1..3tt/cm²²精精轧螺纹钢钢；[σ]=4t/ccm²[τ]=2..4tt/cm²²③、构件参数a、上平杆每个铰铰座锚杆∅∅25精轧螺螺纹钢6根，截面面积29..45cmm²,斜杆铰座座锚杆∅25精轧螺螺纹钢4根，截面面积19..63cmm²。b、销轴∅80mmm，截面面积50..26cmm²,受力形式式为双面受受剪。c、一个销轴座板板最小垂直直截有效面面积1300cm²。d、上平杆用组合合截面，材材料[30a各两两根，销孔孔用30mmm钢板加加强。杆件截面面积87..78cmm²。e、斜撑杆用组合合截面，材材料为300a槽钢两两根，销孔孔用30mmm钢板加强，杆件有效效长6.4465m。截截面系数如如下：A=87.788cmm²kgg/m=68.99Ix=12100ccm4IIy=40337ccm4Wx=806cm³Wyy=4522cmm³ix=11.7cmmiy=6.788cmmλx=59λy=1022.2ψx=0.709ψy=0.445[σ]wx=1.4116t/ccm²[[σ]wy=0..765tt/cm²²④、灌筑0＃段托托架杆件应应力计算((计算单位位为t、cm)a、上弦杆(拉))σ==12.5523÷87.778＝0.1443(tt/cm²²)＜[σ]=1..7tt/cm²²安全全b、斜撑杆(压)σ==15.8811÷87.778＝0.188(t//cm²)＜[σ]wy=0..765t/ccm²安全全c、销轴(YA节点点、剪)τ==76.663÷2÷63÷2=0..304＜[τ]=0..918t/ccm²安全全d、上弦杆铰轴座座精轧螺纹纹钢(YA节点、拉拉、剪)σ==12.5523÷29.445＝0.4225(tt/cm²²)＜[σ]=4t/ccm²安全全τ==76.663÷2÷29.445=1..3＜＜[τ]=2..4t//cm²安全全⑤、底模架后横梁梁外悬臂部部分计算((计算单位位为t、cm)后横梁梁对称受力力集中点距距支点外侧侧0.533m处，荷荷载38..315TT。后横梁梁结构为两两根40bb工字钢，WWx=11139cmm³×2=22778cm³³。M=338.3115×53=22031((t.cmm)σ=22031÷÷22788＝0.8992(t//cm²)＜[σ]=1..7tt/cm²²安全全根据计计算结构工工作安全可可靠。5.2.44连续梁0#段模板施施工外侧模板采用大大块钢模板板，主要由由模架、模模板、横竖竖肋等组成成，外侧模模面采用66mm厚钢钢板，以提提高梁体整整体表面光光滑度；内内模采用小小块组合钢钢模；用φ25精轧螺纹纹钢及φ16圆钢作内拉拉杆，并在在腹板内侧侧拉杆设PVC管，以利利于拉杆拆拆除，并设设内撑，以以固定内箱箱模型，并并保证腹板板厚度，同同时保证内内箱在混凝凝土浇筑过过程不移位位；在底板板与内模压压板模型位位置处用φ16钢筋设设拉杆，焊焊接固定于于普通钢筋筋主筋上，间间距2m一根，以以防止内箱箱上浮。5.2.500#段钢筋施施工钢筋场统一制作作，运至现现场安装，采采用汽车吊吊起吊至梁梁顶，进行行钢筋绑扎。底模安装完成后后，绑扎底底板、腹板板、隔墙钢钢筋及竖向向预应筋，并并安装腹板板、横向波波纹管、竖竖向预应力力精轧螺纹纹钢外铁皮皮管。铁皮皮管用钢筋筋制作成井井字架定位位、波纹管管用井字架架定位钢筋筋间距不大于于60cmm，曲线段适适当加密到到30cm。喇喇叭管的中中心线要与与锚具垫板板严格垂直直，喇叭管管与波纹管管的衔接要要平顺，不不得漏浆、堵堵塞孔道。压压浆管道设设置，对腹腹板束、顶顶板束在0#段管道中中部设三通通管，同时时在波纹管管三通处，安安装出气孔孔PVC管，PVCC管长度以以外露混凝凝土面100cm为宜宜，波纹管管出气孔位位置用胶带带纸封缠严严实，以防防进浆堵塞塞波纹管道道。波纹管管连接必须须用大一级级波纹管旋旋紧，保证证相互重叠叠25cmm以上，并并沿长度方方向用两层层胶布在接接口处缠110cm左左右长度。内模板安装完毕毕后，安装装顶板钢筋筋及预应力力钢筋。由由于顶板面面积大，预预应力管道道密集，在在施工钢筋筋时，要严严格控制波波纹管道的的线型和位位置，保持持波纹管的的完整性。在波纹管上方进行电焊施工时，应在焊点下部、波纹管上部垫铁皮，防止焊渣损坏波纹管，致使混凝土浇筑时管道进浆堵塞波纹管道。梁体钢筋整体绑绑扎，如与与预应力钢钢筋相碰时时，可适当当移动梁体体钢筋或进进行适当弯弯折。钢筋筋最小保护护层除顶板板顶层为330mm外外，其余均均为35mmm，绑扎扎铁丝的尾尾段不应伸伸入保护层层内。所有有梁体预留留孔处均增增设相应的的环状钢筋筋，桥面泄泄水孔处钢钢筋可适当当移动，并并增设斜置置的井字型型钢筋进行行加强，施施工中为确确保腹板、顶顶板、横隔隔板、底板板钢筋的位位置准确，应应根据实际际情况加强强架立筋的的设置，可可采用增加加架立筋的的数量或增增设W型或矩形形的架立钢钢筋等措施施。采用垫垫块控制净净保护层厚厚度时，垫垫块采用高高性能混凝凝土垫块，按按照一个平平方4个，梅花花形布置。防地震落梁措施施、泄水管管、接触网网、人行道道栏杆、防防护网、伸缩缝、桥桥面系、挂篮篮锚固孔等等预埋件严严格按照设设计位置埋埋设准确无无误，无遗遗漏，并进进行渗锌或或锌铬涂层层防锈处理理。由于桥面面系预埋钢钢筋短，必必须一次预预埋到位，预预埋钢筋在在梁部并设设置架立钢钢筋，有条条件的可与与普通钢筋筋焊接。5.2.60##段混凝土土施工⑴0#块混凝土一次性性灌注，施工工必须准备备充分，确确保成功。对对于混凝土土拌和、捣捣固、运输输、用电、用用水都要准准备备用设设备，以备备急用，混混凝土要提提前多次同同条件进行行试验，确确保质量。混混凝土的质质量、拌和和、振捣，有有专人控制制，跟班作作业，控制制混凝土的的性能坍落落度、水灰灰比、外加加剂的掺量量在试验确确定的范围围内。对支支架模板要要设专人进进行观测，随随时进行记记录，支架架模板一有有异常，应应立即通知知现场负责责人进行处处理。每次次灌注前必必须对钢筋筋、模板、波波纹管及预预埋件施工工完毕并自自检合格后后，才报请请监理工程程师检查，合合格后灌注注0#块混凝凝土。采用局指挥部拌拌和站提供的的混凝土，坍落度（运送到作业地点时）控制在18～22cm，混凝土初凝时间按8～10小时控制，保证在混凝土初凝前施工完毕。混凝土在拌和站站拌制完成成后，由混混凝土搅拌拌运输车运运送到施工工现场，再再经混凝土土输送泵车车泵送到箱箱梁指定位位置。由于于连续梁0#段混凝土土为1188m3,混凝土初初凝时间为为8小时，由于于浇筑结构构较复杂按按照泵车每每小时灌注注30m3。所以采采用1台泵车进进行混凝土土浇筑，保保证灌注作作业在初凝凝时间内完完成。施工过程程中避免因支架架、扰动等等原因使已已灌混凝土土产生裂纹纹。混凝土浇筑顺序序见上图，由由Ⅰ-1→Ⅰ-2→Ⅱ-1→Ⅱ-2，即第一次次浇注时先先浇筑地板板部分，再再浇筑腹板板部分到加加强块顶面面的高度；；第二次浇注注时先浇注注腹板剩余余部分，最最后浇注顶板部部分。混凝凝土浇筑采采用水平分分层的方式式连续浇筑筑，布料先先从箱梁两两侧腹板同同步对称均均匀进行，先先从两腹板板下料浇筑筑底板的混混凝土，再再浇筑腹板板混凝土，浇浇筑两侧腹腹板时，采采用同步对对称浇筑，防防止两侧混混凝土面高高低悬殊，造造成内模偏偏移或其它它后果。第第二次浇注注时当两腹腹板灌平后后，开始浇浇筑桥面板板混凝土，桥桥面混凝土土采用从一一端向另一一端一次浇浇筑成型，便便于表面收收浆抹平。分层下料振捣，每每层厚度不不超过300cm，上上下层浇筑筑间隔时间间不超过11h，混凝凝土的振捣捣采用插入入式振动棒棒进行，间间距不大于于振动棒作作用半径的的1.5倍，与模板板应保持5～10cm的距离，避避免振动器器碰到波纹纹管、钢筋筋及其它预预埋件。预应力管管道位置由由于间距小小采用小捣捣固棒进行行捣固，其其他位置采采用大一点点的捣固棒棒进行捣固固。腹板可可采用在顶顶板上直接接灌注，但但自由倾落落度不超过过2.0mm,保证混凝凝土浇筑时时不离析。腹腹板采取水水平分层浇浇筑，分层层厚度300～40cmm，插入下层层混凝土5～10cm，每点振振动时间约约20～30s，振捣时振动动棒上下略略微抽动，防止棒头头被钢筋卡卡住无法拔拔出。每处处振动完毕毕边振动边边缓慢提起起振动器，即“快插慢拔”，插入深度不超过振动器长度的1.25倍。腹板浇筑过程中安排专人用小锤敲打模型配合振捣,判断混凝土是否振捣密实。灌注顶板混凝土土时，因顶板板厚度不大大，混凝土土入模时先先将腹板上上的顶板部部分填平，振振实再在由由箱体两侧侧分别向中中心推进，捣捣固完成收收浆后再予予抹平，混混凝土初凝凝后应再次次收面，保保证梁顶面面的平整度度和倾斜率率（六面排排水坡）。首先将封端板按照设计图纸设置成六面排水坡，在中部每隔2m用钢筋设置一个标高控制点，梅花型布置。混凝土施工时用靠尺找平。混凝土灌注完成成后，应及及时进行洒洒水养护，养养护时间28天，对梁梁顶表面覆覆盖土工布布，拆模后后对梁底及及梁侧采用用养护液进进行养护，确确保混凝土土表面保持持充分湿润润状态，防防止出现温温度裂纹。⑵混凝土测温梁部混凝土属于于大体积混混凝土。必必须保证混混凝土芯部部与表面温温差不超过过规范规定定，灌注混混凝土前必必须埋设测测温片，在在灌注中和和养护期内内进行测温温，根据测测温结果分分析，采取取相对应的的养护措施施，确保混混凝土不产产生开裂。①测温设备为准确测量并便便于操作，测温数据据的采集，采采用JDC--2型便携式式建筑电子子测温仪。用用钢筋将测测温线固定定好，传感感器距离钢钢筋端部110cm，不不得与钢筋筋接触，将将钢筋另一一端与上层层钢筋固定定好以后，将将引出线收收成一束，穿穿入管中，固固定在横向向钢筋下引引出，以免免浇筑时受受到损伤，按按照底板、两两侧腹板、顶顶板各布置置三个断面面9个点布置置测温点。②测温制度1-5天每天每每2小时测温温一次；6-14天每天天每4小时测温温一次；15-28天每每天每8小时测温温一次；28天之后视温度变变化情况再再定。5.2.7连续续梁预应力力张拉（1）、张拉前准备备工作纵向预应力管道道采用金属属波纹管,竖向预应应力筋采用用铁皮管，灌灌注前先预预埋波纹管管和铁皮管管，待混凝凝土强度及及弹性模量量达到设计计值的1000%后进行，且且必须保证证张拉时梁梁体混凝土土龄期不小小于5天，后穿穿钢绞线和和对竖向预预应力精轧轧螺纹钢筋筋进行张拉拉。对千斤顶、压力力表、油泵泵进行校验验，合格后后，将其组组合成全套套设备，进进行设备的的内摩阻校校验，并绘绘出油表读读数和相应应张拉力关关系曲线，建建立匹配方方程。配套套标定的千千斤顶、油油泵、压力力表要进行行编号，不不同编号的的设备不能能混用。对锚具进行外观观检查、硬硬度检验和和静载锚固固试验，应应从同批中中抽取6套锚具，组组装3个预应力力筋锚具组组装件，进进行静载锚锚固性能试试验，其性性能要求应应符合GBBJ85--92《预预应力筋用用锚具、夹夹具和连接接器应用技技术规程》。箱箱梁为双向预应力力连续箱梁梁，波纹管管采用镀锌锌金属波纹纹管。进场场钢绞线材材料应有出出厂质量保保证书和试试验报告单单，进场时时要进行外外观检查。钢钢绞线表面面不得带有有降低钢绞绞线与混凝凝土粘结力力的润滑剂剂、油渍等等物质，表表面不得有有裂纹、小小刺、机械械损伤、氧氧化铁皮；；高强精轧轧螺纹钢筋筋表面不得得有裂纹、机机械损伤、氧氧化铁皮、结结疤、劈裂裂；进场材材料须进行行力学性能能检验，不不合格产品品不得进场场。张拉前前应对每个个张拉工进进行安全技技术交底，并并进行上机机培训，明明确每个人人的职责及及重要性，合合格后方可可进行张拉拉作业，严严防安全事事故的出现现。（2）、预应力钢束束的制作钢绞线的下料、编编束和穿束束应注意以以下几点：：a.钢绞线下下料时应按按设计孔道道长度加张张拉设备长长度，并预预留锚外不不少于100cm的总总长度下料料，钢绞线线下料采用用砂轮锯切切割，禁止止电、气焊焊切割，以以防热损伤伤。b.钢绞线切切割后须按按各束理顺顺，并间隔隔1.5米用铁丝捆捆扎编束。同同一束钢绞绞线应顺畅畅不扭结，同同一孔道穿穿束应整束束整穿。c.由于钢绞线线束最长的的为54..13m直直线束，所所以由人工工穿束。穿穿束前应用用压力水冲冲洗孔内杂杂物，观察察有无串孔孔现象，再再用风压机机吹干孔内内水份。为为减少张拉拉时的摩阻阻力，对长长曲束钢绞绞线在进孔孔前应涂中中性肥皂液液。（3）、预应力筋的的张拉预施应力采用两两端同步张张拉，并左左右对称进进行，最大大不平衡束束不应超过过一束，张张拉顺序先先腹板束，后后顶板束，从从外到内左左右对称进进行。各节节段先张拉拉纵向再竖竖向再横向向。张拉采采用张拉力力和伸长量量双控，以以张拉力为为主，钢束束伸长值作作校核，预预施应力过过程中应保保持两端的的伸长量基基本一致。实实际张拉伸伸长值与理理论伸长值值应控制在在6%范围内，每每端锚具回回缩量应控控制在6mmm以内。首先计算出钢绞绞线的理论论伸长量，现现场检测每每根钢绞线线的实际伸伸长量，若若发现实测测伸长量超超出理论伸伸长量±6%或其它它异常现象象，应暂停停张拉，查查明原因并并改正后再再进行张拉拉；同时施施工过程中中检测压力力表，使张张拉应力达达到设计值值。施工时时张拉两端端采用对讲讲机进行联系，确确保张拉指指挥有序，张张拉同时缓缓慢进行。预应力张拉程序序按0→20%δK（做伸长长量标记）→100%δK（静停5分钟）→补拉至δK（测伸长长量）→锚固。按每束根数与相相应的锚具具配套使用用，带好夹夹片，将钢钢绞线从千千斤顶中心心穿过。张张拉时当钢钢绞线的初初始应力达达20%δK时停止供供油。检查查夹片情况况完好后，画画线作标记记。向千斤顶油缸充充油并对钢钢绞线进行行张拉，油油压达到张张拉吨位后后关闭主油油缸油路，并并保持5分钟，测测量钢绞线线伸长量加加以校核。在在保持5分钟以后后，若油压压稍有下降降，须补油油到设计吨吨位的油压压值，千斤斤顶回油，夹夹片自动锁锁定则该束束张拉结束束，及时作作好记录。全梁断丝，滑丝丝总数不得得超过钢丝丝总数的0.5%，且一束束内断丝不不得超过一一丝，也不不得在同一一侧。千斤斤顶不准超超载，不准准超出规定定的行程。转转移油泵时时，必须将将油压表拆拆卸下来另另行携带转转送。纵向向张拉钢铰铰线时，必必须两边同同时给千斤斤顶主油缸缸徐徐充油油张拉，两两端伸长应应基本保持持一致，严严禁一端张张拉。5.2.9切切割预应力筋锚固后后外露部分分宜采用机机械切割，外外露长度符符合设计要要求，应不不小于预应应力筋直径径的1.5倍，且不不小于300mm。终张拉完毕244h，经检查查确认无断断丝、滑丝丝后，采用用切割机或或砂轮锯切切断，不得得采用电弧弧切断，也也不得使预预应力筋经经受高温、焊焊接火花或或接地电流流的影响。钢绞线切割前如如发现断丝丝、滑丝，应应及时换束束处理。放放松钢绞线线时两端不不得站人，两两端用标识识牌明示。5.2.10孔孔道压浆张拉工艺完毕后后，宜在48h内进行管道道压浆。先用高压压水对管道道进行冲洗洗，清除孔孔道内的杂杂物后，确确认孔道无无堵塞后，用用高压风清清除孔道内内的积水后后，再对孔孔道进行压压浆作业。压浆前将锚具周围预应力筋间隙用水泥浆封锚，待封锚水泥浆抗压强度达到2Mpa时，才能进行压浆。预应力管道压浆浆采用真空空辅助压浆浆工艺，同同一管道压压浆连续进进行，一次次完成。水泥浆在压浆现现场配制，水水泥浆的初初凝时间应应大于3小时，且且终凝时间间不宜大于12小时，水泥浆搅搅拌结束至至压入管道道的时间间间隔不应超超过40分钟。压浆时浆体温度不应应超过3550C，压浆时时及压浆后后3d内，梁体体及环境温温度不得低低于50C。压浆顺序应先下下后上，逐逐孔进行，防防止漏孔。压压浆时，出出浆口临时时安设一个个三通管，管管道待出浆浆口浓度与与进浆浓度度一致时，方方可封闭保保压，同时时设于预应应力管道中中部的出气气孔的出浆浆浓度与进进浆浓度一一致时，封封闭保压，在0.5～0.6MPa下持压2分钟。然后封闭压浆口，进行下一孔道压浆。竖向预应力钢筋筋张拉完成成后要及时时压浆以确确保永久预预应力。张张拉后244小时内压压浆。压浆浆前，先冲冲冼干净管管道。压浆浆时，竖向向管道从下下部向上部部压浆，压压浆过程要要缓慢、匀匀速，至有有浓浆溢出出后，稳压压2分钟，堵堵塞管道，完完成压浆。5.3连续梁悬灌段施施工悬灌段段采用三角角形挂篮进进行施工，挂挂篮采用千千斤顶加载载进行预压压，外模采采用大块钢钢模,内箱采用用组合钢模模,根据预压压数据立模模,再制安钢筋筋及预应力力管道，采采用混凝土土泵车两端端对称进行行混凝土浇浇筑。5.3.1悬灌梁施工工序序挂篮拼装就位→→预压→调整底模模、外侧模模标高→绑扎底板板、腹板钢钢筋→安装竖向向预应力钢钢筋及纵向向预应力管管道→支立内部部模板、堵堵头模板→绑扎顶板板钢筋→安装顶板板纵向、横横向预应力力管道→浇筑混凝凝土→养护→穿钢绞线→张拉→压浆→移挂篮→施工下一一悬灌段。5.3.2挂篮安装0#段施工完成后，在在0#段顶上先先拼装一只三角形挂篮篮，挂篮拼拼装完成后后，采用千斤顶顶加载预压压、卸载，并并测量各级级加载的变变形值，以以供底模立立模作参考考。挂篮拼装应按照照构件相应应位置，依依据所做标标记对号入入座。一般般程序是：：（1）轨道安装①放线，确定、摆摆放第一节节，安装端端头定位螺螺栓，每节节两个，注注意调整接接头平直、无无错台。②安装锚杆、钢枕枕、垫枕。锚锚杆用连接接器接在竖竖向筋上，三米节安装三根，两端各一根，中间一根。两米节安装两根，每端一根。锚杆长度不要超出轨道顶200毫米，以免挂篮前移时与后锚轮定位杆干扰。锚杆接长时，要保持拧入连接器的精轧螺纹钢接头基本相等。轨道下垫枕布置：三米节均布三根，，一米节均布两根，在挂篮主桁立柱处即距梁段端头40厘米处连续摆放4根，并且要用钢板片垫实。如果滑靴与轨道有缝隙，要用薄钢片垫实。（2）安装主桁①拼装主桁主桁在墩旁地面面安装或单单件吊至墩墩顶0#段拼装装均可，拼拼装主桁时时，后锚轮轮主桁时，后后锚轮侧板板同时装入入销轴内。②安装连接主桁拼装好的主桁吊吊至轨道上上，后部锚锚在竖向筋筋上，立柱柱两侧用倒倒链拉结，调调整垂直度度。吊装另另一榀主桁桁，调整好好后连接横横梁，安装装锚轮，安安装前横梁梁。补充主主桁后锚，在在后主销前前、后各锚锚两根（一一侧四根，两两侧八根）。（3）、模板平台安安装：底模模平台后横横梁安装，并并用吊杆锚锚固于已施施工梁段→→前横梁安安装并用吊吊杆锚固于于前上横梁→纵梁安装装并进行横横向连接→→前后吊平平台安装→→前操作平平台安装→→底模板安安装→外模桁架架安装并锚锚固。三角形挂篮主要要由主桁系系、悬吊走走行系和模模板系统组组成。挂篮构造造见附图。挂篮安装就位后后，在底模模支架上完完成梁段的的模板安装装、钢筋安安装、混凝凝土浇筑、预预应力张拉拉及压浆等等作业。悬悬臂浇筑时时的不平衡衡采用锚固固体系来进进行抵消。然然后整体移移动挂篮，进进行下一节节段作业，如如此循环施施工，直至至合拢前节节段，确保保合拢精度度小于2ccm。挂篮前移过程中中应注意：：两边挂篮两端同同时缓慢向向跨中匀速速移动；每前移50cmm，用经纬纬仪、水准准仪检测挂挂篮的方向向、标高，防防止挂篮左左右偏向或或扭转。挂篮前移由专人人指挥，随随时观测挂挂篮的移动动情况，确确保安全。挂篮就位后，锚锚固在已施施工完毕的的梁段上,,用千斤顶顶抬升底模模至经监控控、分析、计计算出的标标高。5.3.4挂蓝蓝验算：①、挂蓝杆件内力计计算（参见见挂蓝示意图图）利用立体图进行行计算，比比较两个典典型段，11＃段长3..5m,混凝土333.8m³，87.888t，重心在距距端头1..705mm处，产生生弯矩14988.3KNN，3＃段长4..0m,混凝土322.3m³，83.998t，重心在在距端头11.9466m处，产产生弯矩16344.3KNN，因此取3#段最不利利情况分析析杆件。模模板、底板板架、托架架等自重220t，合合计重量1104t,,重心在距距梁端头11.9466m处。1044t重量分布布在底模架架前后横梁梁上，再由由前后横梁梁传到挂蓝蓝主桁架上上。a、计算前吊杆拉拉力(计算算单位为tt、cm)ΣMMO=0（以底底模架后吊吊点为O点）吊杆杆总力P＝104×23144÷4859＝49.553(tt)主桁桁共两榀，单单个吊杆受受力为二分分之一，即即24.8（t）b、计算杆件轴力力取单榀榀桁架，建立受力力图示如下下：取取整体桁架架为分析对对象，D点为中心ΣMD=0,求出B点支反力力NB:NNB=PLC’/LB=24..8×(228+4660+3220)/3320=662.622(t)取整体桁架为分分析对象，B点为中心ΣMB=0,求出D点支反力NB:NND=PLC/LD=24..8×(228+4660)/3320=337.822(t)取ABD为分析对对象，D点为中心ΣMD=0,求NAC:NNAC=NBLB/LAsin776.3ºº=62.662×3220/（780×sin333.1º）=47.004(t)取C节点为研究对象象，ΣFCX=0,求内力NBC:NBC==NACcoss33.11º=47.004×coos33..1º=39..41(t)取B节点为研究对象象，ΣFBY=0、ΣFBX=0求内力力NAB、NBD:NAB==NB=62..62(t)NNBD=NBC=399.41((t)取D节点为研究对象象，ΣFDY=0,求内力NAD:NAD==ND/sinn43.22º=37..82/ssin433.2º=55..24(t)②、材料参数材材料许用应应力QQ23：[σ]=1..7tt/cm²²[τ]=0..918t/ccm²445#：[σ]=2..4tt/cm²²[τ]=1..3tt/cm²²③③、构件参参数a、销轴∅100mmm，截面积788.53ccm²,受力形式式为双面受受剪。b、一个销轴座板最最小垂直截截有效面积积130ccm²。c、主桁杆用组合截截面，材料料[30a、[20两根，销销孔用300mm钢板板加强。杆件截面面积87..78cmm²。d、主桁杆用组合截截面，材料料[30a、[20各两根，计算算时按两根根[30a计算算。销孔用用30mmm钢板加强强。杆件截面面积87..78cmm²。A=87.788cmm²kgg/m=68.99Ix=12100ccm4IIy=40337ccm4Wx=806cm³Wyy=4522cmm³ix=11.7cmmiy=6.788cmm[σ]wx=1.4116t/ccm²[[σ]wy=0..765tt/cm²²④、灌筑3＃段桁桁架杆件应应力计算((计算单位位为t、cm)AB杆(压压)σ==62.662÷87.778＝0.7133(t//cm²)＜[σ]=1..7tt/cm²²安全全λmax=loyy/iy=3000/6..78=444＜[λ]=150可可总体体稳定：由由λmax=444查表得ψx=0.8114N//ΨA=622.62//(0.8814×887.788)=0..876＜＜[σ]=1..7tt/cm²²安全全AC杆(拉)σ==47.004÷877.78＝＝0.5366(t//cm²)＜[σ]=1..7tt/cm²²安全全λmmax=loy/iy=5449.188/6.778=811＜[λ]=1800可可AD杆(拉)σ==55.224÷877.78＝＝0.6299(t//cm²)＜[σ]=1..7tt/cm²²安全全λmax=loyy/iy=4338.633/6.778=655＜[λ]=1800可可BC\BD杆((压)σ==39.441÷877.78＝＝0.4499(t//cm²)＜[σ]=1..7tt/cm²²安全全λmax=loyy/iy=4660/6..78=668＜[λ]=1500可可总体体稳定：由由λmax=68查表得ψx=0.6556N//ΨA=39..41/((0.6556×877.78))=0.6684＜[σ]=1..7tt/cm²²安全全销轴(YA节点点、剪)τ==62.662÷2÷78.553÷2=0..199＜[τ]=0..918t/ccm²安全全根据计计算结构工工作安全可可靠。5.3.4挂篮预预压5.3.4.1挂挂篮试压的的目的：为检验挂篮实际际承载能力力，确定施施工最不利利条件下挂挂篮的安全全可靠性，使使用前必须须进行试压压，并通过过试压检查查结构的安安全性，并并消除挂篮篮自身非弹弹性变形，测测得挂篮弹弹性变形值值，根据测测得数据绘绘制荷载—变形关系系曲线，为为线形控制制提供重要要数据，并并根据测得得的数据，推推算各阶段段挂篮浇筑筑施工时的的竖向位移移。主桁架属空间结结构，受力力较为复杂杂，试压试试验主要测测试主桁架架的受力变变形情况，同同时通过挂挂篮主桁架架的受力变变形情况，对对该挂篮的的安全性进进行综合评评定。5.3.4.2试试压方案：：为了使试压加载载过程和实实际施工工工程受力状状态相符合合，采用千斤顶顶进行仿真真试压加载。在0#段上预留留孔位，承承台上做好好预埋，采采用φ25精扎螺纹纹钢筋进行行加载。5.3.4.2..1加载工艺艺(1)、将挂篮篮的轨道、主主桁架、底底模架、走走行体系、吊吊挂体系，模模板体系，锚锚固体系，按按施工状态态全部组拼拼完毕。(2)、检查各各部位的几几何尺寸是是否符合图图纸要求，各各锚固点锚锚固的是否否牢固。(3)、对模板板进行调整整，使底模模架处于水水平状态，外外侧模板处处于立模状状态。(4)、采用千斤斤顶作为加加载荷载进进行分级加加载，加载载按50%、80%、100%、120%进行加载载。5.3.4.2..2加载荷载载单侧最大加载量量为最重节节段（1#段88吨）设计荷载载的1.2倍，按50%%、80%、100%%、120%进行加载,即即44T、70.44T、88T、105..6T。5.3.4.2..3加载准备备(1)加载荷载载采用千斤斤顶，千斤斤顶采用梁梁体张拉用用千斤顶，单单个挂篮需需用千斤顶顶2个。每个千斤斤顶受力552.8吨吨，每个千千斤顶用22根φ25精扎螺纹纹钢筋固定定，每根钢钢筋受力226.4吨吨，为其极极限应力的的55.77%（单根容容许受力440.744吨）。(2)施工机具具各个项目所需主主要仪器及及设备如下下：编号项目仪器及材料型号规格单位数量1加载工具千斤顶400T个22沉降量精密水准仪台1(3)测点布设：整个挂篮的稳定定性，分别别对三角形主桁纵梁梁、前横梁梁和后锚梁梁的挠度值值进行监测测。5.3.4.2..4加载试验(1)、挂篮加载前对对挂篮进行行全面的检检查，并对对挂篮的各各观测点进进行测量，合合格后方可可进行加载载。(2)、采用千千斤顶对挂篮进行行加载，加加载到设计计荷载的50%时，停止止加载，荷荷载持续至至少30分钟。(3)、分别测测试主桁架架位移，填填入预定表表格，待桁桁架稳定后后方可进行行下一级加加载。(4)、按以上上步骤，分分别将荷载载增加到等等效荷载的的80%、100%、120%，稳定后后即可进行行有关项目目的测试。(5)、加载稳稳定后按100%、80%、50%、0进行卸载载，并分别别测试主桁桁架的挠度度，填入预预定表格。(6)、对数据据进行整理理、分析，绘绘制出试压压过程弹性性—变化曲线线图，得出出挂篮的塑塑性变形及及弹性变形形，为连续续梁悬灌施施工线形控控制提供可可靠的数据据。5.3.4.2..5要求及及注意事项项(1)、严密组组织试验测测试，统一一信号，统统一行动，除除指定的现现场指挥人人员外，其其它人员不不得直接指指挥加载。(2)、开始加加载试验前前，应对挂挂篮系统进进行一次全全面的安全全质量检查查，确保杆杆件连接的的安全可靠靠。以后每每做一级试试验，均应应对整个挂挂篮进行一一次全面检检查，才能能进行下一一级试验测测试。整个个加载过程程中，必须须有专人对对挂篮进行行观察，一一有异常，应应立即停止止加载。(3)、加载过过程中应认认真做好各各项试验数数据的记录录，如发现现异常情况况，立即中中止加载，分分析出原因因后并采取取相应措施施后，方能能继续进行行。5.3.5悬灌段段施工在底模支架上进进行钢筋绑绑扎、预应应力管道定定位作业时时，预应力力管道应定定位准确、牢牢固。安装装内部模板板及顶板模模板时，为为保证钢筋筋密集处混混凝土的顺顺利浇筑，在在内模腹板板处设活动动模板，在在孔内振捣捣混凝土，振振捣完成后后将模板再再安装就位位，并固定定牢固。浇浇筑混凝土土时预应力力管道内插插入硬塑料料管，防止止进浆堵管。浇浇筑过程中中每隔半小小时专人负负责抽拉一一次，确保保无堵管现现象发生。混凝土浇注前，认认真检查模模板支撑情情况，模板板堵漏质量量，钢筋绑绑扎及保护护层的设置置，预埋件件，预留孔孔洞位置的的准确性，模模内有无杂杂物；检查查灌注混凝凝土用的漏漏斗，串筒筒分布是否否满足灌注注顺序。灌灌注顺序：：应遵守“先前后尾尾，两腹向向中对称浇浇注混凝土土”的顺序。两两腹板对称称同时浇注注，然后灌灌中间部位位的底板，顺顺序为先前前后尾。灌灌注顶板及及翼板混凝凝土时，应应从两侧向向中央推进进，以防发发生裂纹。每每段梁段混混凝土端面面要人工凿凿毛。混凝凝土浇筑时时，两悬臂臂段应同时时对称浇筑筑，并确保保两端最大大不平衡重重不超过设设计允许值20吨。混凝土捣固人员员须经培训训后上岗，要要定人、定定位、定责责，分工明明确，尤其其是钢筋密密布部位、端端模、拐（死死）角及新新旧混凝土土连接部位位指定专人人进行捣固固，每次浇浇注前应根根据责任表表填写人员员名单，并并做好交底底工作。捣固混凝土时应应避免捣固固棒与波纹纹管接触振振动，混凝凝土捣固后后，要立即即对管道进进行检查，及及时清除渗渗入管内的的灰浆。未未振完前，禁禁止操作人人员在混凝凝土面上走走动，否则则会引起管管道下垂，促促使混凝土土“搁空”、“假实”现象发生生，必要时时用竹片将将混凝土塞入入管道下方方。施工、技技术、试验验人员现场场跟班作业业，随时测测定坍落度度和和易性性变化情况况，及时通通知搅拌站站进行调整整。混凝土浇注完初初凝后，应应立即用潮潮湿的麻袋袋盖好，并并洒水自然然养护，保保持湿润。拆拆模后，当当环境温度度高于＋55℃时应对混凝凝土表面洒洒水养护，梁梁体张拉的的检查试件件，要存放放在梁顶上上与梁体同同环境养护护。挂篮施工注意事事项:(1)挂篮拼装装要保证所所有零部件件按设计图图拼装齐全全，不得有有遗漏。(2)在浇筑混混凝土前必必须仔细检检查所有螺螺栓是否拧拧紧，开口口销有无遗遗漏，保证证连接的可可靠性，槽槽钢、工字字钢栓接处处必须加专专用斜垫圈圈。(3)挂篮走行行过程中要要保证同一一挂篮两片片主桁的同同步，避免免挂篮走行行过程中出出现中线偏偏移和前行行失控，在在走行过程程中还需有有一定的限限位措施。在在松脱吊杆杆之前必须须全面检查查，弄清各各处承力关关系，充分分肯定各处处承载能力力后，统一一指挥，确确保走行安安全。具体体应检查：：=1\*GB3①后锚系是是否已锚固固可靠。=2\*GB3②底模平台台前后吊点点是否稳妥妥可靠。=3\*GB3③外侧模支支架是否承承力于腹板板对拉螺栓栓上或底模模平台上，稳稳定性及承承载力如何何。(4)为使挂篮篮主桁在灌灌注梁段混混凝土中受受力良好，不产生过大和不均匀沉降，挂篮前支点(前走船)部位需铺设20毫米厚钢板；中线及高度须用水平仪控制，砂浆抹平；走船前后用硬木楔或钢楔楔紧。(5)各梁段预预留孔按图图预埋，应应勿遗漏。(6)三角形桁架架拼装，主主柱安装时时，须采用用液压千斤斤顶顶起才才能将一块块10毫米厚的的钢板装上上。(7)为减少摩摩擦使走行行更轻松平平稳，可在在挂篮走行行滑梁上抹抹一些黄油油，为使三三角形桁架架走行时不不偏离中线线(走行滑梁)，可在走走船内侧增增焊限位板板。(8)挂篮采用用精扎螺纹纹钢吊杆和和锚杆，严严禁利用其其作电焊工工作的搭火火、零线和和电流通路路等，以免免引起精扎扎螺纹钢筋筋脆断。5.4连续梁边跨直线线段现浇施施工64m连续梁边边跨，各有有一段直线线段梁体，直直线段长分分为7.75m、8.09、6.91三种，墩身身高度为77.0m～14.55m，截面梁梁高2.880米，采用碗碗扣支架现现浇法施工工。支架基底采用550cm碎石石层，分两两次碾压，再再浇筑10～15cm的C15混凝土，其其上搭设碗碗扣式支架架，并对支支架进行预预压。外模模采用大块块钢模板（尽尽可能利用用挂篮及0＃段模板板），内模模采用组合合钢模（辅辅以竹胶板板），泵车输输送混凝土土入模浇筑筑。5.4.1边跨现浇段施工工工序地基处理→支架架搭设→预压→底模安装→底腹板钢钢筋制安、竖竖向预应力力筋、纵向向预应力管道安装→内、外模模安装→顶板钢筋筋、预应力力管道安装装→浇筑混凝凝土→养护→穿束、预预应张拉→压浆。5.4.2支架及底模支架地基采用330～50cm石渣填填筑，碾压密实实后再浇筑筑10～15cm的C15混凝土，再再搭设碗扣扣支架，其其上铺设承承重方木及及肋木，底底模采用115mm竹胶板板，侧模采采用木模，内模模采用方木木结构。要要求基础硬硬化处理前前，地基的的承载力不不得低于0.15Mpa，施工时时按0.3Mpa控制。支架纵向间距660cm，横向间距距在腹板下下为30ccm，底板板下为600cm，翼翼缘板下为为90cmm；横杆步步距1200cm。底模板将将采用竹胶胶板和方木木，竹胶板板规格122××244××1.5ccm，10××10cmm方木作为为竹胶板的的横向背楞，中中心间距按按35cm布置；10×155cm方木木为底层的的纵向分配梁梁（直接作作用在顶托托上）。竹胶板参数如下下：弹性模量：纵向向Ez=66.5GPPa、横向Eh=44.5GPPa弯曲强度：纵向向σz=800MPa、横向σh=555MPa密度：9.5KKN/m33方木参数如下：：弹性模量：E==10GPPa顺纹抗弯强度：：[σa]=113MPaa抗剪强度：[σσah]==2MPaa密度：8KN//m3（1）面板检算取受力最不利的的腹板部分分进行检算算，腹板部部分混凝土土高度2880cm，其作作用在底模模板上压力力为72..8KPa。施工荷载：4KKPa倾倒混凝土荷载载：2.8KKPa振捣混凝土荷载载：2.8KKPa取1m长进行计算算，则竹胶胶板的抵抗抗矩和惯性性矩分别为为W=bbh2/6=1100×11.52/6=377.5cmm3I=bh3/112=1000×1..53/12==28.1125cmm4该处纵向方木净净距为25cm，Mmax=0..1qL22=0.11×（72.88＋4＋2.8＋2.8）×0.252＝0.51550KNmmσ=Mmax/WW=0.55150××103/（37.55×10-6）=13..73Mppa＜[σ]=555Mpa，满满足要求。f=ql4/1128EII=72..8×103×0.1554/(1288×4.5×109×28.1125×10-8)=2.2×10--4m<1.5××10-33m，满足要求求。面板的抗剪计算算：取荷载较大的腹腹板部分计计算，公式式如下(查手册P7633)其中，V面板计算算最大剪力力(N)；l--计计算跨度((小方木边边缘间距)):l==0.25m；q--作作用在模板板上的压力力线荷载