化纤公司碱回收项目环境影响报告书参考模板范本

lxviii5、环境现状调查与评价本项目环评大气、地表水、地下水及声环境现状数据采用引用现有资料和补充监测的方式开展。5.1大气环境现状调查与评价本项目大气环境现状监测数据采用引用现有资料的方式开展。引用的监测资料中监测时间为2015年，截止目前本项目所在区域内无××增的废气污染源，因此该监测资料可以反映大气环境质量现状。5.1.1监测项目及监测点布设项目常规环境空气污染物包括SO2、NO2、PM10三项。大气环境质量现状调查共设置了2个监测点，分别为六户地镇老枯沟村（1#）和六户地镇高家渠村（2#）。监测点位置、监测项目见表5-1-1及图5-1-1。表5-1-1大气环境现状监测点位位置序号监测点位方位距离（km）监测项目1六户地镇老枯沟村SW2.3SO2、NO2、PM102六户地镇高家渠村NW2.2SO2、NO2、PM105.1.2采样及分析方法采样方法和分析方法均执行《空气和废气监测分析方法》和《环境监测技术规范》（大气部分）中有关规定。采样及分析方法详见表表5-1-2。表5-1-2大气监测采样及分析方法序号分析方法方法依据检出限mg/m31SO2盐酸付玫瑰苯胺分光光度法HJ482-20090.0032NO2盐酸奈乙二胺分光光度法HJ479-20090.0023PM10重量法HJ618-20110.0015.1.3监测时间及频率1#、2#监测点SO2、NO2、PM10具体采样时间为2015年1月26日-2月1日，连续监测7天。SO2、NO2每天采样时间不小于18h，PM10每天采样时间不小于20h。监测工作由乌鲁木齐市京诚检测技术有限公司完成。5.1.4监测结果统计SO2、NO2、PM10等常规污染物的监测结果见表5-1-3。表5-1-3污染物监测结果（小时均值）单位：mg/m3SO21＃*0.0040.004*0.0040.0040.00402＃*0.0040.004**0.004*0NO21＃0.0120.0180.0150.0130.0150.0150.01602＃0.0090.0110.0100.0100.0100.0100.0090PM101＃0.0770.1030.0980.0920.0910.0880.09102＃0.0690.1000.1030.0910.0920.0910.0890注明：*表示<0.004，未检出。5.1.5大气环境质量现状评价（1）评价标准根据拟建项目所在区域的环境功能区划，SO2、NO2、PM10执行《环境空气质量标准》（GB3095-2012）二级标准。大气环境质量评价所执行的标准值见表5-1-4。表5-1-4大气环境质量评价所执行的标准值序号污染物浓度限值（mg/m3）标准来源日平均小时平均年平均值1二氧化硫（SO2）0.150.500.06GB3095-2012二级标准2氮氧化物（NOx）0.080.200.043总悬浮颗粒物（PM10）0.150.07-（2）评价方法采用单因子污染指数法，其单项参数i在第j点的标准指数为：Ii=Ci/Coi式中：Ii－i污染物的分指数Ci－i污染物的浓度，mg/m3Coi－i污染物的评价标准，mg/m3当Ii>1时，说明环境中i污染物含量超过标准值，当Ii<1时，则说明i污染物符合标准。某污染物的Ii值越大，则污染相对越严重。（3）监测结果及评价统计污染物评价结果统计见表5-1-3。评价结果表明，SO2、NO2、PM10日平均浓度均达到《环境空气质量标准》（GB3095-2012）二级标准。5.2地下水环境现状调查与评价（1）监测点位设置拟建项目所在地地下水质量现状调查与评价共设置3个监测点，分别六户地镇政府（1#）、六户地梁干村（2#）和厂区内水井（3#）。监测单位为××州环境监测站。监测点具体位置见图5-1-1及表5-2-1。表5-2-1地下水监测点与厂址相对位置监测点名称方位距离1#六户地镇政府W3.7km2#六户地梁干村NW3.78km3#厂区内水井0m（2）监测项目及分析方法监测项目：溶解性固体、Ar-OH碳酸根共24项。本次环评水质现状监测项目及分析方法依照国家环保局颁布的《环境水质监测质量保证手册》与《水和废水监测分析方法》的规定进行。（3）监测结果、评价结果1#、2#、3#各监测点地下水监测结果、评价结果统计表见表5-2-2。

表5-2-2地下水水质监测结果统计一览表单位mg/L（pH除外）序号监测项目监测结果六户地镇政府六户地梁干村厂区现有水井1pH7.998.048.022总硬度39.539.946.3345.350.145.540.0320.0050.006516.420.522.460.6060.7970.6127<0.004<0.004<0.0048溶解性总固体3263323369<0.004<0.004<0.004100.0550.0780.06611<0.00004<0.00004<0.00004120.01450.02440.0166130.000150.000090.00009140.06620.002920.0598150.001140.002070.0058616<0.00005<0.00005<0.0000517<0.0003<0.0003<0.000318<0.004<0.004<0.004191.00.80.720碳酸根8.0212.214.42184.665.357.62267.281.7271.47237.442.650.11240.08<0.003<0.003单位—pH无量纲、其他：mg/L（4）地下水环境质量现状评价1）评价标准采用《地下水质量标准》（GBT14848-93）Ⅲ类标准对各监测点位地下水水质进行评价。2）评价方法采用单项评价标准指数法进行评价。单项水质评价因子i在第j取样点的标准指数为：式中：Si,j—单项水质参数i在第j点的标准指数；Ci,j—水质评价因子i在第j取样点的浓度，mg/L；Csi—i因子的评价标准，mg/L。pH的标准指数为：式中：pHj—j取样点水样pH值；pHsd—评价标准规定的下限值；pHsu—评价标准规定的上限值。当Si,j＞1时，表明该水质参数超过了规定的水质标准，Si,j＜1时，说明该水质可以达到规定的水质标准。（5）评价结果各监测点地下水水质评价结果见表5-2-3。

表5-2-3地下水水质评价结果一览表序号监测项目标准值（mg/L）污染指数六户地镇政府六户地梁干村厂区水井1pH6.5-8.5（无量纲）0.660.930.682总硬度4500.090.090.10325084200.000.000.0052500.070.080.0961.00.610.800.6170.008溶解性总固体10000.330.330.3490.050.080.080.08100.20.280.390.33110.0010.040.040.04120.050.290.490.33130.050.000.000.0010.20150.10.010.020.06160.010.010.010.01170.005180.050.080.080.08193.00.330.270.23*表示监测值在检出限以下由表5-2-3可知，各项监测值污染指数均小于1，水质良好，均符合《地下水质量标准》（GB/T14848-93）Ⅲ类标准，区域地下水环境质量良好。5.3声环境质量现状调查与评价5.3.1监测布点本环评声环境现状监测点位共设置4个，分别为××公司厂址的东、南、西、北四个方向的厂界外1m处，监测工作由乌鲁木齐市京诚检测技术有限公司完成。5.3.2监测因子监测因子为等效A声级，监测仪器及编号为AW6228BJTYQ00702，校准器型号及编号为AW6221ABJTYQ008。5.3.3监测时间及频率监测工作在2016年10月23日进行，分昼间和夜间两个时段，各进行一次监测。5.3.4评价标准与方法厂界噪声执行《声环境质量标准》（GB3096-2008）中的3类声环境功能区标准。评价方法采用监测值与标准值直接比较的方法。5.3.5监测及评价结果噪声监测及评价结果见表5-3-1。表5-3-1声环境监测结果单位:dB（A）序号监测点昼间夜间监测值标准值判定监测值标准值判定1厂界东52.465达标48.655达标2厂界南48.765达标44.555达标3厂界西49.365达标45.155达标4厂界北48.765达标44.555达标由监测结果可知，厂界东、南、西、北四个监测点位昼间、夜间噪声监测值均符合《声环境质量标准》（GB3096-2008）中3类功能区标准限值要求。××××化纤有限公司碱回收项目环境影响报告书、施工期污染防治措施6、施工期环境影响分析及污染防治措施6.1施工期环境影响分析6.1.1扬尘影响分析本项目施工过程中扬尘对环境不可避免地要产生一些不良影响，扬尘主要产生在以下环节：施工机械挖土时的扬尘；施工废土堆放的土堆扬尘；运输过程中的扬尘；场地的扬尘等，排放方式为间歇排放和不定量排放，其影响范围涉及工程场地及运输线路地区。厂房基础的建设及管线施工大部分均采用开槽方法施工，故必须要在地面堆积大量回填土和部分弃土，回填土和部分弃土一般要堆积20天左右，当其风干时可在有风情况下形成扬尘。据类比调查，在大风情况下施工现场下风向10m处扬尘浓度可达3mg/m3，50m处为0.5mg/m3，下风向60m范围内TSP浓度超标。在风速大于3m/s时容易形成扬尘，所以应特别加以关注。6.1.2施工噪声影响分析施工过程使用的机械主要有铲土机、搅拌机、挖土机和运输车辆等，在通常情况下这些设备产生的声压级在80-95dB(A)之间，且施工期间这些源都处于露天状态，按声源距离衰减公式计算，施工期间噪声影响范围见表6-1。由表6-1-1可知，各噪声设备产生的噪声经过距离衰减，到达距离声源150m处时，已接近背景值，对声环境的影响已很小，因此施工噪声对周围环境的影响距离为150m。由于厂址周围比较空旷，施工期噪声对人群密集区影响较小。本项目施工期短，施工期结束后，噪声对环境的影响也将随之消失。表6-1-1主要施工机械噪声源及影响范围噪声源距离施工点(厂区)不同距离处的噪声值[dB(A)]0(m)20(m)50(m)80(m)100(m)150(m)200(m)推土机100696157555149挖掘机98675955534947搅拌机92706258565250卷扬机855441424036346.1.3废水影响分析在施工期间施工人员日常生活将产生一定量的生活废水及施工废水。预计本项目施工期施工人员约30人，施工期按60天计，生活废水排放量约90t，其主要污染物为SS、CODCr、BOD5、油类等，水量不大，全部排入××公司现有污水处理设施内，经处理后排放，不会对周围水环境产生明显影响。6.1.4施工期固体废弃物排放影响分析⑴生活垃圾工程施工时，施工区人员的食宿将会安排在工作区域内。这些临时食宿地的生活垃圾若不做出妥善的处理，将会影响施工区的环境卫生，尤其在夏天，施工区的生活垃圾乱扔，轻则导致蚊蝇孳生，重则导致施工区工人爆发流行性疾病，严重影响工程施工进度。施工期产生的生活垃圾依托××公司已建垃圾收集装置清运处理。⑵建筑垃圾建筑过程中将会产生许多废砖、废料、弃土等废弃的建筑材料，这些废物在堆置、运输和处置过程中都可能对环境产生影响。工程建设单位应会同有关部门，为本工程的建筑垃圾制定处置计划，尽可能做到土石方平衡，建筑废物主要用于筑路、填沟等，基本无弃土弃渣。分散于各个建设工段的建筑垃圾应避免在行车高峰时运输。项目开发单位应与运输部门共同作好驾驶员的职业道德教育，按规定路线运输，按规定地点处置，并不定期地检查执行的情况。6.2施工期污染防治措施6.2.1施工期废气防治措施工程施工期间，土方挖掘、装卸和运输过程产生扬尘会对所在区域的大气环境质量造成一定影响。同时扬尘的产生及影响程度与风力大小和气候因素有一定关系。因此，首先应合理安排施工时间，避免在风季破土开工。施工临时道路应铺设沙砾或粘土面层，经常洒水，减小扬尘对环境的污染。此外，施工弃土、施工废物的堆放也是造成扬尘的重要来源之一，如果其堆放场地选择不当或堆放方式不合理，不但会影响景观，还会造成二次扬尘污染。在施工时尽可能做到土方平衡，以减少取土的开挖和弃土的堆积所带来的不利影响。为控制扬尘对大气环境造成的污染，可以在施工期采取以下控制措施：（1）本项目施工过程中使用的建筑材料，施工单位必须加强施工区域的管理，可在施工厂区设置围栏。当风速2.5m/s，有围栏可使施工扬尘影响距离缩短40%，相对无围栏时有明显改善。（2）建筑材料堆场以及混凝土拌合应定点定位，并采取防尘抑尘措施，如在大风天气，对路面和散料堆场采用水喷淋防尘，或用篷布遮盖料堆。干旱多风季节可增加洒水次数，以保持下垫面和空气湿润，减少起尘量。（3）加强运输管理，如运输车辆应加盖篷布，不能超载过量；坚持文明装卸，避免使用散装水泥，运输车辆卸完货后应清洗车厢；（4）合理安排施工计划，避免在多风季节施工。（5）对可能产生扬尘的建筑材料加盖篷布或避免露天堆放；（6）加强对施工人员的环保教育，提高施工人员的环保意识，坚持文明施工、科学施工，减少施工期的大气污染。6.2.2施工期噪声防治措施施工期的噪声影响是短期的，项目建成后，施工期噪声的影响也就此结束。但是由于施工机械均为强噪声源，施工期间噪声影响范围较大，因此必须采取以下措施，严格管理。（1）执行《建筑施工场界环境噪声排放标准》（GB12523-2011）对不同施工阶段作业的噪声限值；（2）在工地布置时应考虑将搅拌机等高噪声设备安置在离敏感点相对较远的一侧，并设立简单屏蔽以减少噪声源的影响范围。运输车辆的进出应确定固定运输路线，保持行驶道路平坦，减少车辆的颠簸噪声和产生振动；6.2.3施工期固体废弃物处置及管理措施本项目施工期间，产生的固体废弃物主要有：基础工程产生的工程渣土，主体工程施工和装饰工程施工产生的废物料等建筑垃圾，施工人员产生的生活垃圾等。施工单位应按照国家和当地有关建筑垃圾和工程渣土处置管理的规定，认真执行《中华人民共和国固体废物污染防治法》，在施工期固体废弃物的处置过程中，采取如下管理措施：（1）渣土尽量在场内周转，就地用于绿化、道路生态景观建设等，必须外运的弃土以及建筑垃圾应运至专门的建筑垃圾堆放场；生活垃圾应及时交由环卫部门清运统一处置。（2）在工程竣工后，施工单位应拆除各种临时施工设施，并负责将工地的剩余建筑垃圾、工程渣土处理干净，做到“工完、料尽、场地清”，建设单位应负责督促施工单位的固体废弃物处置清理工作。6.2.4施工期污水排放及控制措施施工建设期的少量的排水进入依托××公司已建污水处理站处理，因此不会对环境造成不利影响。施工期水土保持管理措施：（1）施工开挖土方、装卸运输土方等工序，应尽量避开降雨天气；（2）结合地形合理规划土方堆置场地，周围设围挡物，结合实际情况适时采取专门的排水措施（如在场区外设置截流沟等）；（3）在装卸和运输土方、石灰等材料时，沿途尽量减少散落，定期清扫路面；（4）厂区工程开挖造成的取土坑和回填好的坑待工序结束后，须及时压实整平，原土覆盖。××××化纤有限公司碱回收项目环境影响报告书7、环境影响预测与评价7、环境影响预测与评价7.1大气环境影响预测与评价7.1.1气象观测资料调查空气污染物在大气中的扩散迁移规律与当地的气象条件密切相关，影响大气扩散的主要气象因素有风频、风向、风速、气温和大气稳定度等。本建设项目地处六户地镇工业园区，位于××县境内。××县属暖温带大陆性干旱气候，其主要气候特点是：冬季寒冷，夏季酷热，春秋季气候很不稳定。该区域降水量少而蒸发量大，光照充足，热量丰富，昼夜温差大，降水量分布不均匀。污染气象特征分析评价区域内全年主要风向为西南（SW）风，频率为16%；次主导风向为西(W)风,频率均为9%；静风频率较高，全年为18%。评价区域地面风速从年变化情况看：年平均风速为2.6m/s，各风向平均风速均≥1.6m/s。北风—西风各风向段平均风速较高，在2.6～3.3m/s之间。该区域年污染系数以西南风（SW）下风向最大，其值为6.4；西南偏南风（SSW）次之，为2.8。各风向方位频率、污染系数、平均风速见表7-1-1、图7-1-1至图7-1-3。表7-1-1各方位风向频率、平均风速、污染系数统计表风向方位SWWSWWWNWNWNNWC风向频率2154744247163938318污染系数2.01.12.01.2平均风速2.01.82.02.6C=18C=18图7-1-1年风向频率玫瑰图图7-1-2年污染系数玫瑰图图7-1-3年各风向平均风速玫瑰图大气稳定度利用××气象站历年气象资料，按HJ/T2.2-93《环境影响评价技术导则（大气环境）》推荐的帕斯奎尔稳定度分级法，进行稳定度的分类统计，（A～B、B～C、C～D分别靠到A、B、C类中），统计结果详见表7-1-2、图7-1-4。

表7-1-2年季稳定度分类统计表年季月份稳定度ABCDEF春季三月3107273221四月296561611五月381357613夏季六月691551712七月6141543715八月3133491517秋季九月4136441815十月4106242234十一月37363321冬季十二月77262832一月84233035二月76223134年平均3108372022图7-1-4大气稳定度分类饼图根据以上统计结果，评价区域年稳定度频率以中型（D类）为主，稳定度E类和强稳定度F类次之，强不稳定度（A类）出现频率较少。气温评价区域年平均气温为7.0℃，夏季最热月7月平均温度为25.9℃，冬季最冷月二月为-12.7℃，个月平均气温见表7-1-3、图7-1-5。

表7-1-3各月平均气温统计表(℃)月123456789101112年平均平均值-16.9-12.7-0.711.718.523.525.923.317.68.6-2.5-12.17.0图7-1-5年平均气温曲线图7.1.2大气环境影响估算及评价废气污染源源强统计本项目主要废气污染源为碱回收炉烟气、物料落料粉尘及煤气发生炉无组织放散气体，主要污染因子为PM10、SO2、NOx。废气污染源排放状况一览表见表7-1-4、表7-1-5。表7-1-4有组织污染源污染物排放参数统计表污染源排气筒高度(m)排气筒内径(m)烟气量(Nm3/h)烟气出口温度(℃)年排放小时数(h)排放工况源强(kg/h)碱回收炉601.2600002007680正常PM10：1.0SO2：2.56NOx:12石灰料仓落料150.33000207680正常PM10：0.09煤粉料仓落料150.33000207680正常PM10：0.09表7-1-5无组织污染源污染物排放参数统计表污染源长度(m)宽度(m)高度(m)排放小时排放工况源强a/tH2SCONMHC煤气发生炉2770107680正常0.0150.030.0预测因子及预测模式预测因子：PM10、SO2、NO2预测模式：本项目大气环境影响评价等级为三级，按照HJ2.2-2008《环境影响评价技术导则·大气环境》的要求，仅仅进行估算模式的计算即可。预测范围及评价点的确定根据建设项目所在位置及工程规模，大气预测范围综合考虑到评价等级、自然环境条件、环境敏感因素、主导风向、人群密集程度等，确定评价范围为以碱回收炉烟囱为中心，边长5km的矩形范围内，预测内容估算模式下，各污染物在评价区域内的最大落地浓度及占标率。其中，各煤气发生炉装置以面源方式进行预测，黑液浓缩物燃烧烟气以点源方式预测。另外，本项目中××增PM10、SO2、NO2排放量对敏感目标六户地老枯沟村、高家渠村的贡献值与环境现状背景值进行叠加，预测本项目完成后对厂界及敏感目标的环境空气影响。预测标准SO2、NO2取《环境空气质量标准》（GB3095-2012）小时平均浓度。PM10污染物没有小时浓度限值，取《环境空气质量标准》（GB3095-2012）中日平均浓度限值的三倍值，具体见表7-1-6。表7-1-6大气预测与评价常规污染物所用标准单位mg/m3序号污染物SO2NO2PM101小时平均0.500.2——2日平均0.150.080.153年平均0.060.040.1评价取值0.500.200.457.1.3大气环境影响预测××增污染物最大落地浓度及占标率估算采取SCREEN3模式，对本项目污染物排放落地浓度及占标率进行估算，结果见表7-1-7。表7-1-7最大落地浓度及占标率估算结果污染源SO2NOx粉尘Ci(mg/m3)Pi(%)Ci(mg/m3)Pi(%)Ci(mg/m3)Pi(%)7900.00390.780.01837.310.00150.342620.0501.112620.0501.11评价等级三级三级三级污染源H2SCONMHCCi(mg/m3)Pi(%)Ci(mg/m3)Pi(%)Ci(mg/m3)Pi(%)1600.00032.520.00050.010.00020.01评价等级三级三级本项目碱回收锅炉排气筒NOx排放最大落地浓度为0.0183mg/m3，占评价浓度限值的7.31%。无组织排放源H2S最大落地小时浓度值为0.0003mg/m3，小于《工业企业设计卫生标准》（TJ36-79）中居住区大气中有害物质的最高容许浓度限值，占标率为2.52%。CO最大落地小时浓度值为0.0005mg/m3，小于《环境空气质量标准》（GB3095-2012）中二级小时浓度限值，占标率为0.01%。NMHC最大落地小时浓度值为0.0002mg/m3，小于参照执行的《环境空气质量非甲烷总烃限值》(河北省地方标准DB13/1577-2012)中的二级标准限值，占标率为0.01%。××增污染物对敏感目标的影响××增污染物对厂界及敏感目标的叠加影响估算表见表7-1-8。表7-1-8本项目对敏感目标的叠加影响预测结果预测点污染物高家渠村（mg/m3）老枯沟村（mg/m3）是否超标现状值叠加值现状值叠加值PM100.1030.00090.10390.0980.00080.0988未超标SO20.0040.00220.00620.0040.00220.0062未超标NO20.0110.01040.02140.0180.01020.0282未超标由表7-1-8可知，本项目××增大气污染物对敏感目标的贡献值与监测结果的叠加值符合《环境空气质量标准》（GB3095-2012）中二级标准限值。大气防护距离及卫生防护距离（1）大气防护距离采用大气导则推荐模式中的大气环境防护距离模式计算得出本项目无组织排放H2S、CO和NMHC在厂界及3000m范围内无超标点，计算出的大气环境防护距离为0m。（2）卫生防护距离卫生防护距离系指产生有害因素的部门(车间或工段)的边界至居住区边界的最小距离。当其无组织排放的有害气体进入呼吸带大气层时，其浓度超过《环境空气质量标准》（GB3095-2012）或《工业企业设计卫生标准》（TJ36-79）中规定的居住区大气中有害物质的最高允许浓度限值，则无组织排放源所在生产单元与居住区之间应设防护距离。本工程建成投入运行后，煤气发生炉放散气体为无组织排放。根据《煤制气业卫生防护距离》（GB/T17222—2012）煤制气业的卫生防护距离，按煤气贮存量符合表7-1-9的规定。表7-1-9煤制气业卫生防护距离标准限值煤气日贮存量（t）卫生防护距离（m）≤1002200100-5003800＞5004400本项目煤气发生炉车间不设气柜，所产煤气不进行储存，本项目不设置卫生防护距离。根据××公司5万吨/年棉桨粕项目环评及环评批复，该项目设置了600米卫生防护距离。因此，本项目卫生防护距离沿用5万吨/年棉桨粕生产线项目的要求，不重复设置卫生防护距离。目前××公司600米卫生防护距离内无居民分布。在卫生防护距离范围内，不得建设人群集中居住区、食品药品加工厂、其他企业办公生活区等敏感目标。7.1.4小结拟建项目厂址区域有风天气较多。分析大气污染物扩散浓度计算模式可知，大气污染物扩散落地浓度与风速成非线性的反比关系。本项目前述大气环境影响预测计算结果说明：本项目主要大气污染源为碱回收炉烟气、物料落料废气，各污染物浓度预测值均满足标准要求，对环境影响较小，不会改变区域环境空气现有质量级别。建设单位应采取环保措施，进一步减小各类污染物的排放量。××公司5万吨/年棉桨粕生产线项目环评规定的卫生防护距离为600m，本环评沿用该规定，不重复设置卫生防护距离。各关心点距离污染源较远，在正常情况下居民健康不会受到无组织废气污染物的影响。7.2水环境影响预测与评价7.2.1废水污染源及处理排放本项目完成后，污水产生量为6.37万m3/a，废水全部进入厂区污水处理站进行深度处理。排放废水水质满足《污水综合排放标准》（GB8978-1996）中的化纤浆粕行业一级标准限值。废水排放方式不变，通过17km长地埋式管道至润祥田水库，用于沙漠地区荒漠植被绿化灌溉。7.2.2区域水资源概况（1）区域水文条件本项目建厂厂址位于××县六户地镇区域内，属玛河流域。××县南部为山区和丘陵区，由××背斜的北翼构成；北部扇区与山体之间为一条南东西向的断裂所分割。冲洪积扇地形是南东高、北西低，是干旱半干旱地区。山前冲洪积扇的水文地质特征、地下水的形成及运动受地质构造、地形地貌及水文气象等因素控制，整个冲洪积扇区分布在巨厚的第四系松散沉积物中，受基底控制，其厚度南西厚、北东薄，整个扇区从山丘区至山前冲洪积平原至沙漠构成了一个基本完整的地下水补给、径流、排泄系统。厂址附近没有天然地表水体，只有农灌渠，灌渠都是以××河水为主要水源的莫索湾干渠的支渠。该河是天山北麓的最大河流，由多条支流汇集而成，主要补给源为冰川、融雪水和大气降水，多年平均径流量12.58亿m3。（2）水文地质条件××县以××河、塔西河冲洪积扇为主体，其南部低山丘陵区由××背斜的北翼构成，北部扇区与山体之间为一条近南东向的断裂所分割，冲洪积地形南、东高，北、西低，具有干旱、半干旱地区山前冲洪积扇的水文地质特征，地下水的形成及运移受地质构造、地形地貌及水文气象等因素的控制。整个冲洪积扇区分布巨厚的第四系松散堆积物，受基底控制，其厚度南、西厚，北、东薄，整个扇区从山丘区-山前冲洪积平原-冲湖积平原-沙漠构成了一个基本完整的地下水补、径、排系统。××河、塔西河河水是区域地下水主要的补给来源，两河出山口后散流于冲洪积平原之上，主河道比较宽阔，河水散布面积广。区域南部的山前倾斜砾质平原，地层岩性为巨厚的砂卵砾石，颗粒粗大，具有良好的储水空间和径流条件，构成富水区和强径流带，形成了由南向北的水平径流。河水在山前倾斜砾质平原渗漏补给，成为区内地下水最主要的补给来源。另外，区内农业耕地广布，渠系密集，灌溉的垂直渗漏也成为区内地下水补给来源之一。区内降水稀少、气候干燥、地面蒸发强烈，故大气降水对地下水的补给极其微弱。（3）富水性划分××河冲洪积平原中上游的地下水径流区，广泛分布巨厚的第四系松散岩层，地下水含水层类型主要为潜水含水层，北部有多层结构的承压水含水层。南部山前区为大厚度单一潜水分布区；北部细土平原区，上部为潜水含水层，下部为多元结构的承压水含水层；南部基岩山区主要存在有基岩裂隙水、碎屑岩类孔隙裂隙水，赋存于中××生代侏罗系和第三系地层中，由于地层多为泥岩和砂质泥岩互层，其含水岩组富水性较弱。■潜水含水层潜水含水层主要由卵石层，砾石层组成，结构松散，孔隙发育，透水性好，潜水区现有钻孔深度一般小于200m。从总体上看，自扇顶向扇缘，由地表到深部，含水层岩性由粗变细，扇中部出现砂及粉细砂层。含水层富水性在岩性、所处地貌部位、水位埋深及补给量等因素的影响下，自南向北呈现弱–强–弱的变化规律。在扇顶部和近山前地带：水位埋深在80-180m之间，含水层岩性为砾石层，除近河床的两侧外，大面的河间地块因靠近第三系隔水屏障，补给条件相对较差，单位涌水量小于600m3/d•m，渗透系数为19-31m/d，矿化度小于0.5g/l。扇的上部（凉州户镇一带）：水位埋深在50-120m之间，含水层岩性由卵砾石或砾石层组成，单位涌水量在1000-3000m3/d•m之间，渗透系数48-99m/d，平均单井涌水量2280m3/d（降深0.72-2.62m），矿化度小于1g/l。扇中部（××镇-园艺场-兰州湾一带）：水位埋深15-60m之间，含水层岩性主要由卵砾石组成，为本区内最富水的地带，单位涌水量在3000-6000m3/d•m之间，渗透系数80-135m/d，平均单井涌水量5364m3/d，（降深1.43-3.07m），矿化度小于1g/l。在扇的下缘溢出带（兰州湾以北地区）：水位埋深小于10m，含水层岩性主要由亚砂土组成，为弱含水层段，富水性较贫乏，无开采价值。在东部的包家店镇一带，水位埋深在30-180m之间，由于塔西河冲洪积扇的补给量较小，平均单位涌水量在1279.8m3/d•m，渗透系数为28-65m/d。■承压水含水层承压含水层赋存于溢出带及其以北潜水含水层之下。据资料表明，该区段100m深度内分布2-3层较稳定的含水层，含水层岩性上部为砾石、砂砾石或砂，单层厚度15-35m，隔水层岩性一般为亚砂土、亚粘土和粘土，自南而北含水层逐渐变薄，岩性逐渐变细，自西向东含水层岩性由粗变细，富水性逐渐减弱，含水层的富水性随着含水层岩性和厚度的变化，向北部逐渐减弱。单位涌水量由1000-3000m3/d•m，渗透系数在10-40m/d之间，逐渐变为小于1000m3/d•m，渗透系数在2-4m/d之间。（4）地下水的补给、径流、排泄地下水的补给条件本项目位于××河冲洪积平原下游区，地下水类型为孔隙潜水及微承压水，地下水补给主要来自南部××河水的沿途渗透及含水层的径流，同时渠系及田间灌溉对地下水也有一定的补给作用，地下水流向自南向北。该区地下水水位埋深一般在50m以上，所以该区地下水除了人工开采外，全部以地下侧向径流的形式向下游排泄。该区含水层为巨厚的第四系松散卵砾石层，目前钻孔揭露深度为170m，据物探资料显示，其饱水带厚度400-1150m。由地表到深部，含水层颗粒由粗变细，由单一的卵砾石渐变化砂砾石、砂，含水层富水性也相应地变弱。地下水的径流条件地下水的径流条件主要受地形，含水介质及补给条件的控制，平原区地形较为平坦，地势南高北低，地下水流向近似南北向。乌伊公路以南为冲洪积扇中上部，含水层岩性颗粒粗大，径流条件良好，水力坡度为0.4-0.8‰；乌伊公路以北地区，随着岩性颗粒由粗变细，含水层由厚变薄，透水性变差，水力坡度相应增大一般在1-3‰，至溢出带附近，水力坡度增至5-8.6‰。地下水的排泄条件区域内地下水排泄主要以蒸发、人工开采、断面的径流流出的形式排泄。地下水由南向北径流，水力坡度2.5‰，含水层岩性为砂砾石、砂组成，颗粒分选性较好，水位埋深南部大，北部相对较浅。地下水动态区域地下水动态类型主要以人工型动态为主，表现为每年的4月份起水位受开采影响而持续下降，到8月中旬，水位下降到最低点，之后，开采量小于地下水补给量，水位持续上升。近年来，随着引水工程的不断完善，调查区地下水位持续下降。地下水动态类型主要为人工型。受河水的丰水期枯水期的影响，河谷两侧表现的水文型动态径流滞后，使调查区部分叠加了径流型动态，但主要受人为因素的影响，表现为人工型地下水动态类型。项目区域综合水文地质图见图7-2-1。本项目位于××河冲洪积平原下游区，地层岩性主要以粉质粘土、粉土、粉细砂为主，其上部覆盖厚10～30m风积沙。根据管线加泵站勘探资料：地表以上为风积沙，表层0～0.3m为粉质粘土，土黄色，干燥、坚硬，含少量植物根系。0.3～15m为粉土，黄褐色，较密实，潮湿-饱和。15～28m粉质粘土，土黄色、较密实、潮湿，为隔水层。28-32m中砂、细砂，黄褐色、褐色，饱水。32-56m粉质粘土，黄褐色，较致密，为相对隔水层。56～74m细砂、粗砂，黄褐色、褐色，饱水。地下潜水位埋藏深度28m，含水层主要为中细砂，根据水文地质资料，单井出水量10～30m3/h，水质矿化度较高，为3～5g/l，最大可达10g/l。56m～74m为承压含水层，富水性较好，承压水位埋藏深度14m，单位出水量50～80m3/h，水位降深22～30m。探井取56m-74m含水层承压水样分析结果如下：COD1.74mg/L、1.45mg/L、K++Na+含量94.17mg/l，Ca2+含量13.23mg/l，Mg2+含量8.02mg/l；Cl-含量26.29mg/l，SO42－含量85.17mg/l，HCO3-含量118.38mg/l，CO32-含量19.41mg/l，总硬度37.01mg/l，总碱度2.59mg/l，pH值8.92，地下水矿化度0.3g/l，水化学类型为HCO3·SO4—Na+K型。7.2.3水环境影响预测预评价本项目产生工业废水和生活污水经厂区内现有污水处理站处理达到《污水综合排放标准》（GB8978-1996）中××污染源化纤浆粕行业一级标准后排入现有润祥田水库，用于荒漠植被绿化灌溉。（1）正常工况下项目对地下水的污染影响分析本项目依托的污水处理站已正常运行，生产废水正常情况下不会对地下水体产生影响。（2）非正常工况下项目对地下水的污染影响分析1）废水处理系统非正常工况本项目依托的污水处理构筑物多为半地下式或地下式构筑物，若水池及其防渗层遭到人为破坏、陈旧破裂或地震等自然灾害引起的破裂，废水可通过包气带或通过构造裂隙等直接污染到松散岩类孔隙含水层。若发生污水渗漏事故，会造成突发性或持久性的地下水污染事故。除非突发性自然灾害，一般情况下，其污染具有一定的隐蔽性和持续性。2）厂区各废水管道非正常工况各废水管道通过破损的阀门、法兰盘接口、管道裂口等泄漏点排放废水，如果泄露处地面未做防渗处理，废水通过包气带渗入至含水层中对地下水造成污染。3）无组织泄漏根据类比调查，无组织渗漏潜在区通常主要集中在装置区、管网接口等处，生产装置的开、停车及装置和管线维修时均有可能产生无组织排放。本工程对地下水的主要污染途径有以下几种：①物料或固体废物堆放场所处置不当，通过大气降水淋滤作用污染浅层水。本工程的固体废物均进行了综合利用，对于物料的堆放场所均进行地面硬化，加强防渗措施，从而可避免因其堆放不当而对地下水造成的不利影响。②工程向大气排放的污染物可能由于重力沉降，雨水淋洗等作用而降落到地表，有可能被水携带渗入地下水中。本工程中的废气污染源，设计中均采用先进的工艺和有效治理措施，使排入大气中的污染物得到了较好控制，均达标排放，因此本工程排放的废气对地下水不会产生明显影响。本项目各供排水设施及液态物料输送装置在工程设计时均采用防渗、防漏、防腐效果很好的设备或贮罐，管道均采用密封、防渗材料。故本工程正常生产情况下，对厂址区域地下水环境影响不大。预防措施主要是在本项目工程设计、施工时，应严把设计、施工质量关，杜绝因材质、制管、防腐涂层、焊接缺陷及运行失误造成的管线泄漏，生产运行过程中，必须严格控制生产装置的无组织泄漏，强化监控手段，定期检查，杜绝厂区存在长期事故排放点源的现象保护厂址区域地下水资源。7.3固体废物影响分析（1）固废种类及处理方式提标改造项目所产生的固废主要为苛化绿泥、消化废渣、焦油、炉渣、除尘灰以及生活垃圾等。绿泥、白泥及消化废渣产生量为15813.7t/a，焦油产生量为31t/a，煤气发生炉炉渣产生量为1152t/a，除尘灰产生量为2.85t/a,生活垃圾产生量为20t/a。本项目产生的白泥的化学组分为CaCO381.59%，残余NaOH1.61%，活性CaO6.58%，SiO27.96%，Fe2O31.45%计，其他微量元素0.81%。pH值11.28，是II类一般工业固体废物。碱回收过程产生的白泥、绿泥及消化废渣主要成分为硅酸钙、硫酸钠及砾石等，属一般工业固体废物，可送至一般工业固废填埋场进行安全填埋。苛化工序产生的固体废物均为含水废物，在厂区需集中堆存，堆存前保证干度大于60%。煤气发生炉产生炉渣中还有部分热值，送至厂区动力车间燃烧，进行综合利用。布袋除尘器收尘灰均返回物料系统，作为原料综合利用。生活垃圾均沿用厂区现有处理方式处理，最终卫生填埋。拟建项目所产生的固体废弃物中对环境有较大影响的是焦油，焦油为危险固体废物，需交由有危险废物处置资质的单位进行处理，最终实现合理处置。（2）固体废物填埋场依托性分析××公司固体废物填埋场位于公司厂区西北侧约14km，中心地理坐标为N44°44′50.39.16″，E86°3′49.20.12″，填埋场设计容积约为32.591万m3，占地面积约为48833.58m2，服务年限12年。××公司固体废物填埋场处置对象为公司生产运行过程所产生的炉所产生的灰渣、脱硫石膏和废水处理产生的污泥等一般工业固体废物。××公司固体废物填埋场目前已进入环评审批阶段，年填埋量为2万吨，服务年限为12年，可满足本项目产生的白泥等固体废物的填埋需要。（3）总结本项目各类固废处置方式可行项目固体废物处置过程不会对地下水及地表水、大气、声环境带来显著不利影响。7.4声环境影响评价7.4.1噪声源强分析拟建工程建成运行后，主要噪声来自静电除尘器、锅炉风机、机泵等，主要噪声源见表7-1-10。表7-1-10建设项目主要噪声设备一览表序号噪声源位置产生噪声设备单机噪声声级/dB(A)场界内共有产生噪声的设备个数隔声措施1碱回收静电除尘器85～952隔声屏障722风机85～9583蒸发浓缩机泵85～95104破碎机85～9517.4.2噪声预测模式本项目按《环境影响评价技术导则声环境》的规定，机械设备可简化为点声源。选用点源模式，根据噪声衰减特性，分别预测其在评价范围内产生的噪声声级。（1）本环评采用噪声环评助手EIAN20对设备室内外噪声衰减进行计算；（2）分别以到达东、西、南、北各厂界噪声贡献值与噪声背景值进行叠加，评价其噪声达标及区域声污染情况。根据对声环境现状的监测结果，并叠加本项目建成后对周围声环境的贡献值，预测结果见表7-1-11。

表7-1-11本项目声环境叠加预测结果单位：dB（A）监测点现状值最大贡献值叠加值标准值东厂界昼间52.44453.0昼间65dB（A）夜间55dB（A）《工业企业厂界环境噪声排放标准》（GB12348-2008）3类夜间48.649.9南厂界昼间48.74450.0夜间44.547.3西厂界昼间49.34851.7夜间45.149.8北厂界昼间48.74851.4夜间44.5声环境影响评价对照表7-1-11预测结果，本项目××增噪声值与本底值叠加后，厂界噪声增加值小于3dB(A)，昼间、夜间均能满足《声环境质量标准》（GB3096-2008）3类区标准和《工业企业厂界环境噪声排放标准》（GB12348-2008）3类区标准的要求。由此可见，本项目的实施不会降低声环境质量等级。本项目位于××公司现有厂区内，厂区东侧为公路，厂区西侧为农田，与周围居民生活区的距离均大于1.0km。污水处理站运行时产生的噪声不会对周围环境和居民生活产生明显影响。但设备的噪声将对厂区内环境有一定影响，在建设过程中应选择低噪声设备。在本项目各车间周围应进行合理绿化，种植高大林木同样可以起到减少噪声对周围环境影响的作用。建议本项目在设计时应考虑将噪声设备尽量布置在厂区中间及室内，减轻噪声对厂界的影响，同时要考虑增加绿化带的设置，这样既可达到吸声减噪的作用，同时还可起到美化环境的作用。××××化纤有限公司碱回收项目环境影响报告书8、污染防治措施8、污染防治措施8.1大气污染防治措施本项目是针对浓黑液处理方法进行技术改造。黑液先后进行蒸发浓缩、燃烧、苛化等工序处理，完成碱回收过程。黑液中固形物主要成分为物料中的木质素、聚戊糖和总碱等。浓黑液蒸发浓缩过程中，含水率逐渐降低，木质素、总碱等固形物含量不变。燃烧过程中有机物在高温条件下随煤气燃烧，总碱熔融后参与苛化反应，燃烧烟气通过黑液浓缩物喷雾脱硫和静电除尘器控制烟尘。苛化过程中石灰在进入消化工序时产生含尘废气，通过集气罩及布袋除尘器收集粉尘。8.1.1碱回收炉烟气净化设施碱回收炉烟气中的污染物主要为二氧化硫、氮氧化物及颗粒物等，会对周围环境产生影响。静电除尘器本项目中采用三电场静电除尘器配套碱回收炉，处理碱回收炉烟气中颗粒物，主要成分为碳酸钠，是苛化工序的原料，需进行收集。静电除尘器的工作原理是利用高压电场使烟气发生电离，气流中的粉尘荷电在电场作用下与气流分离。静电除尘器的性能受粉尘性质、设备构造和烟气流速等三个因素的影响。粉尘的比电阻是评价导电性的指标，它对除尘效率有直接的影响。比电阻过低，尘粒难以保持在集尘电极上，致使其重返气流。比电阻过高，到达集尘电极的尘粒电荷不易放出，在尘层之间形成电压梯度会产生局部击穿和放电现象。这些情况都会造成除尘效率下降。因此，静电除尘器运行电压需保持40-75kV或100kV以上。静电除尘器与其他除尘设备相比，耗能少，除尘效率高，适用于除去烟气中0．01-50μm的粉尘，而且可用于烟气温度高、压力大的场合。实践表明，处理的烟气量越大，使用静电除尘器的投资和运行费用越经济。烟气脱硫脱硝措施（1）烟气脱硫本项目对碱回收炉燃烧烟气采用湿法脱硫，脱硫剂为经五效蒸发浓缩后的强碱性黑液浓缩物，主要成分为NaOH，pH＞13。该黑液浓缩物含水率大于50%，经高压雾状喷淋，黑液浓缩物中有效成分NaOH迅速吸收烟气中的SO2，脱硫过程如下：2NaOH＋SO2＝Na2SO3+H2O①Na2SO3＋SO2＋H2O＝2NaHSO3②含尘煤气在碱回收炉中燃烧后燃烧烟气上升，与碱回收炉内三层循环空气逆向接触。烟气逆向上升过程中与雾状黑液浓缩物接触，完成烟气的降温，与黑液浓缩物中的NaOH碱性溶液（喷淋层将脱硫液雾化成更小的液滴，形成良好的雾化吸收区）接触、反应，烟气中的SO2与脱硫液中的碱性脱硫剂在碱回收炉内充分接触反应，含有的绝大部分SO2和少量烟尘被除去，烟气得净化。经脱硫后的烟气向上通过循环热空气除去烟气中的水滴。脱硫并除去水雾后的烟气进入电除尘器除尘后排放。为提高烟气脱硫的效率，燃烧烟气采用内循环方式，烟气在碱回收炉内多次反复与黑液浓缩物接触，增加了SO2的吸收效率。黑液的主要成分为木质素、聚戊糖和总碱等，黑液浓缩物以雾状形式喷射入碱回收炉，与烟气接触过程中以脱硫剂的形式与烟气接触，脱除烟气中二氧化硫，控制并减少烟气中二氧化硫的排放。经计算，黑液浓缩物中的NaOH质量分数为23%（浓度为384g/L），采用含NaOH的雾状黑液浓缩物，SO2去除效率可达到90%以上。（2）烟气脱硝碱回收炉中煤气与黑液浓缩物中可燃物等燃烧后产生大量热量，燃烧温度区间为1000-1200℃。根据氮氧化物的产生条件及产生类型，判断碱回收炉中燃料燃烧过程产生热力型NOx。类比山东晨鸣纸业集团股份有限公司化学木浆生产线配套的360tDS/d碱回收炉污染源日常监测报告（来自《寿光美伦纸业有限责任公司年产40万吨漂白硫酸盐化学木浆项目环境影响报告书》），6次监测结果中NOx排放浓度范围为160-183mg/m3，NOx平均排放浓度为178mg/m3，满足《锅炉大气污染物排放标准》（GB13271-2014）中表2燃煤排放限值200mg/m3。因此，本项目碱回收炉根据其工艺特性，无需增加烟气脱硝措施可保证烟气中NOx达标排放。（3）防治措施达标性分析煤气发生炉耗煤量为1000kg/h，原煤中硫含量为0.32%，即SO2产生速率为5.12kg/h。燃烧烟气中的SO2均为煤气带入，即燃烧烟气中SO2产生速率为5.12kg/h。根据物料平衡，燃烧烟气中的烟尘主要为黑液浓缩物燃烧飞灰，产生速率约为100kg/h。根据碱回收炉中的烟气燃烧温度，判断碱回收炉中的NOx产生类型为热力型NOx，类比同类项目，NOx的产生速率为12kg/h。燃烧烟气量为60000m3/h，烟气中污染物产生浓度为SO286mg/m3、NOx200mg/m3、颗粒物1666mg/m3，产生速率为SO25.12kg/h、NOx12kg/h、颗粒物100kg/h。净化后的废气排放浓度为SO243mg/m3、NOx200mg/m3、颗粒物16.6mg/m3，排放速率为SO22.56kg/h、NOx12kg/h、颗粒物1kg/h。根据国家环保部《关于碱回收炉烟气执行排放标准有关意见的复函》（环函[2014]124号）：“制浆过程中产生的黑液包含有机物（主要成分为木素、半纤维素等）和无机物，经蒸发浓缩后通过碱回收炉将其燃烧，产生蒸汽或发电。考虑到碱回收炉与一般燃煤发电锅炉的差异性，以及目前工艺技术现状与氮氧化物排放实际情况，65蒸吨/小时以上碱回收炉可参照《火电厂大气污染物排放标准》（GB13223-2011）中现有循环流化床火力发电锅炉的排放控制要求执行；65蒸吨/小时及以下碱回收炉参照《锅炉大气污染物排放标准》（GB13271-2014）中生物质成型燃料锅炉的排放控制要求执行。”本项目碱回收炉为17蒸吨/小时，参照《锅炉大气污染物排放标准》（GB13271-2014）中生物质成型燃料锅炉的排放控制要求执行。燃烧烟气主要污染物为SO2、NOx和颗粒物，可以满足《锅炉大气污染物排放标准》（13271-2014）中表2燃煤锅炉的排放限值。8.1.2石灰落料含尘废气本项目为石灰落料料仓配套安装袋式除尘器，石灰落料点等产尘点均安装集气罩，含尘气体通入袋式除尘器中处理。袋式除尘器是含尘气体通过滤袋滤去其中粉尘粒子的分离捕集装置，是过滤式除尘器的一种，是常见的除尘设施。袋式除尘器主要有以下优点：①袋式除尘器对净化含微米或亚微变数量级的粉尘粒子的气体效率较高，一般可达99%，甚至可达99.99%以上；②袋式除尘器可以捕集多种干性粉尘，特别是高比电阻粉尘，采用袋式除尘器净化要比用电除尘器的净化效率高很多；③含尘气体浓度在相当大的范围内变化对袋式除尘器的除尘效率和阻力影响不大；④袋式除尘器运行稳定可靠，没有污泥处理和腐蚀等问题，操作及维护简单。目前建材、电力、石油化工等行业排放的含尘废气大都采用袋式除尘器进行治理，实际处理效果较好，正常运行时，除尘效率都可以保证在99%以上。由工程分析可知，袋式除尘器除尘效率达到99%时，各产尘点排放的含尘废气中粉尘的浓度均可达标。因此采用袋式除尘器进行治理从技术上完全可保证达标排放。为保证袋式除尘器除尘效率的稳定性及可靠性，确保满足环保要求，在选择及使用袋式除尘器的过程中应注意以下几个方面：①滤料的选择。滤料是袋式除尘器主要组成部分之一，对除尘器的造价、性能以及运行费用影响很大。在选择除尘器的滤料时，应结合物料的性质以及当地自然气候条件，从以下几个方面确定最适合本项目袋式除尘器的滤料：a.滤料在滤尘时容尘量应较大，清灰后能保留完好的初尘层，使之能保证较高的效率清除较细的粉尘粒子；b.在均匀容尘状态下透气性要好，压力损失小；c.抗折、耐磨、耐温和耐腐蚀性要好，机械强度要高，性能要稳定；d.吸湿性小，易于清除沉积在初粉尘层上的粉尘粒子；e.使用寿命长，价格低廉。滤料种类很多，按所用的材质可分为天然滤料、合成纤维滤料、无机纤维滤料和毛毡滤料四类。对每一具体的滤料，很难完全满足上述所有要求，因而在实际选择滤料时，要根据具体使用条件进行选择。②袋式除尘器的维修袋式除尘器中分布有多个布袋，若其中一个布袋或几个布袋发生损坏，则除尘效率将难以达到要求。因此，在使用过程中，应严格按照操作规范进行，当发生个别布袋破坏时，应及时维修，同时还应当严格按照布袋的使用寿命统一进行更换，防止超负荷或者超时运转。含尘废气产生浓度为颗粒物3000mg/m3，产生速率为9kg/h，则净化后的废气排放浓度为颗粒物30mg/m3，排放速率为0.09kg/h。处理后的颗粒物排放浓度及速率符合《大气污染物综合排放标准》××污染源二级排放限值要求（排放浓度60mg/m3，排放速率1.9kg/h）。8.1.3煤气净化设施为保证使用煤气的碱回收炉等装置实现烟气达标排放，本项目对煤气进行净化。主要净化工艺为：上段煤气经电捕焦油器除去重质焦油；下段煤气经旋风除尘、酚水蒸发换热器降温、风冷器冷却。两股煤气在间冷器内混合并降温，然后进入电捕轻油器除去轻质焦油，然后通过管道运输至碱回收炉。电捕焦油器本项目所用电捕焦油器和电捕轻油器的工作原理相同。在金属导线与金属管壁或平板间施加高压直流电,以维持足以使气体产生电离的电场,使阴阳极之间形成电晕区。沉淀极和电晕极之间建立起45KV～60KV的高压静电电场，在两极之间产生电晕放电。当含尘或焦油雾滴的气体通过该空间时，粉尘和焦油雾滴被极化带电，向沉淀极移动，碰到沉淀极后贴在沉淀极管壁上，因自重而流到电捕焦油器底部，捕获的焦油相当于重油，粘度较大，为了保证其顺畅排出，在电捕焦底部设盘管加热装置。目前，在国内以及疆内已建的两段式煤气发生炉中，电捕焦油器应用较为广泛。《人工煤气》（GB13612-92）中规定，煤气中焦油和灰尘的标准限值为10mg/m3。电捕焦油器捕集焦油效率可达97～99%以上，然后经风冷器、洗涤间冷器对煤气进行进一步净化，煤气中焦油含量约为8.5mg/m3，可满足《人工煤气》（GB13612-92）的规定。旋风除尘器下段煤气温度较高，约为500℃。采用旋风除尘器可有效去除废气中的粉尘。旋风除尘器是除尘装置的一类。除沉机理是使含尘气流作旋转运动，借助于离心力降尘粒从气流中分离并捕集于器壁，再借助重力作用使尘粒落入灰斗。旋风除尘器结构简单，易于制造、安装和维护管理，设备投资和操作费用都较低，已广泛用来从气流中分离固体和液体粒子，或从液体中分离固体粒子。在普通操作条件下，作用于粒子上的离心力是重力的5～2500倍，所以旋风除尘器的效率显著高于重力沉降室。大多用来去除0.3μm以上的粒子，并联的多管旋风除尘器装置对3μm的粒子也具有80～85%的除尘效率。选用耐高温、耐磨蚀和腐蚀的特种金属或陶瓷材料构造的旋风除尘器，可在温度高达1000℃，压力达500×105Pa的条件下操作。脱硫设施煤气产生后不再进行脱硫，由管道直接进入碱回收炉作为引燃燃料。煤气燃烧过程中对雾状黑液浓缩物烘干并引燃。雾状黑液浓缩物含水率为50%，烧碱质量分数NaOH质量分数为23%（浓度为384g/L）。黑液浓缩物以雾状喷洒入炉时与烟气接触过程可类比为烟气湿法脱硫过程，脱硫剂为含NaOH的雾状黑液浓缩物，SO2去除效率可达到90%。布袋除尘器本项目为煤气发生炉配套安装袋式除尘器，原料煤布料等产尘点均安装集气罩，含尘气体通入袋式除尘器中处理。袋式除尘器是含尘气体通过滤袋滤去其中粉尘粒子的分离捕集装置，是过滤式除尘器的一种，是常见的除尘设施。袋式除尘器主要有以下优点：①袋式除尘器对净化含微米或亚微变数量级的粉尘粒子的气体效率较高，一般可达99%，甚至可达99.99%以上；②袋式除尘器可以捕集多种干性粉尘，特别是高比电阻粉尘，采用袋式除尘器净化要比用电除尘器的净化效率高很多；③含尘气体浓度在相当大的范围内变化对袋式除尘器的除尘效率和阻力影响不大；④袋式除尘器运行稳定可靠，没有污泥处理和腐蚀等问题，操作及维护简单。目前建材、电力、石油化工等行业排放的含尘废气大都采用袋式除尘器进行治理，实际处理效果较好，正常运行时，除尘效率都可以保证在99%以上。由工程分析可知，袋式除尘器除尘效率达到99%时，各产尘点排放的含尘废气中粉尘的浓度均可达标。因此采用袋式除尘器进行治理从技术上完全可保证达标排放。为保证袋式除尘器除尘效率的稳定性及可靠性，确保满足环保要求，在选择及使用袋式除尘器的过程中应注意以下几个方面：①滤料的选择。滤料是袋式除尘器主要组成部分之一，对除尘器的造价、性能以及运行费用影响很大。在选择除尘器的滤料时，应结合物料的性质以及当地自然气候条件，从以下几个方面确定最适合本项目袋式除尘器的滤料：a.滤料在滤尘时容尘量应较大，清灰后能保留完好的初尘层，使之能保证较高的效率清除较细的粉尘粒子；b.在均匀容尘状态下透气性要好，压力损失小；c.抗折、耐磨、耐温和耐腐蚀性要好，机械强度要高，性能要稳定；d.吸湿性小，易于清除沉积在初粉尘层上的粉尘粒子；e.使用寿命长，价格低廉。滤料种类很多，按所用的材质可分为天然滤料、合成纤维滤料、无机纤维滤料和毛毡滤料四类。对每一具体的滤料，很难完全满足上述所有要求，因而在实际选择滤料时，要根据具体使用条件进行选择。②袋式除尘器的维修袋式除尘器中分布有多个布袋，若其中一个布袋或几个布袋发生损坏，则除尘效率将难以达到要求。因此，在使用过程中，应严格按照操作规范进行，当发生个别布袋破坏时，应及时维修，同时还应当严格按照布袋的使用寿命统一进行更换，防止超负荷或者超时运转。无组织废气防治措施（1）原料煤。本项目原料煤在堆场储存，设置有防风抑尘网，通过封闭式皮带廊道运输，有效地降低了煤尘无组织排放量；（2）加煤机、探火孔本身有密封装置；旋风除尘器、酚水蒸发换热器、风冷器设置水封；煤气炉采用湿式水封除灰。上述措施减少了煤气的泄漏量；（3）本项目将焦油池建为封闭式，并设置臭气再回炉系统，使焦油池臭气进入煤气炉热分解，减少无组织排放对大气环境的污染；（4）煤气工艺管线，除与阀门、仪表、设备等连接采用法兰外，均采用密封焊；（5）检修、拆卸时必须采取措施，集中收集至密闭容器中，不得任意排放；管道检修后进行气密性试验。（6）对设备定期检修，对存在泄漏的阀门管线及时消漏，减少物料的“跑冒滴漏”；（7）制定煤气发生炉操作规程，规范操作方法，减少加煤、探火、排灰时产生的煤气泄漏。8.2水污染防治措施与对策8.2.1废水产生及处理情况本项目废水分为煤气发生炉废水、碱回收炉定排水、循环水排污水、车间冲洗水及生活污水等。煤气发生炉废水全部综合利用，其他废水产生量约为200m3/d,进入厂区现有20000m3/d的污水处理站综合处理。污水处理站设计处理能力20000m3/d,实际处理量为16500m3/d，本项目废水产生量为200m3/d，不会对现有污水处理站处理能力造成影响。厂区工业废水及生活污水经过管网收集进入污水处理站，经粗格栅拦截，去除大颗粒的泥沙、杂质和生活垃圾后进入调节池。综合废水的处理流程是稀黑液等首先采用调节池、纤维回收机等预处理，分离废水中纤维等固体物质。然后，通过气浮及沉淀等物理化学过程分离废水中细小、质轻的悬浮物。接着，经过厌氧反应、酸化水解、曝气生物氧化等生物化学过程降低废水中COD浓度。最终，经过芬顿氧化处理及絮凝沉淀，达到深度处理要求，确保废水达标排放。中段废水等其他废水“调节+初沉+纤维回收+气浮”等处理后进入混合池，与物理化学处理后的稀黑液混合，共同进行“厌氧反应+生化处理+深度处理”。本项目产生废水主要为碱回收炉定排水、循环水排污水、车间冲洗水及生活污水等，主要污染因子为pH、COD、BOD5、SS等。与厂区现有综合废水的废水污染因子一致。根据验收监测报告（昌州环验字[2015-CJHJY-038]），现有污水处理站排放废水可满足《污水综合排放标准》（GB8978-1996）一级排放限值，可保证本项目产生的废水达标排放。本着清洁生产的原则，全厂废水进行清污分流，采取循环利用、废水复用等一系列措施消纳废水，不外排。全厂废水收集处置及再利用的基本方案见图8-2-1。污冷凝水污冷凝水煤气炉废水煤气炉生活污水酚水换热器酚氰废水气态物质作为气化剂××公司污水处理站润祥田水库水封废水图8-2-1全厂废水收集处置及再利用的基本方案循环水排水碱回收炉定排水冲洗废水煤气蒸发反应消耗8.2.2污冷凝水等清净下水五效蒸发浓缩工序产生污冷凝水，是五效废热蒸汽与浓黑液直接接触产生的冷凝水，为污冷凝水，该废水主要污染因子为pH、COD、BOD5、SS等，废水产生量为170m3/d。污冷凝水全部由污水管网送至厂区现有20000m3/d深度污水处理站综合处理，不外排。碱回收炉上汽包连续排放的含盐水及下汽包间歇排放含Ca2+、Mg2+等污水，为清净下水，废水产生量为20m3/d。循环水系统排污水水质与碱回收炉定排水水质相似，主要为溶解性固体，循环水定排水量为10m3/d。该废水由污水管网送至厂区现有20000m3/d深度污水处理站综合处理，不外排。设备及地面冲洗水是本项目设备及车间冲洗过程产生废水，该废水中主要污染因子为pH、COD、BOD5、SS，水质及成分均较为简单，由污水管网送至厂区现有20000m3/d深度污水处理站综合处理，不外排。8.2.3煤气发生炉废水（1）酚氰废水酚氰废水主要含有酚类、氰化物、焦油、悬浮物、硫化物和氨氮等。其中酚类以一元酚为主，以苯酚含量最高，其次还有间甲苯酚，含酚量约为8500-10000mg/L。酚氰废水有毒，可引起人员中毒。目前，煤气发生炉含酚废水主要处理方法主要有以下几类:蒸汽气化脱酚法：用强烈的高温蒸汽气化加热含酚废水，使废水中的酚蒸发后随蒸汽逸出，然后再通入碱液吸收成为酚钠盐，从而达到脱酚的目的。该法操作简单，投资也较少，但蒸汽耗量较大，且脱酚效率不够理想，一般达不到彻底治理的目的。蒸汽脱酚法：将含酚污水加热，使酚随水蒸汽挥发出来，再将这部分含酚蒸汽通入发生炉炉底混入空气中作为气化剂使用，炉内酚在高温下燃烧分解成二氧化碳和水，达到脱酚的目的。此法的缺点在于只能拖出低沸点酚系物，且能耗较大，每蒸发1t含酚废水约需燃料折合标煤180kg。焚烧法：将含酚废水喷入焚烧炉，使酚类有机物在1100℃高温下，发生氧化反应，最终生成二氧化碳和水，达到脱酚的目的。此法工艺简单，操作方便，但能耗较大，每焚烧1t含酚废水器成本在1200-1500元。此法缺点在于一旦操作不慎，炉温下降，则造成燃烧不完全，易形成二次污染。溶剂萃取脱酚法:主要分萃取和解吸两部分，利用含酚萃取剂将酚从废水中萃取出来，含酚萃取剂再与碱液相互接触，萃取剂中的酚与碱发生反应生成酚钠盐，即解析过程。该法处理后含酚量为100-200mg/L，不能直接排放，而且萃取剂的流失会造成废水乳化，并形成二次污染，同时该法采用高效率的萃取剂和碱，造成运行成本较高。树脂脱酚法:主要分吸附和解吸两部分，用树脂吸附污水中的酚，然后用碱液进行解析，生产酚钠，此法工艺过程较为复杂，且影响脱酚效率的因素较多，运行成本相对较高。磺化煤吸附法:以磺化煤极性集团吸附酚，然后以碱液吸收而生产酚钠盐脱酚，磺化煤吸附是间歇进行的，完成一次循环包括吸附和再生两个环节。改法主要缺点在于磺化煤的吸酚量过低，吸附周期太短，解析、再生也比较困难。生物法树脂脱酚法:对含酚废水进行生化处理是培养微生物，并利用微生物将废水中的酚类有机物消化吸收分解成水和二氧化碳的过程。该方法根据微生物的承载方式及供氧方式的不同又可分为曝气法、接触氧化法、生物转盘法及生物滤池法等。此法对进入生化池的废水水质要求较为严格，废水中的焦油及酚等有机物浓度不可超过微生物所能承受的浓度，否则，需要将污水稀释后才能进入生化池，从而限制了处理水量。同时微生物循环比较困难，进水温度超标、环境温度不适宜，都很容易限制微生物的生存。“粉煤—酚水”调制水煤浆治理含酚废水：将煤气站自身的筛下粉煤和含酚废水按一定比例混合后，再加入适量添加剂经强力研磨调制后制成水煤浆，这是含酚废水变成了燃料煤的有效载体。水煤浆的然手温度一般为1100-1300℃，在此温度下污水中的酚及其他有害有机物可燃烧分解为水和二氧化碳，其脱酚机理与焚烧法相同。将含酚废水在酚水蒸发器中浓缩后，喷入煤中，与煤混合后，混入热风炉燃烧处理，使酚水在炉内分解。由于煤气发生炉的酚水和煤粉比例难于平衡，而且让煤气发生炉企业生产水煤浆，除需要增加设备外，产品销路也存在难题，一般可采取委托水煤浆厂代为处理模式。燃煤锅炉治理含酚废水:将含酚废水与锅炉燃煤搅拌均匀，添加到锅炉中，利用锅炉燃烧的高温，将含酚废水分解为二氧化碳和水。此法是最节能，最简单的方法，但应含酚废水中含挥发酚和氰的浓度高对锅炉操作工人及环境污染严重。且效锅炉一时，将随烟气排放造成二次污染。利用煤气发生炉自身处理：利用煤气发生炉水套自产生水蒸汽，在酚水蒸发箱内经间接加热，将含酚污水加热至适合温度，经泵加压雾化与进入煤气发生炉的空气进行质和热交换达到煤气发生炉对气化剂要求的饱和温度。送至煤气炉底部作为气化剂，在发生炉火层1100-1200℃高温下，将酚类等有害物质还原成一氧化碳和氢气。本项目酚氰废水产生量为120m3/a，选用煤气炉自身处理的方法。收集至酚水池暂存。进入酚水蒸发换热器与500℃左右的煤气进行热交换，酚水蒸发成为气态，经泵加压雾化后作为气化剂进入煤气发生炉作为气化剂。此方案运行稳定，可消纳全部酚氰废水。（2）水封废水旋风除尘器、风冷器、酚水蒸发换热器底部水封产生的废水量约为10m3/a，收集至污水池暂存。上述废水进入煤气发生炉底部水封除渣系统的灰盘，部分进入灰渣，剩余污水在灰盘中在渣的热能作用下蒸发消耗。每台炉水封除渣系统耗水量约为4m3/d，可消纳全部的水封废水和清净下水。8.2.4生活污水本项目生活污水产生量为858m3/a，污水中COD为450mg/L、BOD5为250mg/L、氨氮50mg/L、SS400mg/L。排至厂区污水处理站处理，可满足《污水综合排放标准》（GB8978-1996）一级排放限值，达标后用于润祥田水库绿化灌溉。××公司污水处理站工艺流程见图3-2-1。8.2.5事故废水本项目配套建设容积为400m3的事故水池，用于储存因蒸发浓缩设施故障不能及时处理的浓黑液。该事故水池用以防范浓黑液外泄事故排放对外环境的影响。当发生风险事故时，将产生的消防水排放至应急事故水池中。8.2.6地下水环境保护措施概述针对项目可能发生的地下水污染，地下水污染防治措施按照“源头控制、分区防治、污染监控、应急响应”相结合的原则，从污染物的产生、入渗、扩散、应急响应全阶段进行控制。源头控制：主要包括在工艺、管道、设备、污水储存及处理构筑物采取相应措施，防止和降低污染物跑、冒、滴、漏，将污染物泄漏的环境风险事故降到最低程度；管线敷设尽量采用“可视化”原则，即管道尽可能地上敷设，做到污染物“早发现、早处理”，减少由于埋地管道泄漏而造成的地下水污染。分区防治：结合厂区生产设备、管道、污染物储存等布局，实行重点污染防治区、一般污染防治区和非污染区防渗措施有区别的防渗原则。主要包括厂内污染区地面的防渗措施和泄漏、渗漏污染物收集措施，即在污染区地面进行防渗处理，防止洒落地面的污染物渗入地下，并把滞留在地面的污染物收集起来，集中送至污水处理场处理；污染监控体系：实施覆盖生产区的地下水污染监控系统，包括建立完善的监测制度、配备先进的检测仪器和设备、科学、合理设置地下水污染监控井，及时发现污染、及时控制；应急响应：包括一旦发现地下水污染事故，立即启动应急预案、采取应急措施控制地下水污染，并使污染得到治理。防渗系统厂区所在区域内表层为粉细砂，分布连续，水位埋深1.03～2.20m，水位埋深较浅，渗透系数为5.8×10-3cm/s，隔水性能一般，岩土层渗透系数不能满足《一般工业固体废弃物贮存、处置场污染控制标准》（GB18599-2001）的天然防渗标准要求，在事故状态地下水较易受污染。因此在制订防渗措施时须从严要求。地面防渗措施，即末端控制措施，主要包括厂内蒸发浓缩设施、连续苛化设施及污水管网处及污染区地面的防渗措施和泄漏、渗漏污染物收集措施。通过在污染区地面进行防渗处理，防止洒落地面的污染物渗入地下。地面防渗工程设计原则：（1）采用国际国内先进的防渗材料、技术和实施手段，确保工程建设对区域内地下水影响较小，地下水现有水体功能不发生明显改变。（2）坚持分区管理和控制原则，根据场址所在地的工程地质、水文地质条件和全厂可能发生泄漏的物料性质、排放量，参照相应标准要求有针对性的分区，并分别设计地面防渗层结构。（3）坚持“可视化”原则，在满足工程和防渗层结构标准要求的前提下，尽量在地表面实施防渗措施，便于泄漏物质的收集和及时发现破损的防渗层。（4）实施防渗的区域均设置检漏装置，其中可能泄漏危险废物的重点污染防治区防渗设置自动检漏装置。（5）防渗层上渗漏污染物和防渗层内渗漏污染物收集系统与全厂“三废”处理措施统筹考虑，统一处理。分区防治措施：根据生产装置的性质和防渗要求，以及拟采取的防渗处理方案，将本项目防渗措施分为三个级别，并对应三个防治区，即非污染防治区、一般污染防治区和重点污染防治区。(1)非污染防治区非污染防治区主要是指没有物料或污染物泄漏，不会对地下水环境