地下室模板工程轮扣式安全专项施工方案

湘潭万达广场项目C组团9#栋地下室模板工程（轮扣式）安全专项施工方案湘潭万达广场项项目C组团9#栋地下室室模板工程程（轮扣式式）安全专项施工方案编制：审核：审批：中中中国建筑筑第二二工程局局有限限公司目录HYPERLINK模板设计计平平面图HYPERLINK"file:///D:\\品茗软件\\安全计算软件\\OutPut\\板模板盘扣式纵向剖面图.dwg"品茗软件\\安安安全计算算软件件\\OuuttPutt\\\板模板盘盘扣扣式纵向向剖面面图.dwwgg"纵向向剖剖面图HYPERLINK"file:///D:\\品茗软件\\安全计算软件\\OutPut\\板模板盘扣式横向剖面图.dwg"品茗软件\\安安安全计算算软件件\\OuuttPutt\\\板模板盘盘扣扣式横向向剖面面图.dwwgg"横向向剖剖面图四、面板验算面板类型覆面木胶合板面板厚度t(mmmm)15面板抗弯强度设设设计值[ff]](N//mmm2)16.83面板抗剪强度设设设计值[τ](N//mmm2)1.4面板弹性模量EEE(N//mmm2)9350面板计算方式三等跨连续梁按三等跨连续梁梁梁，取1mm单位宽度度计算。W＝bbbh2/6=110000××155×155/66＝3750000mm3，I＝bh3/12==110000×115×115××15//122＝28122550mmm4承载能力极限状状状态q1＝＝＝γ0×[1..335×((G11k+((GG2k+G3k)×hh))+1..4××φc×Q1k]×bb==1×[[1..35××(00.1++(224+11.11)×00.118)++1..4×00.99×3]]×11=100.0014kkN//mq1静静静=γ0×[γG(G1k+((GG2k+G3k)h))]]b==11×[11.335×((0..1+((244+1..1))×0..188)]××1==6.22344kN//mq1活活活=γ0×(γQ×φc×Q1k)×bb==1×((1..4×00.99×3))×11=3..788kN//m正常使用极限状状状态q＝(((γG(G1k+((GG2k+G3k)×hh)))×bb==(1××(00.1++(224+11.11)×00.118)))×11＝4.61188kN//m计算简图如下：：：1、强度度度验算Mmaaax＝0.1qq1静L2+0.11117q1活L2＝0.1××66.2334××0.442+0.11117×33.778×00.442＝0.17711kN··mσ＝MMMmax/WW＝0.17711×1006/3755000＝4.54477N/mmm22≤[f]＝16.8833N/mmm22满足要求！2、挠度度度验算νmaaax＝0.67777ql4/(10000EI))=00.6777××4.66188×400044/(10000×933500×28812250))=00.3004mmmν＝000.3004mmm≤[ν]＝L/40000＝400//4400＝1mm满足要求！五、小梁验算小梁类型矩形木楞小梁截面类型(((mm)50×100小梁抗弯强度设设设计值[ff]](N//mmm2)12.87小梁抗剪强度设设设计值[τ](N//mmm2)1.386小梁截面抵抗矩矩矩W(cmm3)83.33小梁弹性模量EEE(N//mmm2)8415小梁截面惯性矩矩矩I(cmm4)416.67小梁计算方式二等跨连续梁q1＝＝＝γ0×[1..335×((G11k+((GG2k+G3k)×hh))+1..4××φc×Q1k]×bb==1×[[1..35××(00.3++(224+11.11)×00.118)++1..4×00.99×3]]×00.4＝4.11144kN//m因此，q1静＝＝＝γ0×1.3355×(GG1kk+(GG2kk+G3k)×hh))×b==1××1.335××(0..3++(244+11.1))×00.188)××0.44＝2.60022kN//mq1活＝＝＝γ0×1.44××φc×Q1k×b==11×1..4××0.99×33×0..4＝＝1.51122kN//m计算简图如下：：：1、强度度度验算M1＝＝＝0.12255q1静L2+0.11225q1活L2＝0.12255×2..6002×11.222+0.11225×11.5512××1..22＝0.744kkN·mmM2＝＝＝q1L12/2=44..1144×00.12/2＝0.02211kN··mMmaaax＝max[[MM1，M2]＝max[[00.744，0.02211]＝0.744kkN·mmσ=MMMmax/WW==0.774××106/8333330=88.8886NN/mmm2≤[f]==112.887NN/mmm2满足要求！2、抗剪剪剪验算V1＝＝＝0.62255q1静L+0..6625qq1活L＝0.62255×2..6002×11.22+0..6225×11.5512××1..2＝3.08855kNV2＝＝＝q1L1＝4.11144×0..1＝＝0.41111kNVmaaax＝max[[VV1，V2]＝max[[33.0885，0.41111]＝3.08855kNτmaaax=3VVmaxx/(2bbhh0)=3××33.0885××10000//(2××500×1000))＝0.92266N/mmm22≤[τ]=1..3386NN/mmm2满足要求！3、挠度度度验算q＝(((γG(G1k+((GG2k+G3k)×hh)))×bb=((1×(00..3+((244+1..1))×0..188))××0..4＝1.92277kN//m挠度,跨中νmmmax＝0.52211qL4/(10000EI))=00.5221××1.99277×1220004/(10000×844155×4116..67××1004)＝0.59944mm≤[ν]＝L/40000＝12000//4000＝3mm满足要求！六、主梁验算主梁类型钢管主梁截面类型(((mm)Ф48×2.777主梁计算截面类类类型(mm)Ф48×3主梁抗弯强度设设设计值[ff]](N//mmm2)205主梁抗剪强度设设设计值[τ](N//mmm2)125主梁截面抵抗矩矩矩W(cmm3)4.49主梁弹性模量EEE(N//mmm2)206000主梁截面惯性矩矩矩I(cmm4)10.78主梁计算方式三等跨连续梁可调托座内主梁梁梁根数2主梁受力不均匀匀匀系数0.61、小梁梁梁最大支支座反反力计算算q1＝＝＝γ0×[1..335×((G11k+((GG2k+G3k)×hh))+1..4××φc×Q1k]×bb==1×[[1..35××(00.5++(224+11.11)×00.118)++1..4×00.99×3]]×00.4＝4.22222kN//mq1静静静＝γ0×1.3355×(GG1kk+(GG2kk+G3k)×hh))×b＝1×1..335×((0..5+((244+1..1))×0..188)×00.44＝2.711kkN/mmq1活活活＝γ0×1.44×φc×Q1k×b＝1×1..44×0..9××3×00.44＝1.51122kN//mq2＝＝＝(γG(G1k+((GG2k+G3k)×hh)))×bb=((1×(00..5+((244+1..1))×0..188))××0..4＝2.00077kN//m承载能力极限状状状态按二等跨连续梁梁梁，Rmax＝1.255qq1L＝1.255××4.22222×1..2＝＝6.33333kN按悬臂梁，R111＝4.22222×0..1＝＝0.42222kN主梁2根合并，其其其主梁受受力不不均匀系系数==0.66R＝mmmax[[Rmmax，R1]×0..66＝3.8kkNN;正常使用极限状状状态按二等跨连续梁梁梁，R'maxx＝1.255qq2L＝1.255××2.00077×1..2＝＝3.01111kN按悬臂梁，R'''1＝q2l1=2.00007×00.11＝0.20011kNR'＝＝＝max[[RR'maxx，R'1]×0..66＝1.80066kN;;计算简图如下：：：主梁计算简图一一一主梁计算简图二二二2、抗弯弯弯验算主梁弯矩图一(((kN·mm))主梁弯矩图二(((kN·mm))σ=MMMmax/WW==1.44677×1006/449900=3226..7588N//mm2>[f]]==2055N//mm2不满足要求！请请请减小小小梁间间距或立立柱纵纵向间距距，或或优化小小梁位位置等！！3、抗剪剪剪验算主梁剪力图一(((kN)主梁剪力图二(((kN)τmaaax=2VVmaxx/A=22××6.77644×100000/4224＝＝31.99007N//mmm2≤[τ]=12255N/mmm22满足要求！4、挠度度度验算主梁变形图一(((mm)主梁变形图二(((mm)跨中νmax===2.99222mm≤[ν]=122000/44000=3mmm悬挑段νmaxxx＝1.36622mm>>[ν]=2××1150//4000=00.775mmm满足要求！5、支座座座反力计计算承载能力极限状状状态图一支座反力依次为为为R1=8.44336kNN，R2=11..8831kkN，R3=12..7781kkN，R4=4.99552kNN图二支座反力依次为为为R1=6.55887kNN，R2=12..4413kkN，R3=12..4413kkN，R4=6.55887kNN七、可调托座验验验算荷载传递至立柱柱柱方式可调托座可调托座承载力力力容许值值[NN](kkN))30按上节计算可知知知，可调调托座座受力N＝12.77881/00.66=211.3302kkN≤[N]＝30kNN满足要求！八、立柱验算钢管截面类型(((mm)Ф48×3钢管计算截面类类类型(mm)Ф48×2.777钢材等级Q235立柱截面面积AAA(mmm2)424立柱截面回转半半半径i(mmmm)15.9立柱截面抵抗矩矩矩W(cmm3)4.49抗压强度设计值值值[f]((NN/mmm2)205支架自重标准值值值q(kNN//m)0.15支架立柱计算长长长度修正正系数数η1.2悬臂端计算长度度度折减系系数kk0.71、长细比比比验算l0111=hˊ+2kaa==10000++2×00.77×4550==16330mmml0===ηh=1..22×122000=144400mmλ=max[lll01，l0]/i==116300/115.99=1102..5116≤[λ]=18800满足要求！2、立柱稳稳稳定性验验算顶部立柱段：λ1===l01/i==116300.0000//155.9==1002.55166查表得，φ＝000.5773不考虑风荷载:::N1===Maxx[RR1，R2，R3，R4]/0..66=Maax[[8.44366，12.44113，12.77881，6.58877]/00.66=211.3302kkNf＝NNN1/(ΦA)＝2130022/(00.5573××4224)＝87.6688N/mmm22≤[f]＝205NN//mm2满足要求！考虑风荷载:Mw＝＝＝γ0×γQφcωk×la×h2/10＝1×1..44×0..9××0.00766×1..2××1.222/10＝0.01177kN··mN1w=Maaax[R11,R2,R3,R4]/0..66+Mw/lb=Maxx[[8.44366,122.4413,,122.7881,,6.55877]/00.66+0..0117/11.22=211.3316kkNf＝NNN1w/(φA)+MMw/W＝2131166/(00.5573××4224)++0..0177×1106/449900＝91.55223N//mmm2≤[f]＝205NN//mm2满足要求！非顶部立柱段：：：λ=lll0/i=114440..0000/115..9=990..5666查表得，φ1===0.66611不考虑风荷载:::N===Maxx[RR1,R2,R3,R4]/0..66+1×γG×q×HH==Maxx[88.4336,,12..4113,112..7811,66.5887]]/0..6++1×11.335×00.115×44.11=222.1132kkNf=N/(φ111A)＝22.11332×11033/(0..6661××4224)==788.9668NN/mmm2≤[σ]=20055N/mmm22满足要求！考虑风荷载:Mw＝＝＝γ0×γQφcωk×la×h2/10＝1×1..44×0..9××0.00766×1..2××1.222/10＝0.01177kN··mNw===Maxx[RR1,R2,R3,R4]/0..66+1×γG×q×HH++Mw/lb=Maxx[[8.44366,122.4413,,122.7881,,6.55877]/00.66+1××1..35××0..15××4..1+00.0017//1..2=222..1466kNNf=Nw/(φφφ1A)+MMw/W＝22.11446×11033/(0..6661××4224)++0..0177×1106/449900=822.8804NN/mmm2≤[σ]=20055N/mmm22满足要求！九、高宽比验算算算根据《建筑施工工工承插型型盘扣扣式钢管管支架架安全技技术规规范》JGGJJ2311-220100第第6.1..44:对长长条条状的独独立高高支模架架，架架体总高高度与与架体的的宽度度之比不不宜大大于3H/BBB=4..1//4=11.0025≤3满足要求，不需需需要进行行抗倾倾覆验算算！十、立柱支承面面面承载力力验算算支撑层楼板厚度度度h(mmm))1400混凝土强度等级级级C35混凝土的龄期(((天)7混凝土的实测抗抗抗压强度度fc(N/mmm2)8.294混凝土的实测抗抗抗拉强度度ft(N/mmm2)0.829立柱垫板长a(((mm)200立柱垫板宽b(((mm)100F1===N=222..1466kNN1、受冲冲冲切承载载力计计算根据《混凝土结结结构设计计规范范》GB55000100-220100第6.5..11条规定，见见见下表公式参数剖析Fl≤(0.77βhfft+0.2255σpc,m))ηumh0F1局部荷载设计值值值或集中中反力力设计值值βh截面高度影响系系系数：当当h≤800mmmm时，取βh=1.00；当当h≥20000mmm时，取取βh=0.99；中中间线性性插入入取用。ft混凝土轴心抗拉拉拉强度设设计值值σpc,m临界面周长上两两两个方向向混凝凝土有效效预压压应力按按长度度的加权权平均均值，其其值控控制在1..00-3..5NN/㎜2范围内um临界截面周长：：：距离局局部荷荷载或集集中反反力作用用面积积周边h00/2处板板垂垂直截面面的最最不利周周长。h0截面有效高度，取取两个配筋方方向的截面有有效高度的平平均值η=min(ηηη1,η2)η1=0.44++1.22/ββs,η2=0.55++as××h00/4Umη1局部荷载或集中中中反力作作用面面积形状状的影影响系数数η2临界截面周长与与与板截面面有效效高度之之比的的影响系系数βs局部荷载或集中中中反力作作用面面积为矩矩形时时的长边边与短短边尺寸寸比较较，βs不宜大于于4：当βs<2时取βs=2，当面面积积为圆形形时，取取βs=2as板柱结构类型的的的影响系系数：：对中柱柱，取取as=40，对对边边柱，取取as=30：对对角角柱，取取as=20说明在本工程计算中中中为了安安全和和简化计计算起起见，不不考虑虑上式中中σpc,m之值，将将其取为为0，作为板板承承载能力力安全全储备。可得：βh=000.955，ft=0.88229N//mmm2，η=1，h0=h-2200=133800mm，um===2[((a++h0)+(bb++h0)]=661120mmmF=(((0.7βhft+0.225σpc，m)ηumh0=(0..77×0..955×0..8229+00.225×00)××1×661220×113880/110000=446555.99333kN≥F1=22..1146kkN满足要求！2、局部部部受压承承载力力计算根据《混凝土结结结构设计计规范范》GB55000100-220100第6.6..11条规定，见见见下表公式参数剖析Fl≤1.355βccβlfcAlnF1局部受压面上作作作用的局局部荷荷载或局局部压压力设计计值fc混凝土轴心抗压压压强度设设计值值；可按按本规规范表4..11.4--1取取值βc混凝土强度影响响响系数，按按本本规范第第6..3.11条的的规定取取用βl混凝土局部受压压压时的强强度提提高系数数Aln混凝土局部受压压压净面积积βl=(Ab//AAl)1/2Al混凝土局部受压压压面积Ab局部受压的计算算算底面积积，按按本规范范第66.6..2条条确定可得：fc=888.2994NN/mmm2，βc=1，βl===(Ab/Al)1/2=[[((a+2bb))×(bb+22b)//(aab)]]1//2=[((4400))×((300))//(2000××1000)]]1/2=22..4499，Aln=abb==2000000mm2F=111.355βcβlfcAln=1..335×11×22.4449××8.22944×2000000/110000=55488.5334kkN≥F1=22..1146kkN满足要求！9.2主楼周边边边地下室室板模模板（轮轮扣式式）计算书计算依据：1、《混混凝土结结构工工程施工工规范范》GB55006666-2201112、《建建筑施工工扣件件式钢管管脚手手架安全全技术术规范》JJGGJ11300-2001113、《建建筑施工工模板板安全技技术规规范》JGGJJ1622-2200884、《混混凝土结结构设设计规范范》GGB5500010--200105、《建建筑结构构荷载载规范》GGBB5000009-2201126、《钢钢结构设设计规规范》GBB5000177-200033一、工程属性新浇混凝土楼板板板名称9栋主楼周边地地地下室顶板板新浇混凝土楼板板板板厚(mm)180模板支架高度HHH(m))4.1模板支架纵向长长长度L(mm))6模板支架横向长长长度B(mm))4二、荷载设计模板及其支架自自自重标准准值GG1k(kN/mm2)面板0.1面板及小梁0.3楼板模板0.5混凝土自重标准准准值G2k(kN/mm3)24钢筋自重标准值值值G3k(kN/mm3)1.1施工人员及设备备备产生的的荷载载标准值值Q1k(kN/mm2)3风荷载标准值ωωωk(kN/mm2)基本风压ω0(((kN/mm2)0.30.076地基粗糙程度D类(有密集