泵池模板支撑体系及外脚手架专项施工方案概述

九龙離希工程龙泵池模板支撑体系及外脚手架专项施工方案一、 工程概况：雨水泵站布置在龙湖大道与九龙大道下穿立交的东南角，主要收集龙湖大道下穿汇集的雨水，集雨面积约lha,雨水经提升后往西排入九龙大道雨水干管，再往南排入九龙湖。本工程泵房下部建筑面积约为229.32nr,泵房上部建筑面积约为197.65m2,其中泵房泵池结构层高为11.6m，底板厚度为80cm,墙身厚度为70~90cm,顶板厚度为20cm,梁截面尺寸普遍为400x1100mm、300x900mm、250x500mm；地上部分建筑高为8.1m,斜屋面结构,梁截面尺寸普遍为350x1100mm、200x300mm、200x400mm,框架柱的尺寸为400x700mm,屋面板耳度120mm。本方案主要针对泵房泵池顶板、侧墙的模板支撑体系及外脚手架进行设计及验算。二、 编制依据：1、 工程施工图纸。2、 相关的技术规范、规程、规定：《建筑结构荷载规范》(GB50009)《混凝土结构设计规范》(GB50010)《混凝土结构工程施工质量验收规范》(GB50204-2002)《建筑工程大模板技术规程》(JGJ74-2003,J270-2003)《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2010)《建筑施工模板安全技术规范》(JGJ162-2008)《建筑施工安全检查标准》(JGJ59)《编制建筑施匸脚手架安全技术标准统一规定》

三、危险源与相关控制措施危险源的评佔、识别及控制措施见下表：危险源评佔及控制措施表（模板支架、高处作业）项目活动.产品或服务中的危险源控制措施物理性危险危害因素设备设施缺陷扣件的质量不符合国家标准的要求按照国家规定.项目部对不符合要求的扣件要及时更换，进场的扣件应具备产品合格证扣件的螺栓无垫片或垫片不符合国家标准的要求按照国家规定.项目部对不符合要求的扣件要及时更换，进场的扣件应具备产品合格证扣件有夹沙现彖按照国家规定.项目部对不符合耍求的扣件要及时更换，进场的扣件应具备产品合格证立杆未埋深且未设宜离地20cm的扫地杆按照国家规定.项目部对不符合耍求的扣件要及时更换，进场的扣件应具备产品合格证立杆的接头间隙不符合安全要求架子班组应按照《建筑施丄扣件式钢管脚于•架安全技术规范》（JGJ130）标准的要求.经过检査符合安全要求后方能投入使用立杆的间隙不符合安全要求架子班组应按照《建筑施匸扌【1件式钢管脚于•架安全技术规范》（JGJ130）标准的要求.经过检査符合安全要求后方能投入使用架休的转角处的剪刀掠与地面的夹角过大架工班组应按照《建筑施匸扣件式钢管脚于•架安全技术规范》（JGJ130）标准的要求，地面夹角应在45°~60°之间并经过检査合格后投入使用横杆的端头与扣件的中心小于10cm架工班组应按照《建筑施匸扣件式钢管脚于•架安全技术规范》（JGJ130）标准的要求.经过检査合格后投入使用水平杆搭接间隙不符合安全要求架工班组应按照《建筑施1：扣件式钢管脚于•架安全技术规范》（JGJ130）标准的要求.经过检査合格后投入使用有些焊接钢管作为立杆将焊接的钢管全部退场.禁止使用连墙点的设宜不符合安全要求按照《建筑施工扣件式钢管脚于•架安全技术规范》（JGJ130）标准及《落地式双排竹脚于•架》进行纠正，检査符合要求后方可使用扣件的螺栓扭距力没有达到安全要求按照《建筑施工扣件式钢管脚于•架安全技术规范》（JGJ130）标准进行检测•检测不符合要求的进行加固并检测验收合格后方可投入使用防护缺陷安全帽没有定期检査按照安全帽管理规定的有关标准进行检查.对不符合标准要求的全部更换安全带没有定期检査按照安全带管理规定的有关标准进行检查.对不符合标准要求的全部更换安全网没有定期检査按照安全网管理规定的有关标准进行检査.对不符合标准要求的全部更换架子工作业没有配备工具袋按照《职业健康安全管理制度》中的“劳保用品发放标准"执行

不配戴或不正确配戴安全防护用具按照g职业健康安全管理制度》的规定进行教育和处理，加强管理力度和安全教育项目活动.产品或服务中的危险源控制措施物理性危险危害因素运动物危害钢管.扣件、螺丝.工具等高空坠落完善各种防护措施，挂设安全标忐牌加强安全管理和安全教育匸作环境不良大风.大雨天气下搭设外架遇到大风.大雨天气停止高空作业搭设或拆除外架时，有人在外架下通行搭设或拆除外架时，项目部派专人进行监护.设警戒区.挂设警示标志并加强管理标芒缺陷支架搭拆时无安全标志和警示牌项目部安全员根据现场实际情况进行挂设并加强管理心理生理性危险因素负荷极限体力听力视力超过极限架子工作时间过长.体力下降存在安全隐患按照《劳动法》有关规定进行，并适X调整和安排作息时间个别作业人员视力不好进行特殊作业按照特种作业的有关规定.发现此情况的应将该作业人员予以调离有心脏病.商血压的人员进行商空作业按照特种作业的有关规定，发现此情况的应将该作业人员予以调离复天高温天气作业，容易中暑提供充足的淸凉消普饮料并安排适半的作息时间作业人员注意力不集中,心情低落引发事故根据现场实际情况予以调整人员行为性危险因素指挥失误班组长违章指挥.不执行安全操作规程根据©职业健康安全管理制度》进行处理并组织相关的技能培训和教育操作失误架子工无证上岗作业检査作业人员的持证，对无证人员禁止其上岗作业监护失误架子搭设没有设宜监护区域或无人监护项目部根据现场实际悄况进行危险源评估及控制措施（施工用电）项目活动.产品或服务中的危险源控制措施物理性危险危害因素设备设施缺陷使用的绝缘丄具没有检测项目部机电管理人员根据相关规定进行检测.合格后方可使用使用的于•持电动工具没有进行绝缘检测按照《于•持电动工具安全管理规定》进行检测.合格后方可投入使用使用的人字梯中间的连接杆件没有或连接不牢固使用前进行检査.发现问题处理后方可作业I类手持电动工具无保护零线按照《于•持电动工具安全管理规定》进行检测.合格后方可投入使用振动危害冲击钻使用发生的振动按照国家规定调整作息时间运动物危害室外电气安装时与塔吊作业同时进行施工过程中加强安全监督,并及时检査各种防护措施防护操作工高空作业不使用安全带按照《职业健康安全管理制度》的规定进行处理，安缺陷全员现场进行监督.禁止作业漏电保护器失灵按照《职业健康安全管理制度》进行检査.发现问题的•机电人员要及时更换心理生理性危险因素负荷极限体力听力视力超过极限商空作业时间过长，造成体力下降.注总力不集中项目部合理安排作息时间酒后作业安全员监督.禁止酒后作业有心脏病.商血压的人员进行电气安装作业安全员监督、及时调整行为性危险因素指挥失’施工管理人员违帝指挥按照《职业健康安全管理制度》执行.加强教育四、 材料选用模板采用松木九层I类1830mmX915mm的胶合板,厚度18mm,弹性模量E(N/mnr)：6000；抗弯强度设计值fm(N/mm2)：24.0。方木采用50X100mm规格方木，弹性模量E(N/mm2)：8000；抗弯强度设计值fm(N/mnr)：13.0：抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.4；方木截面抵抗距W=bXh2/6=50X100X100/6=83333.3mm3,截面惯性距I=bXh3/12=50X100X100X100/12=4166666.7mm4。梁下支撑体系采用4)48.3X3.6钢管搭设，立杆净截面面积A=5.06cm2,立杆净截面抵抗矩W=5260mm3,弹性模量E=206000N/mnr；截面惯性矩1=127100mm4o直角、旋转扣件(抗滑)：取8.0KN/扣。五、 模板支撑体系构造体系要求楼板模板模板支架搭设高度为11.4m,板厚200mm时，底部木方间距400mm,支撑间距为1100mm,钢管平面布置为1100*1100mm,步距为1.5m,在每一步距处纵横向应各设置一道水平拉杆；立杆顶部应采用可调顶托受力，且顶托距离最上面一道水平杆不超过300mm：架体必须连续设置纵、横向扫地杆和水平杆，纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距底座上皮不大于200mm处的立杆上，横向扫地杆应采用直角扣件固定在紧黑纵向扫地杆下方的立杆上；架体必须连续设置竖向、水平剪刀撑，在架体外侧周边及内部纵、横向每隔3m〜5m山底至顶设置宽度3m〜5m连续设置竖向剪刀撑；在竖向剪刀撑交点平面设置宽度3m〜5m连续设置水平剪刀撑。（二）梁模板当梁的截面尺寸为400*1100mm, 300*900mm时，梁底模方木间距为250mm,钢管支撑间距为900*900mm,侧模方木间距为300mm,设一道穿梁螺栓，间距为350mm；梁的截面尺寸为250*500mm、250*400mm时，梁底模方木间距为300mm,钢管支撑间距为1100*1100mm。详见楼板支撑架立面简图、楼板支撑架立杆稳定性荷载计算单元。距为1100*1100mm。详见楼板支撑架立面简图、楼板支撑架立杆稳定性荷载计算单元。1012■■AwJIwC.*12/j 3m〜hri ——J 模板支撑剖而图（示意图）1-地下地钢筋赃底甌2■垫木：3-纵横向扫地杆：4-水平剪刀撑：5-立杆，6-竖向剪刀擦:7-纵横向水平拉杆：8-U型顶托：9■对拉螺栓：10-通长托木：11-立档：12-斜摻600楼板支撑架立杆稳定性荷载计算单元

楼板支撑架立杆稳定性荷载计算单元六、模板支撑体系设计计算（一）现浇构件模板荷载组合1、现浇楼板底模垂直荷载数值表现浇楼板底模垂直荷载数值表序号板厚（m）荷载标准值（KN/m?〉荷載标准值（KN/n?）(1)(2)(3)(4)验算强度验算刚度10.20.54.80.222.510.1249.024注：表中(1)=0.5(KN/m2):=24 (KN/m2)X板厚(mm)：=1.1(KN/m2)X板厚(mm)：=2.5(KN/m2)。2、现浇梁底模垂直荷载数值表现浇梁底模垂直荷载数值表序号梁截面尺寸bXh（m）荷载标准值（KN/m?）荷载组合值（KN/nC验算强度验算刚度bh(1)(2)(3)(4)1.2*((1)+⑵+(3))+1.4*(-1)1.2*((1>+<2)+(3))10.41.11.9510.560.660.816.92414.42420.30.91.5756.480.4050.610.992&98230.250.50.937530.18750.55.654.425■10.250.40.78752.40.150.54.7053.66注：表中(1)=(b+2h)X0.75(mXKN/m2=KN/m):=bXhX24(mXmXKN/m3=KN/m):=bXhX1.5(mXmXKN/m3=KN/m):=bX2.0(mXKN/m2=KN/m):。

3、现浇梁侧模荷载数值表现浇梁侧模荷载数值表序号梁截面尺寸bXh（m）荷戦标准值（KN.畑2）荷载组合值（KN/‘>(5)(6)验算强度验算刚度bh(5)(6)1.4*(5M.2*(6)1.2*(6)10.41.1826.442.8831.6820.30.9821.637.1225.9230.250.581225.614.4•10.250.489.622.7211.52表中梁高含相邻板厚。注：表中（5）=8KN/m2（根据C建筑匸程大模板技术规程》•泵送確倾倒磴时产生的水平荷载标准值取4KN/m2,振捣碗时产生的荷载为4KN/m2）:(6)=24KN/m3Xh.（二）模板工程验算1、现浇板底模板.方木及支撑验算1.120cm厚现浇板底模板、方木及支撑验算模板荷载组合值为：验算强度qq二10.124Kn、验算刚度qc=9.024Kn,按三跨（等跨）连续梁计算弯距和挠度值。设底部方木间距为400mm,钢管支撑间距为1100mm.（1）模板强度、刚度验算模板讣算简图如下：400400400400400400qQ=10.124X1.1=11.136kN/m：q&=9.024X1.1=9.926kN/m；模板弹性模量E=6000N/mnr；模板截面抵抗距w=bXh2/6=1100X18X18/6二59400mm\

截面惯性距I=bXh3/12= 1100X18X18X18/12=534600mm4o最大弯矩M=0.lqol^O.1X11.136X0.40X0.40=0.178kN.m最大应力。=M/W=178000/59400二2.996N/mm2<[f]=24.0N/mn?强度满足要求；挠度计算3二0.677qg14/100EI<[v]=1/400面板最大挠度计算值3=0.677X9.926X400*7(100X6000X534600)=0.536nun<400/400二1.0mm,刚度满足要求！模板下直接支撑方木验算：方木间距400mm,其底部支撑点1100mm。qQ=10.124X0.4=4.0496kN/mqG=9.024X0.4=3.970kN/m方木弹性模量E=8000N/mm2；方木截面抵抗距W二50X100X100/6=83333.3mm3；方木截面惯性距I=50X100X100X100/12=4166666.7mm4o最大弯矩M=0.lqQl2=0.1X4.0496X1.1X1.1=0.490kN.mo=M/W=490000/83333.3二5.88N/mm2<[f]二13N/mn?强度满足要求；挠度计算3二0.677qc.14/100EI<[v]=1/400方木最大挠度计算值3=0.677X3.97X11004/(100X8000X4166666.7)=1.18mm< 1100/400二2.75mm,刚度满足要求！模板下钢管抗弯及支撑验算：钢管支撑间距1100*1100mmo110011001103110011001103强度、刚度验算：qQ=10.124X0.4X1.1=4.455kN/mqG=9.024X0.4X1.1=3.971kN/m最大弯矩M=0.175qq1=0.175X4.455X1.1=0.857587kN.mo=M/W=857587/5078二168.88X/mm2<[f1=205N/mn?强度满足要求;挠度计算3二1.833qGl4/100EI<[v]=1/250钢管弹性模量E=206000N/mm2:钢筋立杆净截面抵抗矩W=5.26cm3；钢管截面惯性矩1=127100mm4o钢管最大挠度计算值3二1.833X3.971X11004/（100X206000X127100）=4.07mm< 1100/250二4.4mm,刚度满足要求！扣件抗滑移的计算（每扣件承力范围为1.1*1.1=1.21m2）其竖向力N=l.1*1.1*10.124=12.25kN>Rc扣件抗滑承载力设计值，取8.OkN,单扣件抗滑承载力的设计计算不能满足要求！按双扣件设汁，双扣件其抗滑承载力满足要求。"48.3X3.6钢管立柱验算（立柱支撑水平横杆步距为1.5m）:i—1.59cm（回转半径），査《扣规》附录B；L0—计算长度（m）L0=kuh （《扣规》5.3.4式）k―计算长度附加系数，取值为1.155,验算立杆允许长细比（k二1）；卩一一计算长度系数，参照《扣件式规范》附录C；u=1.46验算立杆允许长细比X=L0/i=lX1.46X1.5/0.0159=137,查《扣规》表5.1.9,满足要求。L0二kuh=l.155X1.46X1.5二2.529mX=L0/i=2.529/0.0159=159查《扣规》附录A,卩二0.277N/（^A）=12.25X107（506X0.277）=87.4N/mm2<[fc]=205N/mm2,地基底为已施工成形C30钢筋栓底板，可满足梁板施工承载力要求。2、现浇梁底模板、方木、钢管横梁及支撑验算2.1现浇梁底模板验算现浇梁底模采用镀膜胶合板，其底部直接支撑为50mmX100mm方木、底模面板按三等跨连续梁取弯距、挠度系数值，其计算公式及支撑简图如下：最大弯矩M=0.lqQl2；抗弯强度o=M/W；挠度计算3二0.677qcl4/100EI

计算简图如下:7 F7 \7 \7f LT L计算结果如下:序号梁戳面尺寸bxh(m)荷载组合值(KN/m)方木间距(m)弯距值Mmax(Nin)抵抗距W(mm3)截面惯(mm4)梁底模板验算Bh验算刚度验算强度(N/mnr)验算刚度(N/mnr)0[o]3[3]10.41」16.92414.4240.25105775.02160()1944004.924033062520.30.910.9928.8920.2568700.0162001458004.2240.270.62530.25().55.654.4250.350850.0135001215003.8240.330.7540.250.44.7053.660.342345.0135001215003」240.280.75经i•算梁底模板强度、刚度均符合要求。2现浇梁底方木强度、刚度验算(按单跨简支梁)计算公式(支撑钢管按照简支梁)最大弯矩Mmax=0.125qcl(2-c/l):抗弯强度0=M/W；挠度计算3max二qcl3(8-4r2+r3)/384EI其中：E=8000N/mni2；W=bh2/6=83333.3mm3；1=bh3/12二4166666.7mm4<>计算简图如下(l=9000mm)弟才二】%\ +原梁截面荷载组合值需计算方木间距内荷载组合值，强度、刚度验算如下：®400mmX1100mm梁下方木强度、刚度验算(底模方木间距0.25m,钢管支撑间距0.9m):Mmax=0.125qcl(2-c/1)=0.125X16.924X0.25X400X900X(2-400/900)=296170X・mmo=M/W=296170/83333.3=3.554N・mn?<13N・mm?强度满足要求；3max=qcl3(8-4r2+r3)/384EI=14.424X0.25X400X9003X(8-4X0.3332+0.3333)/(384X8000X4166666.7)=0.624mm<900/400=2.25mm,刚度满足要求。300mmX900mm梁下方木强度、刚度验算(底模方木间距0.25m,钢管支撑间距0.9m):Mmax=0.125qcl(2-c/l)=0.125X10.992X0.25X300X900X(2-300/900)=154575X•mmo=M/W=154575/83333.3=1.855N・mn?<13N・mm?强度满足要求；3max=qcl3(8-4r2+r3)/384EI=8.892X0.25X300X9003X(8-4X0.32+0.33)/(384X8000X4166666.7)=0.291mm<900/400=2.25mm,刚度满足要求。250mmX500mm梁下方木强度、刚度验算(底模方木间距0.30m,钢管支撑间距1.1m):Mmax=0.125qcl(2-c/l)=0.125X5.65X0.30X250X1100X(2-250/1100)=103289X•mmo=M/W=103289/83333.3=1.239N・mm?<13N・mm?强度满足要求；3max=qcl3(8-4r2+r3)/384EI=4.425X0.30X250X11003X(8-4X0.252+0.253)/(384X8000X4166666.7)=0.268mm<1100/400=2.75mm,刚度满足要求。2.3梁底方木架在钢管上，需对钢管横梁强度、刚度验算（1）ir算简图（2） 梁底方木下水平钢管强度、刚度验算（双边支撑计算时单边取q/2）（3） 计算公式（支撑钢管按照简支梁）最大弯矩M=mbXqXI；其中：mb二0.267；抗弯强度。=M/W；其中：W=5260mm3；挠度计算3二KaXqXI3/100EI,K3（挠度系数）=1.883,E=206000N/mm2；1=127100mm4o®400mmX1100mm梁下钢管强度、刚度验算（取钢管纵向间距0.9m）:q=16.924X0.25X0.5=2.116KNM二0.267X2116X900=508475N・mm：o=508475/5260=96.7N/mm2<205N/mm2强度满足要求；3二1.883X2116X9003/（100XEXI）=l.11mm<900/250=3.6m,刚度满足要求。300mmX900mm梁下钢管强度、刚度验算（取钢管纵向间距0.9m）:q=10.992X0.25X0.5=1.374KNM=0.267X1374X900=330172N・mm：o=330172/5260=62.8N/mm2<205N/mm2强度满足要求；3二1.883X1374X9003/（100XEX1）=0.72mm<900/250=3.6m,刚度满足要求。250mmX500mm梁下钢管强度、刚度验算（取钢管纵向间距1.1m）:q=5.65X0.30X0.5=0.848KNM=0.267X848X1100=249058N・mm：o=249058/5260=4703N/mm2<205N/mm2强度满足要求；3二1.883X848XU003/(100XEXI)=0.812mm<1100/250=4.4叫刚度满足要求。以上计算，结构梁底方木下钢管水平支撑钢管强度、刚度都满足要求。2.4钢管扣件抗滑力及支撑稳定性验算计算时取梁截面较大荷载值较高的梁400mmX1100mm、300mmX900mm和较普遍的梁250mmX500mm,其他梁不——计算。（1）钢管支撑稳定性计算梁4OOmmX1100mm（钢管支撑间距横向0.9m、纵向间距0.9m）:荷载组合值：q=16.924KN/m（梁截面每m荷载），N=16.924X0.9=15.232KN。验算立杆允许长细比,入二L0/i二1X2.335X1.5/0.0159=220,查《扣规》表5.1.9,满足要求。支撑验算（纵向0.9m/2根）：水平横杆约束步距1.5m,计算长度：L0二kuh二1.155X2.335XI.5二4.045mX=L0/i=4.045/0.0159=254,查《扣规》附录A,卩二0.114N/（A^）=15.232X103/（2X506X0.114）=132N/mm2<[fc]=205N/mm2,支撑稳定性安全。梁300mmX900mm（钢管支撑间距横向0.9m、纵向间距0.9m）:荷载组合值：q二10.992KX/m（梁截面每m荷载），'=10.992X0.9=9.893KN。验算立杆允许长细比,入二L0/i二IX2.335X1.5/0.0159=220,查《扣规》表5.1.9,满足要求。支撑验算（纵向0.9m/2根）：水平横杆约束步距1.5m,计算长度：L0=kuh=l.155X2.335X1.5=4.045mX=L0/i=4.045/0.0159=254,查《扣规》附录A,卩二0.114N/（A^）=9.893XIO3/（2X506X0.114）=85.8N/mm2<[fc]=205N/"nim2,支撑稳定性安全。梁250mmX500mm（钢管支撑间距横向1.Im、纵向间距1.Im）:荷载组合值：q二5.65KN/m（梁截面每m荷载），'=5.65X1.1=6.215KN。验算立杆允许长细比,X=L0/i=lX2.441X1.5/0.0159=230,查《扣规》表5.1.9,满足要求。支撑验算（纵向l.lm/2根）：水平横杆约束步距1.5m,计算长度：L0二kuh二1.155X2.441XI.5二4.229mX二LO/i二4.229/0.0159=266,查《扣规》附录A,卩二0.103N/（A^）=6.215X103/（2X506X0.103）=59.6N/mm2<[fc]=205N/"mm2,支撑稳定性安全。（2）扣件抗滑力计算：梁400mmXI100mm:q=16.924X0.9X0.5=7.6KN<8KN,接近8KN,采用双扣8X2=16KN,抗滑力满足要求。梁300mmX900mm:q=10.992X0.9X0.5=4.946KN<8KN,抗滑力满足要求。梁250mmX500mm:q=5.65X1.1X0.5=3.108KN<8KN,抗滑力满足要求。2.5现浇梁侧模板强度、刚度验算梁侧模板选择具有代表性I岛度500mm、900mm、1100mm,1400mm以上高度的梁侧模板纳入墙体模板讣算。梁高500mm（梁侧方木间距0.3m）计算简图如下:577 WS7300<2>————300300强度ql=25.6X0.6=15.36KN/m：刚度q2=14.4X0.6=8.64KN/m；计算公式：最大弯矩M=KmXqlXl2；其中：Km=0.1,抗弯强度。=M/W：其中：W=bh2/6=500*18*18/6=27000mm\挠度计算3二0.677Xq2XI4/(100EI),其中：E=6000N/mm2： 1=(bh3/12)二243000mm"4。梁侧模板强度、刚度验算：M二0.1X15.36X3002=138240N・mmo=138240/27000=5.12<24N/mm2,强度满足要求;

3二0.677X8.64X3004/(100X6000X243000)=0.325mm<l.2mm,刚度满足要求。梁高900mm（梁侧方木间距0.30m）计算简图如下:300300300300300300ql二37.12X0.9=33.408KX/m；q2二25.92X0.9=23.328KX/m；计算公式：最大弯矩M=KmXqlXl2；其中:Km=0.1,抗弯强度。=M/W；其中：W=(bh2/6)二900*18*18/6二48600mm',挠度计算3二0.677Xq2XI4/(100EI),其中：E=6000N/mm2； 1=bh3/12=437400mm4o梁侧模板强度、刚度验算：M=0.1X33.408X3002=300672N・mmo=300672/48600=6.19<24N/mm2,强度满足要求；<o=0.677X23.328X3004/(100X6000X437400)=0.487mmVI.2mm，刚度满足要求。梁高1100mm(梁侧方木间距0.30m)计算简图如下:7 5r 、7 \7J77? 300<4>————300300ql二42.88X1.1=47.168KN/m；q2二31.68X1.1=34.848KX/m；计算公式：最大弯矩M=KmXqlXl2：其中：Km=0.1,抗弯强度。=M/W：其中：W=(bh2/6)二59400mm',挠度计算3二0.677Xq2XI4/(100EI),其中：E=6000N/mm2： 1=bh3/12=534600mm4o梁侧模板强度、刚度验算：M二0.1X47.168X3002=424512N・mmo=424512/59400=7.15<24N/mm2,强度满足要求；=0.677X34.848X3004/(100X6000X534600)=0.596mmVI.2mm，刚度满足要求。2.6梁侧方木强度、刚度验算①梁高900mm(梁侧方木间距0.3m,中间设对拉螺栓一道)计算简图如下：7 \7 丫7 \7 \UQr4DOL 4-501ql二37.12X0.3=11.14KN/m；q2=25.92X0.3=7.78KX/m；计算公式：最大弯矩M=KmXqlXl2；Km=0.125抗弯强度。=M/W；其中：W=(bh2/6)=50*100*100/6=83333.3mm3,挠度计算3二KwXq2XI4/(100EI),其中：Kw=0.521,E=8000N/mm2,I=(bh3/12)=50X100X100X100/12=4166666.7mm4o梁侧方木强度、刚度验算：M二0.125X11.14X4502=281981N・mmo=281981/83333.3=3.38<24N/mm2,强度满足要求；3二0.521X7.78X4504/ (100X8000X4166666.7)=0.05mm<450/400二1.125mm,刚度满足要求。②梁高1100mm(梁侧方木间距0.3m,中间设对拉螺栓一道)计算简图如下：qr l550\ L550ql二42.88X0.3=12.864KX/m；q2=31.68X0.3=9.504KX/m；计算公式：最大弯矩M二KmXqlXl2；Km=0.125抗弯强度。=M/W；其中：W=(bh2/6)=50*100*100/6=83333.3mm3,挠度计算3二KwXq2XI4/(100EI),其中：Kw=0.521,E=8000N/mm2,I=(bh3/12)二50X100X100X100/12=4166666.7mm4o梁侧方木强度、刚度验算：M二0.125X12.864X5502=486420N・mmo=486420/83333.3=5.84V24X/mm2,强度满足要求；3二0.521X9.504X5504/ (100X8000X4166666.7)=0.136mm<550/400二1.375mm,刚度满足要求。梁高500mm(梁侧方木间距0.30m,上下支承)计算简图如下：qr if 1\ Ltql二25.6X0.3=7.68KX/m；q2二14.4X0.3=4.32KX/m；计算公式：最大弯矩M=0.125XqlXl2；抗弯强度。=M/W；其中：W=(bh2/6)=50*100*100/6=83333.3mm3,挠度计算3二5Xq2XI4/(384EI),,其中：E=8000N/mm2；I=(bh3/12)=50X100X100X100/12=4166666.7mm4o梁侧方木强度、刚度验算：M二0.125X7.68X5002=240000N・mmo=240000/83333.3=2.88<24X/mm2,强度满足要求；3二5X4.32X5004/(384X8000X4166666.7)=0.105mm<600/400=1.5mm,刚度满足要求。

七、侧墙模板的构造及计算书（一）、侧墙模板构造泵房泵池结构层高为11.6m、板片20cm、墙身片度为70~90cm,墙身高度为11.4m,底部50cm与泵池底板同时施工，顶部40cm与泵池顶板同时浇筑，中部墙身10.5m分两次浇筑，每次浇筑层高5.25m。墙模板的背部支撑山两层龙骨（木楞和钢楞）组成，直接支撑模板的龙骨为次龙骨，即内龙骨；用以支撑内层龙骨为外龙骨，外龙骨组装成墙体模板时，通过穿墙螺栓将墙体两片模板拉结，每个穿墙螺栓成为外龙骨的支点。模板面板母度h二18mm,弹性模量E二6000N/mm2,抗弯强度［f］二24N/mm2。内楞采用方木，截面30X100mm,每道内楞1根方木，间距250mm。外楞采用圆钢管"48.3X3.6,每道外楞2根钢管，间距500mmo穿墙螺栓水平距离500mm,穿墙螺栓竖向距离500mm,直径14mm。•一內龙骨_面板•F-外龙骨（二）、墙模板荷载标准值计算墙侧模荷载数值表序号梁截面尺寸bXh（m）荷拔标准值＜KN/W）荷我组合值（KN/m2）PiP：VtT（Q）H（B）了C<KN/m3)⑸⑹验算强度验貝刚度FF1.4*(5)+l.2*(6}1.2*(6)11.21.15n5.71205.2524158.912676.3■■■ii.i注：新浇筑的混凝上作用于模板的最大侧圧力，按下列二式计算•并取二式中的较小值C强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。新浇混凝土侧压力计•算公式为下式中的较小值：F=O.22y/0i炖亦P=YH其中F——新浇筑的混凝土作用于模板的最大侧压力(KX/m')；Tc——混凝土的重力密度，取24.000kN/m3；t——新浇混凝土的初凝时间，为0时(表示无资料)取200/(T+15)，取5.714h；T——混凝土的入模温度，取20.000°C；V——混凝土的浇筑速度，取2.000m/h；H——混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取5.250m；01——外加剂影响修正系数，取1.200：02——混凝土坍落度影响修正系数，取1.150o根据公式计算的新浇混凝土侧压力标准值F1二58.9kN/m2：倒混凝土时产生的荷载标准值F2二4.000kN/m=o、墙模板面板的计算面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度。讣算的原则是按照龙骨的间距和模板面的大小，按支撑在内楞上的三跨连续梁讣算。q11\11k Lpsri\ LP50面板计•算简图1.抗弯强度汁算f二M/W<[f]其中f——面板的抗弯强度计算值(X/mm2):M 面板的最大弯距(X.mm):W——面板的净截面抵抗矩,W二500.00X18X18/6二27000mm'；[fl——面板的抗弯强度设计值(N/mm2)oM二0.lqxl"其中q—一作用在模板上的侧压力，它包括：验算强度荷载结合,qi=76.3X0.5=38.15kN/m：验算刚度荷载结合，q：=70.7X0.5=35.35kN/m：1——计算跨度（内楞间距），1二250mm；面板的抗弯强度设计值[f]二24.000N/mm2；M二0.lqil-=0.1X38.15X250X250=238437N.mmo=M/W=238437/27000=8.83N/mm2<[f]=24.0N/mm2；强度满足要求；2.挠度计算v二0.677qJ/100EI<[v]=1/400其中——作用在模板上的侧压力；1——计算跨度（内楞间距），1二250mm；E——面板的弹性模量,E=6000N/mm2；I——面板的截面惯性矩，1=500X18X18X180/12=243000mm4；v二0.677qJ/100EI=0.667X35.35*2507（100*6000*243000）=0.632nnn面板的最大允许挠度值，[v]二1/400二500/400二1.2mm；面板的最大挠度计算值,v=0.632mm；面板的挠度验算v<[v],满足要求！（四）、墙模板内外楞的计算1.墙身模板内楞采用方木，截面50X100mm,每道内楞1根方木，间距250mm。内楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载的三跨连续梁汁算。截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W二50X100X100/6=83333.3mm3；I二50X100X100X100/12二4166666.7mm*；\ L\ L^nfiLnn< L内楞汁算简图（i）•内楞抗弯强度计算f二M/W<[f]其中f——内楞抗弯强度计算值（N/mm2）；M——内楞的最大弯距（N.mm）；W——内楞的净截面抵抗矩；[f]——内楞的抗弯强度设计值（N/mm2）。M二0.lqxr其中：验算强度荷载结合,Q二76.3X0.25=19.075kN/m；验算刚度荷载结合,彳二70.7X0.25二17.675kN/m：1——内楞计算跨度（外楞间距），1=500mm；内楞抗弯强度设计值[f]二13.000N/mm2；M二0.lqj'二0.1X19.075X500X500二476875*.mm；o=M/W=476875/83333.3=5.722N/mm:<[f]二13.0N/min2；强度满足要求！（2）•内楞的挠度讣算v=0.677q：ls/100EI<[v]二1/400其中E——内楞的弹性模量,E=8000N/mm2；q：一一作用在模板上的侧压力；1——计算跨度（内楞间距），1二500mm：I——内楞的截面惯性矩,50X100X100X100/12二4166666.7mm4；V二0.677/1"/100EI=0.667X17.675*5007(100*8000*4166666.7)内楞的最大允许挠度值，[v]二500/400二1.2mm；内楞的最大挠度计算值,v=0.221mm；内楞的挠度验算v<W],满足要求！2.墙身模板外楞采用圆钢管*48.3X3.6,每道外楞2根钢管，间距500mm,配合3形卡件和M14止水螺栓穿墙对拉紧固，穿墙螺栓水平距离500mm,穿墙螺栓竖向距离500mm,直径14mmo外楞(钢管)承受内楞传递的荷载，按照集中荷载下的三跨连续梁计算。截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：外钢楞截面抵抗矩W二5260mm'；外钢楞截面惯性矩I二127100mm'；sonpunson外楞汁算简图(1).外楞抗弯强度计算f二M/W<[f]其中f——外楞抗弯强度计算值(N/mm:):M——外楞的最大弯距(N.mm)；W——外楞的净截面抵抗矩,W=5260mm3；[fl——外楞的抗弯强度设计•值(N/mm:)oM二0.267q』二0.267X9.538X500二1273323N.mm其中：验算强度荷载结合,①二76.3X0.25X0.5=9.538kN/m；1——外楞汁算跨度(对拉螺栓水平间距)，1二500mm；f二M/W=1273323/(5260X2)=121.04N/mm:外楞抗弯强度设计值[f]二205.OOON/mm：；经计算得到，外楞的抗弯强度计算值113.3N/W；外楞的抗弯强度验算〈[f],满足要求！(2).外楞的挠度计算v=1.883q217100EI<[v]=1/400其中： 验算刚度荷载结合,q==70.7X0.25X0.5=8.838kN/m：E——外楞的弹性模ft,E=2O6OOON/mm2；I——外钢楞截面惯性矩,I=127100nun1v二1.146q:17100EI=1.466X8.838X5007(100X206000X2X127100)=0.397mm；外楞的最大允许挠度值，[v]二1/400二1.2mm：外楞的挠度验算v<W],满足要求！、穿墙螺栓的计算穿墙螺栓水平距离500mm,穿墙螺栓竖向距离500mm,直径14mm。计算公式：穿墙螺栓所受的最大拉力(kN):N=FA=58.9X0.5X0.5=14.725KN其中：F——新浇筑的混凝土作用于模板的最大侧压力(KN/m')二58.9KN/m2；A——穿墙螺栓有效作用面积(m2)；穿墙螺栓最大容许拉力值(kN):[N]=fA二17.8X其中：f——穿墙螺栓的抗拉强度设计•值，取170N/mm2；A——穿墙螺栓有效面积(mm2):穿墙螺栓有效直径(mm)： 14,有效面积(mm2)：A二105.000；穿墙螺栓最大容许拉力值(kN):[X]二17.8X；穿墙螺栓所受的最大拉力(kN):N=14.725<[X]二17.8N；穿墙螺栓强度验算满足要求！泵池侧墙双排脚手架搭设构造及计算书(一)双排脚手架搭设构造落地双排脚手架沿泵池侧墙四周，从基坑底面上-12.5米搭起，总长度约61.8米，高度为14.3米(总®12.8m加1.5/w高护栏)，泵池四个角点处增设8个2.l*12m,脚手架通道及工作平台(附图1)。选用"48.3X3.6钢管搭设，钢材强度等级Q235-A,钢管表面应平直光滑，不应有裂纹、分层、压痕、划道和硬弯；扣件不得有裂纹、气孔、缩松、砂眼等锻造缺陷，扣件的规格应与钢管相匹配，贴和面应平整，活动部位灵活，夹紧钢管时开口处最小距离不小于5mm。钢管螺栓拧紧力矩达65N.m时不得破坏；连墙件采用钢管，安全网采用密LI式安全网，网L1应满足2000U/100cm:,做耐贯穿试验不穿透，1.6X1.8m的单张网重量在3kg以上，颜色应满足环境效果要求，选用绿色。要求阻燃，使用的安全网必须有产品生产许可证和质量合格证。1・1、立杆脚手架立杆纵距1.5m,横距1.05m,步距1.8m；连墙杆间距竖直3.6m,水平4.5m（即两步三跨）；立杆距建筑物0.3mo每根立杆底部应设置垫板。相邻立杆的对接扣件不得在同一高度内。下端笫一根立杆交错用6111杆和3m杆相互错开。1・2、水平杆水平杆要求设置在立杆内侧，长度不宜小于三跨。横向水平杆在纵向水平杆的上面。接长宜使用对接。对接扣件应交错布置，两根相邻纵向水平杆的接头不宜设置在同步或同跨内，不同步或不同跨两个相邻接头在水平方向错开的距离不应小于500mm,各接头中心至最近主节点的距离不宜大于纵距的1/3。接长如采用搭接，搭接长度不应小于lm,应等间距设置3个旋转扣件固定。横向水平杆两端均应采用直角扣件固定在纵向水平杆上。1・3、剪刀撑剪刀撑在外侧立面整个长度和高度连续设置，斜杆与地面的倾角按45°控制。每道剪刀撑宽度不应小于4跨。剪刀撑斜杆的接长宜采用搭接。搭接长度不应小于lm,应等间距设置3个旋转扣件固定。1・4、扫地杆纵横向扫地杆应采用直角扣件固定在距离底座上皮不大于200mm处的立杆上，当立杆基础不在同一高度上时，必须将高处的纵向扫地杆向低处延长两跨与立杆固定，高低差不大于5,靠边坡上方的立杆轴线到边坡的距离不应大于50mm。1・5、扣件螺栓拧紧扭力矩不应小于40N•加，且不应大于65N•加。主节点处固定横向水平杆、纵向水平杆、剪刀撑等用的直角扣件、旋转扣件的中心点的相互距离不应大于150mm。对接扣件开口应朝上或朝内。各杆件端头伸出扣件盖板边缘的长度不应小于lOOmmo1・6、连墙件拉结点在转角范围内和顶部处加密，即在转角1米以内范围按垂直方向每3.6米设一拉结点。1.7、脚手板脚手架5.6m.12.8m高的位置分别铺设竹笆片脚手板，做为工作平台，竹笆片脚手板必须垂直墙面横向铺设，满铺到位，不留空位，不能满铺处必须采取有效的防护措施。Ia脚秫褫示辭0 Onmmminnf働1028ad・・•■•••.•7<•::•":O•••••••••■:・>Q G—••・••<:■•■•O Q.*■•••J• *•a•■•••』-••••Q Q并鮎孵談■“夕••••6・£：F£丿.1°4、.・•0.•■.-?・£/•.0••4•J一0&蝕fem6 匕/3Vr008I'aI・-•••-O 08•双排■架（平両）脚手架冈『性湮i啬件釉造示意图1—垫木；2F钢管；3—§角扣件；4-fI向水平杆；5T附加钢莒(二)、双排脚手架计算书脚手架参数双排脚手架搭设高度为14.3m,立杆采用单立管；搭设尺寸为：立杆的横距为1.05m,立杆的纵距为1.5m,横杆的步距为1.8m；内排架距离墙长度为0.30m；采用的钢管类型为*48.3X3.6；横杆与立杆连接方式为单扣件；取扣件抗滑承载力系数为1.00；连墙件采用两步三跨，竖向间距3.6m,水平间距4.5m,采用扣件连接；连墙件连接方式为双扣件；活荷载参数施工均布活荷载标准值:2.000kN/m2；风荷载参数基本风压0.45kN/m2；风荷载高度变化系数山为1.00,风荷载体型系数山为1.13；脚手架计算中考虑风荷载作用；静荷载参数每米立杆承受的结构自重标准值(k\/m):0.1248：脚手板自重标准值(kN/m2):0.300：栏杆挡脚板自重标准值(kN/m):0,150；安全设施与安全网(kN/m2):0.005；脚手板类别:竹笆片脚手板；栏杆挡板类别:栏杆、竹笆片脚手板挡板；每米脚手架钢管自重标准值(k\/m):0.038；地基参数地基土类型：中风化粉砂质泥岩；地基承载力标准值(kPa):800.00；立杆基础底面面积(m2):0.20；地基承载力调整系数:1.00o横向水平杆的计算：横向水平杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计•算，横向水平杆在纵向水平杆的上面，将横向水平杆上面的脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载计算横向水平杆的最大弯矩和变形。6-1.均布荷载值计算横向水平杆的自重标准值:PL0.038kN/m；脚手板的自重标准值:P2=0.3XI.05/(2+1)二0.105kN/m；活荷载标准值:Q二2XI.05/(2+1)二0.7kN/m；静荷载的设计值:qi=l.2X0.038+1.2X0.105=0.172kN/m；活荷载的设计值:q2=1.4X0.7=0.98kN/m；Qi q? q?图i横向水平杆设计荷载组合简图（跨中最大弯矩和跨中最大挠度）图2横向水平杆设汁荷载组合简图（支座最大弯矩）6-2.强度验算跨中和支座最大弯距分别按图1、图2组合。跨中最大弯距计算公式如下：%=0.0込厂十0一10@畀跨中最大弯距为Mimax二0.08X0.172X1.52+0.10X0.98X1.52=0.251kN.m：支座最大弯距计算公式如下：岖时=-0.10^2-0.117^/2支座最大弯距为M2max=-0.10X0.172X1.52-0.117X0.98X1.52二-0.297kN.m；选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：o=Max（0.251xl06,0.297x106）/5080=58.465N/mm2；横向水平杆的最大弯曲应力为o=58.465N/mm2小于横向水平杆的抗压强度设讣值［f］二205X/W,满足要求！6-3.挠度验算：

最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度。计算公式如下：0.677100570.67710057其中:静荷载标准值：qi=Pi+P2=0.038+0.105=0.143kN/m；活荷载标准值：qz=Q=0.7kN/m；最大挠度讣算值为：0.677x0.143x15004/(100x2.06x105x121900)+0.990x0.7x15004/(100x2.06x105x121900)=1.593mm；横向水平杆的最大挠度1.593mm小于横向水平杆的最大容许挠度1500/150mm与10mm,满足要求！7、纵向水平杆的计算：纵向水平杆按照简支梁进行强度和挠度计算，横向水平杆在纵向水平杆的上面，用横向水平杆支座的最大反力汁算值作为纵向水平杆集中荷载，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。7-1.荷载值计算横向水平杆的自重标准值:P1=0.038X1.5=0.058kN；脚手板的自重标准值：P2二0.3XI.05XI.5/(2+1)二0.158kN；活荷载标准值：Q=2X1.05X1.5/(2+1)=1.050kN；集中荷载的设计值:P二1.2X(0.058+0.158)+1.4XI.05=1.728kN；P PP P纵向水平杆讣算简图7-2.强度验算最大弯矩考虑为纵向水平杆自至均布荷载与横向水平杆传递荷载的标准值最不利分配的弯矩和；均布荷载最大弯矩计•算公式如下:Mqmax二1.2X0.038X1.052/8二0.006kN.m；集中荷载最大弯矩计算公式如下：PIMpmax—1.728X1.05/3—0.605kN.m；最大弯矩M二Mqnux+Mpmax=0.611kN.m；最大应力计算值o=M/W=0.611X106/5080=120.313N/mm2；纵向水平杆的最大弯曲应力0=120.313N/mm2小于纵向水平杆的抗压强度设汁值205N/mm2,满足要求！7-3.挠度验算最大挠度考虑为纵向水平杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的设讣值最不利分配的挠度和；纵向水平杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下：刚4刚438457vqmax=5x0.038x10504/(384x2.06x105x121900)=0.024mm；横向水平杆传递荷载P=Pl+P2+Q=0.058+0.158+1.05=1.265kN；集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下：H(护一H(护一4厂妙)T2EIvpmax=1265.1x1050x(3x10502-4x10502/9)/(72x2.06x105x121900)=2.07mm；最大挠度和v=Vqmax+vpmax=0.024+2.07=2.094mm：纵向水平杆的最大挠度为2.094nim小于纵向水平杆的最大容许挠度1050/150=7与10mm,满足要求!8、扣件抗滑力的计算:直角、旋转单扣件承载力取值为8.OOkN,按照扣件抗滑承载力系数1.00,该工程实际的旋转单扣件承载力取值为8.OOkNo纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):RWRc其中Rc-扣件抗滑承载力设计值，取8.00kN；R-纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计•值；横向水平杆的自重标准值:Pi=0.038X1.5X2/2=0.058kN；纵向水平杆的自重标准值:P2=0.038X1.05/2=0.02kN；脚手板的自重标准值:P3=0.3X1.05X1.5/2=0.236kN；活荷载标准值：Q二2X1.05X1.5/2二1.575kN；荷载的设计值:R=l.2X(0.058+0.02+0.236)+1.4X1.575=2.582kN；R<8.00kN,单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求！9、脚手架立杆荷载计算：作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容:每米立杆承受的结构自重标准值，为0.1248kN/mNgi=[0.1248+(1.50X2/2)X0.038/1.80]X25.00=3.920kN；脚手板的自重标准值；采用竹笆片脚手板，标准值为0.3kN/m2Ng2=0.3X4X1.5X(1.05+0.3)/2=1.215kN；栏杆与挡脚手板自重标准值；釆用栏杆、竹笆片脚手板挡板，标准值为0.15kN/mNg3=0.15X4X1.5/2=0.45kN：吊挂的安全设施荷载，包括安全网；0.005kN/m2Ng4=0.005X1.5X25=0.188kN：经计算得到，静荷载标准值Ng二Ngi+Ng2+Ng3+Ng4=5.772kN；活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值Nq二2X1.05X1.5X2/2=3.15kN；风荷载标准值按照以下公式汁算皿=2氏口・％其中Wo~基本风压(kN/m2),按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的规定采用：Wo二0.45kX/m2；Uz—风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》(GB30009-2001)的规定采用：Uz=1；Us-风荷载体型系数：取值为1.13；经计算得到，风荷载标准值Wk=0.7X0.45X1X1.13二0.356kN/m2；不考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值计算公式N二1.2Ng+1.4Nq二1.2X5.772+1.4X3.15=11.337kN；考虑风荷载时，立杆的轴向压力设汁值为N二1.2Ng+0.85X1.4Nq=1.2X5.772+0.85X1.4X3.15=10.676kN；风荷载设汁值产生的立杆段弯矩Mw为Mw=0.85X1.4WkLah2/10=0.850XI.4X0.356X1.5X1.82/10=0.206kX.m；10、立杆的稳定性计算：不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式为：立杆的轴向压力设计值：X二11.337kN；计算立杆的截面回转半径：i二1.58cm；计算长度附加系数参照《扣件式规范》表5.3.3得：k二1.155；当验算杆件长细比时，取块1.0；计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3.3得：卩=1.5；计算长度，由公式lo二kXpxh确定：lo=3.118m；长细比L0/i二197:轴心受压立杆的稳定系数（p,由长细比lo/i的计算结果查表得到：（p=0.186:立杆净截面面积：A二4.89cm2；立杆净截面模量（抵抗矩）：W二5.08cm3；钢管立杆抗压强度设计值：［f］二205N/mm2；a=11337/（0.186x489）=124.645N/mm2；立杆稳定性计算0=124.645N/mm2小于立杆的抗压强度设计值［f］=205N/mm2,满足要求！考虑风荷载时，立杆的稳定性计•算公式立杆的轴心压力设计值:N=10.676kN；计算立杆的截面回转半径：i二1.58cm；计算长度附加系数参照《扣件式规范》表5.3.3得：k二1.155；计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3.3得：卩=1.5；计算长度，由公式lo=kuh确定：10=3.118m；长细比：Lo/i二197:轴心受压立杆的稳定系数（P，由长细比l°/i的结果查表得到：＜p=0.186立杆净截面面积：A二4.