糖厂热力衡算(6000吨每天)

1、 (五)计算各种物料的质量、体积等1、甲糖膏固溶物量=×/100=（t/d）=（t/h）蔗糖量=81=（t/d）=（t/h）以质量表示为：×100/95=（t/d）=（t/h）以体积表示为：/1.515=（m3/d）=（m3/h）（当浓度为95°Bx3）152、乙糖膏固溶物量=×/100=（t/d）=（t/h）蔗糖量=×0.72=（t/d）=（t/h）以质量表示为：×100/97=（t/d）=（t/h）以体积表示为：/1.53=（t/d）=（t/h）（当浓度为97°Bx3）3、丙糖膏固溶物量=×/100=（t/d）

2、=（t/h）蔗糖量=×0.57=（t/d）=（t/h）以质量表示为：×100/99.5=（t/d）=（t/h）以体积表示为：/1.548=（m3/d）=（m3/h）°Bx3）4、白砂糖固溶物量=×8/100=（t/d）=（t/h）蔗糖量=×0.997=（t/d）=（t/h）以质量表示为：×100/99.95=（t/d）=（t/h）以体积表示为：/0.85=（m3/d）=（m3/h）3）5、乙原糖固溶物量=×/100=（t/d）=（t/h）蔗糖量=×0.95=（t/d）=（t/h）以质量表示为：×100/9

3、8=（t/d）=（t/h）以体积表示为：/0.8=（m3/d）=（m3/h）3）6、丙原糖固溶物量=×/100=（t/d）=（t/h）蔗糖量=×0.85=（t/d）=（t/h）以质量表示为：×100/97=（t/d）=（t/h）以体积表示为：/0.8=（m3/d）=（m3/h）3）7、甲原蜜固溶物量=×/100=（t/d）=（t/h）蔗糖量=×0.70=（t/d）=（t/h）以质量表示为：×100/83=（t/d）=（t/h）以体积表示为：/1.43=（m3/d）=（m3/h）（当浓度为83°Bx3）8、甲稀蜜固溶物量=&#

4、215;/100=（t/d）=（t/h）蔗糖量=×0.80=（t/d）=（t/h）以质量表示为：×100/78=（t/d）=（t/h）以体积表示为：/1.40=（m3/d）=（m3/h）（当浓度为78°Bx3）9、乙原蜜固溶物量=×/100=（t/d）=（t/h）蔗糖量=×0.50=（t/d）=（t/h）以质量表示为：×100/90=（t/d）=（t/h）以体积表示为：/1.483=（m3/d）=（m3/h）（当浓度为90°Bx3）10、废蜜固溶物量=×/100=（t/d）=（t/h）蔗糖量=×=（t/d

5、）=2.60（t/h）以质量表示为：×100/92=（t/d）=（t/h）以体积表示为：1/1.49=（m3/d）=（m3/h）（当浓度为92°Bx3）11、乙种固溶物量=×/100=（t/d）=（t/h）蔗糖量=×0.75=（t/d）=（t/h）以质量表示为：×100/85=（t/d）=（t/h）以体积表示为：/1.445=（m3/d）=（m3/h）（当浓度为85°Bx3）12、丙种固溶物量=×/100=（t/d）=（t/h）蔗糖量=×0.75=（t/d）=（t/h）以质量表示为：×100/85=（t/

6、d）=（t/h）以体积表示为：/1.445=（m3/d）=（m3/h）（当浓度为85°Bx3）由上述计算结果列出煮糖工段计算纲要表如下：表2-4 煮糖工段计算纲要表物料名称项目每天每时对蔗比/%甲糖膏固溶物量蔗糖量质量体积tttm3ttt m3乙糖膏固溶物量蔗糖量质量体积ttt m3t1tt m3丙糖膏固溶物量蔗糖量质量体积tttm3tttm3白砂糖固溶物量蔗糖量质量体积ttt m3ttt m3乙原糖固溶物量蔗糖量质量体积ttt m3tttm33.00丙原糖固溶物量蔗糖量质量体积ttt m3tttm3甲原蜜固溶物量蔗糖量质量体积tttm3ttt m3 甲稀蜜固溶物量蔗糖量质量体积tt

7、t m3ttt m3乙原蜜固溶物量蔗糖量质量体积ttt m3ttt m3废蜜固溶物量蔗糖量质量体积tttm3ttt m3乙种固溶物量蔗糖量质量体积ttt m3tttm3丙种固溶物量蔗糖量质量体积tttm3ttt m3第五节 糖分平衡及生产实绩一、糖分平衡以甘蔗含蔗糖量100作为计算基准，则：蔗渣损失蔗糖率=（/930）×100%=3.20%滤泥损失蔗糖率=（/930）×100%=0.48%废蜜损失蔗糖率=（/930）×100%=%未测定损失蔗糖率=%产品中收回蔗糖率=（/930）×100%=%合计：%+0.48%+%+%+%=%二、生产实绩压榨抽出率：E

8、=96.8%对比压榨抽出率：E8）×（100-1）/（7×1）×100%=9%煮炼收回率：R=（/）×100%=9%废蜜理论重力纯度：Mv=100××（100-）/（10000-×）=%对比煮炼收回率：R85=100×（85-）/85×（100-37.87）×100%=%总收回率=E×R=96.8%×9%=%对比总收回率=E×R85=9%×%=%产糖率=（/6000）×100%=1%第三章 热力衡算第一节 热力装置及蒸发方案的选择及论证我国能源较

9、短缺，节约能源已成为国民经济中极重要的问题，制糖工业能耗大，有必要搞好节能工作。当前我国甘蔗糖厂生产的标汽耗约为5060%C，标煤耗约为56.5% C，而先进的糖厂标煤耗仅为4% C左右，如珠江糖厂，可见我国大部分糖厂能耗还是比较大的，这对提高糖厂的经济效益是不利的8。因此，合理利用热能，提高糖厂节能水平，具有很重要的意义。糖厂生产管理水平的高低，所用设备的热效率高低，糖厂生产规模差异等因素直接影响糖厂的用能水平。故本设计尽可能的选择合理的热力方案，并配置合适的热力装置，以求达到节能、用能的先进，以利于提高糖厂经济效益。糖厂热能的合理利用，即全厂热力方案的安排。包括蒸发方案的选择和锅炉、热机等

10、热力装置的配置，此外还应考虑全厂热水的回收与利用，其它加热设备的蒸汽消耗及各种工艺用水量的合理控制。一、热力装置的选择及论证制糖生产的用能特点是耗汽多，用电少，一般为2830kW/tC8。必须配置锅炉供给蒸汽，配套汽轮发电机，产生乏汽供制糖工艺用。为了合理利用热能，节约能源，目前糖厂普遍采用热电联产方式，以汽定电的原则，即锅炉产汽量以工艺的耗汽量为准，而发电量的多少则依蒸汽量而定，因为电能的输入输出是有较大的灵活性，这样可避免蒸汽的不足或过剩，减少浪费。制糖工艺用汽都是采用低品位的蒸汽，为满足用汽要求，再设计选用热力装置时，必须对采用何种方案，选用何种热力设备给于全面的充分的考虑。下面是热力装

11、置的选型论证。(一)锅炉的选择1 8锅炉的选择主要依据糖厂全厂所耗用的蒸汽量、参数和电量，燃料的供应及投资费用情况等。目的是满足工艺生产需要，力求达到高效节能。国内糖厂过去所设置的锅炉是1.3 MPa的低压锅炉，对于糖厂的用汽经济性和热能利用来说是不合理的。因此，近年来糖厂普遍采用次中压（2.5MPa）和中压（4MPa）锅炉，取得显著的节能效果。实践证明，一定范围内，生汽参数较高的锅炉，其热效率较高，节能效果较好，对降低制糖汽耗越有利。虽然次高压锅炉的热效率也比中压锅炉的要高，但是考虑到6000吨厂的投资、维护、安全等因素，没有必要采用次高压锅炉。糖厂生产需要大量的蒸汽，选择锅炉时在满足生产用

12、汽的基础上要考虑到扩建的需要，应选用额定蒸发量大些的锅炉，这样可达到较好的经济效益，亦可平衡生产。根据糖厂的实际情况，因此本设计决定采用蔗渣煤粉中压锅炉。(二)汽轮机的选择1 8目前甘蔗糖厂的汽轮发电机组多为背压式汽轮机，进汽压力多为3.43MPa或2.45MPa。热能利用率高，不需要冷凝器，设备简单，投资相对少，安装维护方便；不足的是供电和供汽互相牵制，难于同时满足汽、电的不同需求。中间抽汽式汽轮机带有尾汽冷凝器，需要多少蒸汽就抽多少，虽然抽汽量会对发电量有一定的影响，但一般都能满足汽、电的不同要求，能一定程度自动调节汽、电的平衡。不足之处是热效率相对较低，设备复杂，投资费用大，安装维护不方

13、便。糖厂是季节性生产工厂，生产时用电、用汽较平稳，停榨期间锅炉也停止运行。背压式汽轮机能较好地满足糖厂的实际要求：效率高、热电联产、以汽定电。因此，本设计采用背压式汽轮机。(三)压榨机驱动装置的选择3压榨机是重负荷、低速运转的设备，要根据具体条件来配置合适的原动机和传动装置，较常用的原动机有：蒸汽机、汽轮机、电动机等。作为压榨机的原动机最好能具备以下特点：（1）具有调速性能。（2）原动机的机械效率及热效率高，能耗小。投资及维修费用小，检修维护容易。（3）具有较大的启动扭矩，启动容易。（4）与全厂的热力方案协调，使全厂能耗低。（5）便于集中自动控制。1.蒸汽机带动糖厂压榨机的原动机，最早采用的是

14、蒸汽机，它的投资较小，制造、操作、维修的技术要求不高。转速低，易减速。过载能力好，能适应压榨机负荷的骤变，废汽可供煮炼用。但是蒸汽机设备笨重，占地面积大，维修管理费用高；废汽压力低，不利于蒸发全面抽取汁汽降低能耗；且含废油的废汽会影响传热设备的传热效果，影响入炉水质。早已被淘汰。2.汽轮机采用汽轮机的优点是调速范围大，而且对效率影响不大，可适应于压榨过程的负荷变动。我国糖厂规模不很大，采用的汽轮机多为低压式，且调速范围不大，耗汽率较高，不宜采用。3.电动机电动机带动压榨机的优点是可以集中发电，便于采用较大型、效率高的汽轮发电机，随着生产的发展，越来越多的糖厂采用电动机作为压榨机的原动机。带动压

15、榨机的电动机可分为直流和交流电动机。实践证明直流电动机比交流电动机更优越，有良好的调速性能，启动扭矩大，过载能力强，安全可靠。故现时糖厂普遍采用直流电动机。我国均采用可控硅整流装置直接将交流电整流为直流电向直流电动机供电。当采用电动机带动压榨机时，不仅对全厂热经济性有利，而且运转及维护费用低。电动机具有工作可靠，启动、停车、变速都很方便，占地面积小，工作环境好等特点。故设计采用直流电动机作为压榨机的原动机，且可硅控调速。二、蒸发方案的选择与论证(一)蒸发方案由总论部分的论述，本设计采用五效压力-真空蒸发方案，汽凝水的排除采用等压排水方案。(二)抽汽方案蒸发站不仅仅是浓缩糖浆，它更为其它用汽部门

16、提供大量的二次汁汽，有糖厂第二动力车间之称。若其抽汽方案先进合理，不仅可以为其余耗汽部门提供合适的汁汽，而且可以大大地降低全厂的能耗。设计结合三次实践实习时各厂的实际情况，本设计决定采用以下抽汽方案：抽用效汁汽：中和汁二级加热，清汁一级加热，煮甲、乙糖；抽用效汁汽：中和汁一级加热，煮甲糖；抽用效汁汽：混合汁二级加热，粗糖浆加热；抽用效汁汽：混合汁一级加热。第二节 热力衡算47一、基础计算采用五效压力-真空蒸发方案，计算基础数据如下：混合汁 9%C °Bx中和汁 %C 18.61°Bx清汁 94.64%C 1°Bx糖浆 %C 65°Bx甲膏 %C 95 &

17、#176;Bx 65°Bx乙膏 %C 97 °Bx 70°Bx丙膏 %C 99.5°Bx 70°Bx(一)总压差计算设00MPa，温度129.9°C。末效真空度为650mmHg，则末效汁汽压力PK=0.0147MPa，温度为53.5°C。总压力差 P =P0-PK00 (MPa)(二)各效汁汽压力的分配表3-1 各效分配系数KnK1K2K3K4K5分配系数611/5010/509/501.各效压力差的计算公式 Pn = Kn × P P1 = 0.2553 × 11/50 = 0.0562 (MPa)P2

18、 (MPa)P3 = 0.2553 × 10/50 = 0.0511 (MPa)P4(MPa)P 5 = 0.2553 × 9/50 = 0.0459 (MPa)2.各效汁汽压力P1 (MPa)P2´ = 0.2138 - 0.0536 = 0.1602 (MPa)P3´ = 0.1602 - 0.0511 = 0.1091 (MPa)P4´ = 0.1091 - 0.0485 = 0.0606 (MPa)P5´ = 0.0606 - 0.0459 = 0.0147 (MPa)由上述计算查表得各效加热蒸汽及汁汽的温度、汽化潜热15，列

19、表如下：表3-2 各效加热蒸汽及汁汽的温度、汽化潜热项 目效效效效效加热蒸汽压力（MPa）加热蒸汽温度（°C）加热蒸汽潜热（kJ/kg）2174汁汽压力（MPa）汁 汽 温 度（°C）102.0汁汽潜热（kJ/kg）二、糖汁加热汽耗根据各效蒸发条件、抽汽原则来确定抽汁汽方案，如表3-3：(一)糖汁比热计算雨果公式： C = 4.187 - 0.0239 B 687 - 0.0239×138 (kJ/kg °C)87 - 0.0239×142 (kJ/kg °C)87 - 0.0239×68 (kJ/kg °C)粗糖

20、浆比热 C = 4.187 - 0.0239× 65 = 2.633(kJ/kg °C) 表3-3 糖汁加热抽汁汽方案项目混 合 汁一级 二级中 和 汁一级 二级 清 汁一级 二级粗糖浆糖汁量%C加热范围°C25454570658585100951101101208085糖汁比热kJ/kg °C3838424268682.633加热汽源混合汽加热汽温度°C86.2102.0113.4122.2122.2102.0加热汽潜热kJ/kg222252222192192174225辐射损失%2334563(二)加热耗汽量计算公式 D = GC×

21、;（t2-t1）×（1+gn）/r 3 G糖汁%甘蔗 t2、t1加热前后温度，°C gn热辐射损失，% C糖汁比热，kJ/kg °C r加热蒸汽潜热，kJ/kg混合汁一级 D=938×（45-25）×（1+2%）/229 =3.04%C混合汁二级 D=938×（70-45）×（1+3%）/225 = %C中和汁一级 D=942×（85-65）×（1+3%）/222 = 3.24%C中和汁二级 D=942×（100-85）×（1+4%）/219 = 2.48%C清汁一级 D=968

22、15;（110-95）×（1+5%）/219 = 2.56%C清汁二级 D=968×（120-110）×（1+6%）/2174 = 1.74%C粗糖浆加热 D=2% ×2.633×（85-80）×（1+3%）/2255%C(三)加热总耗汽D =3.04%+%+3.24%+2.48%+2.56%+1.745%=17.09%C表3-4 加热耗汽计算汇总表项 目混合汁一级 二级中和汁一级 二级清汁一级 二级粗糖浆合计混合汽，%C1.741.74效，%C2.482.565.04效，%C3.243.24效，%C54.03效，%C3.043.04

23、三、煮糖耗汽计算(一)煮糖计算数据表3-5 煮糖耗汽量计算依据糖膏种类糖膏对蔗%C糖膏浓度°Bx入煮 放出蒸发系数甲糖膏26.5565951.20乙糖膏70971.40丙糖膏701.70乙丙种7085一般选用甲糖膏值 1.11.3，选取1.20； 乙糖膏值 1.31.5，选取1.40； 丙糖膏值 1.61.8，选取1.70。4(二)耗汽量计算蒸发水量：W = G×（B2-B1）/B1 8耗汽量：D=W×即：D = G×（B2/B1-1）×G糖膏量%C蒸发系数B2、B1原料和糖膏浓度，°Bx煮甲糖膏耗汽 D = 26.55% ×

24、;（95/65-1）×1.20 =1%C煮乙糖膏耗汽 D = % × （97/70-1）×1.40 =3.49%C煮丙糖膏耗汽 D = % ×（99.5/70-1）×1.70=3.29%C煮乙丙种耗汽 D= % × （85/70-1）×1.15=1.12%C煮糖总汽耗 D =1% + 3.49% + 3.29% + 1.12% = 2%C(三)煮糖抽汽分配甲膏的煮制抽用%C的效汁汽和1%C的效汁汽。乙膏及乙丙种的煮制抽用%C的效汁汽。丙膏的煮制用%的混合汽。 四、糖汁蒸发耗汽及有效温差的计算(一)各效抽用汁汽量如表3-6所示

25、：表3-6 各效抽用汁汽量项目混合汁一级 二级中和汁一级 二级清汁一级糖浆加热煮 糖甲 乙 乙丙种合计%C效%C2.482.561效%C3.241效%C54.03效%C3.043.04总计%C3(二)各效蒸发水量的计算81.总蒸发水量W=G0×（1-B0/B5）= 94.64% ×（1-1/65）=%C2.各效蒸发水量W1= D =（ W + 4E1 + 3E2 + 2E3 + E4 ）/5=（% +4×1% + 3×1% +2×4.03% + 3.04%）/5=3%CW2= W1 - E1=3% -1% =%CW3= W2 - E2=% -%

26、 = %CW4= W3 - E3=% - % = %CW5= W4- E4 = % -% =%C(三)混合汽耗用量清汁二级加热： 1.74%C 效蒸发： 3%C煮糖： 3.29% C其他： 3%C总耗用量=1.74%+3%+3.29%+3% =4% C最大耗汽波动系数为1.20,则最大耗汽量: 40 =5%(四)各效糖汁出口浓度各效糖汁出口浓度 Bn =G0B0/（G0 W1-W2-.-Wn）8效出口浓度 B1=94.64%×1/（94.64% -3%）=28.03 (°Bx)平均浓度 Bm1=（1+2）/2=22.78 (°Bx)效出口浓度 B2=94.64 %

27、×1/（94.64 %-3%-%）=43.58 (°Bx)平均浓度 Bm2=（2+）/2=35.81(°Bx)效出口浓度 B3=94.64 %×1/（94.64 %-3%-%-%）=54.94 (°Bx)平均浓度 Bm3=（+）/2=50.76 (°Bx)效出口浓度B4=94.64 %×1/（94.64 %-3%-%-%-%）=62.94 (°Bx)平均浓度 Bm4=（+）/2=58.94 (°Bx)效出口浓度B5=94.64 %×1/（94.64 %-3%-%-%-%）=65(°Bx

28、)平均浓度 Bm5=(+65）/2=63.97 (°Bx)(五)糖汁浓度效应的沸点升高由糖汁平均浓度及相应汁汽温度查表，得出各效沸点升高表如下7：表3-7 各效浓度效应的沸点升高表项 目沸点升高tn （°C）0.51选用 （°C）3.04.0t沸=0.5+1.0+2.5+3.5+4.0=11 (°C)(六)糖汁静压效应的沸点升高设加热管长3m，液柱高为管长的1/3，即1m。所取的静止液面在液柱的中点，即处。根据各蒸发罐的糖汁平均浓度和汁汽温度，查表得沸点升高如下表：表3-8 各效静压效应的沸点升高表7项 目沸点升高tn （°C）31.071.5

29、32.787.83选用 （°C）1.0t静=1.0+1.0+1.5+8.0=14.5 (°C)(七)管道温度损失 两管之间的管道温度损失为11.5°C6，本设计取1°C则：t损=1+1+1+1=4 (°C)(八)有效温差计算总有效温差t=T-TK-（t沸+t静+t损）4T为效加热温度，°CTK为末效汁汽温度，°C则总有效温差为：t=129.9-53.5-（11+14.5+4）=46.9 (°C)各效有效温差：t1 (°C)t2 (°C)t3=113.4-（102+2.5+1.5+1）=6.4 (

30、°C)t4=102-（86.2+1）=8.8 (°C)t5=86.2-（53.5+4+8+1）= 19.7 (°C)由上述计算查表15得以下热力汇总表：表3-9 热力汇总表项 目 效 效 效 效 效加热汽压力（MPa）加热汽温度（ºC）加热汽潜热（kJ/kg）2174汁汽压力（MPa）汁汽温度（ºC）汁汽潜热（kJ/kg）糖汁沸点升高（ºC）2.5静压损失（ºC）糖汁沸点（ºC）1092.265.5管道损失（ºC）1111有效温差（ºC）6.48.819.7五、蒸发罐加热面积的计算(一)各效罐传

31、热速率Qi公式 Qi=Wi×ri Qi传热速率，kWWi各效蒸发水量，kJ/h ri各效加热汽潜热，kJ/kgQ1=3%×6000×103×2174/（24×3600）=×104 (kW)Q2=%×6000×103×2198.96/（24×3600）=×104 (kW)Q3=%×6000×103×2223.53/（24×3600）=1.215×104 (kW)Q4=%×6000×103×2254.03/（2

32、4×3600）=0.601×104( kW)Q5=%×6000×10328×104( kW)(二)各效罐传热系数的确定查表7得各效传热系数如下表：表3-10 各效传热系数效 序KiK1K2K3K4K5传热系数kW/ m2°C5(三)各效加热面积的计算公式 Ai=Qi/Kiti 4Qi传热速率，kWKi传热系数，kW/ m2°Cti有效温差，°CA1=×104/（2.56×6.2）=3373 (m2) 选取3500m2A2=×104/（1.94×5.8）=2865 (m2) 选

33、取3500m2 A3=1.215×104/（1.20×6.4）=1582 (m2) 选取2000m2A4=0.601×104/（0.85×8.8）= 803 (m2) 选取1000m2 A5=0.128×104/（0.45×19.7）=144 (m2) 选取1000m2六、有效温差的校核及重新分配(一)有效温差的校核公式 ti´ = Qi / Ki Ait1´ =×104/（2.56×3500）= (°C)t2´=×104/ （1.94×3500）= (&

34、#176;C)t3´=×104/（1.20×2000）= (°C)t4´=0.601×104/（0.85×1000）= (°C)t5´=0.128×104/（0.45×1000）= (°C)tn´=(二)有效温差的重新分配 公式 tn =tn×tn´/tn´ t1=×/=10.90 (°C)t2=×/=8.67(°C)t3=×/=9.24 (°C)t4=×/=12.9

35、1 (°C)t5=×/=5.18(°C)七、重新分配有效温差后热力计算结果汇总由上述各项得表如下：表3-11 重新分配有效温差后热力汇总表 项 目 加热汽压力（MPa）79121671822加热汽温度（°C）116.5104.83加热汽潜热（kJ/kg）21742212222233汁汽压力（MPa）84725874737汁汽温度（°C）117.5汁汽潜热（kJ/kg）222242223糖汁沸点升高（°C）2.54.0静压损失（°C）糖汁沸点（°C）11管道损失（°C）1111有效温差（°C）8.

36、67八、蒸发罐的运行和轮洗本设计为全面抽用、效汁汽来煮甲、乙糖，为保证、效汁汽量的稳定，即保证、效加热面积的恒定，选用一个3500 m2的蒸发罐作为备用轮洗。具体如下表：表3-12 蒸发罐的运行及轮洗罐号1#2#3#4#5#6#面积（m2）350035003500200010001000使用轮洗情况轮洗效效效效效效轮洗效效效效效效轮洗效效效效效效轮洗效效效效效效轮洗效效效效效效轮洗九、蒸发强度、蒸发工效及蒸发效率的计算公式 U=W/A 7U蒸发强度，kg/hW蒸发水量，kg/hA加热面积， U1=3%×6000×103/（3500×24）= (kg/h)U2=%&

37、#215;6000×103/（3500×24）=15.08(kg/h)U3=% ×6000×103/（2000×24）= (kg/h)U4=% ×6000×103/（1000×24）= (kg/h)U5=% ×6000×103/（1000×24）= 2.00(kg/h)平均蒸发强度： =% ×6000×103/24×（3500+3500+2000+1000+1000）= (kg/h)蒸发工效： = W/%/3%蒸发效率：= （1%/%）×100%

38、 = 98.84%第三节 全厂能耗及平衡计算一、制糖工艺用电计算本设计采用电动机驱动五座压榨机组,目前广西糖厂制糖耗电一般为2830kW h/tC,本设计取30kW h/tC则总耗电为:30×6000/24=7500 (kWh)二、降温桶的衡算及汽轮机的选择计算 (一)降温桶的衡算表3-13 全厂耗混合汽及生汽统计 项 目用汽参数用汽量t/h对蔗比%C备 注加热器129.9°C1.74来自降温桶蒸发站8煮 糖3.29其他耗汽3分蜜机0.60.8MPa，200°C2减压生汽混合汽统计总 计14注：分蜜机用汽一般为0.60.8MPa , 200°C左右的过热

39、减压生汽4，主要作用是洗糖、升温和干燥，可以防止溶糖，耗汽量取2%C。此外，其它工艺耗汽用混合汽按24%C4，现3%C。 混合汽 D3, h3, t3 减压生汽 D1，h1，t1 降温桶 乏汽 水（入炉水） D2，h2，t2 W，h水，t 未汽化水h水´，k0 W图3-1 汽、汽凝水平衡图考虑到管路损失2°C，取混合汽温度t3 =129.9+2=°C，饱和压力P=0.2873MPa；汽轮机乏汽温度t2=200°C16；入炉水温度t水=105°C，压力P=0.1223 MPa；未汽化水温度t=131.9°C，压力P=0.2873 MPa

40、k04；本设计降温桶不用生蒸汽，只是提供一条备用管，在生产波动，必要时引入生蒸汽，所以D1=0；混合汽一般为制糖工艺耗汽量的1.031.05倍，现取1.04。则从降温桶出来的混合汽量为：D3 = 1.04 ×% =4%C；除氧器耗汽量范围0.61.0%C，现取0.80%C。由上述数据查表15得各蒸汽、水的参数如下表：表3-14 各蒸汽、汽凝水的参数 项 目温度t（°C）压力P（MPa）热焓h（k J/kg）混合汽乏汽入炉水未汽化水根据热量守恒和质量守恒，则有4 D3=D1+D2+（1- k0）WD3h3=D1×h1+D2×h2+W×h水+ k0

41、 ×W×h水´代以上数值入平衡式得 45.23=0+ D2+( 1-0.32)W×2722.94=0+D2×2W×解方程，得%C=%×6000 /24= (t/h)； D2%C=%×6000 /24= (t/h)故耗总乏汽量为:D乏=D2+ D除氧器%C%C =%CD乏%×6000 /24= (t/h)×1.1=119.44(t/h)(二)汽轮机的选择依以上论述和计算，本设计选用两台背压式汽轮机，主要参数如下表:表3-15 背压式汽轮机参数17型 号功率kW 进汽参数压力 温度MPa °C进汽量t/h排汽压 力MPa本体重量t