地下室专项施工方案

地下室专项施工方案一、土方开挖:1、土方开挖采用机械开挖，铺以人工修整,土方汽车外运至西区二期。另外，西3-1＃栋考虑到底板施工，需整体向北3米左右。2、砼垫层:砼垫层为C15，由于面积小，加之承台中桩密集，人工拍实抹平。3、管桩标高控制：根据承台设计要求,在管桩桩顶用红漆划好标高,桩高于设计要求.采用切割机切割，低于设计要求的会同建设、监理、设计确定处理方案.4、砌筑胎模：承台垫层完成后，将承台边线弹线至砼垫层上,采用120厚红砖胎模,包括基础梁胎模。由于现有自然地面标高低于底板底标高,尚需土方回填。土方采用汽车运输至各栋号龙门桩外,利用挖机进行回填，人工修平，蛙式夯机夯实，达到设计高，进行底板垫层施工.5、桩芯锚固施工：待垫层及承台胎模粉刷之后，根据设计要求进行桩芯锚固施工，钢筋插入管桩内及伸入承台部分一定要符合设计要求。6、底板及基础梁侧底防水胎模砌筑及底板垫层完成，胎模内侧粉1：2。5水泥砂浆20厚，根据设计进行防水施工，防水层完成后,在防水层上浇捣C2050厚细石砼保护层。二、地下室钢筋工程1、材料要求⑴对新进场的钢筋，应按批次进行检查和验收，检验内容包括：标牌、生产厂家、生产日期、钢号、炉罐号、钢筋级别、直径、质量证明书、产品合格证书，外观检查和力学性能试验。外观检查主要检查钢筋表面是否有裂纹结疤和折叠.力学性能试验，从每批钢筋中任选两根钢筋，每根取两个试验样品分别进行拉伸试验和弯曲试验（取样送样必须由监理公司见证员参与）。⑵焊条、焊剂必须有出厂合格证、说明书且型号必须与主材相符并符合图纸设计要求。HPB235级钢筋采有E43型焊条,HRB335、HRB400级钢筋采用50型焊条。⑶铅丝、绑扎钢筋铅丝用18＃、20＃,根据构件所需而定。基础承台梁用18#铅丝，基础底板及以上用20＃铅丝绑扎,且铅丝质量必须符合要求。2、配筋构造⑴混凝土保护层按设计院提供的图纸构造说明执行,但必须符合国家设计规范和施工规范要求.⑵钢筋锚固长度必须执行设计院提供的结构总说明施工.⑶钢筋接头，采用电渣力焊、闪光对焊和电弧焊.⑷绑扎接头及接头面积，搭接长度按长沙拓展建筑设计有限公司提供的结构总说明施工。3、钢筋构造⑴板筋马橙φ12@900①除设计总说明上注明外,板受力钢筋必须按规范执行，且受力钢筋直径满足施工规范要求.板中受力钢筋一般距墙边或梁边50mm开始配置，板中伸入支座的钢筋，其伸和长度不应小于100mm⑵梁钢筋垫铁φ25＠900梁筋接头采用闪光对焊和电弧焊连接，施工时要仔细核对中间段钢筋的长度，确定钢筋型号、直径、长度准确无误后进行下料加工。⑶地下室墙、柱钢筋地下室墙柱必须按施工图留设墙体插筋型号、数量及间距、同墙体配筋.墙体竖向钢筋在施工过程中采用搭接，搭接长度不小于结构总说明长度，且同一截面搭接面积不大于25%，上下层楼板的墙位插筋间距,位置要一致，防止错位。4、钢筋工程的技术要求⑴钢筋放样①贯彻执行上级有关部门的方针、政策，认真按照项目部编制的并以审批后的施工组织设计、施工方案、技术措施做好工作.②熟悉图纸，根据会审纪要和设计变更联系单，指导操作人员正确施工。③根据设计图纸要求及03G101图集、会审纪要和设计变更给予出正确清晰的放样图和出料单,异形构件应放出大样，做到符合标准,便于加工。⑵钢筋下料钢筋下料工必须按经复核的出料单、形状尺寸数量下料.本着节约材料原则，对钢筋尺寸进行合理搭配，尽量少产生或不产生废料、短筋应尽量利用，但必须符合规范及设计要求,下料后按构件部位编号挂牌，按工序前后进行放置,异形构件应放大样制作,下料制作应做好质量、数量复核,不合格产品严禁使用.A、钢筋调直①钢筋调直:钢筋调直采用调直机调直，根据各构件下料长度的需要切断.②调直的钢筋应轻抬轻放,避免抛掷以防止弯曲，影响施工质量,并经过检查后应编号挂上料牌，分类整齐堆放备用，严禁混淆使用。③拉好调查的钢筋应防止受雨淋、水湿、油污、泥粘、锈蚀。B、箍筋制作①箍筋制作弯钩必须135º，且平直段长度不少于10d。②箍筋尺寸及角度按放样料单制作，严禁扭曲、变形等现象。③制作好的箍筋应分类堆放、并挂标识牌。④异形箍筋放大样制作，且形状、尺寸必须符合要求。⑷钢筋绑扎①承台绑扎a、承台底面钢筋的保护层厚度为40mmb、承台板筋宜通长布置。②柱、墙钢筋绑扎a、基础柱、墙筋根据放样员弹好的线进行插筋、插筋数量、规格，应符合图纸设计要求，插筋接头应相互错开35d,并不小于500mm，同一断面的接头数量不应大于50％。b、基础以上柱墙筋根据放样员所弹好线检查下层留筋应进行处理，对伸出的预留筋进行整理将钢筋上的锈皮、水泥浆等污垢清理干净,柱、墙钢筋绑扎应搭调架子(用升降架、或钢管脚手架铺木板搭设）。c、柱筋绑扎时,按图纸设计要求的箍筋间距和数量，先将箍筋弯钩错开套进柱筋下端。在立好柱筋上用粉笔标出箍筋间距,然后将套好的箍筋向上移置、由上往下缠扣绑扎。d、箍筋与柱筋垂直设置，箍筋与柱筋交点均要绑扎，不得漏扎，绑扎时应绑扎到位,箍筋弯钩135°,平直段长度不小于10d，柱基，柱顶，梁柱交接处箍筋间距应加密，间距为10cm，具体柱基、梁上、下为H/6,柱长边尺寸，≥500mm三者间最大者。e、箍筋设拉筋,拉筋应钩住箍筋。f、柱筋控制保护层，采用标准塑料卡，卡在柱立筋外皮上，间距1m，呈四边布置,每边不小于2块.g、墙筋绑扎先立2-4根竖筋，与下层伸出的搭筋绑扎，搭接长度按03G101,且不小于500mm;根据设计选择耙子筋规格型号进行竖筋定位。排好水平间距，然后在下部及中部绑两根定位水平筋，并在水平筋上划上竖筋间距,接着绑扎其余竖筋，根据设计选择梯子筋，最后绑扎其余水平筋，墙筋绑扎应设置拉筋,拉筋规格间距为按设计施工.h、竖向筋应设于水平筋内侧，水平筋弯钩锚固应朝向混凝土内。i、墙筋应逐点绑扎，从四面对称进行，竖、横筋应绑扎横平竖直，在钢筋外皮绑扎带铁丝垫块。j、纵横向锚固长度应满设计要求。并用不低于拉结筋直径作剪力墙钢筋撑铁，间距按拉结筋间距,从而确保剪力墙钢筋正确位置。k、墙筋、柱、墙模板合模后,应对伸出的钢筋进行修整,宜在搭接处绑扎定位横筋,浇砼过程中派人员随时检查修整，保证竖向筋位置、间距准确.③梁、板钢筋绑扎a、梁中箍筋应与主筋垂直设置，箍筋与梁中钢筋的交叉点应按图纸设计间距弹好主筋、分布筋的间距,对于梁上下纵筋有多排时，用不低于主筋直径钢筋做垫铁,长度按梁宽，间距1M.b、按弹好的钢筋间距先排好受力筋,后放分布筋。预留洞口加筋设于板筋上，并且应位置正确.c、板底筋应穿于梁主筋下，要求全部绑扎，底筋垫50mm厚无铅丝垫块，每隔1md、板负筋要求全部绑扎，并保证间距尺寸正确,其下设φ12撑脚每平方米不小于1只，严格控制负筋位置，特别是根部,防止变形或被踩下。e、基础底板上、下排钢筋之间有φ14钢筋设置撑脚，每1m间距设置1只，基础梁悬于基础承台钢筋用φ25f、板筋离梁边距离不大于50mm。④楼梯钢筋绑扎a、在楼梯支好的底模上弹上主筋和分布的位置线，按图纸设计主筋和分布筋的排列，每个节点均应绑扎，绑扎时应先绑扎梯梁，后绑扎板筋,板筋锚固到梁内不小于35d或按图纸设计要求.b、底板筋绑完，待踏步模板支好后,再绑扎负筋，并垫好垫块及负筋撑脚。钢筋安装位置的允许偏差和检验方法项目允许偏差检验方法绑扎钢筋网长、宽±10钢尺检查网眼尺寸±20绑扎钢筋骨架长±10钢尺检查宽、高±5钢尺检查间距±10钢尺量两端、中间各一点,取最大值受力钢筋排距±5保护层厚度基础±10钢尺检查柱、梁±5钢尺检查板、墙、壳±3钢尺检查绑扎箍筋、横向钢筋间距±20钢筋弯起点位置±20钢尺检查预埋件中心线位置5钢尺检查水平高差+3。0钢尺塞尺检查注:1、检查预埋件中心线位置时，应沿纵、横两个方向量测，并取其中的较大值；2、表中梁类、板类构件上部纵向受力钢筋保护层厚度的合格点率应达到90％及以上,且不得有超过表中数值1。5倍的尺寸偏差。三、地下室模板工程㈠地下室工程墙、柱梁结构概况㈡模板形式地下室底板侧板、墙板、顶板采用九合板,柱支模以镀膜胶合板模为主，用木搁栅和扣件式钢管支撑。对落深的电梯井，基础梁、集水井等用砌砖胎膜，电梯井和集水井待钢筋绑扎完后再支内模,采用挂板对撑的方法.地下室外墙用胶合板，止水型一次性螺杆φ12,L=墙厚+2×300㎜螺纹长2×100对拉螺杆，螺栓水平间距不大于450,竖向不大于450.由于地下室底板和顶板设有后浇带,采用300×3mm厚钢板止水带,钢板连接处搭接不少于100且进行满焊.地下室外墙上的安装预留管均采用防水套管。梁承重立杆间距不大于1㈢模板施工要点模板面料由木工翻样进行配板设计.施工班组严格按配板设计取选料,按配板设计循序拼装,以保证模板系统的整体稳定.模板和模板支撑系统要求横平竖直,支点牢固,侧模斜撑的底部加设垫木，并有足够的受压面积.墙和柱子模板的底面要求找平,下端与事先做好的基准靠紧垫平。在墙、柱子上继续安装模板时，模板都有可靠的支承点，为确保墙、柱断面尺寸,在支模时用φ12以上两端焊上扁铁或角钢,长度按墙厚减去5㎜,间距为2M左右。其平整度及垂直度应进行校正.支柱所设的水平撑和剪力撑，应按构造与整体稳定性布置.所有预留孔洞，埋件位置必须准确,安装牢固，相关工种复核无误后方能封闭模板。模板安装时，应切实做好各项安全工作，如用电、传递运输，高空作业及墙柱模板安装时防倾覆等工作，逐项落实。由于本工程采用泵送，砼梁、柱截面大,模板及支撑设计时应考虑水平推力和输送砼速度快所引起的超载及侧压力。以确保模板支撑系统有足够强度刚度和稳定性,对剪力墙和柱子加固也应在计算基础上加强,防止模板炸模,梁高超过800，上下设两道水平钢管,配以短钢管加扣件连接。梁高超过700mm，设对拉螺杆。梁中节点处采用完整的模板，镶边均设在梁板中部,模板的拼接要严密,并用胶带纸或打玻璃胶，避免漏浆.地下室外围剪力墙螺杆应设止水环。模板拆除：侧模的拆除,应保证表面及棱角不受损坏时方可拆模.底模拆除要符合规范规定。当梁板跨度≤8m，要达到设计强度75%，梁板跨度＞8m，要达到设计强度的100%,悬挑构件要达到设计强度的100%,拆模遵循先支后拆，先非承重部位后承重部位，自上而下的原则。梁板模要在其上面二层楼板砼浇筑后拆模，且该层梁板砼强度必须达到100%（留置拆模试块)，模板周转次数按6次考虑，主体要准备三层木模板需要6000m2㈣荷载验算本计算按断面最大的梁、柱及剪力墙进行验算。一、参数信息1.模板支撑及构造参数梁截面宽度B（m）:0.30；梁截面高度D（m）：1.80混凝土板厚度（mm）:200.00；立杆梁跨度方向间距La（m)：0。70；立杆上端伸出至模板支撑点长度a（m）：0。10；立杆步距h(m）:1.50；梁支撑架搭设高度H(m)：3。00;梁两侧立柱间距（m）：0。60；承重架支设：多根承重立杆,钢管支撑垂直梁截面；梁底增加承重立杆根数：2；板底承重立杆横向间距或排距Lb（m）：1。00；采用的钢管类型为Φ48×3。2；扣件连接方式:单扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数：0.80；2。荷载参数模板自重（kN/m2）：0.35;施工均布荷载标准值（kN/m2)：1。0；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2）：3。0倾倒混凝土侧压力(kN/m2)：2。0；振捣混凝土荷载标准值（kN/m2)：2。03。材料参数木材品种:湿地松;木材弹性模量E(N/mm2）：10000.0;木材抗弯强度设计值fm（N/mm2）：17.0；木材抗剪强度设计值fv（N/mm2）：1。7；面板类型：胶合面板;面板弹性模量E（N/mm2)：9500.0;面板抗弯强度设计值fm（N/mm2):13。0；4。梁底模板参数梁底纵向支撑根数：2;面板厚度(mm):18。0;5。梁侧模板参数主楞间距（mm）:450；次楞根数:4;穿梁螺栓水平间距(mm）：450;穿梁螺栓竖向根数：3;穿梁螺栓竖向距板底的距离为：200mm，300mm，400mm；穿梁螺栓直径(mm）：M12;主楞龙骨材料:钢楞；截面类型为圆钢管48×3。0;主楞合并根数：2；次楞龙骨材料:木楞,，宽度60mm，高度80mm；次楞合并根数：2；二、梁模板荷载标准值计算1。梁侧模板荷载强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。按《施工手册》，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算,并取其中的较小值：其中γ—-混凝土的重力密度，取24。000kN/m3;t-—新浇混凝土的初凝时间，取2。000h；T——混凝土的入模温度,取25。000℃V—-混凝土的浇筑速度，取1.500m/h;H——混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取1。300m；β1——外加剂影响修正系数，取1。200；β2——混凝土坍落度影响修正系数，取1.150。根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F；分别为17。848kN/m2、31。200kN/m2,取较小值17.848kN/m2作为本工程计算荷载。三、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。次楞（内龙骨）的根数为4根。面板按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算。面板计算简图（单位:mm)1。强度计算跨中弯矩计算公式如下：其中，σ-—面板的弯曲应力计算值(N/mm2)；M—-面板的最大弯距(N.mm）;W—-面板的净截面抵抗矩，W=45×1。8×1。8/6=24.3cm3；［f］—-面板的抗弯强度设计值(N/mm2）;按以下公式计算面板跨中弯矩:其中，q--作用在模板上的侧压力,包括:新浇混凝土侧压力设计值：q1=1。2×0。45×17.85×0.9=8。67kN/m;倾倒混凝土侧压力设计值：q2=1。4×0.45×2×0。9=1。13kN/m;q=q1+q2=8.674+1。134=9。808kN/m；计算跨度（内楞间距）:l=333.33mm；面板的最大弯距M=0.1×9。808×333。3332=1.09×105N.mm；经计算得到，面板的受弯应力计算值:σ=1。09×105/2。43×104=4。485N/mm2；面板的抗弯强度设计值：［f]=13N/mm2；面板的受弯应力计算值σ=4.485N/mm2小于面板的抗弯强度设计［f］=13N/mm2,满足要求！2.挠度验算q—-作用在模板上的侧压力线荷载标准值：q=17。85×0。45=8。03N/mm;l——计算跨度(内楞间距)：l=333。33mm;E--面板材质的弹性模量：E=9500N/mm2；I——面板的截面惯性矩:I=45×1.8×1.8×1。8/12=21。87cm4;面板的最大挠度计算值：ω=0.677×8。03×333.334/（100×9500×2。19×105)=0.323mm；面板的最大容许挠度值：[ω]=l/250=333.333/250=1。333mm;面板的最大挠度计算值ω=0。323mm小于面板的最大容许挠度值[ω]=1。333mm，满足要求!四、梁侧模板内外楞的计算1。内楞计算内楞（木或钢)直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的三跨连续梁计算.本工程中，龙骨采用2根木楞，截面宽度60mm,截面高度80mm,截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W=60×802×2/6=128cm3;I=60×803×2/12=512cm4;内楞计算简图（1）。内楞强度验算强度验算计算公式如下：其中，σ-—内楞弯曲应力计算值(N/mm2）;M——内楞的最大弯距（N。mm）;W-—内楞的净截面抵抗矩；［f]—-内楞的强度设计值（N/mm2）。按以下公式计算内楞跨中弯矩：其中,作用在内楞的荷载，q=(1。2×17。848×0。9+1。4×2×0。9）×0.333=7。27kN/m；内楞计算跨度(外楞间距）：l=450mm；内楞的最大弯距：M=0.1×7.27×450.002=1。47×105N.mm;最大支座力:R=1.1×7.265×0.45=3。596kN；经计算得到，内楞的最大受弯应力计算值σ=1。47×105/1.28×105=1。149N/mm2；内楞的抗弯强度设计值:［f］=17N/mm2；内楞最大受弯应力计算值σ=1。149N/mm2小于内楞的抗弯强度设计值［f］=17N/mm2,满足要求!(2).内楞的挠度验算其中E——面板材质的弹性模量:10000N/mm2;q——作用在模板上的侧压力线荷载标准值：q=17。85×0。33=5。95N/mm；l--计算跨度(外楞间距）：l=450mm；I—-面板的截面惯性矩:I=5。12×106mm内楞的最大挠度计算值：ω=0.677×5.95×4504/（100×10000×5.12×106）=0。032mm；内楞的最大容许挠度值：[ω］=450/250=1。8mm；内楞的最大挠度计算值ω=0。032mm小于内楞的最大容许挠度值[ω]=1.8mm，满足要求！2。外楞计算外楞(木或钢）承受内楞传递的集中力，取内楞的最大支座力3。596kN，按照集中荷载作用下的连续梁计算。本工程中，外龙骨采用钢楞，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：截面类型为圆钢管48×3。0；外钢楞截面抵抗矩W=8.98cm3；外钢楞截面惯性矩I=21。56cm4；外楞计算简图外楞弯矩图（kN.m）外楞变形图（mm)(1)。外楞抗弯强度验算其中σ—-外楞受弯应力计算值（N/mm2）M——外楞的最大弯距(N。mm）；W-—外楞的净截面抵抗矩;[f]-—外楞的强度设计值（N/mm2)。根据连续梁程序求得最大的弯矩为M=0.719kN.m外楞最大计算跨度:l=400mm；经计算得到，外楞的受弯应力计算值:σ=7。19×105/8。98×103=80。096N/mm2;外楞的抗弯强度设计值：［f］=205N/mm2；外楞的受弯应力计算值σ=80.096N/mm2小于外楞的抗弯强度设计值［f]=205N/mm2,满足要求！(2）。外楞的挠度验算根据连续梁计算得到外楞的最大挠度为0。443mm外楞的最大容许挠度值:[ω]=400/400=1mm；外楞的最大挠度计算值ω=0。443mm小于外楞的最大容许挠度值［ω]=1mm，满足要求!五、穿梁螺栓的计算验算公式如下：其中N——穿梁螺栓所受的拉力；A-—穿梁螺栓有效面积(mm2)；f——穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2;查表得：穿梁螺栓的直径:12mm;穿梁螺栓有效直径：9.85mm；穿梁螺栓有效面积：A=76mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力：N=17.848×0。45×0.4=3.213kN。穿梁螺栓最大容许拉力值:［N］=170×76/1000=12.92kN；穿梁螺栓所受的最大拉力N=3。213kN小于穿梁螺栓最大容许拉力值［N］=12.92kN，满足要求！六、梁底模板计算面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的简支梁计算.强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载;挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W=800×18×18/6=4。32×104mmI=800×18×18×18/12=3.89×105mm1.抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算:其中,σ——梁底模板的弯曲应力计算值（N/mm2）;M—-计算的最大弯矩（kN。m)；l--计算跨度（梁底支撑间距）：l=300.00mm;q--作用在梁底模板的均布荷载设计值(kN/m）；新浇混凝土及钢筋荷载设计值:q1：1。2×(24。00+1.50）×0。80×1。8×0。90=39。66kN/m;模板结构自重荷载：q2:1.2×0。35×0。80×0。90=0。30kN/m;振捣混凝土时产生的荷载设计值:q3：1.4×2.00×0.80×0。90=2。02kN/m;q=q1+q2+q3=39。66+0。30+2。02=41。98kN/m；跨中弯矩计算公式如下：Mmax=1/8×41。98×0。32=0。472kN。m；σ=0。472×106/4.32×104=10。93N/mm2;梁底模面板计算应力σ=8。062N/mm2小于梁底模面板的抗压强度设计值［f］=13N/mm2，满足要求！2。挠度验算根据《建筑施工计算手册》刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下:其中，q—-作用在模板上的压力线荷载:q=（（24。0+1.50）×1。800+0。35）×0。70=37KN/m;l——计算跨度（梁底支撑间距):l=300.00mm；E—-面板的弹性模量:E=9500。0N/mm2；面板的最大允许挠度值:［ω］=300。00/250=1.200mm；面板的最大挠度计算值:ω=5×37×3004/（384×9500×3。89×105)=1。06mm〈［ω］；面板的最大挠度计算值:ω=0。765mm小于面板的最大允许挠度值:［ω]=300/250=1。2mm，满足要求!七、梁底支撑的计算本工程梁底支撑采用钢管.强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。1。荷载的计算：（1)钢筋混凝土梁自重(kN/m）:q1=(24+1。5)×1。8×0.3=13。77kN/m；(2)模板的自重线荷载（kN/m）：q2=0.35×0。3×（2×1。8+0。3)/0.3=1。365kN/m；（3）活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN/m)：经计算得到，活荷载标准值P1=(1+2）×0。3=0。9kN/m;2。钢管的支撑力验算静荷载设计值q=1.2×13。77+1。2×1。365=18.162kN/m;活荷载设计值P=1。4×0。9=1.26kN/m；钢管计算简图钢管按照三跨连续梁计算。本算例中，钢管的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W=4。73cm3I=11.36cm4钢管强度验算：最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的设计值最不利分配的弯矩和,计算公式如下：线荷载设计值q=18。162+1.26=19.422kN/m;最大弯距M=0。1ql2=0。1×18。422×0。7×0。7=0。952kN。m;最大应力σ=M/W=0。952×106/4730=201。2N/mm2；抗弯强度设计值[f]=205N/mm2;钢管的最大应力计算值195。004N/mm2小于钢管抗弯强度设计值205N/mm2，满足要求!钢管抗剪验算:最大剪力的计算公式如下：截面抗剪强度必须满足:其中最大剪力：V=0.6×18.162×0。7=7.63kN；钢管的截面面积矩查表得A=450.000mm2；钢管受剪应力计算值τ=2×7630。960/450.000=33。9N/mm2；钢管抗剪强度设计值[τ］=120N/mm2;钢管的受剪应力计算值28。058N/mm2小于钢管抗剪强度设计值120N/mm2,满足要求！钢管挠度验算：最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下:q=9。945+1。015=10.960kN/m；钢管最大挠度计算值ω=0。677×10。96×8004/（100×206000×11.36×104)=1.299mm；钢管的最大允许挠度[ω]=0.800×1000/250=3.200mm；钢管的最大挠度计算值ω=1。299mm小于钢管的最大允许挠度［ω］=3。2mm,满足要求！3.支撑钢管的强度验算支撑钢管按照简支梁的计算如下荷载计算公式如下：(1）钢筋混凝土梁自重(kN/m2)：q1=(24.000+1。500）×1。300=33。150kN/m2；（2)模板的自重（kN/m2）：q2=0。350kN/m2；(3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载（kN/m2）：q3=（1。000+2。000)=3.000kN/m2;q=1。2×（33。150+0。350）+1.4×3。000=44.400kN/m2；梁底支撑根数为n,立杆梁跨度方向间距为a,梁宽为b，梁高为h，梁底支撑传递给钢管的集中力为P，梁侧模板传给钢管的集中力为N。当n=2时：当n＞2时：计算简图（kN)支撑钢管变形图(mm）支撑钢管弯矩图(kN。m）经过连续梁的计算得到:支座反力RA=RB=1。614kN，中间支座最大反力Rmax=4.151;最大弯矩Mmax=0.242kN。m;最大挠度计算值Vmax=0.044mm;支撑钢管的最大应力σ=0。242×106/4730=51。188N/mm2;支撑钢管的抗压设计强度[f]=205.0N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值51。188N/mm2小于支撑钢管的抗压设计强度205。0N/mm2，满足要求！八、梁底纵向钢管计算纵向钢管只起构造作用，通过扣件连接到立杆。九、扣件抗滑移的计算:按规范表5。1。7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0。80，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为6.40kN.纵向或横向水平杆与立杆连接时,扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2。5）:R≤Rc其中Rc——扣件抗滑承载力设计值，取6.40kN；R——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到R=4.151kN；R〈6。40kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求！十、立杆的稳定性计算:立杆的稳定性计算公式1.梁两侧立杆稳定性验算:其中N--立杆的轴心压力设计值，它包括：横杆的最大支座反力：N1=1。614kN;脚手架钢管的自重：N2=1.2×0.129×3=0。465kN;楼板的混凝土模板的自重:N3=1。2×(1.00/2+（0。60—0。30）/2）×0.80×0.35=0。218kN；楼板钢筋混凝土自重荷载:N4=1。2×(1.00/2+(0.60-0。30)/2）×0。80×0.300×(1.50+24。00)=4。774kN；N=1。614+0。465+0.218+4。774=7。071kN;φ-—轴心受压立杆的稳定系数,由长细比lo/i查表得到；i—-计算立杆的截面回转半径（cm）:i=1。59；A——立杆净截面面积(cm2）:A=4.5；W——立杆净截面抵抗矩（cm3）:W=4。73;σ-—钢管立杆轴心受压应力计算值(N/mm2）；［f］——钢管立杆抗压强度设计值:［f]=205N/mm2；lo—-计算长度（m)；如果完全参照《扣件式规范》不考虑高支撑架，按下式计算lo=k1uh(1)k1——计算长度附加系数,取值为:1。155；u-—计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3。3，u=1.7;上式的计算结果：立杆计算长度Lo=k1uh=1。155×1。7×1.5=2。945m;Lo/i=2945。25/15。9=185；由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0。209；钢管立杆受压应力计算值；σ=7070。904/(0。209×450)=75。182N/mm2；钢管立杆稳定性计算σ=75.182N/mm2小于钢管立杆抗压强度的设计值[f］=205N/mm2，满足要求！2.梁底受力最大的支撑立杆稳定性验算：其中N--立杆的轴心压力设计值,它包括：梁底支撑最大支座反力：N1=4.151kN；脚手架钢管的自重：N2=1。2×0.129×（3—1.3）=0.465kN；N=4。151+0。465=4.414kN；φ——轴心受压立杆的稳定系数,由长细比lo/i查表得到；i--计算立杆的截面回转半径（cm)：i=1。59;A—-立杆净截面面积（cm2）：A=4。5；W——立杆净截面抵抗矩（cm3)：W=4。73；σ—-钢管立杆轴心受压应力计算值(N/mm2)；［f］--钢管立杆抗压强度设计值：[f］=205N/mm2;lo——计算长度（m）；如果完全参照《扣件式规范》不考虑高支撑架，按下式计算lo=k1uh(1）k1--计算长度附加系数,取值为：1。155；u—-计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3。3，u=1.7;上式的计算结果：立杆计算长度Lo=k1uh=1。155×1.7×1.5=2。945m；Lo/i=2945。25/15。9=185；由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.209;钢管立杆受压应力计算值;σ=4414.02/（0。209×450)=46.933N/mm2;钢管立杆稳定性计算σ=46.933N/mm2小于钢管立杆抗压强度的设计值[f］=205N/mm2，满足要求！柱模板设计示意图柱截面宽度B（mm）：600.00;柱截面高度H（mm）：600。00；柱模板的总计算高度:H=3.00m；根据规范，当采用溜槽、串筒或导管时,倾倒混凝土产生的荷载标准值为2。00kN/m2；计算简图一、参数信息1.基本参数柱截面宽度B方向对拉螺栓数目：1；柱截面宽度B方向竖楞数目：3；柱截面高度H方向对拉螺栓数目:1；柱截面高度H方向竖楞数目：3;对拉螺栓直径（mm)：M12；2。柱箍信息柱箍材料:钢楞;截面类型：圆钢管48×3.0；钢楞截面惯性矩I(cm4）:10。78;钢楞截面抵抗矩W（cm3):4。49；柱箍的间距（mm）:450;柱箍肢数:2;3。竖楞信息竖楞材料：木楞；宽度（mm)：60.00;高度(mm）：80.00;竖楞肢数:2；4.面板参数面板类型：竹胶合板；面板厚度(mm)：18.00；面板弹性模量（N/mm2）:9500。00；面板抗弯强度设计值fc（N/mm2）：13。00；面板抗剪强度设计值（N/mm2）：1。50;5.木方和钢楞方木抗弯强度设计值fc(N/mm2）:13。00；方木弹性模量E(N/mm2）：9500.00;方木抗剪强度设计值ft(N/mm2）:1.50;钢楞弹性模量E（N/mm2）:210000。00;钢楞抗弯强度设计值fc（N/mm2）：205。00；二、柱模板荷载标准值计算按《施工手册》，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力,按下列公式计算，并取其中的较小值：其中γ——混凝土的重力密度，取24。000kN/m3；t-—新浇混凝土的初凝时间,可按现场实际值取，输入0时系统按200/(T+15)计算，得5。714h;T——混凝土的入模温度，取20.000℃V-—混凝土的浇筑速度，取2。500m/h；H——模板计算高度,取3.000m;β1——外加剂影响修正系数，取1.000；β2—-混凝土坍落度影响修正系数，取1。000.根据以上两个公式计算的新浇筑混凝土对模板的最大侧压力F;分别为47。705kN/m2、72。000kN/m2，取较小值47。705kN/m2作为本工程计算荷载.计算中采用新浇混凝土侧压力标准值F1=47。705kN/m2；倾倒混凝土时产生的荷载标准值F2=2kN/m2.三、柱模板面板的计算模板结构构件中的面板属于受弯构件,按简支梁或连续梁计算.本工程中取柱截面宽度B方向和H方向中竖楞间距最大的面板作为验算对象，进行强度、刚度计算。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。由前述参数信息可知,柱截面宽度B方向竖楞间距最大，为l=270mm，且竖楞数为3，面板为2跨，因此对柱截面宽度B方向面板按均布荷载作用下的二跨连续梁进行计算。面板计算简图1.面板抗弯强度验算对柱截面宽度B方向面板按均布荷载作用下的二跨连续梁用下式计算最大跨中弯距：其中，M-—面板计算最大弯距（N.mm）；l—-计算跨度(竖楞间距）：l=270.0mm;q-—作用在模板上的侧压力线荷载，它包括:新浇混凝土侧压力设计值q1:1.2×47。71×0.45×0。90=23。185kN/m;倾倒混凝土侧压力设计值q2：1。4×2。00×0。45×0。90=1.134kN/m，式中，0.90为按《施工手册》取用的临时结构折减系数。q=q1+q2=23。185+1。134=24。319kN/m;面板的最大弯距：M=0。125×24.319×270×270=1。77×105N.mm；面板最大应力按下式计算:其中，σ—-面板承受的应力（N/mm2)；M——面板计算最大弯距(N。mm）;W-—面板的截面抵抗矩:b：面板截面宽度，h：面板截面厚度;W=450×18.0×18.0/6=2.43×104mmf-—面板的抗弯强度设计值(N/mm2）;f=13。000N/mm2；面板的最大应力计算值：σ=M/W=1。77×105/2.43×104=7。296N/mm2;面板的最大应力计算值σ=7。296N/mm2小于面板的抗弯强度设计值［σ］=13N/mm2，满足要求！2.面板抗剪验算最大剪力按均布荷载作用下的二跨连续梁计算，公式如下:其中，∨-—面板计算最大剪力(N）；l--计算跨度(竖楞间距）：l=270。0mm；q——作用在模板上的侧压力线荷载，它包括：新浇混凝土侧压力设计值q1：1。2×47.71×0.45×0.90=23。185kN/m；倾倒混凝土侧压力设计值q2:1.4×2.00×0。45×0。90=1.134kN/m，式中，0。90为按《施工手册》取用的临时结构折减系数。q=q1+q2=23.185+1。134=24.319kN/m;面板的最大剪力：∨=0。625×24。319×270。0=4103。769N；截面抗剪强度必须满足下式:其中，τ——面板承受的剪应力(N/mm2）；∨——面板计算最大剪力(N）：∨=4103。769N;b--构件的截面宽度(mm）:b=450mm;hn—-面板厚度（mm）：hn=18。0mm；fv-—-面板抗剪强度设计值（N/mm2)：fv=13.000N/mm2；面板截面受剪应力计算值:τ=3×4103.769/(2×450×18。0）=0.760N/mm2；面板截面抗剪强度设计值:[fv］=1.500N/mm2;面板截面的受剪应力τ=0。76N/mm2小于面板截面抗剪强度设计值［fv］=1。5N/mm2，满足要求！3。面板挠度验算最大挠度按均布荷载作用下的二跨连续梁计算，挠度计算公式如下:其中，ω—-面板最大挠度(mm);q——作用在模板上的侧压力线荷载（kN/m）：q=47。71×0.45＝21。47kN/m；l--计算跨度(竖楞间距）：l=270.0mm;E—-面板弹性模量(N/mm2）:E=9500。00N/mm2；I——面板截面的惯性矩(mm4)；I=450×18。0×18.0×18。0/12=2。19×105mm面板最大容许挠度：［ω］=270/250=1.08mm；面板的最大挠度计算值：ω=0。521×21。47×270。04/（100×9500。0×2。19×105)=0.286mm;面板的最大挠度计算值ω=0。286mm小于面板最大容许挠度设计值[ω]=1。08mm，满足要求！四、竖楞方木的计算模板结构构件中的竖楞（小楞)属于受弯构件,按连续梁计算.本工程柱高度为3。0m,柱箍间距为450mm，竖楞为大于3跨，因此按均布荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，竖楞采用木楞，宽度60mm，高度80mm,截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=60×80×80/6=64cm3；I=60×80×80×80/12=256cm4;竖楞方木计算简图1。抗弯强度验算支座最大弯矩计算公式:其中，M-—竖楞计算最大弯距（N.mm）；l-—计算跨度（柱箍间距)：l=450。0mm；q——作用在竖楞上的线荷载，它包括：新浇混凝土侧压力设计值q1：1。2×47。71×0。27×0。90=13.911kN/m;倾倒混凝土侧压力设计值q2:1。4×2.00×0。27×0。90=0.680kN/m；q=（13。911+0.680)/2=7.296kN/m；竖楞的最大弯距:M=0。1×7.296×450。0×450.0=1。48×105N.mm；其中,σ--竖楞承受的应力（N/mm2）；M--竖楞计算最大弯距(N。mm)；W——竖楞的截面抵抗矩（mm3），W=6。40×104；f-—竖楞的抗弯强度设计值（N/mm2）；f=13。000N/mm2;竖楞的最大应力计算值：σ=M/W=1。48×105/6。40×104=2。308N/mm2;竖楞的最大应力计算值σ=2。308N/mm2小于竖楞的抗弯强度设计值[σ]=13N/mm2,满足要求！2.抗剪验算最大剪力按均布荷载作用下的三跨连续梁计算，公式如下:其中，∨—-竖楞计算最大剪力（N）;l--计算跨度(柱箍间距):l=450.0mm；q-—作用在模板上的侧压力线荷载，它包括:新浇混凝土侧压力设计值q1：1。2×47。71×0。27×0.90=13。911kN/m;倾倒混凝土侧压力设计值q2：1。4×2.00×0。27×0.90=0。680kN/m;q=(13。911+0。680）/2=7.296kN/m；竖楞的最大剪力：∨=0。6×7。296×450.0=1969.809N；截面抗剪强度必须满足下式：其中，τ-—竖楞截面最大受剪应力（N/mm2)；∨-—竖楞计算最大剪力(N):∨=1969。809N；b——竖楞的截面宽度（mm）:b=60。0mm；hn-—竖楞的截面高度（mm)：hn=80。0mm；fv—-竖楞的抗剪强度设计值（N/mm2）：fv=1。500N/mm2；竖楞截面最大受剪应力计算值：τ=3×1969。809/（2×60。0×80.0)=0.616N/mm2；竖楞截面抗剪强度设计值:［fv］=1。500N/mm2；竖楞截面最大受剪应力计算值τ=0。616N/mm2小于竖楞截面抗剪强度设计值［fv］=1。5N/mm2，满足要求！3。挠度验算最大挠度按三跨连续梁计算，公式如下：其中，ω——竖楞最大挠度(mm);q——作用在竖楞上的线荷载（kN/m）：q=47.71×0.27=12。88kN/m；l——计算跨度(柱箍间距)：l=450。0mm；E--竖楞弹性模量（N/mm2)：E=9500。00N/mm2；I-—竖楞截面的惯性矩(mm4)，I=2。56×106；竖楞最大容许挠度:［ω]=450/250=1.8mm；竖楞的最大挠度计算值：ω=0。677×12.88×450。04/（100×9500。0×2。56×106）=0.147mm;竖楞的最大挠度计算值ω=0.147mm小于竖楞最大容许挠度[ω］=1.8mm，满足要求！五、B方向柱箍的计算本算例中,柱箍采用钢楞,截面类型为圆钢管48×3。0；截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：钢柱箍截面抵抗矩W=4.49cm3；钢柱箍截面惯性矩I=10。78cm4;柱箍为2跨，按集中荷载二跨连续梁计算(附计算简图）：B方向柱箍计算简图其中P-—竖楞方木传递到柱箍的集中荷载（kN),竖楞距离取B方向的；P=（1。2×47。7×0.9+1.4×2×0.9）×0。27×0。45/2=3.28kN;B方向柱箍剪力图（kN)最大支座力:N=4。899kN；B方向柱箍弯矩图（kN。m)最大弯矩:M=0。117kN。m；B方向柱箍变形图（mm）最大变形：V=0.047mm;1。柱箍抗弯强度验算柱箍截面抗弯强度验算公式其中,柱箍杆件的最大弯矩设计值：M=0.12kN.m；弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩:W=4。49cm3；B边柱箍的最大应力计算值：σ=24.76N/mm2；柱箍的抗弯强度设计值:[f]=205N/mm2；B边柱箍的最大应力计算值σ=24。76N/mm2小于柱箍的抗弯强度设计值[f］=205N/mm2，满足要求！2。柱箍挠度验算经过计算得到：ω=0.047mm；柱箍最大容许挠度:［ω]=300/250=1.2mm;柱箍的最大挠度ω=0。047mm小于柱箍最大容许挠度［ω］=1。2mm，满足要求!六、B方向对拉螺栓的计算计算公式如下:其中N——对拉螺栓所受的拉力；A——对拉螺栓有效面积（mm2)；f——对拉螺栓的抗拉强度设计值,取170N/mm2;查表得:对拉螺栓的型号：M12；对拉螺栓的有效直径：9.85mm；对拉螺栓的有效面积：A=76mm2；对拉螺栓所受的最大拉力：N=4.899kN.对拉螺栓最大容许拉力值:[N]=1。70×105×7。60×10—5=12.92kN；对拉螺栓所受的最大拉力N=4.899kN小于对拉螺栓最大容许拉力值［N］=12.92kN，对拉螺栓强度验算满足要求!七、H方向柱箍的计算本工程中，柱箍采用钢楞,截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本工程中,柱箍采用钢楞，截面类型为圆钢管48×3.0;截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:钢柱箍截面抵抗矩W=4。49cm3；钢柱箍截面惯性矩I=107.8cm4；柱箍为2跨，按二跨连续梁计算（附计算简图）:H方向柱箍计算简图其中P——竖楞方木传递到柱箍的集中荷载（kN），竖楞距离取H方向的；P=（1。2×47。7×0.9+1.4×2×0。9)×0。27×0.45/2=3.28kN；H方向柱箍剪力图(kN)最大支座力：N=4。899kN；H方向柱箍弯矩图（kN.m)最大弯矩:M=0。117kN。m;H方向柱箍变形图（mm)最大变形：V=0.047mm；1.柱箍抗弯强度验算柱箍截面抗弯强度验算公式:其中，柱箍杆件的最大弯矩设计值：M=0。12kN。m;弯矩作用平面内柱箍截面抵抗矩:W=4。49cm3；H边柱箍的最大应力计算值:σ=24。761N/mm2;柱箍的抗弯强度设计值:［f]=205N/mm2；H边柱箍的最大应力计算值σ=24。761N/mm2小于柱箍的抗弯强度设计值[f］=205N/mm2，满足要求！2.柱箍挠度验算经过计算得到:V=0。047mm；柱箍最大容许挠度：[V］=300/250=1。2mm；柱箍的最大挠度V=0。047mm小于柱箍最大容许挠度[V］=1。2mm，满足要求！八、H方向对拉螺栓的计算验算公式如下:其中N——对拉螺栓所受的拉力；A—-对拉螺栓有效面积（mm2);f-—对拉螺栓的抗拉强度设计值，取170N/mm2；查表得：对拉螺栓的直径：M12;对拉螺栓有效直径:9。85mm；对拉螺栓有效面积：A=76mm2;对拉螺栓最大容许拉力值：［N］=1。70×105×7。60×10—5=12.92kN；对拉螺栓所受的最大拉力：N=4。899kN。对拉螺栓所受的最大拉力：N=4。899kN小于［N]=12.92kN，对拉螺栓强度验算满足要求!一、参数信息：1。模板支架参数横向间距或排距(m）:0。90；纵距（m):0。90；步距(m）：1。50；立杆上端伸出至模板支撑点长度（m）:0。10;模板支架搭设高度（m）：3。00;采用的钢管(mm）:Φ48×3.2；扣件连接方式：双扣件，取扣件抗滑承载力系数：0.80;板底支撑连接方式：方木支撑；2.荷载参数模板与木板自重（kN/m2）:0.350；混凝土与钢筋自重（kN/m3）：24。000;施工均布荷载标准值（kN/m2):1。000；3.楼板参数钢筋级别：三级钢HRB400(20MnSiV,20MnSiNb，20MnTi）；楼板混凝土强度等级：C40；每层标准施工天数:8;每平米楼板截面的钢筋面积（mm2）：942。000；楼板的计算宽度（m)：4.00；楼板的计算厚度（mm):300。00;楼板的计算长度(m）:4.50；施工平均温度(℃）:25。000；4。材料参数面板采用胶合面板,厚度为18mm。面板弹性模量E(N/mm2）:9500;面板抗弯强度设计值(N/mm2）：13；板底支撑采用方木；木方弹性模量E（N/mm2）：9500.000；木方抗弯强度设计值（N/mm2）:13.000；木方抗剪强度设计值（N/mm2）：1。400;木方的间隔距离(mm）：300。000；木方的截面宽度(mm)：60.00；木方的截面高度(mm）：80。00；图2楼板支撑架荷载计算单元二、模板面板计算：面板为受弯构件,需要验算其抗弯强度和刚度，取单位宽度1m的面板作为计算单元面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：W=100×1.82/6=54cm3；I=100×1。83/12=48.6cm4;模板面板的按照三跨连续梁计算。面板计算简图1、荷载计算(1）静荷载为钢筋混凝土楼板和模板面板的自重（kN/m）：q1=24×0.3×1+0.35×1=7。55kN/m;(2）活荷载为施工人员及设备荷载（kN）：q2=1×1=1kN/m；2、强度计算最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下：其中:q=1。2×7.55+1.4×1=10。46kN/m最大弯矩M=0。1×10。46×0.32=0。094kN·m;面板最大应力计算值σ=94140/54000=1。743N/mm2；面板的抗弯强度设计值［f]=13N/mm2；面板的最大应力计算值为1。743N/mm2小于面板的抗弯强度设计值13N/mm2，满足要求！3、挠度计算挠度计算公式为其中q=7。55kN/m面板最大挠度计算值v=0.677×7.55×3004/（100×9500×2560000)=0。017mm；面板最大允许挠度［V]=300/250=1。2mm；面板的最大挠度计算值0.017mm小于面板的最大允许挠度1。2mm,满足要求！三、模板支撑方木的计算:方木按照三跨连续梁计算，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W=6×8×8/6=64cm3；I=6×8×8×8/12=256cm4;方木楞计算简图1。荷载的计算：(1）钢筋混凝土板自重（kN/m)：q1=24×0。3×0。3=2。16kN/m；(2）模板的自重线荷载（kN/m）:q2=0。35×0。3=0.105kN/m；（3)活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN）:p1=(1+2）×0.9×0。3=0.81kN;2。强度验算：最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和,计算公式如下:均布荷载q=1。2×(q1+q2）=1。2×（2.16+0。105）=2.718kN/m；集中荷载p=1。4×0。81=1。134kN；最大弯距M=Pl/4+ql2/8=1.134×0。9/4+2。718×0。92/8=0。53kN；最大支座力N=P/2+ql/2=1。134/2+2.718×0.9/2=1。79kN；方木最大应力计算值σ=M/W=0。53×106/64000=8。287N/mm2；方木的抗弯强度设计值[f］=13。0N/mm2；方木的最大应力计算值为8。287N/mm2小于方木的抗弯强度设计值13.0N/mm2，满足要求！3。抗剪验算：最大剪力的计算公式如下:Q=ql/2+P/2截面抗剪强度必须满足：T=3Q/2bh<[T］其中最大剪力：Q=2。718×0。9/2+1。134/2=1。79kN；方木受剪应力计算值T=3×1。79×103/（2×60×80)=0。559N/mm2;方木抗剪强度设计值[T］=1。4N/mm2；方木的受剪应力计算值0.559N/mm2小于方木的抗剪强度设计值1。4N/mm2，满足要求！4。挠度验算：最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下：均布荷载q=q1+q2=2。265kN/m;集中荷载p=0。81kN;最大挠度计算值V=5×2。265×9004/(384×9500×2560000)+810×9003/(48×9500×2560000)=1。301mm;最大允许挠度［V]=900/250=3.6mm；方木的最大挠度计算值1.301mm小于方木的最大允许挠度3.6mm，满足要求！四、板底支撑钢管计算:支撑钢管支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；集中荷载P取纵向板底支撑传递力，P=2。718×0。9+1.134=3。58kN；支撑钢管计算简图支撑钢管计算弯矩图（kN.m）支撑钢管计算变形图（mm）支撑钢管计算剪力图(kN）最大弯矩Mmax=0。859kN。m;最大变形Vmax=2。134mm;最大支座力Qmax=11.696kN；最大应力σ=859462.788/4730=181。705N/mm2；支撑钢管的抗压强度设计值［f］=205N/mm2；支撑钢管的最大应力计算值181。705N/mm2小于支撑钢管的抗压强度设计值205N/mm2,满足要求！支撑钢管的最大挠度为2。134mm小于900/150与10mm,满足要求!五、扣件抗滑移的计算：按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12。80kN.纵向或横向水平杆与立杆连接时,扣件的抗滑承载力按照下式计算（规范5.2。5）：R≤Rc其中Rc——扣件抗滑承载力设计值，取12。80kN；R-—----—纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，R=11。696kN；R〈12。80kN，所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求！六、模板支架立杆荷载标准值(轴力）:作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。1.静荷载标准值包括以下内容:（1）脚手架的自重(kN）：NG1=0。129×3=0.387kN;（2）模板的自重（kN）：NG2=0。35×0。9×0。9=0.284kN;（3）钢筋混凝土楼板自重(kN）:NG3=24×0。3×0.9×0。9=5。832kN；静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3=6.503kN；2.活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。活荷载标准值NQ=(1+2)×0.9×0.9=2。43kN；3.立杆的轴向压力设计值计算公式N=1.2NG+1。4NQ=11。205kN；七、立杆的稳定性计算：立杆的稳定性计算公式其中N———-立杆的轴心压力设计值（kN）:N=11。205kN；σ——-—轴心受压立杆的稳定系数，由长细比Lo/i查表得到；i——-—计算立杆的截面回转半径(cm）:i=1。59cm；A———-立杆净截面面积（cm2）：A=4。5cm2；W—--—立杆净截面模量（抵抗矩）(cm3）：W=4。73cm3；σ——————--钢管立杆受压应力计算值（N/mm2)；[f］——--钢管立杆抗压强度设计值：[f]=205N/mm2；L0——--计算长度(m)；如果完全参照《扣件式规范》，由下式计算l0=h+2aa-—--立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.1m；得到计算结果：立杆计算长度L0=h+2a=1.5+2×0。1=1。7m；L0/i=1700/15.9=107;由长细比lo/i的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ=0.537；钢管立杆受压应力计算值;σ=11205。36/（0.537×450）=46.37N/mm2；立杆稳定性计算σ=46.37N/mm2小于钢管立杆抗压强度设计值[f］=205N/mm2，满足要求!八、楼板强度的计算：1。楼板强度计算说明验算楼板强度时按照最不利情况考虑，楼板承受的荷载按照线荷载均布考虑。宽度范围内配置Ⅲ级钢筋，每单位长度（m)楼板截面的钢筋面积As=942mm2,fy=360N/mm2。板的截面尺寸为b×h=4500mm×300mm，楼板的跨度取4M，取混凝土保护层厚度20mm，截面有效高度ho=280mm。按照楼板每8天浇筑一层，所以需要验算8天、16天、24天。。。的承载能力是否满足荷载要求，其计算简图如下：2。验算楼板混凝土8天的强度是否满足承载力要求楼板计算长边4.5m，短边为4m；q=2×1。2×(0.35+24×0.3）+1×1.2×(0.387×6×5/4。5/4）+1。4×（1+2）=23.09kN/m2；单元板带所承受均布荷载q=1×23。095=23。095kN/m；板带所需承担的最大弯矩按照四边固接双向板计算Mmax=0。0596×23。09×42=22.023kN。m；因平均气温为25℃得到8天龄期混凝土强度达到62.4%,C40混凝土强度在8天龄期近似等效为C24。96。混凝土弯曲抗压强度设计值为fcm=11。882N/mm2;则可以得到矩形截面相对受压区高度:ξ=As×fy/（αl×b×ho×fcm）=942×360/（1×1000×280×11.882)=0.102计算系数为：αs=ξ(1-0.5ξ）=0。102×(1—0。5×0.102）=0。097；此时楼板所能承受的最大弯矩为：M1=αs×α1×b×ho2×fcm=0.097×1×1000×2802×11。882×10—6=90.172kN.m；结论：由于∑M1=M1=90.172〉Mmax=22。023所以第8天楼板强度足以承受以上楼层传递下来的荷载。模板支持可以拆除.九、地下室砼浇捣1、地下室砼浇捣的基本情况⑴底板厚度及砼强度等级。地下室底板厚350mm，基础砼强度等级C35。抗渗标号为S⑵⑶运输距离.采用商品混凝土集中供应，搅拌站至施工现场正常运输时间为30min.2、施工准备⑴⑵配备浇捣人员2组，每组25人.⑶浇灌前仔细安排输送路线,安排专业架管技工搭设输送管。⑷由预算员具体计算每次浇注的砼数量，安排砼车数量。⑸混凝土浇筑期间，要保证水、电、照明不中断,为了防备临时停水停电,事先准备好一台备用发电机组或另外一条输送电和供水设备。⑹在浇灌前，检查模板、支架、钢筋和预埋件,预留孔洞，对模板内的垃圾、木片、锯屑、泥土和钢筋上的油污等杂物应清除干净