B类地形玻璃雨棚设计计算书内容详尽

玻璃雨篷设计计算书设计：校对：审核：批准：幕墙科技有限公司二〇一四年六月二十九日目录TOC\f\h\z\t"标题2,1,标题3,2"1计算引用的规范、标准及资料钢结构雨篷设计计算书计算引用的规范、标准及资料幕墙及采光顶相关设计规范：《铝合金结构设计规范》GB50429-2007《玻璃幕墙工程技术规范》JGJ102-2003《建筑玻璃应用技术规程》JGJ113-2009《建筑幕墙》GB/T21086-2007《建筑玻璃采光顶》JG/T231-2007《建筑用玻璃与金属护栏》JG/T342-2012《建筑幕墙工程技术规范》DGJ08-56-2012建筑设计规范：《地震震级的规定》GB/T17740-1999《钢结构设计规范》GB50017-2003《高层建筑混凝土结构技术规程》JGJ3-2010《高处作业吊蓝》GB19155-2003《工程抗震术语标准》JGJ/T97-2011《混凝土结构后锚固技术规程》JGJ145-2004《混凝土结构加固设计规范》GB50367-2006《混凝土结构设计规范》GB50010-2010《混凝土用膨胀型、扩孔型建筑锚栓》JG160-2004《建筑防火封堵应用技术规程》CECS154：2003《建筑钢结构焊接技术规程》JGJ81-2002《建筑工程抗震设防分类标准》GB50223-2008《建筑结构荷载规范》GB50009-2012《建筑结构可靠度设计统一标准》GB50068-2001《建筑抗震设计规范》GB50011-2010《建筑设计防火规范》GB50016-2006《建筑物防雷设计规范》GB50057-2010《冷弯薄壁型钢结构技术规范》GB50018-2002玻璃规范：《镀膜玻璃第1部分：阳光控制镀膜玻璃》GB/T18915.1-2002《镀膜玻璃第2部分：低辐射镀膜玻璃》GB/T18915.2-2002《防弹玻璃》GB17840-1999《平板玻璃》GB11614-2009《建筑用安全玻璃第3部分：夹层玻璃》GB15763.3-2009《建筑用安全玻璃第2部分：钢化玻璃》GB15763.2-2005《建筑用安全玻璃防火玻璃》GB15763.1-2009《半钢化玻璃》GB/T17841-2008《热弯玻璃》JC/T915-2003《压花玻璃》JC/T511-2002《中空玻璃》GB/T11944-2002钢材规范：《建筑结构用冷弯矩形钢管》JG/T178-2005《不锈钢棒》GB/T1220-2007《不锈钢冷加工钢棒》GB/T4226-2009《不锈钢冷轧钢板及钢带》GB/T3280-2007《不锈钢热轧钢板及钢带》GB/T4237-2007《不锈钢丝》GB/T4240-2009《建筑用不锈钢绞线》JG/T200-2007《不锈钢小直径无缝钢管》GB/T3090-2000《彩色涂层钢板和钢带》GB/T12754-2006《低合金钢焊条条》GB/TT51188-19995《低合金高强度度结构钢》GBB/T15591-22008《建筑幕墙用钢钢索压管接接头》JGG/T2001-20007《耐候结构钢》GBB/T41171-22008《高碳铬不锈钢钢丝》YBB/T0996—19977《合金结构钢》GBB/T30077-11999《金属覆盖层钢钢铁制品热热镀锌层技技术要求》GBB/T133912--20022《冷拔异形钢管管》GB/TT30944-20000《碳钢焊条》GGB/T55117--19955《碳素结构钢》GBB/T7000-20006《碳素结构钢和和低合金结结构钢热轧轧薄钢板及及钢带》GB/TT912--20088《碳素结构钢和和低合金结结构钢热轧轧厚钢板及及钢带》GB/TT32744-20007《优质碳素结构构钢》GBB/T6999-19999胶类及密封材料料规范：《丙烯酸酯建筑筑密封膏》JCC484--20066《幕墙玻璃接缝缝用密封胶胶》JC/TT882--20011《彩色涂层钢板板用建筑密密封胶》JC/TT884--20011《丁基橡胶防水水密封胶粘粘带》JCC/T9442-20004《工业用橡胶板板》GB/TT55744-20008《混凝土建筑接接缝用密封封胶》JCC/T8881-20001《建筑窗用弹性性密封剂》JCC485--20077《建筑密封材料料试验方法法》GB/TT134777.1～20-22002《建筑用防霉密密封胶》JC/TT885--20011《建筑用硅酮结结构密封胶胶》GB166776--20055《建筑用岩棉、矿矿渣棉绝热热制品》GBB/T199686--20055《建筑用硬质塑塑料隔热条条》JG/TT174--20055《聚氨酯建筑密密封胶》JC/TT482--20033《聚硫建筑密封封胶》JCC/T4883-20006《绝热用岩棉、矿矿棉及其制制品》GB/TT118335-20007《硫化橡胶或热热塑性橡胶胶撕裂强度度的测定》GBB/T5229-20008《橡胶袖珍硬度度计压入硬硬度试验方方法》GBB/T5331-19999《修补用天然橡橡胶胶粘剂剂》HG/TT33188-20002《中空玻璃用弹弹性密封胶胶》JC/TT486--20011《中空玻璃用丁丁基热熔密密封胶》JC/TT914--20033相关物理性能等等级测试方方法：《玻璃幕墙工程程质量检验验标准》JGJ//T1399-20001《玻璃幕墙光学学性能》GB/TT180991-20000《彩色涂层钢板板和钢带试试验方法》GBB/T133448--20066《钢结构工程施施工质量验验收规范》GBB502005-20001《混凝土结构工工程施工质质量验收规规范》GBB502004-20002(22011版)《建筑防水材料料老化试验验方法》GB/TT182444-20000《建筑幕墙气密密、水密、抗抗风压性能能检测方法法》GBB/T155227--20077《建筑幕墙抗震震性能振动动台试验方方法》GBB/T188575--20011《建筑幕墙平面面内变形性性能检测方方法》GBB/T188250--20000《建筑装饰装修修工程质量量验收规范范》GB500210--20011《金属材料室温温拉伸试验验方法》GB/TT228--20022《建筑结构静力力计算手册册》(第二版)土建图纸：基本参数雨篷所在地区上海地地区；地面粗糙度分类类等级按《建建筑结构荷荷载规范》(GB500009--20122)A类：：指近海海海面和海岛岛、海岸、湖湖岸及沙漠漠地区；B类：：指田野、乡乡村、丛林林、丘陵以以及房屋比比较稀疏的的乡镇和城城市郊区；；C类：：指有密集集建筑群的的城市市区区；D类：：指有密集集建筑群且且房屋较高高的城市市市区；依照上面分类标标准，本工工程按B类地形考考虑。雨篷荷载计算雨篷的荷载作用用说明雨篷承承受的荷载载包括：自自重、风荷荷载、雪荷荷载以及活活荷载。((1)自重：包包括面板、杆杆件、连接接件、附件件等的自重重，可以按按照500NN/m2估算：((2)风荷载：：是垂直作作用于雨篷篷表面的荷荷载，按GB500009采用；((3)雪荷载：：是指雨篷篷水平投影影面上的雪雪荷载，按按GB500009采用；((4)活荷载：：是指雨篷篷水平投影影面上的活活荷载，按按GB500009，可按500NN/m2采用；在实际际工程的雨雨篷结构计计算中，对对上面的几几种荷载，考考虑最不利利组合，有有下面几种种方式，取取用其最大大值：A：考虑正正风压时：：a.当永久荷荷载起控制制作用的时时候，按下下面公式进进行荷载组组合：SA+=1..35Gkk+0.66×1.44wk+0.77×1.44Sk(或Qk)b.当永久荷荷载不起控控制作用的的时候，按按下面公式式进行荷载载组合：SA+=1..2Gk+1.44wk+0.77×1.44Sk(或Qk)(风荷载为为第一可变变荷载时)；SA+=1..2Gk+1.44Sk(或Qk)+0..6×1..4wk(风荷载非非第一可变变荷载时)；B：考虑负负风压时：：按下面公公式进行荷荷载组合：：SA-=1..0Gk+1.44wk风荷载标准值计计算按《建建筑结构荷荷载规范》(GB5500099-20112)计算：wk++=βgzμzμs1+w0……8.11.1-22[GB5500099-20112]wk--=βgzμzμs1-w0上式中：wk++：正风压压下作用在在雨篷上的的风荷载标标准值(MPaa)；wk--：负风压压下作用在在雨篷上的的风荷载标标准值(MPaa)；Z：计计算点标高高：5.55m；βgzz：高度z处的阵风风系数；根据不不同场地类类型,按以下公公式计算：：βgz=1++2gI110(z/100)-α……条文说明明部分8..6.1[[GB500009--20122]其中AA、B、C、D四类地貌貌类别截断断高度分别别为：5mm、10m、15m、30m；A、B、C、D四类地貌貌类别梯度度高度分别别为：3000m、350mm、450mm、550mm；也就是是：对A类场地：：当z>3000m时，取z=3000m，当z<5m时，取z=5m；对B类场地：：当z>3500m时，取z=3500m，当z<10mm时，取z=10mm；对C类场地：：当z>4500m时，取z=4500m，当z<15mm时，取z=15mm；对D类场地：：当z>5500m时，取z=5500m，当z<30mm时，取z=30mm；g：峰峰值因子，取2.5；I100：10m高名名义湍流度度，对应A、B、C、D地面粗糙糙度，可分分别取0.12、0.14、0.23和0.39；α：地地面粗糙度度指数，对对应A、B、C、D地面粗糙糙度，可分分别取0.12、0.15、0.22和0.30；对于B类地形，5.55m高度处处的阵风系系数为：βgzz=1+22×2.55×0.114×(ZZ/10))-0.115=1..7μz：：风压高度度变化系数数；根据不不同场地类类型,按《建筑筑结构荷载载规范》条条文说明部部分8.22.1提供供的公式计计算：A类场场地：μzA=1.2284×((z/100)0.224B类场场地：μzB=1.0000×((z/100)0.330C类场场地：μzC=0.5544×((z/100)0.444D类场场地：μzD=0.2262×((z/100)0.660公式中中的截断高高度和梯度度高度与计计算阵风系系数时相同同，也就是是：对A类场地：：当z>3000m时，取z=3000m，当z<5m时，取z=5m；对B类场地：：当z>3500m时，取z=3500m，当z<10mm时，取z=10mm；对C类场地：：当z>4500m时，取z=4500m，当z<15mm时，取z=15mm；对D类场地：：当z>5500m时，取z=5500m，当z<30mm时，取z=30mm；对于B类地形，5.55m高度处处风压高度度变化系数数：μz==1.0000×(ZZ/10))0.300=1μs11：局部风风压体型系系数；按《建建筑结构荷荷载规范》GB500009--20122第8.3..3条：计计算围护结结构及其连连接的风荷荷载时，可可按下列规规定采用局局部体型系系数μs1：11封闭矩形形平面房屋屋的墙面及及屋面可按按表8.33.3-1的规定采采用；22檐口、雨雨篷、遮阳阳板、边棱棱处的装饰饰条等突出出构件，取取-2.0；33其它房屋屋和构筑物物可按本规规范第8..3.1条条规定体型型系数的1.25倍取值。按《建筑筑结构荷载载规范》GB500009--20122第8.3..4条：计计算非直接接承受风荷荷载的围护护构件风荷荷载时，局局部体型系系数可按构构件的从属属面积折减减，折减系系数按下列列规定采用用：11当从属面面积不大于于1m2时，折减减系数取1.0；22当从属面面积大于或或等于255m2时，对墙墙面折减系系数取0.8，对局部部体型系数数绝对值大大于1.0的屋面区区域折减系系数取0.6，对其它它屋面区域域折减系数数取1.0；33当从属面面积大于11m2且小于255m2时，墙面面和绝对值值大于1.0的屋面局局部体型系系数可采用用对数插值值，即按下下式计算局局部体型系系数：μs1(A))=μs1(1))+[μs1(255)-μs1(1))]loggA/1..4……8.33.4[GGB500009-22012]]因此，对对雨蓬结构构来说：正压情况况下：μs1+(1)=00.5μs1+(225)=11×μs1+(1)=00.5负压情况况下：μs1-(1)=--2.0μs1-(225)=00.6×μs1-(1)=--1.2w0：：基本风压压值(MPaa)，根据现现行《建筑筑结构荷载载规范》GB500009--20122附表E.5中数值采采用，按重重现期50年，上海海地区取0.000055MMPa；(1)计算龙骨骨构件的风风荷载标准准值：龙骨构构件的从属属面积：A=7..305××1.766=12..85688m2LogAA=1.1109μsA1++(A)=μs1+(11)+[μs1+(225)-μs1+(1)]llogA//1.4==0.5μsA1--(A)=μs1-(11)+[μs1-(225)-μs1-(1)]llogA//1.4==1.3666wkAA+=βgzμzμsA1++w0=1.77×1×00.5×00.000055=0.00004668MPaawkAA-=βgzμzμsA1--w0=1.77×1×11.3666×0.0000555=0.00012777MPaa(2)计算面板板部分的风风荷载标准准值：μsB1++(A)=00.5μsB1--(A)=22wkBB+=βgzμzμsB1++w0=1.77×1×00.5×00.000055=0.00004668MPaawkBB-=βgzμzμsB1--w0=1.77×1×22×0.0000555=0.0001877MPa风荷载设计值计计算wA++：正风压压作用下作作用在雨篷篷龙骨上的的风荷载设设计值(MPaa)；wkAA+：正风风压作用下下作用在雨雨篷龙骨上上的风荷载载标准值(MPaa)；wA--：负风压压作用下作作用在雨篷篷龙骨上的的风荷载设设计值(MPaa)；wkAA-：负风风压作用下下作用在雨雨篷龙骨上上的风荷载载标准值(MPaa)；wA++=1.44×wkAA+==1.4××0.00004688==0.00006555MPawA--=1.44×wkAA-==1.4××0.00012777==0.00017888MPawB++：正风压压作用下作作用在雨篷篷面板上的的风荷载设设计值(MPaa)；wkBB+：正风风压作用下下作用在雨雨篷面板上上的风荷载载标准值(MPaa)；wB--：负风压压作用下作作用在雨篷篷面板上的的风荷载设设计值(MPaa)；wkBB-：负风风压作用下下作用在雨雨篷面板上上的风荷载载标准值(MPaa)；wB++=1.44×wkBB+==1.4××0.00004688==0.00006555MPawB--=1.44×wkBB-==1.4××0.000187==0.00026188MPa雪荷载标准值计计算Sk：：作用在雨雨篷上的雪雪荷载标准准值(MPaa)；S0：：基本雪压压，根据现现行《建筑筑结构荷载载规范》GB500009--20122取值：0.00002MPPa；μr：：屋面积雪雪分布系数数，按表77.2.11[GB5500099-20112]，为2.0；根据《建建筑结构荷荷载规范》GB500009--20122公式7.11.1屋面面雪荷载标标准值为：：Sk==μr×S0==2.0××0.00002==0.00004MPPa雪荷载设计值计计算S：雪雪荷载设计计值(MPaa)；S=11.4×SSk=11.4×00.00004=00.000056MPPa雨篷面活荷载设设计值Q：雨雨篷面活荷荷载设计值值(MPaa)；Qk：：雨篷面活活荷载标准准值取：500NN/m2Q=11.4×QQk=11.4×5500/110000000=00.00007MPaa因为SSk≤Qk，所以计计算时活荷荷载参与正正压组合！！雨篷构件恒荷载载设计值G+：：正压作用用下雨篷构构件恒荷载载设计值(MPaa)；G-：：负压作用用下雨篷构构件恒荷载载设计值(MPaa)；Gk：：雨篷结构构平均自重重取0.00005MPPa；因为GGk与其它可可变荷载比比较，不起起控制作用用，所以：：G+==1.2××Gk==1.2××0.00005==0.00006MPPaG-==Gk==0.00005MPPa选取计算荷载组组合(1)正风压的的荷载组合合计算：SkAA+：正风风压作用下下的龙骨的的荷载标准准值组合(MPaa)；SA++：正风压压作用下的的龙骨的荷荷载设计值值组合(MPaa)；SkAA+=Gk+Qk+0.66wkA++==0.00012811MPaSA++=G++Q+00.6wAA+==0.00016933MPa(2)负风压的的荷载组合合计算：SkAA-：负风风压作用下下的龙骨的的荷载标准准值组合(MPaa)；SA--：负风压压作用下的的龙骨的荷荷载设计值值组合(MPaa)；SkAA-=Gk+wkA--==0.00007777MPaSA--=G-+wA-==1.0GGk+1.44wkA--==0.00012888MPa(3)最不利荷荷载选取：：SkAA：作用在在龙骨上的的最不利情情况下荷载载标准值组组合(MPaa)；SA：：作用在龙龙骨上的最最不利情况况下荷载设设计值组合合(MPaa)；按上面面2项结果，选选最不利因因素(正风压情情况下出现现)：SkAA=0.00012881MPaaSA==0.00016933MPa雨篷杆件计算基本参数：1：计计算点标高高：5.55m；2：力力学模型：：悬臂梁；；3：荷荷载作用：：集中荷载载(有拉杆作作用)；4：悬悬臂总长度度：L=73005mm，受受力模型图图中a=33005mm，b=40000mm；；5：拉拉杆截面面面积：7003mm226：分分格宽度：：B=17660mm；；7：板板块配置：：夹层玻璃璃8+8mm；8：悬悬臂梁：H3500x1000x10xx8，Q235；本处杆件按悬臂臂梁力学模模型进行设设计计算，受受力模型如如下：结构的受力分析析(1)集中荷载载值计算：：本工程程结构的每每个梁上，共共有i=6个集中力力作用点，下下面对这些些力分别求求值：Pkii：每个集集中力的标标准值(N)；Pi：：每个集中中力的设计计值(N)；ai：：每个分格格的沿悬臂臂梁方向的的长度(mm)；Sk：：组合荷载载标准值(MPaa)；S：组组合荷载设设计值(MPaa)；B：分格宽度(mmm)；荷载指定图梁的抗弯强度计计算应力比：最大00.4344<0.995所以悬臂梁抗弯弯强度满足足要求。梁的挠度计算经过计算机有限限元优化分分析得到：：dfAA：结构组组合作用下下的挠度(mm)；df,lim：按按规范要求求，悬臂杆杆件的挠度度限值(mm)；df,,lim==2L/2550=588.44mmmdfAA=40.77mm≤df,liim=58.444mm悬臂梁杆件的挠挠度满足要要求!雨篷焊缝计算基本参数：1：焊缝缝高度：hf=6mm；2：焊焊缝有效截截面抵抗矩矩：W=3200792..9mm3；3：焊焊缝有效截截面积：A=41777.6mm2；受力分析V：固固端剪力(N)；NL：：轴力(mm)；M：固固端弯矩(N·mmm)；经过计算机计算算分析得：：V=FF3=83322.776NNL==F2=333839..51NM=MM1=2449920066.33N·mmm焊缝校核计算校核依据：((σσf/βf)2+τf2)0.5≤ffw7..1.3--3[GBB500117-20003]上式中：σf：：按焊缝有有效截面计计算，垂直直于焊缝长长度方向的的应力(MPaa)；βf：：正面角焊焊缝的强度度设计值增增大系数，取1.22；τf：：按焊缝有有效截面计计算，沿焊焊缝长度方方向的剪应应力(MPaa)；ffww：角焊缝缝的强度设设计值(MPaa)；((σσf/βf)2+τf2)0.5=((MM/1.222W+NNL/1.222A)2+(V//A)2)0.5=((2249922066..3/1..22/33207992.9++338339.5//1.222/41777.6))2+(83222.766/41777.6)2)0.5=70..53MMPa70..53MMPa≤ffw=1600MPa焊缝强度能满足足要求。玻璃的选用与校校核基本参数：1：计计算点标高高：5.55m；2：玻玻璃板尺寸寸：宽×高=B×HH=17660mm××14200mm；3：玻玻璃配置：：夹层玻璃璃，夹层玻玻璃：8+8mm；上上片钢化玻玻璃，下片片钢化玻璃璃；4：玻玻璃支撑类类型：四点点驳接；5：玻玻璃支撑点点间距B1×H1=15110mm×11700mm；模型简图为：玻璃板块荷载组组合计算(1)玻璃板块块自重：Gk：：玻璃板块块自重标准准值(MPaa)；G：玻玻璃板块自自重设计值值(MPaa)；t1：：玻璃板块块上片玻璃璃厚度(mm)；t2：：玻璃板块块下片玻璃璃厚度(mm)；γg：：玻璃的体体积密度(N/mmm3)；wk++：正风压压作用下作作用在雨篷篷上的风荷荷载标准值值(MPaa)；Gk==γg(t1+t2)==25.66/100000000×(8++8)==0.000041MMPa因为Gk与其它可变荷载载比较，不不起控制作作用，所以以：G+：：正压作用用下雨篷玻玻璃恒荷载载设计值(MPaa)；G-：：负压作用用下雨篷玻玻璃恒荷载载设计值(MPaa)；Gk：：玻璃板块块自重标准准值(MPaa)；G+==1.2××Gk==1.2××0.000041==0.00004922MPaG-==Gk==0.000041MMPa(2)正风压的的荷载组合合计算：Sk++：正风压压作用下的的荷载标准准值组合(MPaa)；S+：：正风压作作用下的荷荷载设计值值组合(MPaa)；Sk++=Gk+Qk+0.66wk+==0.00011911MPaS+==G++Q+00.6w++==0.00015855MPa(3)负风压的的荷载组合合计算：Sk--：负风压压作用下的的荷载标准准值组合(MPaa)；S-：：负风压作作用下的荷荷载设计值值组合(MPaa)；Sk--=Gk+wk-==0.000146MMPaS-==G-+w-==1.0GGk+1.44wk-==0.00022088MPa(4)最不利荷荷载选取：：Sk：：最不利荷荷载标准值值组合(MPaa)；S：最最不利荷载载设计值组组合(MPaa)；按上面面2项结果，选选最不利因因素(负风压情情况下出现现)：Sk==0.000146MMPaS=00.0022208MMPa玻璃板块荷载分分配计算Sk：：最不利荷荷载标准值值组合(MPaa)；S：最最不利荷载载设计值组组合(MPaa)；t1：：上片玻璃璃厚度(mm)；t2：：下片玻璃璃厚度(mm)；Sk11：分配到到上片玻璃璃上的荷载载组合标准准值(MPaa)；S1：：分配到上上片玻璃上上的荷载组组合设计值值(MPaa)；Sk22：分配到到下片玻璃璃上的荷载载组合标准准值(MPaa)；S2：：分配到下下片玻璃上上的荷载组组合设计值值(MPaa)；Sk11=Skt13/(t13+t23)==0.000146××83/(83+83)==0.000073MMPaS1==St13/(t13+t23)==0.00022088×83/(83+83)==0.00011044MPaSk22=Skt23/(t13+t23)==0.000146××83/(83+83)==0.000073MMPaS2==St23/(t13+t23)==0.00022088×83/(83+83)==0.00011044MPa玻璃的强度计算算校核依据据：σ≤[fg](1)上片校核核：θ1：：上片玻璃璃的计算参参数；η1：：上片玻璃璃的折减系系数；Sk11：作用在在上片玻璃璃上的荷载载组合标准准值(MPaa)；a：支支撑点间玻玻璃面板长长边边长(mm)；E：玻玻璃的弹性性模量(MPaa)；t1：：上片玻璃璃厚度(mm)；θ1==Sk1a4/Et14……6.11.2-33[JGJJ102--20033]=0.0000733×151104/720000/884=12..869按系数θ1，查查表6.11.2-22[JGJJ102--20033]，η1=0.9949；σ1：：上片玻璃璃在组合荷荷载作用下下的板中最最大应力设设计值(MPaa)；S1：：作用在幕幕墙上片玻玻璃上的荷荷载组合设设计值(MPaa)；a：支支撑点间玻玻璃面板长长边边长(mm)；t1：：上片玻璃璃厚度(mm)；m1：：上片玻璃璃弯矩系数数,查表得m1=0.1141；σ1==6m1S1a2η1/t12=6×00.1411×0.00011004×155102×0.9949/882=31..578MMPa31.5578MPPa≤fg1=422MPa((钢化玻璃)上片玻璃的强度度满足!(2)下片校核核：θ2：：下片玻璃璃的计算参参数；η2：：下片玻璃璃的折减系系数；Sk22：作用在在下片玻璃璃上的荷载载组合标准准值(MPaa)；a：支支撑点间玻玻璃面板长长边边长(mm)；E：玻玻璃的弹性性模量(MPaa)；t2：：下片玻璃璃厚度(mm)；θ2==Sk2a4/Et24……6.11.2-33[JGJJ102--20033]=0.0000733×151104/720000/884=12..869按系数θ2，查查表6.11.2-22[JGJJ102--20033]，η2=0.9949σ2：：下片玻璃璃在组合荷荷载作用下下的板中最最大应力设设计值(MPaa)；S2：：作用在幕幕墙下片玻玻璃上的荷荷载组合设设计值(MPaa)；a：支支撑点间玻玻璃面板长长边边长(mm)；t2：：下片玻璃璃厚度(mm)；m2：：下片玻璃璃弯矩系数数,查表得m2=0.1141；σ2==6m2S2a2η2/t22=6×00.1411×0.00011004×155102×0.9949/882=31..578MMPa31.5578MPPa≤fg2=422MPa((钢化玻璃)下片玻璃的强度度满足!玻璃最大挠度校校核校核依据：df==ημSka4/D≤df,liim……6.11.3-22[JGJJ102--20033]上面公式中：df：：玻璃板挠挠度计算值值(mm)；η：玻玻璃挠度的的折减系数数；μ：玻玻璃挠度系系数，查表表得μ=0.0017833；D：玻玻璃的弯曲曲刚度(N·mmm)；df,,lim：：许用挠度度，取支撑撑点间玻璃璃面板长边边边长的60，为25..167mmm；其中：D=EEte3/(122(1-υ2))……6.11.3-11[JGJJ102--20033]上式中：E：玻玻璃的弹性性模量(MPaa)；te：：玻璃的等等效厚度(mm)；υ：玻玻璃材料泊泊松比，为为0.2；te==(t13+t23)1/3……6.11.4-55[JGJJ102--20033]==(83+83)1/3==10.0079mmmD=EEte3/(122(1-υ2))=7720000×10..07933/(122×(1--0.222))=663992298.2269N··mmθ：玻玻璃板块的的计算参数数；θ=SSka4/Ete4……6.11.2-33[JGJJ102--20033]==0.000146××151004/720000/110.07794==10.22155按参数θ，查表表6.1..2-2[[JGJ1102-22003]]，η=0.9959df==ημSka4/D==0.9559×0..017883×0..001446×155104/639992988.2699==20.2281mmm20.2281mmm≤df,liim=25.1167mmm玻璃的挠度能满满足要求!雨篷埋件计算((粘结型化化学锚栓)校核处埋件受力力分析V：剪剪力设计值值(N)；N：轴轴向拉(压)力设计值(N)，本处为为轴向压力力；M：根根部弯矩设设计值(N·mmm)；根据前面的计算算，得：NL=F2=349993.66NV=F3=422127..7NM=M1=2449920066.33N·mmm埋件受力基本参参数V=4421277.7NN=3349933.6NM=2249922066..3N·mmm选用锚锚栓：慧鱼鱼-化学锚栓,FHBB-A20×1170/550；锚栓群中承受拉拉力最大锚锚栓的拉力力计算按5..2.2[[JGJ1145-22004]]规定，在在轴心拉力力和弯矩共共同作用下下(下图所示)，进行弹弹性分析时时，受力最最大锚栓的的拉力设计计值应按下下列规定计计算：1：当N/n-My11/Σyi2≥0时：Nsddh=N/nn+My11/Σyi22：当N/n-My11/Σyi2<0时：Nsddh=(NLL+M)yy1//Σyi/2在上面公式中：：M：弯矩设计值；；Nsdh：群锚中中受拉力最最大锚栓的的拉力设计计值；y1，yi：锚栓1及i至至群锚形心心轴的垂直直距离；y1/，yi/：锚栓1及i至至受压一侧侧最外排锚锚栓的垂直直距离；L：轴力N作用点点至受压一一侧最外排排锚栓的垂垂直距离；；在本例中：N/n-My11/Σyi2=349933.6/66-2499920666.3××175//1225500=-298770.6885因为：-299870..685<<0所以：Nsddh=(NLL+M)yy1//Σyi/2=355561..081NN按JGJ102--20033的5.5..7中第七七条规定，这这里的Nsdh再乘以2就是现场场实际拉拔拔应该达到到的值。群锚受剪内力计计算按5..3.1[[JGJ1145-22004]]规定，当当边距c≥10hef时，所有有锚栓均匀匀分摊剪切切荷载；当边距c<100hef时，部分分锚栓分摊摊剪切荷载载；其中：hef：锚栓的有效锚锚固深度；；c：锚栓与混凝土土基材之间间的距离；；本例中：c=100mmm<10hhef=17000mm所以部分螺栓受受剪，承受受剪力最大大锚栓所受受剪力设计计值为：Vsdh=V/mm=210063.885N锚栓或植筋钢材材破坏时的的受拉承载载力计算NRd,s=kNNRk,ss/γRS,NN6.11.2-11[JGJJ145--20044]NRk,s=Assfstk6..1.2--2[JGGJ1455-20004]上面公式中：NRd,s：锚栓栓或植筋钢钢材破坏时时的受拉承承载力设计计值；NRk,s：锚栓栓或植筋钢钢材破坏时时的受拉承承载力标准准值；k：地地震作用下下锚固承载载力降低系系数，按表表7.0..5[JGGJ1455-20004]选取；As：锚栓或植筋应应力截面面面积；fstk：锚栓或或植筋极限限抗拉强度度标准值；；γRS,N：锚栓栓或植筋钢钢材受拉破破坏承载力力分项系数数；NRk,s=Assfstk=2455×5000=1222500NNγRS,N=1..2fsttk/fyk≥1.4表4.2..6[JGGJ1455-20004]fyk：锚栓屈服服强度标准准值；γRSS,N=11.2fsstk/ffyk=1..2×5000/4000=1..5取：γRRS,N==1.5NRdd,s=kkNRk,,s/γRS,NN=1×11225000/1..5=816666.6667N≥Nsdh=355561.0081N锚栓或植筋钢材材受拉破坏坏承载力满满足设计要要求！锚栓或植筋钢材材受剪破坏坏承载力计计算VRRd,s==kVRkk,s/γRs,VV6.22.2-11[JGJJ145--20044]其中：VRdd,s：钢钢材或植筋筋破坏时的的受剪承载载力设计值值；VRkk,s：钢钢材或植筋筋破坏时的的受剪承载载力标准值值；k：地地震作用下下锚固承载载力降低系系数，按表表7.0..5[JGGJ1455-20004]选取；γRs,V：钢材材或植筋破破坏时的受受剪承载力力分项系数数，按表44.2.66[JGJJ145--20044]选用：γRss,V=11.2fsstk/ffyk表4.2..6[JGGJ1455-20004]按规范，该系数数要求不小小于1.25、fstk≤800MMPa、fyk/fstkk≤0.8；对本例，γRss,V=11.2fsstk/ffyk表4.2..6[JGGJ1455-20004]=1..2×5000/4000=1..5实际选取γRss,V=11.5；VRkk,s=00.5Assfstk6.22.2-22[JGJJ145--20044]=0.55×2455×5000=612250NVRdd,s=kkVRk,,s/γRs,VV=1×6612500/1.55=408833.3333N≥Vsdh=210063.885N所以，锚栓或植植筋钢材受受剪破坏承承载力满足足设计要求求！拉剪复合受力承承载力计算算钢材破坏时要求求：(NSSdh/NRd,,s)2+(VSddh/VRd,,s)2≤16.33.1[JJGJ1445-20004]代入上面计算得得到的参数数计算如下下：(NSSdh/NRd,,s)2+(VSddh/VRd,,s)2=(355561..081//816666.6667)2+(211063..85/4408333.3333)2=0.4456≤1.0所以，该处计算算满足设计计要求！附录常用材料的力学学及其它物物理性能玻璃的强度设计计值fg(MPa))JGJ102--20033表5.2..1种类厚度(mm)大面侧面普通玻璃528.019.5浮法玻璃5～1228.019.515～1924.017.0≥2020.014.0钢化玻璃5～1284.058.815～1972.050.4≥2059.041.3长期荷载作用下下玻璃的强强度设计值值fg(MPa))JGJ113--20099表4.1..9种类厚度(mm)大面侧面平板玻璃5～129615～1975≥2064半钢化玻璃5～12282015～192417≥202014半钢化玻璃5～12423015～193626≥203021铝合金型材的强强度设计值值(MPPa)GB504299-20007表4.3..4铝合金牌号状态厚度强度设计值(mm)抗拉、抗压抗剪6061T4不区分9055T6不区分2001156063T5不区分9055T6不区分150856063AT5≤1013575T6≤1016090钢材的强度设计计值(1-热轧钢材)fs(MPa))JGJ102--20033表5.2..3钢材牌号厚度或直径d((mm)抗拉、抗压、抗抗弯抗剪端面承压Q235d≤16215125325Q345d≤16310180400钢材的强度设计计值(2-冷弯薄壁壁型钢)fs(MPa))GB500188-20002表4.2..1钢材牌号抗拉、抗压、抗抗弯抗剪端面承压Q235205120310Q345300175400材料的弹性模量量E(MPPa)JGJ102--20033表5.2..8、JGJ1133-22001表5.3..9材料E材料E玻璃0.72×1005不锈钢绞线1.2×1055～1.5××105铝合金、单层铝铝板0.70×1005高强钢绞线1.95×1005钢、不锈钢2.06×1005钢丝绳0.8×1055～1.0××105消除应力的高强强钢丝2.05×1005花岗石板0.8×1055蜂窝铝板100mm0.35×1005铝塑复合板44mm0.2×1055蜂窝铝板155mm0.27×1005铝塑复合板66mm0.3×1055蜂窝铝板200mm0.21×1005材料的泊松比υυJGJ102--20033表5.2..9、JGJ1133-22001表5.3..10、GB500429--20077表4.3..7材料υ材料υ玻璃0.2钢、不锈钢0.3铝合金0.3(按GBB504229)高强钢丝、钢绞绞线0.3铝塑复合板0.25蜂窝铝板0.25花岗岩0.125材料的膨胀系数数α(1/℃)JGJ102--20033表5.2..10、JGJ1133-22001表5.3..11、GB500429--20077表4.3..7材料α材料α玻璃0.8×10--5～1.0××10-55不锈钢板1.80×100-5铝合金、单层铝铝板2.3×10--5(按GB500429))混凝土1.00×100-5钢材1.20×100-5砖砌体0.50×100-5铝塑复合板≤4.0×10--5蜂窝铝板2.4×10--5花岗岩0.8×10--5材料的重力密度度γg(KN/mm3)JGJ102--20033表5.3..1、GB500429--20077表4.3..7材料γg材料γg普通玻璃、夹层层玻璃钢化、半钢化玻玻璃25．6矿棉1.2～1.55玻璃棉0.5～1.00钢材78．5岩棉0.5～2.55铝合金2700kg//m3(按GB500429))板材单位面积重重力标准值值（MPa）JGJ133--20011表5.2..2板材厚度（mm）qk(N/m2)板材厚度（mm）qk(N/m2)单层铝板2.53.04.067.581.0112.0不锈钢板1.52.02.53.0117.8157.0196.3235.5铝塑复合板4.06.055.073.6蜂窝铝板（铝箔箔芯）10.015.020.053.070.074.0花岗石板20.025.030.0500～5600625～7000750～8400螺栓连接的强度度设计值一一(MPa))JGJ102--20033表B.0..1-1螺栓的性能等级级锚栓和构构件钢材的的牌号普通螺栓锚栓承压型连接高强强度螺栓C级螺栓A、B级螺栓抗拉抗剪承压抗拉抗剪承压抗拉抗拉抗剪承压ftbfvbfcbftbfvbfcbftbftbfvbfcb普通螺栓4.6、4.88级1701405.6级2101908.8级400320锚栓Q235钢140Q345钢180承压型连接高强强度螺栓8.8级400250-10.9级500310-构件Q235钢--305--405470Q345钢--385--51059