重庆某框架结构住宅转换层施工方案有计算

*********1号楼转换层施工专项项方案一、工程概况该工程项目由重重庆***房地产开发发有限公司开开发、重庆***建筑设计有有限公司设计计、重庆***建设工程监监理有限公司司监理、重庆庆***建筑工程有有限责任公司司施工。该工工程位于***区***大道。转换层位于框架架结构二层，楼楼面标高为9.2000m，其上承载载一个24层的塔楼，是是公用设施框框架与住宅楼楼的转换部位位,既是下部楼楼层的屋面，又又是塔楼的底底座，结构较较其它层相对对复杂，结构构构件截面大大，楼面标高高不尽相同，标标高有9.2000m、9.6000m，梁截面为为900×2000，700×1800，800×1500，600×1200，600×1100，600×1000，400×1000,4000×800等。板厚为为180，砼标标号梁、柱C50,板为C40，最大大梁的自重约约4.5吨,主梁最大净净跨6900mmm。为此，施施工中应特别别注意标高的的复核和高截截面梁的支撑撑，以确保整整体结构的可可靠和使用功功能的完善。转换层建筑面积积约870m2，钢筋;柱采用二级级钢、主梁采采用三级钢,次梁采用二二级钢,腰筋和箍筋筋为二级钢或或一级钢，总总量约110t，梁、柱混混凝土等级为为C50,板混凝土等等级C40,在转换层所所有梁、板范范围内掺入水水泥用量10%的UEA微膨胀剂、浇浇筑量约450m3，该转换层层不宜留置施施工缝故本方方案按一次性性浇筑所有梁梁、板混凝土土,柱混凝土先先浇到梁底200范围内，施施工工作量较较大，按照施施工组织设计计和合同约定定，本层混凝凝土浇筑采用用予拌混凝土土（商品混凝凝土）。既能能加快施工进进度，又能保保证工程质量量。二、施工布曙1、施工进度目目标：25天即2010年3月10日至4月3日。2、质量目标：：合格以上标标准，各工序序一次性检查查合格。3、安全目标：：无轻重伤事事故，无死亡亡事故。4、施工段划分分：由于该转转换层位于9.200层，不宜留留设施工缝，所所以梁、板混混凝土一次性性浇筑。三、主要分项分分部工程施工工方法（=1\*CHINESENUM3一）、测量放放线用垂准仪从基础础层(负三层)逐层向上投投递,然后用经纬纬仪复核，垂垂直度偏差值值应符合施工工验收规范要要求。用专用用钢尺细分各各细部轴线，如如有误差，在在允许范围内内按负一层轴轴线相对调整整。用水平仪仪测定细部标标高，注意各各细部标高的的范围，并用用油漆在醒目目的位置作好好标记，各工工种按此标记记作业。（=2\*CHINESENUM3二）、钢筋工工程1、施工准备(1)检查钢筋筋是否有备案案证、出厂合合格质量证明明书和复检报报告。(2)所有钢材材的化学成分分和机械性能能均应符合国国家标准有关关规定；钢筋筋的表面应洁洁净，无损伤伤，油质、漆漆污和铁锈等等应在使用前前清除干净、带带有颗粒状或或片状老锈的的钢筋不得使使用。①钢筋的抗拉强强度实测值与与屈服强度的的比值不小于于1.25。②钢筋的屈服强强度实测值与与钢筋的强度度标准值的比比值不大于1.40。(3)应将绑扎扎钢筋地点清清扫干净。(4)按图纸和和操作工艺标标准向班组进进行质量技术术、安全交底底。2、钢筋加工工钢筋加工制作前前由施工员制制出料表，料料表尺寸应符符合设计，并并严格按03G1001图集相关节节点核对尺寸寸后交付班组组。统一在现现场钢筋加工工棚下料成型型,由塔吊配合合吊至楼层。下下料尺寸严格格按照钢筋下下料表,制作工艺严严格按现行国国家技术规范范《混凝土结结构工程施工工质量验收规规范》(GB502204-20002)和《03G1001图集》。3、钢筋接接头按照设计计要求,楼板钢筋采采用绑扎接头头;柱、梁二级级钢≥Φ25、三级钢≥Φ20以上的纵向向钢筋采用机机械连接，柱柱、墙钢筋>12<220采用电渣压压力焊焊接。其其余钢筋接长长优先采用闪闪光对焊接头头,其次采用双双面或单面搭搭接焊接头,采用双面或或单面搭接焊焊接头的钢筋筋事先应打驳驳头,以保证钢筋筋中心同一直直线。以上焊焊接接头的质质量标准应符符合现行《混混凝土结构工工程施工质量量验收规范》(GB50204-2002)和《钢筋焊接及验收规程》(JGJ18-96)的要求和进行接头试验。接头位置及接头数量严格按设计要求。未做接头试验或试验不合格，不得进入下道工序。梁筋接头位置应应置于梁的受受压区内。梁梁面负筋在跨跨中L/3区段内，梁梁底正筋在跨跨中L/3区段外，悬悬臂梁筋不得得有接头。焊接I级钢时采采用E43焊条,焊接II级钢采用E50型焊条，I级钢和II级钢相互焊接接时采用E50型焊条。柱主筋应在两个个水平截面上上接头，第一一截面高度应应大于500mm或大于柱长长边的尺寸，主主筋焊接数量量为每截面50%。4、钢筋绑扎分部分项钢筋绑绑扎严格执行行DB51//T32.44-91绑扎扎程序和设计计构造要求。柱柱墙钢筋在就就位处绑扎,,梁、板钢筋筋在底模上绑绑扎。(1))柱钢筋绑扎扎a、工工艺流程套柱箍筋→焊接接或机械连接接竖向受力钢钢筋→画箍筋间距距线→绑箍筋。b、施施工方法Ⅰ、套柱箍筋：：按图纸要求求间距，计算算好每根柱箍箍筋数量，先先将箍筋套在在下层伸出的的搭接筋上，然然后立柱子钢钢筋。Ⅱ、画箍筋间距距线：在立好好的柱子竖向向钢筋上，按按图纸要求用用粉笔划箍筋筋间距线。Ⅲ、柱箍筋绑扎扎：①按已划好箍筋筋位置线，将将已套好箍筋筋往上移动，由由上往下绑扎扎，宜采用缠缠扣绑扎。②箍筋与立筋要要垂直，箍筋筋转角处与主主筋交点均要要绑扎，立筋筋与箍筋非转转角部分相交交点成梅花交交错绑扎。③箍筋的弯钩叠叠合处应沿柱柱子竖筋交错错布置，并绑绑扎牢固。④柱箍筋端头应应弯成1355度，平直部部分长度不小小于10d或75mm(d为箍筋直径径),如箍筋采采用90度搭接,搭接处应焊焊接,焊接长度单单面焊缝不小小于5d。⑤柱上下两端箍箍筋应加密，加加密区长度和和加密区内箍箍筋间距应符符合设计图纸纸要求。框架架节点的梁高高区段内，柱柱子箍筋仍需需加密，布筋筋时应注意先先扎柱子箍筋筋后穿梁筋。⑥柱筋保护层厚厚度应符合规规范要求，主主筋外皮为225mm,垫垫块应绑在柱柱竖向筋外皮皮上,间距不大于于1000mmm,以保证证主筋保护层层厚度准确,,当柱截面尺尺寸有变化时时,柱应在板内内弯折,弯后的尺寸寸要符合设计计要求。(2))筒体剪力墙墙钢筋绑扎a、工工艺流程:立2～4根竖筋筋→画水平筋间间距→绑定位横筋→绑其余横竖竖筋。b、施施工方法Ⅰ、立2～4根根竖筋：将竖竖筋与下层伸伸出的搭接筋筋绑扎，在竖竖筋上画好水水平筋分档标标志，在下部部及齐胸处绑绑两根横筋定定位，并在横横筋上画好竖竖筋分档标志志，接着绑其其余竖筋，最最后再绑其余余横筋，横筋筋在竖筋里面面或外面应符符合设计要求求。竖筋伸出出搭接筋的搭搭接处需绑33根水平筋，其其搭接长度及及位置均应符符合设计要求求。墙筋应逐逐点绑扎，双双排钢筋之间间应绑拉筋，其其纵横间距按按设计图纸,,按梅花形布布置;钢筋外皮绑绑扎垫块。Ⅱ、墙上孔洞必必须予留，洞洞口尺寸大于于200mmm时,按设计要求求设置构造加加强筋,墙中留洞待待设备安装完完备后用C330细石混凝凝土填塞。墙墙肢连梁上予予埋导管，洞洞口加筋按设设计要求。Ⅲ、墙与框架柱柱连接处，墙墙的水平横筋筋应锚固到框框架柱内，其其锚固长度要要符合设计要要求。Ⅳ、墙水平筋在在两端头、转转角、十字节节点、联梁等等部份的锚固固长度以及洞洞口周围加固固筋等，均应应符合设计抗抗震要求。Ⅴ、合模后对伸伸出的竖向钢钢筋应进行修修整，宜在搭搭接处绑一道道横筋定位，浇浇筑混凝土时时应有专人看看管，浇筑后后再次调整以以保证钢筋位位置准确。(3)、梁钢钢筋绑扎a、工工艺流程画主次梁箍筋间间距→放主梁次梁梁箍筋→穿主梁底层层纵筋→穿次梁底层层纵筋并与箍箍筋固定→穿主梁上层层纵向架立筋筋→按箍筋间距距绑扎→穿次梁上层层纵向钢筋→按箍筋间距距绑扎。b、施施工方法及要要点Ⅰ、在梁侧模板板上画出箍筋筋间距，摆放放箍筋。Ⅱ、先穿主梁的的下部纵向受受力钢筋及弯弯起钢筋，将将箍筋按已画画好的间距逐逐个分开，穿穿次梁的下部部纵向受力钢钢筋及弯起钢钢筋，并套好好箍筋，放主主次梁的架立立筋，隔一定定间距将架立立筋与箍筋绑绑扎牢固，调调整箍筋间距距使之符合设设计要求，绑绑架立筋，再再绑主筋，主主次梁同时配配合进行。Ⅲ、梁、柱外皮皮齐平时，梁梁外侧纵向钢钢筋应弯折入入柱墙主筋内内侧。Ⅳ、框支梁(框框架梁)上部纵向钢钢筋应贯穿中中间节点，梁梁下部纵向钢钢筋伸入中间间节点锚固长长度及伸过中中心线的长度度要符合设计计要求，框支支梁(框架梁)纵向钢筋在在端节点的锚锚固长度也要要符合设计要要求。Ⅴ、绑梁上部纵纵向筋的箍筋筋，宜用套扣扣法绑扎。Ⅵ、箍筋在叠合合处的弯钩，在在梁中应交错错绑扎，箍筋筋弯钩为1335度，平直直部分长度为为10d或75mm,如做成封闭闭箍时,单面焊缝长长度为5d。Ⅶ、梁端第一个个箍筋应设置置在距离柱节节点边缘500mm处，梁梁端与柱交接接处箍筋应加加密，其间距距与加密区长长度均要符合合设计要求。主主次梁相交处处，箍筋在主主梁中贯通设设置。Ⅷ、在主次梁受受力筋下均应应垫垫块，保保证保护层的的厚度，受力力筋为双排时时，可用短钢钢筋垫在两层层钢筋之间，钢钢筋排距应符符合设计要求求。跨度L≥4m的的支承梁及L≥2m的悬臂梁，模模板应按1‰～3‰要求起拱。挑梁及弧形梁的的配筋应满足足抗扭构造要要求。(4))板钢筋绑扎扎a、工工艺流程清理模板→模板板上画线→绑扎板受力力筋→绑板负弯矩矩筋。b、施施工方法Ⅰ、清理模板上上面的杂物,,用粉笔在模模板上划好主主筋、分布筋筋间距。Ⅱ、按划好的间间距,先摆好受力力主筋，后放放分布筋，预预埋件、电线线管、预留孔孔等及时配合合安装。Ⅲ、在现浇板中中有板带梁时时，应先绑扎扎板带梁钢筋筋，再摆放板板钢筋。当梁梁底与板底相相平时,板的下部钢钢筋伸入梁内内时,应置于梁下下部纵向钢筋筋之上。Ⅳ、绑扎板筋时时一般用顺扣扣或八字扣，除除外围两根筋筋的相交点应应全部绑扎外外，其余各点点可交错绑扎扎（双向板相相交点须全部部绑扎），如如板为双层钢钢筋，两层筋筋之间须加钢钢筋马凳，以以确保上部钢钢筋的位置，负负弯矩钢筋每每个相交点均均要绑扎。Ⅴ、在钢筋的下下面垫好垫块块，间距800mm，垫垫块的厚度等等于保护层厚厚度，应满足足设计要求115mm，钢钢筋搭接长度度与搭接位置置均需满足设设计及施工规规范要求。楼板布筋时注意意底部钢筋网网中受力主筋筋必须置于底底面(双向板短向向筋放在底面面)，底部分布布筋放在主筋筋上面，上部部钢筋网中受受力主筋放在在顶面分布筋筋则放在主筋筋下面。所有板筋(受力力或非受力筋筋)当用搭接接接长时，其搭搭接长度L1不小于250mm，在同一断断面的接头钢钢筋截面面积积不得超过钢钢筋总截面面面积的1／4。板面筋应应按设计通长长设置，如需需接头,搭接位置应应在板跨中1/3。跨度大于4m的的板，要求板板跨中起拱L／400。开洞楼板除注明明做法外，当当洞宽小于300时不设附加加筋，板筋绕绕过洞边，不不需切断。板的边支座负钢钢筋锚入支座座未注明时，一一般应伸至梁梁外皮留保护护层厚度，凡凡端跨板之端端支座为钢筋筋混凝土墙、柱柱时，该处之之板面筋应锚锚入墙内La并加弯钩。下下部筋应伸过过梁中心线且且不小于5d(d为钢筋直径)和100mm。(5))楼梯钢筋绑绑扎a、工工艺流程划位置线→绑扎扎梁钢筋→绑主筋→绑分布筋→绑踏步筋。b、施施工方法Ⅰ、在楼梯底板板上划主筋和和分布筋的位位置线。Ⅱ、根据设计图图纸中主筋、分分布筋的方向向，先绑扎主主筋后绑扎分分布筋，每个个交点均应绑绑扎，如有楼楼梯梁时，先先绑梁筋后绑绑板筋，板筋筋要锚固到梁梁内。Ⅲ、底板筋绑完完，待踏步模模板吊绑支好好后，再绑扎扎踏步钢筋，主主筋接头数量量和位置均要要符合施工规规范的规定。2.5钢筋工程质质量控制措施施a、钢钢筋由钢筋专专业技术人员员翻样，按规规格、品种、型型号及尺寸、搭搭接长度、锚锚固长度、接接头类型、绑绑扎及预埋洞洞口等处理必必须符合设计计和施工验收收规范标准要要求。b、钢钢筋保护层厚厚度控制：柱柱筋、墙筋、板板筋、梁侧筋筋保护层用花花岗石或塑料料垫块控制；；梁底筋保护护层用塑料垫垫块控制。c、钢钢筋定位控制制:柱筋定位：采用用纵向柱筋移移动式定位方方框,设置在柱筋筋上部。保护护层用塑料垫垫块控制。设设置钢筋定位位框确保钢筋筋定位准确。梁筋定位:梁上上下排筋用φ25钢筋固定定,间距1500mm、长长度为梁宽减减两端保护层层,梁底筋保护护层用花岗石石垫块控制。板钢筋定位:双双层板筋上下下层筋之间采采用φ12二级钢筋马马凳支撑，支支撑钢筋间距距600×600mmm,高度为板板厚180-115-2×88=149mmm，成梅花形形布置。板面面混凝土标高高的控制采用用焊φ10的短钢筋筋，短钢筋高高度为板厚，纵纵横间距4000mmm。300100预埋件件定位:根据设计要要求应将预埋埋件准确、牢牢固地固定在在模板上。通通常采用焊接接固定法较为为可靠，将预预埋件焊在钢钢筋上,焊接时,应将预埋件件外露面紧贴贴模板,其锚固筋应应与钢筋焊接接。如锚筋偏偏小或偏短,,可另增设附附加筋焊接,,如下图。d、箍筋制作作绑扎：按设设计类型制作作样板箍筋，检检定合格后，套套定样板用专专用自控弯箍箍机制作1335°角、平直段段长度10dd,确保准确确无偏差。为为了提高箍筋筋的受力性能能，箍钩宜放放在梁的受压压区内，即梁梁跨中L/2区段，箍钩钩放在梁上缘缘，支座边缘缘以外L/4区段，箍钩钩放在下缘。e、防止钢筋污污染：竖向柱柱筋施工缝上上60cm穿φ30塑料导筒筒，混凝土浇浇筑后及时清清刷钢筋上的的污染物。f、扎扎丝绑扎钢筋筋的拧扣丝尾尾均面向结构构件内侧，确确保丝尾不接接触模板。g、梁的正负钢钢筋除支座上上的独立筋外外，要求尽可可能采用通长长钢筋，以减减少钢筋搭接接和避免钢筋筋密集。h、板筋采用通通长筋时，根根据钢筋的自自然长度贯通通数跨。如需需接头时，板板底正筋在支支座处锚固，板板面筋在跨中中L/3范围内搭接接。i、主次梁结构构的次梁主筋筋应置于主梁梁主筋之上，板板支座负筋置置于次梁主筋筋之上，主梁梁梁面筋保护护层a=次梁负筋筋直径＋板负负筋直径＋板板面保护层厚厚度，以此确确定主次梁箍箍筋的高度尺尺寸。j、凡梁截面支支座负筋未代代替架立筋时时，均采用2φ14钢筋（与负负筋搭接35d）做为架立立筋。k、等高井字梁梁相交节点处处主筋布置：：负筋在上排排则正筋也在在上排，反之之在下排。井井字梁交汇点点位置按设计计图处理。十十字梁、井字字梁等两个方方向的梁截面面相同时，短短跨纵筋置下下排，长跨纵纵筋置上排。l、顶层边支座座框支梁(框架梁)的梁面负筋筋，应全部弯弯入边柱以内内并分批截断断，每批截断断距离≥40d。框支柱与框支梁梁（框架梁）的的施工操作方方法框支柱KZZ33a与KZLY33(1)9000×2000、KZLX44(2)8000×15000相交。两框框架梁上下纵纵筋在柱内交交叉，因框支支梁(框架梁)之间上下部部纵筋相互重重叠，如果此此时又将框支支柱纵筋伸入入梁顶或板顶顶锚固，那么么钢筋之间没没有间隙，导导致混凝土浇浇筑十分困难难，又降低了了混凝土对钢钢筋的握裹能能力。将KZZ3a柱的内的柱柱纵筋（梁范范围内的全部部钢筋）锚入入梁的中部，KZZ纵筋从梁底底起竖向段只只要满足：0.5Laa=0.5××25×300=375mmm即可。(符合03G1001-1关于框支柱柱的构造要求求)锚入梁内水水平段长度为为La=300×25=7750mm。KL梁范围外的的框支柱纵筋筋框支柱顶下下100mm再锚入板内750mmm(可在板四周周进行锚固)这种作法在在一定程度上上解决了框支支梁(框架梁)上部纵筋交交叉时钢筋之之间间隙小的的问题。其它它框支柱纵筋筋参照执行或或按03G1001-1的有关规定定施工。（=3\*CHINESENUM3三）模板工工程1、梁模板(扣件钢管架架)计算书高支撑架的计算算依据《建筑筑施工扣件式式钢管脚手架架安全技术规规范》（JGGJ130--2001）、《混混凝土结构设设计规范》GGB500110-20002、《建筑筑结构荷载规规范》(GB500009-22001)、《钢钢结构设计规规范》(GB500017-22003)等等规范编制。因本工程梁支架架高度(5米)大于4米，根据有有关文献建议议，如果仅按按规范计算，架架体安全性仍仍不能得到完完全保证。为为此计算中还还参考了《施施工技术》22002（3）：《扣件件式钢管模板板高支撑架设设计和使用安安全》中的部部分内容。梁段:KZLYY3(1)9900*20000。、参数信息1.模板支撑及及构造参数梁截面宽度BB(m):00.90；梁截面高度DD(m):22.00混凝土板厚度((mm):1180.000；立杆梁跨度方向向间距La((m):0..80；立杆上端伸出至至模板支撑点点长度a(mm):0.110；立杆步距h(mm):1.000；梁支撑架搭设高高度H(m))：5.00；梁两侧立柱间距距(m):1..00；承重架支设:多多根承重立杆杆，钢管支撑撑垂直梁截面面；梁底增加承重立立杆根数:44；板底承重立杆横横向间距或排排距Lb(mm):1.000；采用的钢管类型型为Φ48×3；扣件连接方式::双扣件，考考虑扣件质量量及保养情况况，取扣件抗抗滑承载力折折减系数:00.80；3.1.2.荷荷载参数模板自重(kNN/m2):0.335；钢筋自重(kNN/m3):1.550；施工均布荷载标标准值(kN/m2):2.55；新浇混凝土侧压压力标准值((kN/m2):16..8；倾倒混凝土侧压压力(kN/m2):2.00；振捣混凝土荷载载标准值(kN/m2):2.003.1.3.材材料参数木材品种：东北北落叶松；木材弹性模量EE(N/mmm2)：100000.0；木材抗弯强度设设计值fm((N/mm22)：17.0；木材抗剪强度设设计值fv((N/mm22)：1.6；面板类型：胶合合面板；面板弹性模量EE(N/mmm2)：9500..0；面板抗弯强度设设计值fm((N/mm22)：13.0；3.1.4.梁梁底模板参数数梁底纵向支撑根根数：6；面板厚度(mmm)：18.0；3.1.5.梁梁侧模板参数数主楞间距(mmm)：100；次楞根数：5；；穿梁螺栓水平间间距(mm)：100；穿梁螺栓竖向根根数：4；穿梁螺栓竖向距距板底的距离离为：3000mm，300mmm，300mmm，300mmm；穿梁螺栓直径((mm)：M12；主楞龙骨材料：：木楞,，宽度50mmm，高度1000mm；主楞合并根数：：2；次楞龙骨材料：：木楞,，宽度1000mm，高度度200mmm；次楞合并根数：：2；3.2、梁模板板荷载标准值值计算1.梁侧模板荷荷载强度验算要考虑虑新浇混凝土土侧压力和倾倾倒混凝土时时产生的荷载载；挠度验算算只考虑新浇浇混凝土侧压压力。按《施工手册》，新新浇混凝土作作用于模板的的最大侧压力力，按下列公公式计算，并并取其中的较较小值:其中γ--混凝土的重重力密度，取取24.0000kN/mm3；t--新浇浇混凝土的初初凝时间，可可按现场实际际值取，输入入0时系统按2000/(T++15)计算算，得5.7714h；T--混凝凝土的入模温温度，取200.000℃℃；V--混凝凝土的浇筑速速度，取1..500m//h；H--混凝凝土侧压力计计算位置处至至新浇混凝土土顶面总高度度，取0.7700m；β1--外加加剂影响修正正系数，取11.000；；β2--混凝凝土坍落度影影响修正系数数，取1.0000。根据以上两个公公式计算的新新浇筑混凝土土对模板的最最大侧压力FF；分别为36..952kkN/m2、16.8000kN//m2，取较小值值16.8000kN//m2作为本工程程计算荷载。3.3、梁侧模模板面板的计计算面板为受弯结构构,需要验算其其抗弯强度和和刚度。强度度验算要考虑虑新浇混凝土土侧压力和倾倾倒混凝土时时产生的荷载载；挠度验算算只考虑新浇浇混凝土侧压压力。次楞（内龙骨）的的根数为5根。面板按按照均布荷载载作用下的三三跨连续梁计计算。面板计算简图((单位：mm))1.强度计算跨中弯矩计算公公式如下:其中，σ---面板的的弯曲应力计计算值(N/mm2)；M--面板板的最大弯距距(N.mm))；W--面板板的净截面抵抵抗矩，W=10××1.8×1.8/66=5.4ccm3；[ff]--面板的抗弯弯强度设计值值(N/mm2)；按以下公式计算算面板跨中弯弯矩：其中，q---作用在模板板上的侧压力力，包括:新浇混凝土侧压压力设计值::q1=1.22×0.1×16.8×0.9=11.81kNN/m；倾倒混凝土侧压压力设计值::q2=1.44×0.1×2×0.9=00.25kNN/m；q=q1++q2=1..814+00.252=2.0066kNN/m；计算跨度(内楞楞间距):l=4455mm；；面板的最大弯距距M=00.1×2.0666×4552=4..28×104N.mm；经计算得到，面面板的受弯应应力计算值::σ=4..28×1004/5..40×1003=7.9222N/mmm2；面板的抗弯强度度设计值:[f]==13N//mm2；面板的受弯应力力计算值σ=7.9922N/mmm2小于面板的的抗弯强度设设计值[ff]=13NN/mm2，满足要求求！2.挠度验算算qq--作用在在模板上的侧侧压力线荷载载标准值:q=116.8×0.1==1.688N/mm；；ll--计算跨跨度(内楞间距)::l=455mmm；EE--面板材材质的弹性模模量:E=95000N/mmm2；II--面板的的截面惯性矩矩:I==10×1.8×1.8×1.8/112=4.886cm4；面板的最大挠度度计算值:ω=0..677×11.68×44554/(1000×95000×4.866×104)=11.056mm；面板的最大容许许挠度值:[ω]=ll/250=455//250==1.822mm；面板的最大挠度度计算值ω=1.0056mm小小于面板的最最大容许挠度度值[ω]=1.882mm，满满足要求！3.4、梁侧模模板内外楞的的计算1.内楞计算内楞(木或钢))直接承受模模板传递的荷荷载，按照均均布荷载作用用下的三跨连连续梁计算。本工程中，龙骨骨采用2根木楞，截截面宽度1000mm，截截面高度2000mm，截截面惯性矩II和截面抵抗抗矩W分别为:W=1000×2002×2/6==13333.33cmm3；I=1000×2003×2/12=133333.333cm4；内楞计算简图（1）.内楞强强度验算强度验算计算公公式如下:其中，σ---内楞弯弯曲应力计算算值(N/mm2)；M--内楞楞的最大弯距距(N.mm))；W--内楞楞的净截面抵抵抗矩；[f]]--内内楞的强度设设计值(N/mm2)。按以下公式计算算内楞跨中弯弯矩：其中，作用在内内楞的荷载，q=(1.2×16.8×0.9+1.4×2×0.9)×0.455=9.4kN/m；内楞计算跨度((外楞间距)::l=100mmm；内楞的最大弯距距:M=00.1×9.40×100.0002=9.440×103N.mm；最大支座力:RR=1.1××9.4022×0.1=11.034kN；经计算得到，内内楞的最大受受弯应力计算算值σ=9..40×1003/1.333×106=0..007NN/mm2；内楞的抗弯强度度设计值:[f]==17N//mm2；内楞最大受弯应应力计算值σσ=0..007NN/mm2小于内楞的的抗弯强度设设计值[ff]=17NN/mm2，满足要求求！（2）.内楞的的挠度验算其中E---面板材质的的弹性模量：：100000N/mmm2；q---作用在模模板上的侧压压力线荷载标标准值：qq=16..80×0.46==7.644N/mmm；l---计算跨度度(外楞间距)：l=1100mm；；I---面板的截截面惯性矩：：I=11.33×108mm4；内楞的最大挠度度计算值:ω=0..677×77.64×11004/(1000×100000×1.333×1088)=00mm；内楞的最大容许许挠度值:[ω]=1100/2550=0.44mm；内楞的最大挠度度计算值ω=0mm小于于内楞的最大大容许挠度值值[ω]=0.44mm，满足足要求！2.外楞计算外楞(木或钢))承受内楞传传递的集中力力，取内楞的的最大支座力力1.0344kN,按照照集中荷载作作用下的连续续梁计算。本工程中，外龙龙骨采用2根木楞，截截面宽度500mm，截面面高度1000mm，截面面惯性矩I和截面抵抗抗矩W分别为:W=50××1002×2/6==166..67cm33；I=50××1003×2/12=8333.33cmm4；外楞计算简图外楞弯矩图(kkN.m)外楞变形图(mmm)（1）.外楞抗抗弯强度验算算其中σ---外楞受弯应应力计算值((N/mm2)M--外楞楞的最大弯距距(N.mm))；W--外楞楞的净截面抵抵抗矩；[f]]--外楞楞的强度设计计值(N/mm2)。根据连续梁程序序求得最大的的弯矩为M==0.8112kN..m外楞最大计算跨跨度:l=6200mm；经计算得到，外外楞的受弯应应力计算值::σ=8..12×1005/1.677×105=4..871NN/mm2；外楞的抗弯强度度设计值:[f]==17N//mm2；外楞的受弯应力力计算值σ=4.8871N/mmm2小于外楞的的抗弯强度设设计值[ff]=17NN/mm2，满足要求求！（2）.外楞的的挠度验算根据连续梁计算算得到外楞的的最大挠度为为1.6088mm外楞的最大容许许挠度值:[ω]=6620/2550=2.448mm；外楞的最大挠度度计算值ω=1.6608mm小小于外楞的最最大容许挠度度值[ω]=2.448mm，满满足要求！3.5、穿梁螺螺栓的计算验算公式如下::其中N---穿梁螺栓所所受的拉力；；A--穿梁梁螺栓有效面面积(mmm2)；f--穿梁梁螺栓的抗拉拉强度设计值值，取1700N/mmm2；查表得：穿梁螺栓的直径径:122mm；穿梁螺栓有效直直径:99.85mmm；穿梁螺栓有效面面积:A==76mmm2；穿梁螺栓所受的的最大拉力::N==16.8××0.1×0.77=1.2994kN。穿梁螺栓最大容容许拉力值::[N]=1700×76/10000=12.922kN；穿梁螺栓所受的的最大拉力NN=1.2994kN小小于穿梁螺栓栓最大容许拉拉力值[NN]=12..92kN，满满足要求！3.6、梁底模模板计算面板为受弯结构构,需要验算其其抗弯强度和和挠度。计算算的原则是按按照模板底支支撑的间距和和模板面的大大小,按支撑在底底撑上的三跨跨连续梁计算算。强度验算要考虑虑模板结构自自重荷载、新新浇混凝土自自重荷载、钢钢筋自重荷载载和振捣混凝凝土时产生的的荷载；挠度度验算只考虑虑模板结构自自重、新浇混混凝土自重、钢钢筋自重荷载载。本算例中，面板板的截面惯性性矩I和截面抵抗抗矩W分别为:W==8000×18×18/6=4.332×104mm3；I==8000×18×18×18/122=3..89×105mm4；1.抗弯强度验验算按以下公式进行行面板抗弯强强度验算：其中，σ---梁底模板的的弯曲应力计计算值(N/mm2)；M--计算算的最大弯矩矩(kN..m)；l---计算跨度度(梁底支撑间间距):ll=1800.00mmm；q--作用用在梁底模板板的均布荷载载设计值(kN/m))；新浇混凝土及钢钢筋荷载设计计值：q1:1.22×（24.000+1.500）×0.80×2.00×0.90==44.066kN/m；；模板结构自重荷荷载：q2:1.2××0.35×0.80×0.90==0.30kkN/m；振捣混凝土时产产生的荷载设设计值：q3:1.44×2.00×0.80×0.90==2.02kkN/m；q=q1+q2+q3==44.066+0.300+2.022=46.338kN/mm；跨中弯矩计算公公式如下:Mmax=0.10××46.3882×0.182；σ=0.155×106/4.322×104=3.4779N/mmm2；梁底模面板计算算应力σ=3.4479N//mm2小于梁底模模面板的抗压压强度设计值值[f]==13N/mmm2，满足要求求！2.挠度验算根据《建筑施工工计算手册》刚刚度验算采用用标准荷载，同同时不考虑振振动荷载作用用。最大挠度计算公公式如下:其中，q--作作用在模板上上的压力线荷荷载:q=（(24.0++1.50))×2.0000+0.355）×0.80==41.008KN/mm；l---计算跨度度(梁底支撑间间距):ll=1800.00mmm；E---面板的弹弹性模量:E=99500.00N/mm22；面板的最大允许许挠度值:[ω]=1880.00//250==0.7220mm；面板的最大挠度度计算值:ω=0..677×441.08××1804/(1000×95000×3.899×105)=0.0079mm；；面板的最大挠度度计算值:ω=0.0079mm小小于面板的最最大允许挠度度值:[ω]=180//250=0.772mm，满满足要求！3.7、梁底支支撑的计算本工程梁底支撑撑采用钢管。强度及抗剪验算算要考虑模板板结构自重荷荷载、新浇混混凝土自重荷荷载、钢筋自自重荷载和振振捣混凝土时时产生的荷载载；挠度验算算只考虑模板板结构自重、新新浇混凝土自自重、钢筋自自重荷载。1.荷载的计算算：(1)钢筋混凝凝土梁自重((kN/m))：q1=(224+1.55)×2×0.18==9.18kN/m；；(2)模板的自自重线荷载((kN/m))：q2=0..35×0.18×(2×2+0.99)/0..9=0.3343kNN/m；(3)活荷载为为施工荷载标标准值与振倒倒混凝土时产产生的荷载((kN/m))：经计算得到，活活荷载标准值值P1=(2..5+2)××0.18==0.81kN/m；；2.钢管的支撑撑力验算静荷载设计值qq=1..2×9.18++1.2×0.3433=11.4428kNN/m；活荷载设计值PP=1..4×0.81==1.1344kN/mm；钢管计算简图钢管按照三跨连连续梁计算。本算例中，钢管管的截面惯性性矩I和截面抵抗抗矩W分别为:W=4.449cm3I=10..78cm44钢管强度验算::最大弯矩考虑为为静荷载与活活荷载的设计计值最不利分分配的弯矩和和，计算公式式如下:线荷载设计值q=11.4228+1.1134=122.562kN/m；；最大弯距M==0.1qll2=0.11×12.5662×0.8×0.8=0.8044kN.mm；最大应力σ=M/WW=0..804×1106/44900=1779.0522N/mmm2；抗弯强度设计值值[f]]=205N/mm22；钢管的最大应力力计算值1179.0552N/mmm2小于钢管抗抗弯强度设计计值2055N/mmm2,满足要求!钢管抗剪验算：：最大剪力的计算算公式如下::截面抗剪强度必必须满足:其中最大剪力::V=0.6×11.4228×0.8==5.4885kN；；钢管的截面面积积矩查表得AA=4224.0000mm2；钢管受剪应力计计算值τ=2×55485.2248/4224.0000=255.874N/mm22；钢管抗剪强度设设计值[τ]=1120N//mm2；钢管的受剪应力力计算值225.8744N/mmm2小于钢管抗抗剪强度设计计值1200N/mmm2,满足要求!钢管挠度验算::最大挠度考虑为为静荷载与活活荷载的计算算值最不利分分配的挠度和和，计算公式式如下:q=9.1180+0.3433=9..523kkN/m；钢管最大挠度计计算值ω=0.6677×9..523×88004/(1000×2066000×110.78××104)=1.1189mm；；钢管的最大允许许挠度[ω]=0.8800×10000/2550=3.2200mmm；钢管的最大挠度度计算值ω=1.1189mmm小于钢管管的最大允许许挠度[ω]=3.22mm，满满足要求！3.支撑钢管的的强度验算支撑钢管按照简简支梁的计算算如下荷载计算公式如如下：(1)钢筋混凝凝土梁自重((kN/m2)：q1=(224.0000+1.5000)×2.0000=51..000kkN/m2；(2)模板的自自重(kN/m2)：q2=0..350kkN/m2；(3)活荷载为为施工荷载标标准值与振倒倒混凝土时产产生的荷载((kN/m2)：q3=(2..500+22.000))=4.5000kN//m2；q=1.22×(51.0000+00.350)+1..4×4.5000=667.9200kN/mm2；梁底支撑根数为为n，立杆梁梁跨度方向间间距为a，梁宽为b，梁高为h,,梁底支撑传传递给钢管的的集中力为PP，梁侧模板板传给钢管的的集中力为NN。当n=2时：当n＞2时：计算简图(kNN)支撑钢管变形图图(mm)支撑钢管弯矩图图(kN.m))经过连续梁的计计算得到：支座反力RAA=RB=4.0221kN，中中间支座最大大反力Rmaax=11..861；最大弯矩Mmmax=0..201kkN.m；最大挠度计算值值Vmax=0..029mmm；支撑钢管的最大大应力σ=0.2001×1066/44900=44.7776N//mm2；支撑钢管的抗压压设计强度[[f]=2005.0NN/mm2；支撑钢管的最大大应力计算值值44.7776N//mm2小于支撑钢钢管的抗压设设计强度2005.0NN/mm2,满足要求!3.8、梁底纵纵向钢管计算算纵向钢管只起构构造作用，通通过扣件连接接到立杆。3.9、扣件抗抗滑移的计算算:按照《建筑施工工扣件式钢管管脚手架安全全技术规范培培训讲座》刘刘群主编，PP96页，双双扣件承载力力设计值取116.00kkN，按照扣扣件抗滑承载载力系数0..80，该工工程实际的旋旋转双扣件承承载力取值为为12.800kN。纵向或横向水平平杆与立杆连连接时，扣件件的抗滑承载载力按照下式式计算(规范):R≤Rc其中Rc---扣件抗抗滑承载力设设计值,取12.800kN；R--纵纵向或横向水水平杆传给立立杆的竖向作作用力设计值值；计算中R取最大大支座反力，根根据前面计算算结果得到R=11..861kkN；R<12..80kNN,所以双扣扣件抗滑承载载力的设计计计算满足要求求!3.10、立杆杆的稳定性计计算:立杆的稳定性计计算公式1.梁两侧立杆杆稳定性验算算:其中N---立杆的轴心心压力设计值值，它包括：：横杆的最大支座座反力：NN1=4.0021kNN；脚手架钢管的自自重：N2=1..2×0.1499×5=0.8893kNN；楼板的混凝土模模板的自重：：N3=1.2×(1.00//2+(1..00-0..90)/22)×0.80×0.35==0.1855kN；楼板钢筋混凝土土自重荷载::N4=1.2××(1.00//2+(1..00-0..90)/22)×0.80×0.1800×(1.50++24.000)=2.4424kNN；N=4.0021+0..893+00.185++2.4244=7.5223kN；；φ--轴心受受压立杆的稳稳定系数，由由长细比llo/i查表得得到；i--计算算立杆的截面面回转半径(cm)：：i=11.59；A--立杆杆净截面面积积(cm2)：A=4.24；；W--立杆杆净截面抵抗抗矩(cm3)：W=44.49；σ--钢管管立杆轴心受受压应力计算算值(NN/mm2)；[f]---钢管立杆杆抗压强度设设计值：[ff]=2005N/mmm2；lo--计算长度((m)；如果完全参照《扣扣件式规范》不不考虑高支撑撑架，按下式式计算lo=kk1uh((1)k11--计算算长度附加系系数，取值为为：1.1555；u--计算算长度系数，参参照《扣件式式规范》表，u=1.7；上式的计算结果果：立杆计算长度LLo=k1uh=1.1555×1.7×1=11.964m；Lo/i=1963..5/115.9==123；由长细比loo/i的的结果查表得得到轴心受压压立杆的稳定定系数φ=0.4434；钢管立杆受压应应力计算值；；σ=75222.622//(0.4334×4244)=440.88N/mm22；钢管立杆稳定性性计算σ=400.88NN/mm2小于钢管立立杆抗压强度度的设计值[f]==205N/mm22，满足要求求！如果考虑到高支支撑架的安全全因素，适宜宜由下式计算算lo=k11k2(h+2a))(2)k1--计计算长度附加加系数按照表表1取值1.1885；k2--计计算长度附加加系数，h++2a=1.2按按照表2取值1.0007；上式的计算结果果：立杆计算长度LLo=k1k2(h+2a))=1..185×1.0077×(1+0.11×2)=1.4322m；Lo/i=1431..954//15.99=900；由长细比loo/i的的结果查表得得到轴心受压压立杆的稳定定系数φ=0.6661；钢管立杆受压应应力计算值；；σ=75222.622//(0.6661×4244)=226.8411N/mmm2；钢管立杆稳定性性计算σ=266.841N/mm22小于钢管立立杆抗压强度度的设计值[f]==205N/mm22，满足要求求！2.梁底受力最最大的支撑立立杆稳定性验验算:其中N---立杆的轴心心压力设计值值，它包括：：梁底支撑最大支支座反力：NN1=11..861kkN；脚手架钢管的自自重：N2=1..2×0.1499×(5-2)==0.8933kN；N=11..861+00.893==12.3997kN；；φ--轴心受受压立杆的稳稳定系数，由由长细比llo/i查表得得到；i--计算算立杆的截面面回转半径(cm)：：i=11.59；A--立杆杆净截面面积积(cm2)：A=4.24；；W--立杆杆净截面抵抗抗矩(cm3)：W=44.49；σ--钢管管立杆轴心受受压应力计算算值(NN/mm2)；[f]---钢管立杆杆抗压强度设设计值：[ff]=2005N/mmm2；lo--计算长度((m)；如果完全参照《扣扣件式规范》不不考虑高支撑撑架，按下式式计算lo=kk1uh((1)k11--计算算长度附加系系数，取值为为：1.1885；u--计算算长度系数，参参照《扣件式式规范》表，u=1.7；上式的计算结果果：立杆计算长度LLo=k1uh=1.1855×1.7×1=22.014m；Lo/i=2014..5/115.9==127；由长细比loo/i的的结果查表得得到轴心受压压立杆的稳定定系数φ=0.4412；钢管立杆受压应应力计算值；；σ=123996.7844/(0.4412×4224)=70.9665N/mmm2；钢管立杆稳定性性计算σ=700.965N/mm22小于钢管立立杆抗压强度度的设计值[f]==205N/mm22，满足要求求！如果考虑到高支支撑架的安全全因素，适宜宜由下式计算算lo=k11k2(h+2a))(2)k1--计计算长度附加加系数按照表表1取值1.1885；k2--计计算长度附加加系数，h++2a=1.2按按照表2取值1.0007；上式的计算结果果：立杆计算长度LLo=k1k2(h+2a))=1..185×1.0077×(1+0.11×2)=1.4322m；Lo/i=1431..954//15.99=900；由长细比loo/i的的结果查表得得到轴心受压压立杆的稳定定系数φ=0.6661；钢管立杆受压应应力计算值；；σ=123996.7844/(0.6661×4224)=44.2333N/mmm2；钢管立杆稳定性性计算σ=444.233N/mm22小于钢管立立杆抗压强度度的设计值[f]==205N/mm22，满足要求求！模板承重架应尽尽量利用剪力力墙或柱作为为连接连墙件件，否则存在在安全隐患。以上表参照杜荣荣军：《扣件件式钢管模板板高支撑架设设计和使用安安全》3.11、梁模模板高支撑架架的构造和施施工要求[工程经验]::除了要遵守《扣扣件架规范》的的相关要求外外，还要考虑虑以下内容1.模板支架的的构造要求：：a.梁板模板高高支撑架可以以根据设计荷荷载采用单立立杆或双立杆杆；b.立杆之间必必须按步距满满设双向水平平杆，确保两两方向足够的的设计刚度；；c.梁和楼板荷荷载相差较大大时，可以采采用不同的立立杆间距，但但只宜在一个个方向变距、而而另一个方向向不变。2.立杆步距的的设计：a.当架体构造造荷载在立杆杆不同高度轴轴力变化不大大时，可以采采用等步距设设置；b.当中部有加加强层或支架架很高，轴力力沿高度分布布变化较大，可可采用下小上上大的变步距距设置，但变变化不要过多多；c.高支撑架步步距以为宜，不不宜超过1..5m。3整体性构造层层的设计：a.当支撑架高高度≥20m或横向向高宽比≥6时，需要设设置整体性单单或双水平加加强层；b.单水平加强强层可以每44--6米沿沿水平结构层层设置水平斜斜杆或剪刀撑撑，且须与立立杆连接，设设置斜杆层数要大于于水平框格总总数的1/33；c.双水平加强强层在支撑架架的顶部和中中部每隔100--15mm设置，四周周和中部每110--155m设竖向斜斜杆，使其具具有较大刚度度和变形约束束的空间结构构层；d.在任何情况况下，高支撑撑架的顶部和和底部（扫地地杆的设置层层）必须设水水平加强层。4.剪刀撑的设设计：a.沿支架四周周外立面应满满足立面满设设剪刀撑；b.中部可根据据需要并依构构架框格的大大小，每隔110--155m设置。5.顶部支撑点点的设计：a.最好在立杆杆顶部设置支支托板，其距距离支架顶层层横杆的高度度不宜大于4400mm；；b.顶部支撑点点位于顶层横横杆时，应靠靠近立杆，且且不宜大于2200mm；；c.支撑横杆与与立杆的连接接扣件应进行行抗滑验算，当当设计荷载NN≤12kN时，可可用双扣件；；大于12kkN时应用顶顶托方式。6.支撑架搭设设的要求：a.严格按照设设计尺寸搭设设，立杆和水水平杆的接头头均应错开在在不同的框格格层中设置；；b.确保立杆的的垂直偏差和和横杆的水平平偏差小于《扣扣件架规范》的的要求；c.确保每个扣扣件和钢管的的质量是满足足要求的，每每个扣件的拧拧紧力矩都要要控制在455-60N..m，钢管不不能选用已经经长期使用发发生变形的；；d.地基支座的的设计要满足足承载力的要要求。7.施工使用的的要求：a.精心设计混混凝土浇筑方方案，确保模模板支架施工工过程中均衡衡受载，最好好采用由中部部向两边扩展展的浇筑方式式；b.严格控制实实际施工荷载载不超过设计计荷载，对出出现的超过最最大荷载要有有相应的控制制措施，钢筋筋等材料不能能在支架上方方堆放；c.浇筑过程中中，派人检查查支架和支承承情况，发现现下沉、松动动和变形情况况及时解决。3.2板模板((扣件钢管架架)计算书模板支架的计算算依据《建筑筑施工扣件式式钢管脚手架架安全技术规规范》（JGGJ130--2001）、《混混凝土结构设设计规范》GGB500110-20002、《建筑筑结构荷载规规范》(GB500009-22001)、《钢钢结构设计规规范》(GB500017-22003)等等规范编制。3.2.1.模模板支架参数数横向间距或排距距(m):1..00；纵距距(m):1..00；步距距(m):1..50；立杆上端伸出至至模板支撑点点长度(m):0..10；模板板支架搭设高高度(m):4..50；采用的钢管(mmm):Φ48×3..0；扣件连接方式::双扣件，取取扣件抗滑承承载力系数::0.80；；板底支撑连接方方式:方木支撑；；3.2.2.荷荷载参数模板与木板自重重(kN/m2):0.3350；混凝凝土与钢筋自自重(kN/m3):25..000；施工均布荷载标标准值(kN/m2):1.0000；3.2.3.楼楼板参数钢筋级别:二级级钢HRB335(220MnSii)；楼板混混凝土强度等等级:C255；每层标准施工天天数:6；每平米米楼板截面的的钢筋面积((mm2):3600.000；；楼板的计算宽度度(m):4..00；楼板板的计算厚度度(mm):1120.000；楼板的计算长度度(m):4..50；施工工平均温度((℃):20..000；3.2.4.材材料参数面板采用胶合面面板，厚度为为18mm。面板弹性模量EE(N/mmm2):95000；面板抗抗弯强度设计计值(N/mm2):13；板底支撑采用方方木；木方弹性模量EE(N/mmm2):95000.0000；木方抗弯弯强度设计值值(N/mm2):13..000；木方抗剪强度设设计值(N/mm2):1.4400；木方方的间隔距离离(mm):3300.0000；木方的截面宽度度(mm):660.00；；木方的截面面高度(mm):880.00；；图2楼板支支撑架荷载计计算单元、模板面板计算算:面板为受弯构件件,需要验算其其抗弯强度和和刚度，取单单位宽度1mm的面板作为为计算单元面板的截面惯性性矩I和截面抵抗抗矩W分别为：W=1000×1.82/6=54cmm3；I=1000×1.83/12==48.66cm4；模板面板的按照照三跨连续梁梁计算。面板计算简图1、荷载计算(1)静荷载为为钢筋混凝土土楼板和模板板面板的自重重(kN/m))：q1=255×0.12×1+0.335×1=33.35kkN/m；(2)活荷载为为施工人员及及设备荷载((kN)：q2=1××1=1kN/m；；2、强度计算最大弯矩考虑为为静荷载与活活荷载的计算算值最不利分分配的弯矩和和，计算公式式如下:其中：q=1..2×3.35++1.4×1=5..42kN//m最大弯矩M=00.1×5.42×0.32=0..049kkN·m；面板最大应力计计算值σ=487780/544000==0.9003N/mmm2；面板的抗弯强度度设计值[ff]=13N/mm22；面板的最大应力力计算值为00.903N/mm22小于面板的的抗弯强度设设计值133N/mmm2,满足要求!3、挠度计算挠度计算公式为为其中q=33.35kNN/m面板最大挠度计计算值v=0.6677×3.35×3004/(1000×9500×25600000)=00.008mm；面板最大允许挠挠度[VV]=3000/2500=1.2mm；面板的最大挠度度计算值00.008mm小于于面板的最大大允许挠度11.2mmm,满足要求求!、模板支撑方木木的计算:方木按照三跨连连续梁计算，截截面惯性矩II和截面抵抗抗矩W分别为:W=6×8×88/6=64cmm3；I=6×8×88×8/12=2566cm4；方木楞计算简图图1.荷载的计算算：(1)钢筋混凝凝土板自重((kN/m))：q1=25××0.3×0.12=0.99kN/mm；(2)模板的自自重线荷载((kN/m)):q2=0.335×0.3==0.1005kN//m；(3)活荷载为为施工荷载标标准值与振倒倒混凝土时产产生的荷载((kN)：p1=(11+2))×1×0.3==0.9kN；2.强度验算::最大弯矩考虑为为静荷载与活活荷载的计算算值最不利分分配的弯矩和和，计算公式式如下:均布荷载q==1.22×(q1+qq2)=11.2×(0.9++0.1005)=1.2066kN/mm；集中荷载p==1.4××0.9=11.26kkN；最大弯距M==Pl/44+qll2/8=1.26××1/4+1.2206×12/8=0.4666kN；最大支座力NN=P//2+qql/2==1.266/2+11.206××1/2==1.2333kN；；方木最大应力计计算值σ=M//W=00.466××106/640000=77.277N/mm22；方木的抗弯强度度设计值[ff]=13..0N/mmm2；方木的最大应力力计算值为77.277N/mm22小于方木的的抗弯强度设设计值133.0N//mm2,满足要求!3.抗剪验算：：最大剪力的计算算公式如下::Q=ql//2+PP/2截面抗剪强度必必须满足:T=3Q//2bh<<[T]其中最大剪力::Q=1.2066×1/2+11.26/22=1..233kkN；方木受剪应力计计算值T=3××1.2333×103/(2×60×80)==0.3885N/mmm2；方木抗剪强度设设计值[TT]=11.4N//mm2；方木的受剪应力力计算值00.385N/mm22小于方木的的抗剪强度设设计值1..4N/mmm2，满足要求求!4.挠度验算::最大挠度考虑为为静荷载与活活荷载的计算算值最不利分分配的挠度和和，计算公式式如下:均布荷载q==q1+q2=1..005kkN/m；集中荷载p==0.9kN；最大挠度计算值值V==5×1.0055×10004/(3884×9500×25600000)++900×10003/(448×9500×25600000)=1.3309mmm；最大允许挠度[V]=11000/250=44mm；方木的最大挠度度计算值11.309mm小于于方木的最大大允许挠度44mm,满满足要求!、板底支撑钢管管计算:支撑钢管支撑钢钢管按照集中中荷载作用下下的三跨连续续梁计算；集中荷载P取纵纵向板底支撑撑传递力，PP=1..206×1+11.26==2.4666kN；；支撑钢管计算简简图支撑钢管计算弯弯矩图(kN.m))支撑钢管计算变变形图(mm)支撑钢管计算剪剪力图(kN)最大弯矩Mmmax=0.83kN.m；最大变形Vmmax=2.4mmm；最大支座力QQmax=8.9688kN；；最大应力σ=8301221.36//4490=1844.882N/mm22；支撑钢管的抗压压强度设计值值[f]==205NN/mm2；支撑钢管的最大大应力计算值值184..882NN/mm2小于支撑钢钢管的抗压强强度设计值205NN/mm2,满足要求!支撑钢管的最大大挠度为22.4mm小于10000/1500与10mmm,满足要求求!、扣件抗滑移的的计算:按照《建筑施工工扣件式钢管管脚手架安全全技术规范培培训讲座》刘刘群主编，PP96页，双双扣件承载力力设计值取116.00kkN，按照扣扣件抗滑承载载力系数0..80，该工工程实际的旋旋转双扣件承承载力取值为为12.800kN。纵向或横向水平平杆与立杆连连接时，扣件件的抗滑承载载力按照下式式计算(规范):R≤Rcc其中Rc---扣件抗抗滑承载力设设计值,取12.800kN；R--------纵纵向或横向水水平杆传给立立杆的竖向作作用力设计值值;计算中R取最大大支座反力,,R=8..968kkN；R<12..80kNN,所以双扣扣件抗滑承载载力的设计计计算满足要求求!、模板支架立杆杆荷载标准值值(轴力):作用于模板支架架的荷载包括括静荷载、活活荷载和风荷荷载。1.静荷载标准准值包括以下下内容：(1)脚手架的的自重(kN)：NG1=00.129××3=00.387kN；(2)模板的自自重(kN)：NG2=00.35×1×1=00.35kkN；(3)钢筋混凝凝土楼板自重重(kN)：NG3=225×0.12×1×1=33kN；静荷载标准值NNG=NG11+NG2+NG3=33.737kN；2.活荷载为施施工荷载标准准值与振倒混混凝土时产生生的荷载。活荷载标准值NNQ=(11+2)××1×1=33kN；3.立杆的轴向向压力设计值值计算公式N=11.2NG+1..4NQ=8..685kkN；、立杆的稳定性性计算:立杆的稳定性计计算公式其中N-----立立杆的轴心压压力设计值((kN)：N=88.685kN；σ----轴轴心受压立杆杆的稳定系数数,由长细比Lo/i查表得得到；ii-----计算立杆的的截面回转半半径(cm)：i=11.59ccm；AA-----立杆净截面面面积(cm2)：A=44.24ccm2；WW-----立杆净截面面模量(抵抗矩)(ccm3)：W=4.449cm33；σ---------钢管管立杆受压应应力计算值(N/mmm2)；[ff]-----钢管立杆抗抗压强度设计计值：[f]]=2055N/mmm2；LL0----计算算长度(m)；如果完全参照《扣扣件式规范》，由由下式计算l0=h++2aaa-----立杆上端伸伸出顶层横杆杆中心线至模模板支撑点的的长度；a=0.11m；得到计算结果：：立杆计算长度LL0=h+2a=1.55+2×0.1==1.7m；L0/i=17000/115.9=1107；由长细比loo/i的结结果查表得到到轴心受压立立杆的稳定系系数φ=0.5537；钢管立杆受压应应力计算值；；σ=86844.76/((0.5377×424))=388.143N/mm22；立杆稳定性计算算σ=38..143NN/mm2小于钢管立立杆抗压强度度设计值[ff]=2005N/mmm2，满足要求求！、楼板强度的计计算:1.楼板强度度计算说明验算楼板强度时时按照最不利利情况考虑，楼楼板承受的荷荷载按照线荷荷载均布考虑虑。宽度范围内配置置Ⅱ级钢筋,每单位长度度(m)楼板截面面的钢筋面积积As=3660mm22,fy=3300N//mm2。板的截面尺寸为为b×h=45000mm×120mmm，楼板的跨跨度取4MM，取混凝土土保护层厚度度20mm，截截面有效高度度ho=100mm。按照楼板每6天天浇筑一层，所所以需要验算算6天、12天、18天...的承载能力是否满满足荷载要求求，其计算简简图如下：2.验算楼板混混凝土6天的强度是是否满足承载载力要求楼板计算长边44.5m,短短边为4mm；q==2×1.2×(0..35+25×0.12)+11×1.2×(0..387×5×5/4.55/4)+11.4×(1+22)=112.89kN/m22；单元板带所承受受均布荷载qq=1××12.8886=112.8866kN/mm；板带所需承担的的最大弯矩按按照四边固接接双向板计算算Mmaax=00.05966×12.899×42=122.288kN.m；；因平均气温为220℃，查《施工工手册》温度度、龄期对混混凝土强度影影响曲线得到6天龄期混混凝土强度达达到53.777%,C225混凝土强强度在6天龄期近似似等效为C113.44。混凝土弯曲抗压压强度设计值值为fcm=6.4451N/mmm2；则可以得到矩形形截面相对受受压区高度::ξ=As×fy/(αl×b×ho×fcmm)=360×3300/(1×10000×1000×6.4451)==0.1667计算系数为：ααs=ξ(1-0..5ξ)=00.167××(1-0..5×0.1167)==0.1553；此时楼板所能承承受的最大弯弯矩为:M1==αs×α1×b×ho2×fcm=0.1153×1××1000××1002×6.4551×10--6=99.874kN.m；；结论：由于∑MM1=M1=9.8774<=Mmaxx=12..288所以第6天楼板板强度尚不足足以承受上面面楼层传递下下来的荷载。第2层以下的模模板支撑必须须保留。3.验算楼板混混凝土12天的强度度是否满足承承载力要求楼板计算长边44.5m,短短边为4mm；q==3×1.2×(0..35+25×0.12)+22×1.2×(0..387×5×5/4.55/4)+11.4×(1+22)=117.55kN/m22；单元板带所承受受均布荷载qq=1××17.5551=117.5511kN/mm；板带所需承担的的最大弯矩按按照四边固接接双向板计算算Mmaax=00.05966×17.555×42=166.737kN.m；；因平均气温为220℃，查《施工工手册》温度度、龄期对混混凝土强度影影响曲线得到12天龄期期混凝土强度度达到74..57%,CC25混凝土土强度在122天龄期近似似等效为C118.64。混凝土弯曲抗压压强度设计值值为fcm=8.9947N/mmm2；则可以得到矩形形截面相对受受压区高度::ξ=As×fy/(αl×b×ho×fcmm)=360×3300/(1×10000×1000×8.9947)==0.1221计算系数为：ααs=ξ(1-0..5ξ)=00.121××(1-0..5×0.1121)==0.1114；此时楼板所能承承受的最大弯弯矩为:M2=ααs×α1×b×ho2×fcm=0.1114×1××1000××1002×8.9447×10--6=110.1711kN.mm；结论：由于∑MM2=∑M1+M2=20.0045>Mmaxx=16..737所以第12天楼楼板强度足以以承受以上楼楼层传递下来来的荷载。模板支持可以拆拆除。本层脚手架立杆杆搭设在一层层(4.2000)的梁、板上,一层板厚100mmm,一层的脚手手架不拆除,并在一层转转换层大梁(800mmm梁宽以上)相对应部位,在原有立杆杆的基础上增增加一半立杆杆根数来共同同承受转换层层传来的荷载载,另在负一层(10000mm梁宽以上)相对应部位位增加立杆。2、模板安装::(1))梁、板模模板安装程序为为：复核梁、板底标标高→搭设钢管架→安装梁底模→绑梁筋→安梁侧模→安楼板模→安装梁、柱柱、板接头模模板→扎板筋→安放预埋件件及预留孔模模板等→检查校正→交付验收。为了保证框框架梁混凝土土质量和截面面尺寸，框架架梁支模必须须稳定牢固,,本层梁的高高度较大，最最高达2000mmm,故当梁高≥700mmm时,采用对拉螺螺杆固定模板板。支撑框架架梁底模板的的水平杆与立立杆的扣件必必须上紧，梁梁高大于800mm的，应在在立杆上加双双扣件,梁底中部加加立杆支撑。梁柱节点点：梁柱节点点采用胶合板板加工成定型型模板，该处处极易出现关关模不严实，缝缝隙过大，引引起混凝土表表面蜂窝麻面面的质量问题题，因此，应应对工人班组组进行清楚详详细的技术交交底，并强化化管理，严格格检查验收，同同时还要注意意该处的支模模方法，一是是要牢固可靠靠，二是不要要因支撑过度度引起接头处处断面尺寸减减小。（2）框架柱模模施工方柱模采用组合合木模，预拼拼成型,塔吊吊装就就位。立模程序如下：：放线--→设置置定位基准---→模板分段就就位--→安装支撑---→调直纠偏---→安装柱箍---→全面检查校校正--→柱模群体固固定--→清除柱模内内杂物，封闭闭清扫口。柱模板放线，用用经纬仪从下下层向上层转转移，除放轴轴线外，并应应弹出模板控控制线；柱模模板的标高，用用水准仪将相相邻的水准标标高点标志转转移到柱钢筋筋上，在钢筋筋上做上明显显的标记。标标记高度可比比地面高1mm，然后据此此找平柱模底底部，以便立立模。用φ48×3.0钢管夹模,5500mm～～700mmm夹一道，下下部1/3范围内内为500mmm，中部为为650mmm，上部1/33范围为7000mm。(3)筒体体剪力墙模筒体剪力墙模板板采用组合钢钢模拼装，钢钢管支撑。墙墙体模板支模模程序为：放线--→钢筋筋绑扎、垫块块及检查---→设置定位基基准--→安放预埋件件--→吊装就位一一侧模板---→安装支撑---→安装门窗洞洞模板插入对对拉螺栓及套套管等--→吊装就位另另侧模板及支支撑--→调整模板位位置--→紧固对拉螺螺栓--→固定支撑---→检查校正---→连接相邻墙墙模板。(4)预留孔洞洞模板:预留孔洞模板应应根据孔洞大大小、形状和和位置选择适适当的方法。圆圆孔可采用塑塑料管或钢管管,方孔可采用用薄铁皮做成成,其孔模可不不拆除。孔洞洞也可采用硬硬质泡沫塑料料块或木板做做成,其模板应涂涂刷隔离剂。除楼板的孔模将将一端固定在在底模上外,,大部分结构构中的预留孔孔洞模应与两两侧模板固定定。孔模固定定方式一般采采用井字架卡卡紧法和支撑撑固定两种方方法见下图所所示。3模板施工工控制措施(1))模板施工按按设计方案进进行加工支立立，模板制作作、运输、安安装、拆除设设专人负责，并并建立好拆模模申请制度。模板拆除时混凝凝土强度控制制:柱模：1.2MMpa；梁、板模：梁侧侧模1.2MMpa；梁底底模和楼板模模混凝土强度度达100％时拆拆除支撑。强度控制办法：：由成熟度计计算预测强度度，然后由同同条件养护试试块复验无误误再定。(2))模板拼接缝缝处、梁、柱柱接头处、门门窗塞口处等等部位均垫海海绵条。(3))梁板支模后后用高压水枪枪及人工清吹吹干净。(4)模板拼拼装前须逐块块修整板面、边边框，混凝土土残渣、水泥泥浆清洗干净净，并涂刷水水质脱模剂。模模板边沿要求求顺直方正，拼拼缝严密，板板缝应不大于于1.5mmm。(5)柱模板板：支模前按按图弹位置线线，校正钢筋筋位置，支模模前柱子底部部应做钢筋支支杆，保证底底部位置准确确，柱四角拉拉好撑好。(6)墙模板板：墙筋设定定位卡具，定定位卡具小于于墙厚1mm。模板穿墙墙螺栓全部穿穿齐、拧紧，上上口应加强支支撑，防止上上口尺寸偏大大，下口在基基础表面必须须抹砂浆找平平层。模板支支立前下口垫垫海绵条，使使模板下口不不致跑浆，浇浇筑混凝土前前先均匀铺设设一层3～5cm厚同配合比比无石子砂浆浆，防止墙体体烂根。(7)墙柱烂烂根的处理：：采取在浇筑筑楼板混凝土土时在墙、柱柱根部支设模模板处用2m刮杠刮平，并并控制墙体两两侧及柱四周周板标