深圳地铁四号线碗扣式模板方案

深圳市地铁4号线三期工程4301-2工区茜坑站碗扣式模板施工方案PAGEPAGE1深圳市地铁4号线三期工程4301-2工区茜坑站碗扣式模板施工方案深圳地铁4号线三期工程4301-2工区茜坑站碗扣式模板施工方案编制人审核人审批人目录TOC\o"1-2"\h\z\u133991.编制依据 181642工程概况 1290413.方案选择 1182024.材料选择 247015.模板安装 326395.1模板安装的一般要求 366525.2模板定位 3139135.3底板模板安装要求 4105635.4中板、顶板模板安装要求 4148345.5模板构造 5182586.模板拆除 6117367.后浇带施工 7101197.1后浇带构造要求及施工 7264027.2后浇带模板施工 7176718.模板技术措施 8115618.1进场模板质量标准 8101148.2模板安装质量要求 8142508.3其他注意事项 118429.安全、环保文明施工措施 113252910．模板设计计算 121407010.1模板相关计算参数 123073510.2模板设计计算 143151310.2.1柱模板设计计算 142378510.2.2剪力墙模板设计计算 213197410.2.3梁模板设计计算 243125710.2.4顶板模板设计计算 28888110.3.碗扣式钢管脚手架支撑体系承载力计算 31PAGE12489910.3.1负一层模板支撑承载力计算 311550210.3.2负一层板模板支撑承载力计算 32353710.3.3负二层梁模板支撑承载力计算 331644910.3.4负二层楼板模板支撑承载力计算 342675510.4.楼梯模板设计计算 35407510.4.3楼梯钢管架支撑承载力计算 37462710.5基层地面承载力计算 381.编制依据1.0.1《建筑结构荷载规范》（GB50009-2012）；1.0.2《混凝土结构设计规范》（GB50010-2010）；1.0.3《建筑施工计算手册》；1.0.4《建筑施工手册》；1.0.5《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）；1.0.6《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2011）；1.0.7《建筑施工碗扣式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ166-2008）。2工程概况茜坑站为深圳轨道交通4号线三期工程第3个车站，车站位于深圳市龙华新区观澜卫生监督所西侧，沿观澜大道设置。观澜大道现状宽约25m，双向四车道，车流量较大。本车站有效站台中心里程DK24+210.000，设计起点里程DK24+115.300，设计终点DK24+633.300，全长518.000m。施工阶段，本站大里程端施工场地兼作铺轨基地，并于里程DK24+507.300附近设置一口轨排井。车站标准段为地下两层两跨/三跨矩形框架结构，配线段为地下一层两跨矩形框架结构。本站小里程端与竹茜盾构区间连接，大里程端与茜长盾构区间连接，均设有盾构井。车站主体结构顶板覆土约1.8~5.4米，底板埋深约13.2～17.9m，标准段宽约20.2m，盾构井段宽约25.0m。车站主体主要位于含砾黏性土、砾质黏性土、全风化花岗岩层中，底板基本坐落于砾质黏性土、全风化花岗岩层，局部位于中、微风化花岗岩层上。顶板厚800mm，顶纵梁b×h=1000×2000mm；中板厚400mm，中纵梁b×h=900×1000mm；底板厚900mm，底纵梁b×h=1000×2400mm；侧墙厚700；中柱b×h=700×1200mm。3.方案选择本工程考虑到施工工期、质量和安全要求，故在选择方案时，应充分考虑以下几点：3.0.1、模板及其支架的结构设计，力求做到结构要安全可靠，造价经济合理；3.0.2、在规定的条件下和规定的使用期限内，能够充分满足预期的安全性和耐久性；3.0.3、选用材料时，力求做到常见通用、可周转利用，便于保养维修；3.0.4、结构选型时，力求做到受力明确，构造措施到位，升降搭拆方便，便于检查验收；3.0.5、综合以上几点，模板及模板支架的搭设，还必须符合JCJ59-2011检查标准要求，要符合省文明标准化工地的有关标准；3.0.6、结合以上模板及模板支架设计原则，同时结合本工程的实际情况，综合考虑了以往的施工经验，决定采用以下4种模板及其支架方案：柱模板，板模板，梁模板，剪力墙模板。因扩大端层高以达到7310mm，属于高大支模，故此部分梁板模板支架采用扣件式钢管脚手架，，其余梁板模板支撑体系均采用碗扣式钢管脚手架。3.0.7、碗扣式钢管脚手架的特点：碗扣式多功能钢管脚手架节点的构造是由上、下碗扣，横杆接头和上碗扣限位销等组成，碗扣接头是该脚手架系统的核心部件。碗扣接头可以同连接四根横杆，完全避免了螺栓作业。（节点见下图）上、下碗扣，和扣限位销按600mm间距设置在钢管的立杆上。立杆顶部可插入另一根立杆尾部的套筒内，即可达到在垂直方向任意加高的目的。碗扣接头（a）连接前（b）连接后4.材料选择材料的选择应在模板满足强度、刚度和稳定性要求的前提下，尽可能提高表面光洁度，阴阳角模板统一整齐。4.0.1柱模板采用18mm厚胶合板，在木工制作施工现场组拼，背内楞采用100×100方木，柱箍100×100方木采用围檀加固，采用可回收M12对拉螺栓进行加固。边角处采用木板条找补，保证楞角方直、美观。斜向支撑，采用φ48×3.5钢管斜向加固（尽量取450）。4.0.2板模板采用18mm厚胶合板，板底内楞采用50×100方木，外楞采用100×100方木支撑。承重架采用碗扣式多功能钢管架，由立杆、横杆、支座、顶托组成，立杆、横杆采用φ48×3.5钢管。4.0.3梁模板面板采用18mm厚胶合板、50×100方木（内楞）现场拼制，100×100方木（外楞），采用可回收M12对拉螺栓进行加固。承重架采用碗扣式多功能钢管架，由立杆、横杆、支座、顶托组成，立杆、横杆采用φ48×3.5钢管。4.0.4楼梯在墙模板支设前，先把顶板支模架搭好，先支内模，钢筋隐检后支外模，内模板用M12穿墙螺栓（带止水片螺杆），“3”字型扣件加钢管方木固定。5.模板安装5.1模板安装的一般要求5.1.1竖向结构钢筋等隐蔽工程验收完毕、施工缝处理完毕后准备模板安装。安装柱模前，要清除杂物，焊接或修整模板的定位预埋件，做好测量放线工作，抹好模板下的找平砂浆。5.1.2模板组装要严格按照模板配板图尺寸拼装成整体，模板在现场拼装时，要控制好相邻板面之间拼缝，两板接头处要加设卡子，以防漏浆，拼装完成后用钢丝把模板和竖向钢管绑扎牢固，以保持模板的整体性。拼装的精度要求如下：1、两块模板之间拼缝≤1mm；2、相邻模板之间高低差≤1mm；3、模板平整度≤2mm；4、模板平面尺寸偏差±3mm。5.2模板定位当底板或顶板混凝土浇筑完毕并具有一定强度（≥1.2MPa）即用手按不松软、无痕迹，方可上人开始进行轴线投测。首先根据楼面轴线测量孔引测建筑物的主轴线的控制线，并以该控制线为起点，引出每道细部轴线，根据轴线位置放出细部截面位置尺寸线、模板500（mm）控制线，以便于模板的安装和校正。当混凝土浇筑完毕，模板拆除以后，开始引测楼层500mm标高控制线，并根据该500mm线将板底的控制线直接引测到墙、柱上。5.3底板模板安装要求5.3.1集水坑、电梯井模板安装顺序及技术要点集水坑、电梯井模板采用18mm厚多层板按坑大小加工成定型模板。模板固定要牢固，并用钢丝绳将模板拉在底板钢筋上，防止浇筑混凝土时模板上浮。5.3.2梁模板安装顺序及技术要点1模板安装顺序垫木→立杆→横杆(把横杆两端的插头插入立杆相对应的锥孔内并用铁锤敲紧)→再接上一层立杆→横杆→立杆达到设计高度在立杆顶部插入可调顶托→主龙骨→次龙骨→柱头模板龙骨→柱头模板、顶板模板→拼装→顶板内、外墙柱头模板龙骨→模板调整验收→进行下道工序2技术要点楼板模板当采用单块就位时，宜以每个铺设单元从四周先用阴角模板与墙、梁模板连接，然后向中央铺设，按设计要求起拱（跨度大于4m时，直拱0.2%），起拱部位为中间起拱，四周不起拱。5.4中板、顶板模板安装要求5.4.1梁、板模板安装顺序及技术要点1模板安装顺序模板定位、垂直度调整→模板加固→验收→混凝土浇筑→拆模2技术要点安装梁、板模板前，要首先检查梁、板模板支架的稳定性。在稳定的支架上根据楼面上的轴线位置和梁控制线以及标高位置安置梁、板模。并在板或梁的适当位置预留方孔，以便在混凝土浇筑之前清理模板内的杂物。模板支设完毕后，要严格进行检查，保证架体稳定，支设牢固，拼缝严密，浇筑混凝土时不涨模，不漏浆。5.4.2梁板模板安装顺序及技术要点1模板安装顺序垫木→立杆→横杆(把横杆两端的插头插入立杆相对应的锥孔内并用铁锺敲紧)→再接上一层立杆→横杆→立杆达到设计高度在立杆顶部插入可调顶托→主龙骨→次龙骨→柱头模板龙骨→柱头模板、顶板模板→拼装→顶板内、外墙柱头模板龙骨→模板调整验收→进行下道工序。2技术要点板模板当采用单块就位时，宜以每个铺设单元从四周先用阴角模板与墙、梁模板连接，然后向中央铺设，按设计要求起拱（跨度大于4m时，直拱0.2%），起拱部位为中间起拱，四周不起拱。5.5模板构造5.5.1柱模板柱边角处采用木板条找双面胶封堵，保证楞角方直、美观。柱与柱之间采用拉通线检查验收。柱模木楞盖住板缝，以减少漏浆，四周加钢管抛撑。5.5.2板模板板模板施工时注意以下几点：（1）模板支撑钢管必须在楼面弹线上垫木；（2）钢管排架搭设横平竖直，纵横连通，上下层支顶位置一致，连接件牢固，水平拉撑连通；（3）模板底第一排楞需紧靠墙板，如有缝隙用密封条封孔，模板与模板之间拼接缝小于1mm，否则用腻子封条；（4）根据平面大小，决定顶板模板起拱大小：<4m开间不考虑起拱，4m≤L<6m起拱10mm，≥6m的起拱15mm；（5）模板支设：下部支撑用碗扣架，立杆底垫垫板。顶板纵横格栅应拉通线找平，特别是四周的格栅，弹线保持在同一标高上，板与格栅用50mm的钉子固定，格栅间距300mm，板铺完后，用水准仪校正标高，并用靠尺找平。铺设四周模板时，与墙齐平，加密封条，避免墙体“吃模”，板模周转使用时，将表面的水泥砂浆清理干净，涂刷脱模剂，对变形和四周破损的模板及时修整和更换以确保接缝严密，板面平整；模板铺完后，将杂物清理干净，刷好脱模剂。（6）从墙根起步300mm立第一根立杆以后按1000~1500mm的间距立支撑，这样可保证立柱支撑上下层位置对应。5.5.3梁模板梁模板施工时注意以下几点：（1）模板支撑钢管必须在楼面弹线上垫木；（2）钢管架搭设横平竖直，纵横连通，上下层支顶位置一致，连接件需连接牢固，水平拉撑连通；（3）根据梁跨度，决定板模板直拱大小：<4m不考虑起拱，4m≤L<6m起拱10mm，≥6m的起拱15mm；（4）梁侧设置斜向支撑，采用钢管+U型托，对称斜向加固（尽量取450）。6.模板拆除6.1模板及其支架在拆除时混凝土强度应符合下表的规定。在拆除侧模时，混凝土强度要达到1.2MPa（依据拆模试块强度而定），保证其表面及棱角不因拆除模板而受损后方可拆除。混凝土的底模，其混凝土强度必须符合拆模规定后方可拆除。底模拆除时的混凝土强度要求构件类型构件跨度(m)达到设计的混凝土立方体抗压强度标准值的百分率（%）板≤2≥50＞2，≤8≥75＞8≥100梁、拱≤8≥75＞8≥100悬臂构件—≥1006.2拆除顺序与安装模板顺序相反，先支的模板后拆，后支的先拆。6.2.1柱墙模板拆除柱墙模板在混凝土强度达到1.2MPa，能保证其表面及棱角不因拆除而损坏时方能拆除。模板拆除顺序与安装模板顺序相反，先外墙后内墙，先拆外墙外模板，再拆除内侧模板，先模板后角模。拆墙模板时，首先拆下穿墙螺栓，再松开地脚螺栓，使模板向后倾斜与墙体脱开。不得在墙上撬模板，或用大锤砸模板，保证拆模时不晃动混凝土墙体，尤其拆门窗阴阳角模时不能用大锤砸模板。门窗洞口模板在墙体模板拆除结束后拆除，先松动四周固定用的角钢，再将各面模板轻轻振出拆除，严禁直接用撬棍从混凝土与模板接缝位置撬动洞口模板，以防止拆除时洞口的阳角被损坏。6.2.2楼板模板拆除楼板模板拆除时，先调节顶部支撑头，使其向下移动，达到模板与楼板分离的要求，保留养护支撑及其上的养护方木或养护模板，其余模板均落在满堂脚手架上。拆除板模板时要保留板的养护支撑。6.2.3模板拆除吊至存放地点时，模板保持平入，然后用铲刀、湿布进行清理。支模前刷脱模剂。模板有损坏的地方及时进行修理，以保证使用质量。6.2.4模板拆除后，及时进行板面清理，涂刷隔离剂，防止粘结灰浆。7.后浇带施工7.1后浇带构造要求及施工7.1.1后浇带施工详图7.1.2后浇带宽度根据孔洞设置，梁板纵筋贯通不断。7.1.3施工后浇带的混凝土采用微膨胀混凝土，其混凝土强度等级应提高5MPa。7.1.4待主体结构封顶后方可进行后浇带的施工，浇筑前应将后浇带内建筑垃圾清理干净，并在后浇带四周刷纯水泥浆两遍，后浇带浇筑后应加强养护，以保证混凝土质量。7.2后浇带模板施工7.2.1后浇带模板采用915×1830×18胶合板拼装成型，拼装时将板缝设在后浇带之外。后浇带梁板模板支撑系统采用碗扣架，梁次龙骨为50×100方木，主龙骨为100×100方木，间距为500mm；楼板底搁栅模采用50×100方木，大龙骨采用100×100方木。7.2.2分隔的模板作成梳子状，用短木枋支挡，为防止漏浆，木方与钢筋间隙处填塞海绵条。后浇带未浇筑前其顶部用模板覆盖加以保护。7.2.3后浇带梁板模板和支架要单独配置，地下室后浇带梁板模板和支架的拆除必须符合设计要求。楼板后浇带混凝土施工后，同条件试块强度达到100%时，可拆除支撑。后浇带模板独立支撑剖面图8.模板技术措施8.1进场模板质量标准8.1.1模板要求：1技术性能必须符合相关质量标准（通过收存、检查进场木胶合板出厂合格证和检测报告来检验）。2外观质量检查标准（通过观察检验）。8.2模板安装质量要求8.2.1必须符合《混凝土结构工程施工及验收规范》（GB50204-2012）及相关规范要求。即“模板及其支架应具有足够的承载能力、刚度和稳定性，能可靠地承受浇筑混凝土的重量、侧压力以及施工荷载”。1主控项目1）安装现浇结构的上层模板及其支架时，下层楼板应具有承受上层荷载的承载能力，或加设支架；上下层支架的立柱应对准，并铺设垫板。检查数量：全数检查。检验方法：对照模板设计文件和施工技术方案观察。2）在涂刷模板隔离剂时，不得沾污钢筋和混凝土接槎处。检查数量：全数检查。检验方法：观察2一般项目1）模板安装应满足下列要求：模板的接缝不应漏浆；在浇筑混凝土前，木模板应浇水湿润，但模板内不应有积水；模板与混凝土的接触面应清理干净并涂刷隔离剂；浇筑混凝土前，模板内的杂物应清理干净；检查数量：全数检查。检验方法：观察2）对跨度不小于4m的现浇钢筋混凝土梁、板，其模板应按要求起拱。检查数量：按规范要求的检验批（在同一检验批内，对梁，应抽查构件数量的10%，且不应少于3件；对板，应按有代表性的自然间抽查10%，且不得小于3间）。检验方法：水准仪或拉线、钢尺检查。3）固定在模板上的预埋件、预留孔洞均不得遗漏，且应安装牢固其偏差应符合附表1的规定；3现浇结构模板安装的偏差应符合表8.2.1的规定。模板安装允许偏差和检验方法表8.2.1项次项目国家规范标准允许偏差检查方法1轴线位移柱、墙、梁5mm量尺2底模上表面标高±5mm水准仪或拉线、尺量3截面模内尺寸基础±10mm量尺柱、墙、梁+4，-5mm4层高垂直度层高不大于5m6mm经纬仪或拉线、尺量层高大于5m8mm5相邻两板表面高低差2mm量尺6表面平整度5mm靠尺、塞尺7预埋铁件中心线位移3mm拉线、尺量8预埋管、螺栓中心线位移2mm拉线、尺量螺栓外露长度+10，0mm9预留孔洞中心线位移10mm拉线、尺量尺寸+10，0mm10插筋中心线位移5mm尺量外露长度+10，0mm检验方法：钢尺检查。检查数量：按规范要求的检验批（对梁，应抽查构件数量的10%，且不应少于3件；对墙和板，应按有代表性的自然间抽查10%，且不得小于3间）。现浇结构模板安装允许偏差和检验方法见表1：（检验方法：检查同条件养护试块强度试验值。检查轴线位置时，应沿纵、横两个方向量测，并取其中的较大值）。4模板垂直度控制1）对模板垂直度严格控制，在模板安装就位前，必须对每一块模板线进行复测，无误后，方可模板安装。2）模板拼装配合，施工员及质检员逐一检查模板垂直度，确保垂直度不超过3mm，平整度不超过2mm；3）模板就位前，检查顶模棍位置、间距是否满足要求5板模板标高控制每层板抄测标高控制点，测量抄出混凝土墙上的500线，根据层高及板厚，沿墙周边弹出板模板的底标高线。6模板的变形控制1）墙模支设前，竖向梯子筋上，焊接顶模棍（墙厚每边减少1mm）。2）浇筑混凝土时，做分层尺竿，分层浇筑，层高控制在500以内，严防振捣不实或过振，使模板变形。3）洞口处对称浇捣混凝土；4）模板支立后，拉水平、竖向通线，保证混凝土浇筑时易观察模板变形，跑位；5）浇筑前认真检查螺栓、顶撑及斜撑是否松动；6）模板支立完毕后，禁止模板与脚手架拉结。7模板的拼缝、接头模板拼缝、接头不密实时，用塑料密封条堵塞。8洞口模板在模板下口中间留置2个排气孔，以防混凝土浇筑时产生窝气，造成混凝土浇筑不密实。9清扫口的留置楼梯模板清扫口留在平台梁下口，清扫口50×100洞，以便用空压机清扫模内的杂物，清理干净后，用木胶合板背订方木固定。10跨度小于4m不考虑，4~6m的板起拱10mm；跨度大于6m的板起拱15mm。11与安装配合合模前要与钢筋、预埋件安装等工种协调配合，合模通知书发放后方可合模。12混凝土浇筑时，所有墙板全长、全高拉通线，边浇筑边校正墙板垂直度，每次浇筑时，均派专人专职检查模板，发现问题及时解决。13为提高模板周转、安装效率，事先按工程轴线位置、尺寸将模板编号，以便定位使用。拆除后的模板按编号整理、堆放。8.3其他注意事项8.3.1在模板工程施工过程中，严格按照模板工程质量控制程序施工，另外对于一些质量通病制定预防措施，防患于未然，以保证模板工程的施工质量。严格执行交底制度，操作前必须有单项的施工方案和给施工队伍的书面开工的技术交底。（1）胶合板选统一规格，面板平整光洁、防水性能好的。（2）进场方木先压馒平直统一尺寸，并码放整齐，方木下口要垫平。（3）模板配板后四边弹线刨平，以保证墙体、柱子、楼板阳角顺直。（4）墙模板安装基层找平，并粘贴海绵条，模板下端与事先做好的定位基准靠紧，以保证模板位置正确和防止模板底部漏浆，在外墙继续安装模板前，要设置模板支撑垫带，并校正其平直、（5）墙模板的对拉螺栓孔平直相对，穿插螺栓不得斜拉硬顶。内墙穿墙螺栓套硬塑料管，兼管长度比墙厚少2~3mm。（6）门窗洞口模板制作尺寸要求准确，校正阳角方正后加固，固定，对角用木条拉上以防止变形。（7）支柱所设的水平撑与剪刀撑，按构造与整体稳定性布置。8.3.2脱模剂及模板堆放、维修（1）木胶合板选择水性脱模剂，在安装前将脱模剂刷上，防止过早刷上后被雨水冲洗掉。（2）模板贮存时，其上要有遮蔽，其下垫有垫木。垫木间距要适当，避免模板变形或损伤。（3）装卸模板时轻装轻卸，严禁抛掷，并防止碰撞，损坏模板。周转模板分类清理、堆放。（4）拆下的模板，如发现翘曲，变形，及时进行修理。破损的板面及时进行修补。9.安全、环保文明施工措施9.0.1、拆模时操作人员必须挂好、系好安全带。9.0.2、支模前必须搭好相关脚手架（见本工程脚手架方案及相关方案、相关安全操作规程9.0.3、在拆墙模前不准将脚手架拆除；拆除顶板模板前划定安全区域和安全通道，将非安全通道用钢管、安全网封闭，挂“禁止通行”安全标志，操作人员不得在此区域，必须在铺好跳板的操作架上操作。9.0.4、浇筑混凝土前必须检查支撑是否可靠、扣件是否松动。浇筑混凝土时必须由模板支设班组设专人看模，随时检查支撑是否变形、松动，并组织及时恢复。经常检查支设模板吊钩、斜支撑及平台连接处螺栓是否松动，发现问题及时组织处理。9.0.5、木工机械必须严格使用倒顺开头和专用开关箱，一次线不得超过3m，外壳接保护零线，且绝缘良好。电锯和电刨必须接用漏电保护器，锯片不得有裂纹（使用前检查，使用中随时检查）；且电锯必须具备皮带防护罩、锯片防护罩、分料器和护手装置。使用木工多用机械时严禁电锯和电刨同时使用；使用木工机械严禁戴手套；长度小于50cm或厚度大于锯片半径的木料严禁使用电锯；两人操作时相互配合，不得硬拉硬拽；机械停用时断电加锁。9.0.6、用塔吊吊运模板时，必须由起重工指挥，严格遵守相关安全操作规程。模板安装就位前缆绳牵拉，防止模板旋转不善撞伤人；垂直中运必须采取两个以上的吊点，且必须使用卡环吊运。9.0.7、钢模板堆放时，使模板向下倾斜300，不得将模板堆放在施工层上，防止模板在风荷载下倾覆。9.0.8、大模板堆放场地要求硬化、平整、有围护，阴阳角模架设小围护架放置。9.0.9、在电梯间进行模板施工作业时，必须层层搭设安全防护平台。因混凝土侧力既受温度影响，又受浇筑速度影响，因此当夏季施工温度较高时，可适当增大混凝土浇筑速度，秋冬季施工温度降低混凝土浇筑速度也要适当降低。当T=150C，混凝土浇筑速度不大于2m/h.9.0.10、环保与文明施工现场模板加工垃圾及时清理，并存放进指定垃圾站或做处理。做到工完场清。整个模板堆放场地与施工现场要达到整齐有序、干净无污染、低噪声、低扬尘、低能耗的整体效果。10．模板设计计算10.1模板相关计算参数10.1.1材料力学参数名称规格L×b×h容许最大应力[f]N/mm2容许抗剪应力[T]N/mm2弹性模量E(N/mm)截面抵抗矩w（mm3)截面惯性矩I(mm4)胶合板1830×915×1813.01.49000bh2/6Bh3/12方木L×50×10011.71.31048.35×104方木L×100×10011.71.3104钢管48×3.02.14.49×1031.078Ф12螺栓Ф1221510.1.2荷载标准值取定（1）楼板及其支架自重①平板的模板及小模自重G11=0.3kN/m2②梁板模板自重G12=0.5kN/m2③梁板模板及其支架自重G13=0.75kN/m2（2）新浇筑砼自重G21=24kN/m3（3）钢筋自重楼板G31=1.1kN/m3梁G32=1.5kN/m3（4）施工人员及施工设备荷载①计算模板及直接支承模板的小楞时，对均布荷载取q41=2.5kN/m2另以集中荷载F41=2.5kN进行检验，比较两者的弯矩值取其较大者采用。②计算直接支承小楞结构构件时，均布活荷载q42=1.5kN/m2③计算支架立柱及其他支承结构构件时，均布活荷载q43=1.0kN/m2（5）振捣砼时产生的荷载：①对水平面模板产生的荷载q51=2.0kN/m2②对垂直面模板产生的荷载q52=4.0kN/m2（6）新浇筑砼对模板侧面的压力：采用插入式振动棒时，新浇筑的砼作用于模板的最大侧压力，按下列二式计算，取二式中的较小值：F61=0.22γc•t0•β1•β2•V1/2F62=γc•HF—所浇筑砼对模板的最大侧压力rc—混凝土的重力密度，取24KN/m3t0—新浇筑砼的初凝时间（h），t0=200/T+15（T为砼的入模温度20℃）=5.714B1—外加剂影响修正系数，掺外加剂时取1.2B2—砼坍落度影响修正系数，坍落度为110~150mm时取1.15V—砼浇筑速度，本工程采用商品混凝土，V取2.5m/hH—混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度则F61=0.22×24×5.714×1.2×1.15×V1/2=65.83kN/㎡F62=24H（7）倾倒砼时对垂直模板产生的水平荷载q71=2.0kN/m210.1.3荷载效应组合模板类型组合荷载计算承载力验算挠度平板模板及支架1，2，3，41，2，3梁底板模板及支架1，2，3，51，2，3梁、柱（边长≤300mm）的侧面模板5，66基础、柱（边长>300mm），墙(厚度>100mm)的侧面模板6，7610.1.4荷载的分项系数项次荷载类别分项系数γi1模板及支架自重1.22新浇筑砼自重1.23钢筋自重1.24施工人员及施工设备荷载1.45振捣砼时产生的荷载1.46新浇筑砼对模板侧面的压力1.27倾倒砼时产生的荷载1.410.2模板设计计算地下二层层高5.61m，地下一层层高6m，，故柱、墙模板按层高H=6m进行设计计算，梁板模板按层高H=5.61m进行设计计算。10.2.1柱模板设计计算柱模板剖面图（h≤800）柱模板剖面图（h>800）1当柱长边尺寸h<800时，按700×750进行设计计算（一）柱模配模设计侧模：柱尺寸为b×h，其中b方向采用同柱宽胶合板，h方向采用h+2×18mm宽的胶合板；竖楞：采用100mm×100mm方木，b方向和h方向均采用三根竖楞，竖楞间距分柱宽均等分位置布置；柱箍：采用100mm×100mm方木，每道柱箍2根方木，两端采用对拉螺栓拉结。间距300mm，最底部的柱箍离地面中心距离为250mm。对拉螺栓：采用Φ12螺栓。（二）柱模计算取不利方向即h方向进行验算。（1）荷载计算新浇砼对柱模侧面压力F61=0.22×24×5.714×1.2×1.15×V1/2=65.83kN/㎡F62=24H=24×(4.3-1)=79.2KN/m2（取梁高1000mm）取小值F6(min)=65.83KN/m2q71=2.0kN/m2=0.002N/mm2（2）胶合板验算（计算跨度取竖楞中心距）q1计算简图：3253251）验算胶合板的承载力q1=(1.2F6(min)+1.4q71)×L2=(1.2×65.83+1.4×2.0)×0.3=24.53KN/mMmax=Kmq1L12=0.0703×24.53×0.3252=0.182KN•m=1.82×105N•mmW=bh2/6=300×182/6=1.62×104mm3бmax=Mmax/w=1.82×105/1.62×104=11.2N/mm2<[б]=13.0N/mm2满足要求2）验算抗剪强度Qmax=0.625qd=0.625×24.53×0.325=4.78kNT=3Qmax/2bh=3×4.78×103/(2×300×18)=1.32N/mm2<[T]=1.4N/mm2满足要求3）验算胶合板的挠度q2=F6(min)L2=0.06583×300=19.75N/mmI=bh3/12=300×183/12=2.33×105mm4；EI=2.33×109N•mm2vmax=KWq2L14/100EI=0.677×19.75×3254/2.33×1011=0.64mm<[v]=L1/250=1.3mm满足要求（3）竖楞验算竖楞方木直接承受模板传递的荷载，故按照均布荷载下的三跨连续梁计算。300300q3003001）验算竖楞的承载力q1=(1.2F61+1.4q71)×L1=(1.2×65.83+1.4×2.0)×0.325=26.58N/mmMmax=Kmq1L22=0.1×26.58×3002=2.39×105N•mmW=bh2/6=100×1002/6=16.67×104mm3бmax=Mmax/w=2.39×105/16.67×104=1.43N/mm2<[б]=11.7N/mm2满足要求2）验算抗剪强度Qmax=0.6qd=0.6×26.58×0.3=4.78kNT=3Qmax/2bh=3×4.78×103/(2×100×100)=0.717N/mm2<[T]=1.3N/mm2满足要求3）验算竖楞的挠度q2=F6(min)L1=0.06583×325=21.39N/mmI=bh3/12=100×1003/12=8.33×106mm4；EI=3.52×1010N•mm2vmax=KWq2L24/100EI=0.677×21.39×3004/8.33×1012=0.014mm<[v]=L/250=1.2mm满足要求。（4）柱箍计算计算简图：1）验算柱箍的承载力F1=(1.2×65.83+1.4×2.0)×0.325×0.30=7.98KN支座反力R=3F1/2=11.97KNMmax=R×（150+325）-F1×325=3.09KN.m=3.09×106N•mmW=bh2/6=100×1002/6=1.67×105mm3бmax=Mmax/w=3.09×106/1.67×105×2=9.25N/mm2<[б]=11.7N/mm2满足要求2）验算抗剪强度Qmax=R=3F1/2=11.97KNT=3Qmax/2bh=3×11.97×103/2×(100×100×2)=0.9N/mm2<[T]=1.3N/mm2满足要求3)验算柱箍的挠度F2=65.83×0.325×0.30=6.42KNvmax=F2bi[3l2-4bi2]/48EI=6.42×103×[150×（3×9502-4×1502）×2+475×（3×9502-4×4752）]/48EI=6.42×103×2.5×109/48EI=2.56mm<[v]=L/250=950/250=3.8mm满足要求（5）对拉螺栓计算N<[N]=fA其中N—对拉螺栓所受的拉力；A—对拉螺栓有效面积(mm2)，采用Φ12螺栓，A=113.1；f—对拉螺栓的抗拉强度设计值，取210N/mm2；对拉螺栓承受柱箍支座传递的荷载，即N=R=11.97KN[N]=fA=210×113.1=23.751KN>N满足要求2当柱长边尺寸h≥800时，按700×1200进行设计计算（一）柱模配模设计侧模：柱尺寸为b×h，其中b方向采用同柱宽胶合板，h方向采用h+2×18mm宽的胶合板；竖楞：采用100mm×100mm方木，b方向采用三根竖楞，h方向采用四根竖楞，竖楞间距分柱宽均等分位置布置；柱箍：采用100mm×100mm方木，每道柱箍2根方木，两端采用对拉螺栓拉结，间距：L=250mm，最底部的柱箍离地面中心距离为250mm。对拉螺栓：采用Φ12螺栓。（二）柱模计算取不利方向即h方向进行验算。（1）荷载计算新浇砼对柱模侧面压力F61=0.22×24×4.44×1.2×1.15×V1/2=51.15kN/m2F62=24H=24×(5.4-1)=105.6KN/m2（取梁高1000mm）取小值F6(min)=51.15KN/m2q71=2.0kN/m2=0.002N/mm2（2）胶合板验算（计算跨度取竖楞中心距）300q3300q300300计算简图：1）验算胶合板的承载力q1=(1.2F6(min)+1.4q71)×L2=(1.2×51.15+1.4×2.0)×0.25=16.04N/mmMmax=0.1q1L12=0.1×16.04×0.32=0.144KN•m=1.44×105N•mmW=bh2/6=250×182/6=1.35×104mm3бmax=Mmax/w=1.44×105/1.35×104=10.67N/mm2<[б]=13.0N/mm2满足要求2）验算抗剪强度Qmax=0.6qd=0.6×16.04×0.3=2.89kNT=3Qmax/2bh=3×2.89×103/(2×250×18)=0.96N/mm2<[T]=1.4N/mm2满足要求3）验算胶合板的挠度q2=F6(min)L2=0.05115×250=12.79N/mmI=bh3/12=250×183/12=1.22×105mm4；EI=1.75×109N•mm2vmax=KWq2L14/100EI=0.677×12.79×3004/1.22×1011=0.57mm<[v]=L1/250=1.33mm满足要求（3）竖楞验算竖楞方木直接承受模板传递的荷载，故按照均布荷载下的三跨连续梁计算。25250q250250计算简图：1）验算竖楞的承载力q2=(1.2F61+1.4q71)×L1=(1.2×51.15+1.4×2.0)×0.3=19.25KN/mMmax=Kmq2L22=0.1×19.25×2502=1.2×105N•mmW=bh2/6=100×1002/6=1.67×105mm3бmax=Mmax/w=1.2×105/1.67×105=0.72N/mm2<[б]=11.7N/mm2满足要求2）验算抗剪强度Qmax=0.6qd=0.6×19.25×0.25=2.89kNT=3Qmax/2bh=3×2.89×103/(2×100×100)=0.43N/mm2<[T]=1.3N/mm2满足要求3）验算竖楞的挠度q2=F6(min)L1=0.05115×300=15.35N/mmI=bh3/12=100×1003/12=8.33×106mm4；EI=8.33×1010N•mm2vmax=KWq2L24/100EI=0.677×15.35×2504/8.33×1012=0.05mm<[v]=L/250=1.0mm满足要求。（4）柱箍计算柱箍方木直接承受竖楞传递的集中荷载，故按照均布荷载下的两跨连续梁计算。计算简图：1）验算柱箍的承载力F1=(1.2×51.15+1.4×2.0)×0.267×0.25=4.28KN支座反力R=4F1/2=8.56KNMmax=R×（150+267）-F1×267=2.43KN.m=2.43×106N•mmW=bh2/6=100×1002/6=1.67×105mm3бmax=Mmax/w=2.43×104/1.67×105×2=7.3N/mm2<[б]=11.7N/mm2满足要求2）验算抗剪强度Qmax=R=4F1/2=8.56KNT=3Qmax/2bh=3×8.56×103/[(2×100×100)×2]=0.64N/mm2<[T]=1.3N/mm2满足要求3)验算柱箍的挠度F2=51.15×0.267×0.25=3.41KNvmax=F2bi[3l2-4bi2]/48EI=6.81×103×[150×（3×6502-4×1502）+167×（3×6502-4×1672）]×2/48EI=0.79mm<[v]=L/250=1300/250=5.2mm满足要求（5）对拉螺栓计算N<[N]=fA其中N—对拉螺栓所受的拉力；A—对拉螺栓有效面积(mm2)，采用Φ12钢筋，A=113.1；f—对拉螺栓的抗拉强度设计值，取210N/mm2；对拉螺栓承受柱箍支座传递的荷载，即N=R=10.68KN[N]=fA=210×113.1=23.751KN>N满足要求10.2.2剪力墙模板设计计算剪力墙模板立面示意图剪力墙模板平面示意图1墙模配模设计侧模：采用整块胶合板(1830mmｘ915mmｘ18mm)，其中垂直方向上模数尺寸为915mm，横向模数尺寸为1830mm。配模时横向先以1830mm为模数，余下的板归整到墙的一端；竖向配模先以915mm为模数，余下的板归整到墙顶部。竖档（内楞）：采用50mmx100mm方木排置，间距305mm，即一块整板排置7根竖档并分其为六等分间距，模数不合的非整板先在板端钉上竖档（50x100mm方木），再按间距305mm设置竖档，确保所有竖档之间的距离≤305mm。横档（外楞）：横档采用φ48×3.5钢管，最底部的横档中心离地面高度约250mm，往上以458mm为模数进行安装，每道横档采用2根钢管。墙顶模板利用梁板搁栅做相当于横档的约束。对拉螺栓：采用Φ12钢筋对拉螺栓，横向间距同竖档间距，置于竖档旁；竖向间距同横档间距，位置位于两根横档之间。2墙模计算取最大墙厚700mm，层高5.7m进行验算。（1）荷载计算新浇砼对墙模侧面压力F61=0.22γct0β1β1V1/2=65.83kN/㎡F62=24H=24×(4.9-0.6)=103.2KN/m2（取梁高600mm）取小值F6(min)=65.83KN/m2q71=2.0kN/m2=0.002N/mm2（2）胶合板验算按照均布荷载下的三跨连续梁进行计算。305q305305305q305305计算简图：1）验算胶合板的承载力q1=(1.2F6(min)+1.4q71)×L2=(1.2×65.83+1.4×2.0)×0.458=36.46KN/mMmax=0.1q1L12=0.1×36.46×0.3052=0.319KN•m=3.19×105N•mmW=bh2/6=458×182/6=2.49×104mm3бmax=Mmax/w=3.19×105/2.49×104=12.8N/mm2<[б]=13.0N/mm2满足要求2）验算抗剪强度Qmax=0.6qd=0.6×36.46×0.325=6.67kNT=3Qmax/2bh=3×6.67×103/(2×458×18)=1.21N/mm2<[T]=1.4N/mm2满足要求3）验算胶合板的挠度q2=F6(min)L2=0.06583×458=30.15N/mmI=bh3/12=458×183/12=2.23×105mm4；EI=2.0×109N•mm2vmax=KWq2L14/100EI=0.677×30.15×3054/2.0×1011=0.87mm<[v]=L1/250=1.22mm满足要求（3）内楞（竖档）验算竖档方木直接承受模板传递的荷载，故按照均布荷载下的三跨连续梁计算。458458q458458计算简图：1）验算竖档的承载力q2=(1.2F61+1.4q71)×L1=(1.2×65.83+1.4×2.0)×0.305=14.95N/mmMmax=Kmq2L22=0.1×24.95×4582=5.23×105N•mmW=bh2/6=50×1002/6=8.33×104mm3бmax=Mmax/w=5.23×105/8.33×104=6.27N/mm2<[б]=11.7N/mm2满足要求2）验算竖档的挠度q2=F6(min)L1=0.06583×305=20.08N/mmI=bh3/12=50×1003/12=4.17×106mm4；EI=4.17×1010N•mm2vmax=KWq2L24/100EI=0.677×20.08×4584/4.17×1012=1.43mm<[v]=L/250=1.83mm满足要求。（4）外楞（横档）计算剪力墙外楞采用钢管，承受内楞传递的荷载，按照集中荷载下的三跨连续梁计算。外楞计算简图1）外楞抗弯强度计算б=M/W<[б]其中M=0.175Pl其中P——作用在外楞的荷载，P1=(1.2×65.83+1.4×2.0)×0.305×0.458=11.42KNl——外楞计算跨度(对拉螺栓水平间距)，l=305mm；бmax=Mmax/w=6.09×105/4.49×103×2=67.82N/mm2<[f]=205N/mm2满足要求2）外楞的挠度计算v=1.146Pl3/100EI<[v]=l/400P2=65.83×0.305×0.458=9.20KN经计算得到，v=1.146Pl3/100EI=0.13mm<[v]=0.762mm满足要求（5）对拉螺栓计算N<[N]=fA其中N—对拉螺栓所受的拉力；A—对拉螺栓有效面积(mm2)，采用Φ12钢筋，A=113.1；f—对拉螺栓的抗拉强度设计值，取210N/mm2；N=(1.2F61+1.4q71)×L1×L2=(1.2×65.83+1.4×2.0)×0.305×0.458=11.42KN[N]=fA=210×113.1=23.751KN>N满足要求10.2.3梁模板设计计算梁模板支撑剖面图（h≤750）梁模板支撑剖面图（h>750）10.2.3.1当梁高h>750时，按b×h=900×1000进行设计计算1梁模配模设计梁模：梁模采用同梁尺寸的胶合板；托木：托木采用50mm×50mm的方木；夹木：采用50mm×50mm方木；竖撑：采用50mm×50mm方木，间距400mm；斜撑：采用50mm×50mm方木，间距400mm；横向对拉螺栓：梁高≥750mm时，梁中部加设一道Φ12对拉螺栓；梁底搁栅：采用50mm×100mm方木，间距400mm；大龙骨：采用100mm×100mm方木，间距1000mm；支撑采用钢管脚手架，间距1200mm。2梁模计算（1）梁侧胶合板的计算：按照均布荷载下的三跨连续梁进行计算。400400q400400计算简图：P52=4.0KN/m2=0.004N/mm2F61=0.22δt0β1β1V1/2=0.22×24×200/(30+15)×1.2×1.15×2.51/2=65.83KN/m2F62=γH=24×1.1=26.4KN/m2取F6(min)=26.4KN/m21）验算胶合板的承载力q1=(1.2F6(min)+1.4q52)×h=(1.2×26.4+1.4×4.0)×1.1=41.89N/mmMmax=Kmq1L2=0.1×41.89×0.402=0.67KN•m=6.7×105N•mmW=bh2/6=1000×182/6=5.4×104mm3бmax=Mmax/w=6.7×105/5.4×104=12.41N/mm2<[б]=13.0N/mm2满足要求2）验算抗剪强度Qmax=0.6qd=0.6×41.89×0.4=10.05kNT=3Qmax/2bh=3×10.05×103/(2×1000×18)=0.84N/mm2<[T]=1.4N/mm2满足要求3）验算胶合板的挠度q2=F6(min)h=0.0264×1000=26.4N/mmI=bh3/12=1000×183/12=4.86×105mm4；EI=4.81×109N•mm2vmax=KWq2L4/100EI=0.677×26.4×4004/4.81×1011=0.95mm<[v]=L1/250=1.6mm满足要求（2）梁底胶合板的计算：1）梁底胶合板承载力验算。按照均布荷载下的三跨连续梁进行计算。计算简图：q1=[1.2（G12b+G21bh+G32bh）+1.4q51×b=1.2×（0.5×0.9+24×0.9×1+1.5×0.9×1）+1.4×2.0×0.9=30.6N/mmMmax=Kmq1L22=0.1×30.6×0.42=0.49KN•m=4.9×105N•mmW=bh2/6=400×182/6=2.16×104mm3бmax=Mmax/w=4.9×105/2.16×104=22.69N/mm2<[б]=25.1N/mm2满足要求2）验算抗剪强度Qmax=0.6qd=0.6×14.82×0.9=8kNT=3Qmax/2bh=3×8×103/(2×900×18)=0.74N/mm2<[T]=1.4N/mm2满足要求3）梁底胶合板的挠度验算q2=0.5×0.9+24×0.9×1+1.5×0.9×1=23.4N/mmI=bh3/12=400×183/12=19.44×105mm4；EI=2.81×109N•mm2vmax=KWq2L14/100EI=0.677×23.4×4004/2.81×1011=1.48mm<[v]=L1/250=1.6mm满足要求（3）梁底格栅计算：计算简图：Mmax=bq1/8(2L-b)vmax=0.26×10-2×bq2(8L3-Lb2+b2)/EI1）梁底格栅强度的验算q1=1.2（G13L+G21L1h+G32L1h）+1.4q51×L1=1.2×（0.75×1.0+24×0.9×1+1.5×0.9×1）+1.4×2.0×0.9=30.96N/mmMmax=bq1/8(2L-b)=(q1×400)/8×(2×1000-400)=4.86×105N.mmбmax=Mmax/w=4.86×105/8.33×104=5.86N/mm2<[б]=11.7N/mm2满足要求2）验算抗剪强度Qmax=1/2ql=0.5×30.96×0.4=6.192kNT=3Qmax/2bh=3×6.19×103/(2×100×100)=0.93N/mm2<[T]=1.3N/mm2满足要求3）梁底格栅挠度的计算q2=G13L+G21L1h+G32L1h=11.97N/mmvmax=0.26×10-2×[400×11.97×(8×10003-1000×4002+4003)]/4.17×1010=2.36mm<[v]=L/250=4.0mm满足要求（4）大龙骨计算大龙骨直接承受梁底格栅传递的集中荷载，按照集中荷载下的三跨连续梁计算。计算简图：1）大龙骨承载力的验算q1=15.49N/mmF1=q1b/2=15.49×900/2=6971NMmax=0.267F1L1=0.267×6.971×103×1200=22.34×105N.mmбmax=Mmax/w=22.34×105/1.95×105=11.46N/mm2<[б]=11.7N/mm2满足要求2）验算抗剪强度Qmax=1.238F1=8.63×103NT=3Qmax/2bh=3×8.63×103/(2×100×100)=1.29N/mm2<[T]=1.3N/mm2满足要求3）大龙骨挠度的验算q2=11.97N/mmF2=bq2/2=11.97×900/2=5.386×103Nvmax=6.6×10-2×(FL13)/(EI)=6.6×10-2×5.386×103×12003/(104×8.33×106)=2.2mm<[v]=L/250=4.8mm满足要求 10.2.4顶板模板设计计算顶板模板支撑剖面图顶板最大板厚800mm，本方案取地下一层板（板厚H=800mm）进行设计计算。1配模设计模板采用18mm厚的胶合板拼制，板底搁栅采用50*100方木，间距500mm，板底龙骨采用100*100方木，间距1200mm，支撑采用碗扣式钢管架，间距1500mm。2板底胶合板的计算：G11=0.3k/m2=3.0×10-4N/mm2G21=24kn/m2=2.4×10-5N/mm3G31=1.1kn/m=1.1×10-6N/mm3G41=2.5kn/m2=2.5×10-3N/mm2G42=1.5×10-3N/mm2G43=1.0×10-3N/mm2F41=2.5kN（1）平板胶合板计算计算简图：1）承载力的计算q1=1.2（G11×b+G21×H×b+G31×H×b）+1.4G41b=1.2×（0.3×1.2+24×0.8×1.2+1.1×0.8×1.2）+1.4×2.5×1.2=28.94N/mmMmax=0.10qL12=0.10×28.94×5002=7.23×105N.mmW=bh2/6=1200×182/6=6.48×104mm3бmax=Mmax/w=7.23×105/6.48×104=11.16N/mm2<[б]=13.0N/mm2满足要求2）验算抗剪强度Qmax=0.6qd=0.6×28.94×0.5=8.68kNT=3Qmax/2bh=3×8.68×103/(2×1200×18)=0.6N/mm2<[T]=1.4N/mm2满足要求3）胶合板挠度的验算q2=G11×b+G21×H×b+G31×H×b=8.01N/mmI=bh3/12=1200×183/12=5.83×105mm4；EI=5.25×109N•mm2vmax=KWq2L14/100EI=0.677×8.01×5004/5.25×1011=0.65mm<[v]=L1/250=2.0mm满足要求（2）板底格栅的计算取均布荷载q=2.5kN/m2另以集中荷载F=2.5kN进行检验，比较两者的弯矩值取较大者计算。计算简图：板底格栅承载力的验算q1=1.2（G11B+G21HB+G31HB）+1.4G41B=1.2×（3.0×10-4×500+2.4×10-5×250×500+1.1×10-6×250×500）+1.4×2.5×10-3×500=5.75N/mmM1=0.1q1L2=0.1×5.75×12002=8.29×105N.mmF1=2.5KN=2.5×103NM2=0.175FL=0.175×2.5×103×1200=5.25×105N.mm取Mmax=8.29×105N.mmбmax=Mmax/w=8.29×105/8.35×104=9.93N/mm2<[б]=11.7N/mm2满足要求2）验算抗剪强度Q1=0.6qd=0.6×5.75×1.2=4.14kN，Q2=0.65F1=1.63KNQmax=Q1=4.14kNT=3Qmax/2bh=3×4.14×103/(2×50×100)=1.24N/mm2<[T]=1.3N/mm2满足要求3）板底格栅挠度的验算q2=G11B+G21HB+G31HB=3.29N/mmv1=KWq2L14/100EI=0.677×3.29×12004/4.17×1012=1.11mmv2=FL3/48EI=2.5×103×12003/48×4.17×1010=2.16mmvmax=v1+v2=3.27mm<[v]=L/250=4.8mm满足要求（3）格栅底大龙骨的计算计算简图：1）大龙骨承载力的验算q1=5.75N/mm板底格栅传递的集中荷载F1=q1L1/2=5.75×1200/2=3.45×103NMmax=0.267F1L=0.267×3.45×103×1500=1.38×106N.mmбmax=Mmax/w=1.38×106/1.67×105=8.26N/mm2<[б]=11.7N/mm2满足要求2）验算抗剪强度Qmax=1.267F1=1.75kNT=3Qmax/2bh=3×1.75×103/(2×100×100)=0.27N/mm2<[T]=1.3N/mm2满足要求3）大龙骨挠度的验算q2=3.29N/mm板底格栅传递的集中荷载F2=q2L1/2=3.29×1200/2=1.97×103Nvmax=6.6×10-2×(FL13)/(EI)=6.6×10-2×1.97×103×15003/(104×8.33×106)=5.26mm<[v]=L/250=6.0mm满足要求10.3.碗扣式钢管脚手架支撑体系承载力计算本工程梁板模板支撑体系采用碗扣式钢管脚手架，且梁板独立支撑。碗扣式钢管架立杆钢管规格为ф48.0×3.5mm，上部尺寸通过顶托进行调整。根据本工程结构断面及层高大小，负二层梁板及底层梁板模板支架设置3道水平拉杆，标准层梁板模板支架设置两道水平拉杆；其中扫地杆（横杆）设置在距底座上皮或垫板300mm处。本工程立杆间距≤1.2m，模板支架四周从底到顶连续设置竖向剪刀撑，中间纵、横向从底到顶连续设置竖向剪刀撑，其间距≤4.5m。考虑到上部标准层大部分梁断面尺寸较大（梁宽≥1000mm），梁底采用双排立杆与板底立杆交叉布置难度较大，故这部分梁底采用单排立杆进行支撑。根据相关规定，碗扣架立杆钢管按壁厚3.0mm进行计算。本工程采用的四种碗扣架立杆尺寸，两根立杆之间套接长度为150mm。3000mm型2500mm型1800mm型1200mm型10.3.1负一层模板支撑承载力计算取最不利情况，即梁尺寸1000×2000mm进行验算。此时，层高5m，采用一根2500mm型与一根1800mm型立杆。碗扣式钢管架排距900mm、跨距600mm。（1）荷载计算1）静荷载NG计算①梁模板及支架自重F1=0.75×0.9×0.6=0.41KN②混凝土自重F2=24×1×2×0.6=28.8KN③钢筋自重F3=1.5×1×2×0.6=1.8kNNG=F1+F2+F3=31kN2）活荷载NQ计算NQ=2.0×2.0×0.6=2.4kN3）立杆轴向力设计值N计算N=（1.2NG+1.4NQ）/2=20.28kN（2）钢管架立杆稳定性验算1）立杆计算长度l0计算l0=h+2a=0.9+2×0.33=1.56m其中h—支架立杆的步距；a—支架立杆伸出顶层横向水平杆中心线至模板支撑点的长度。2）立杆的稳定系数计算长细比l0/i=1.56/0.0159=98.1；查表得=0.496其中i—计算立杆的截面回转半径，i=1.59cm；3）立杆稳定性验算=20.28×103/0.496×4.24×102=96.43N/mm2<[f]=205N/mm2其中A—立杆净截面面积，A=4.24cm2；—钢管立杆受压强度计算值(N/mm2)；[f]—钢管立杆抗压强度设计值，[f]=205N/mm2即负一层梁模板支撑承载力满足要求。10.3.2负一层板模板支撑承载力计算取最不利情况，即板厚800mm进行验算。此时，层高6m，采用一根2500mm与一根1800mm型加1200mm型立杆套接。碗扣式钢管架立杆排距900mm，跨距900mm。（1）荷载计算1）静荷载NG计算①板模板及支架自重F1=0.3×0.9×0.9=0.24KN②混凝土自重F2=24×0.8×0.9×0.9=15.55KN③钢筋自重F3=1.1×0.8×0.9×0.9=0.71kNNG=F1+F2+F3=16.5kN2）活荷载NQ计算NQ=1.0×0.8×0.9×1.2=0.86kN3）立杆轴向力设计值N计算N=1.2NG+1.4NQ=21kN（2）钢管架立杆稳定性验算1）立杆计算长度l0计算l0=h+2a=1.8+2×0.5=2.8m2）立杆的稳定系数计算长细比l0/i=2.8/0.0159=176.1；查表得=0.283）立杆稳定性验算=21×103/0.28×4.24×102=176.9N/mm2<[f]=205N/mm2满足要求。10.3.3负二层梁模板支撑承载力计算取最不利情况，即梁尺寸900×1000mm进行验算。此时，层高5.6m，采用一根2500mm与一根1800mm型加1200mm型立杆套接。碗扣式钢管架立杆排距900mm、跨距600mm。（1）荷载计算1）静荷载NG计算①梁模板及支架自重F1=0.75×0.9×0.6=0.4KN②混凝土自重F2=24×0.9×1×0.9=19.44KN③钢筋自重F3=1.5×0.9×1×0.6=0.81kNNG=F1+F2+F3=20.65kN2）活荷载NQ计算NQ=2.0×0.9×0.6=1.08kN3）立杆轴向力设计值N计算N=（1.2NG+1.4NQ）/2=13.15kN（2）钢管架立杆稳定性验算1）立杆计算长度l0计算l0=h+2a=1.8+2×0.33=2.46m2）立杆的稳定系数计算长细比l0/i=2.46/0.0159=154.7；查表得=0.2913）立杆稳定性验算=13.15×103/0.291×4.24×102=106.58N/mm2<[f]=205N/mm2满足要求10.3.4负二层楼板模板支撑承载力计算取最不利情况，即板厚400mm进行验算。此时，层高6.2m，采用一根3000mm与一根2500mm型立杆套接。碗扣式钢管架立杆排距900mm，跨距900mm。（1）荷载计算1）静荷载NG计算①梁模板及支架自重F1=0.3×0.9×0.9=0.243KN②混凝土自重F2=24×0.4×0.9×0.9=7.78KN③钢筋自重F3=1.1×0.4×0.9×0.9=0.36kNNG=F1+F2+F3=8.38kN2）活荷载NQ计算NQ=1.0×0