高大模板专项施工方案

高大模板专项施工方案（首层架空层及转换层）第一章编制依据1.1施工图1.2《建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-20011.3《混凝土结构工程施工及验收规范》（GB50204-92）1.4《木结构设计规范》（GBJ5-88）1.5《冷弯薄壁型钢结构技术规范》（GBJ18-87）1.6《混凝土结构工程施工质量验收规范》（GB50204-2002）1.7《高层混凝土结构技术规程》（JGJ3-2003）1.8《建筑施工手册》（第四版）（中国建筑工业出版社2003）1.9《建筑工程施工质量验收统一标准》GB50300-20012.0《混凝土结构工程施工平面整体表示法制图规范和构造详图》03G101-1。第二章工程概况本工程位于东莞市凤岗镇，建筑面积为45626.93㎡，地下室2层，地上25层，地上建筑总高度为88.8m。本工程的主要高大模板部位为第一层正门入口中庭，面积为310㎡，高度为11m，梁截面最大为300×1000mm，板厚为120mm，梁下钢管架支撑间距0.7m×0.9m×步距1.5m，楼板下钢管架支撑间距0.9m×0.9m×步距1.5m；其次为第五层转换层，层高6.0m，结构标高22.00m（此标高层面积2056.49㎡），梁截面最大为1050×2000mm，板厚为180mm，梁下钢管架支撑间距0.第三章模板的设计及验算（一）、11m高支模板设计1、施工部位简况本工程的高支模部位为门廊及中庭，层高为11m（见立杆平面布置图）；梁截面最大为300×1000mm，梁长为14.8m，板厚为120mm。以下为本方案选取有代表性的KL63、KL23梁、梁上板及与此相关的Z49柱（Ф1000）、Z43（700×700）作高支模施工方案。2、高支模方案支设的规定要求2.1材料选择模板用18mm厚优质耐水胶合板。小楞木：用50×100mm松木枋。大楞：用Ф48×3.5mm焊接钢管，对拉螺栓用M12高强螺杆。支撑架：用Ф48×3.5mm钢管和扣件连接，钢制螺丝上托及下座。2.2施工方案选择2.2.1楼板模板及支撑架构造做法：eq\o\ac(○,1)、楼板模：用18mm厚耐水胶合板eq\o\ac(○,2)、小楞木用50×100mm松木枋，间距≤400mm。eq\o\ac(○,3)、大楞用：Ф48×3.5mm钢管或2根50×100mm松木枋支于支撑立杆上托。eq\o\ac(○,4)、支撑架立杆：立杆用Ф48×3.5mm钢管，间距900mm，步距1.5m；用Ф48×3.5钢管作纵横的水平拉杆，离地下室底板面250mm，设扫地杆，与结构柱模用钢扣件拉结牢固，防止平面失稳，靠边跨均设剪刀撑（Ф48×3.5钢管），剪刀撑做法按规范规定。2.2.22.2.2用18mm厚胶合板，沿梁长向铺钉于小楞上。小楞：用50×100mm松木枋，垂直于梁长方向铺设于大楞上，间距300mm。大楞：用Ф48×3.5mm钢管，沿梁长向设置，承于支撑架立杆的上托面。支撑立杆：用Ф48×3.5mm钢管，于梁两侧距梁边200mm各设1根顶杆，沿梁长方向间距900mm（即：共两排立杆），步距≤1.5m，纵横设Ф48×3.5mm钢管水平拉杆，Ф48×3.5mm钢管扫地杆。梁两端及梁跨中设剪刀撑,梁两侧设交叉斜撑，均用Ф48×3.5mm2.2.2.2梁侧模板构造：（梁高≥800mm侧模板：用18mm厚胶合板。竖向木枋楞：用50×100mm（受力截面高度）水平间距300mm。用钉与侧模板钉牢固，上端用100×50mm枋木条钉牢在楼模板上及梁模小枋楞上，枋木条紧贴顶牢固竖向小枋楞，使起到支点作用。大楞：用Ф48×3.5mm钢管，梁每侧沿梁底上及板底下200mm各设一排，（梁高为700的没有中间排钢管），设置2根Ф48×3.5mm钢管，沿梁长方向每间距≤600mm用M12对拉螺杆，每端双螺母进行拉结紧贴，固定竖向小楞，使梁模板满足梁的截面尺寸。见下梁支撑立面示意图：2.2.3模板：用18mm胶合板竖向枋木：用50×100mm松木枋水平间距300mm，靠柱每边角处设一根，与柱模用铁钉钉牢，可作为柱模垂直方向稳定及承受柱砼重。作用于模板的侧压力及传递该侧压力至柱模板环箍的作用。模板环箍：用2根Ф48×3.5mm钢管，用M12对拉螺栓于柱两对边竖向枋木外按柱截面尺寸夹牢固，每环箍互为置换方向紧贴设置，柱边长为700m，中间不用加螺栓，环箍竖向间距≤500mm。柱模支架：在柱模板用吊锤吊垂直就位后，用Ф48×3.5mm钢管四向斜撑（距柱顶下2m及3.5m处）斜撑顶牢柱模。斜撑与下层楼板（地下室底板）夹角成60度，必须牢固可靠。（见柱模板安装图）3、高支模支撑体系的一般规定和施工要求3.1模板支架的构造要求本工程梁模板支撑架用在梁宽×高在300×1000mm时，梁底中间不另设支撑立杆。立杆间必须按1.5m的步距满设双向水平拉杆。立杆脚下必须有足够能承受上部传下来荷重的能力。3.2立杆步距不能超过1.5m。3.3剪刀撑的搭设：沿支架四周外立面满设剪刀撑。中部可根据需要并依构架框格大小，每隔10～15m设置。4、支撑架搭设规定4.1立杆的垂直偏差不大于1/200架高，相邻两根立杆接头错开500mm，并不在同一步距内。横杆架设在立杆内侧，同一水平面的内外横杆接头错开一跨距，大横杆水平偏差控制在50mm内。立杆采用搭接连接时必须采用双扣件连接，且必须加保险扣。剪刀撑的位置从梁及楼板支架两端开始，沿竖向全高连续设置。剪刀撑的斜杆设在立杆的外侧与横杆成450～600夹角。为保证架子的稳定性，搭设剪刀撑时将斜杆间隔扣在立杆上和水平杆的伸出部分，剪刀撑的脚部顶架在支承面上。安装扣件时，将扣件放端正后再拧紧螺栓，且用力要适当，一般控制在40～50N·m，并不大于65N·m。对压扁、弯曲、锈蚀严重和有裂缝的钢管和不合格扣件严禁使用。安装完毕后，要组织全面综合验收，履行合格签证后方可进行下道工序施工。框架梁跨度大于4模板安装前要做好设计施工图纸，梁柱编号进行配模工作。按编号安装模板，支模前应做好放线定位和模板底部安装面的标高线及设置梁模板内外定位控制线的工作。模板制作安装允许的偏差值。梁截面尺寸+2mm、-5mm。梁侧向弯度在1/1000内。梁起拱度在5mm内。梁长度在-5mm内。相邻两跨表面高低差2表面平整度5mm（5、KL63梁模板支撑架设计计算梁宽×高=300×10005.1选用材料相关数据如下：18mm抗剪强度[τ]＝2.2N/mm2抗弯强度[]＝16N/mm2弹性模量E＝1.1×104N/mm2松木枋小楞50×100抗剪强度[τ]＝1.4N/mm2抗弯强度[]＝13N/mm2弹性模量E＝1.0×104N/mm2(3)钢管Ф48×3.5mm抗剪强度[τ]＝110N/mm2抗弯强度[]＝215N/mm2弹性模量E＝2.1×105N/mm2截面积A＝489mm2截面矩量W＝5.08×103惯性矩I＝12.18×1045.2梁底模板验算荷载计算静载：模板自重：g1＝6KN/m3×0.5×0.018＝0.054KN/m新浇砼梁重：g2＝25×0.3×1.0＝7.5KN/m钢筋重：g3＝1.5×0.3×1.0＝0.45KN/mg＝(g1+g2+g3)×1.2＝9.605KN/m施工荷载：P＇＝2×0.3＝0.6KN/mP＝1.4×P＇＝0.84KN/mq＝g+P＝10.445KN/m强度验算：（按四跨连续板计算）l＝0.3Mmax＝Kmql2＝(0.107×9.605+0.121×0.84)×0.3×0.3＝0.102KN/mW＝300×18×18/6＝16200mm3＝102000/16200＝6.296N/mm2＜[]＝16N/mm2满足要求剪应力验算：V＝（0.607×9.605+0.62×0.84）×0.3＝1.91×0.3＝0.573KNτ＝3V/2bh=3×573÷(2×300×18)＝0.159N/mm2＜[τ]＝2.2N/mm2满足要求挠度验算W＝（0.632×9.605+0.967×0.84）×3004/100IE＝5.575×1010÷（100×1.1×104×300×183/12）＝0.35mm＜300/400＝0.75mm满足要求5.3梁底小楞验算荷载：梁底模板（压脚）传来重：q1=10.445×0.5＝5.223KN/m松木枋自重：q2＝6×0.05×0.1×1.2＝0.036KN/m强度验算：(小楞跨度为300+200×2)Mmax＝0.125×0.036×0.72+５.223×0.5×0.7÷8×（2-0.5/0.7）＝0.296KN·mW＝bh2/6=50×1002/6＝83333mm3＝296000/83333＝3.55N/mm2＜[]＝13N/mm2满足要求剪力验算V＝0.036×0.7/2+5.223×0.5＝2.624KNτ＝3V/2bh＝3×2624÷(2×50×100)＝0.787N/mm2＜[τ]＝1.4N/mm2满足要求挠度验算（自重可忽略不计）W＝5ql4/384EI＝5×5.223×7004÷(384×104×50×1003/12)＝0.392mm＜700/400＝1.75mm满足要求5.4梁底模大楞验算（Ф48×3.5钢管），按三跨连续梁考虑，K=0.101强度验算（Ф48×3.5钢管）,化为均布荷载计算,q=2.624×3/0.9=8.75KN/mMmax＝Kql=0.101×8.75×0.9=0.80KN·mW＝5.08×103＝M/W＝800000/5080＝157.48N/mm2＜[]＝215N/mm2满足要求剪应力验算V＝1.286×2.624＝3.374KNτ＝3V/2bh＝3×3374÷489＝20.7N/mm2＜[τ]＝110N/mm2满足要求挠度验算W＝kwql4/100EI＝1.76×2.264×9004÷（100×2.1×106×12.18×104）＝0.12mm＜600/400＝1.25mm满足要求5.5梁侧模验算砼侧压力F1＝0.22c·t0·1·2v1/2F2＝c·HV＝1.85m/h1＝1.22＝1.15T＝300Ct0＝200/（30+15）F1＝0.22×25×4.44×1.2×1.15×＝45.84×1.26＝57.76KN/m2F2＝25×1.0＝25KN/m2取F＝25KN/m2（注：V为砼浇灌速度，β为商品砼影响系数，T为浇筑温度.）梁侧模板强度验算立档用50×100mm松木枋，沿梁长向布置间距300mm，立档在距梁底及楼板底200mm各用M12螺栓一根，梁中段每350mm用一根，梁侧模板按三跨连续梁计。Mmax＝0.177×25×0.32＝0.398KN.m＝M/W＝398000÷1000×182/6＝7.37N/mm2＜[]＝16N/mm2满足要求剪应力验算V＝0.607×25×0.3＝4.55KNτ＝3V/2bh＝3×4550÷(2×1000×18)＝0.38N/mm2＜[τ]＝2.2N/mm2满足要求挠度验算W＝0.677×ql4/100EI＝0.677×25×3004÷(100×1.1×104×1000×183/12)＝0.26mm＜300/400＝0.75mm满足要求5.6梁侧模立档枋木验算q＝25×0.3＝7.5KN/m强度验算Mmax＝0.125×7.5×0.52＝0.234KN.mW＝50×1002/6＝83333mm2＝M/W＝234000/83333＝2.81N/mm2＜[]＝13N/mm2满足要求剪力验算V＝0.625×7.5×0.5＝2.34KNτ＝3V/2bh＝3×2340÷(2×100×50)＝0.702N/mm2＜[τ]＝1.4N/mm2满足要求挠度验算W＝0.912×7.5×5004/100EI＝6.84×5004÷（100×1×104×50×1003/12）＝0.1mm＜500/400＝1.25mm满足要求5.7梁侧模大楞（沿梁长向，每侧每层2根Ф48×3.5mm钢管，水平间距600用1根M12对拉螺栓拉结）立档传来集中重：P＝7.5×0.5＝3.75KN强度验算Mmax＝0.286×3.75×0.6＝0.64KN·mW＝2×5.08×103＝10.16×103＝M/W＝640000/10160＝62.99N/mm2＜[]＝215N/mm2满足要求挠度验算W＝1.764×3.75×6004÷（2×100×2.1×106×12.18×104）＝0.02mm＜600/400＝1.25mm满足要求剪应力验算V＝1.286×3.75＝4.82KNτ＝3V/2bh＝3×4820÷(2×489×2)＝7.39N/mm2＜[τ]＝110N/mm2满足要求5.8对拉螺栓验算N＝25×0.6×0.48＝7.2KN用M12对拉螺栓[N]＝12.9KN＞N＝7.2KN满足要求5.9支撑架立杆验算5.9.1、荷载：（1）梁底横大楞传来重（10.45×0.6）÷2＝3.135KN（2）大楞自重：0.037KN/m×1.2＝0.03KN（3）立杆自重：0.037×11×1.2＝0.49KN（4）扣件重：14个×0.018KN/个＝0.25KN（5）水平横杆重：0.037KN/m×7×（0.6+0.9）＝0.39KNN＝4.3KNM＝Ne＝4.3×0.048＝0.21KN·m用步距为1.5m时A＝489mm2λ＝l0/i＝1500/15.78＝95.06φ＝0.626＝N/φA+M/W＝4300÷（0.626×489）+210000/5080＝55.39N/mm2＜[]＝215N/mm2满足要求5.9.2、抗滑移验算N=10.43KN＞8KN底模大楞与立杆连接处用2个扣件可满足要求。支撑架立杆支承于地下室顶板上，利用支架下座即可承担上部传来荷载，故不需作基础处理，即能满足安全要求。6、楼板模板支架验算6.1模板验算(按板厚180mm考虑)荷载：砼板自重：25KN/m3×0.18＝4.5KN/m2钢筋重：1.5×0.18＝0.27KN/m218厚胶合板自重：6.0×0.02＝0.12KN/m2g=1.2g1＝4.89×1.2＝5.868KN/m2施工荷重：P＝2.5×1.4＝3.5KN/m2强度验算：（按四跨连续板验算）Mmax＝（0.107×5.868+0.121×3.5）×0.42＝0.168KN·mW＝bh2/6＝1000×18×18/6＝54000mm3＝M/W＝168000/54000＝3.11N/mm2＜[]＝16N/mm2满足要求剪应力验算V＝(0.607×5.868+0.62×3.5)×0.4＝2.293KNτ＝3V/2bh＝3×2293÷(2×1000×18)＝0.191N/mm2＜[τ]＝2.2N/mm2满足要求挠度验算W＝(0.632×5.868+0.967×3.5)×4004÷（1×100×104×1000×183/12）＝0.374mm＜400/400＝1.0mm满足要求6.2小枋木验算（按单跨梁计小楞间跨400mm）g＝5.868×0.4＝2.35KN/mP＝3.5×0.4＝1.4KN/mq＝3.75KN/m强度验算：Mmax＝0.125×375×12＝0.47KN·mW＝50×1002/6＝83333mm3＝M/W＝470000/83333＝5.6N/mm2＜[]＝13N/mm2满足要求剪力验算V＝3.75×1/2＝1.88KNτ＝3V/2bh＝3×1880÷(2×100×50)＝0.564N/mm2＜[τ]＝1.4N/mm2满足要求挠度验算W＝5q·l4/384EI＝5×3.75×10004÷(384×1.0×104×50×1003/12)＝1.172mm＜1000/400＝2.5mm6.3大楞验算（Ф48×3.5钢管）（为简化计算按均布荷载考虑计）g＝5.868+0.03×3+0.037＝6.0KN/mP＝3.5KN/m(荷载组合:q＝6+3.5＝9.5KN/m)强度验算（按三跨连续梁计）Mmax＝(0.117×9.5×0.9)＝1.0KN·m＝M/W＝1000000/5080＝196.85N/mm2＜[]＝215N/mm2满足要求剪应力验算V＝0.617×9.5×0.9＝5.28KNτ＝5280/489＝10.8N/mm2＜[τ]＝110N/mm2满足要求挠度验算W＝KWql4/100EI＝0.99×9.5×10004÷(100×2.1×106×12.18×104)＝0.368mm＜1000/400＝2.5mm满足要求6.4支撑架立杆验算大楞传来荷重：5.28KN立杆自重：11×0.037＝0.4KN扣件重：8×2×0.018KN/个＝0.3KN水平拉杆重：8×2×0.037＝0.6KNN＝6.58KNM＝6.58×0.048＝0.316KN·m用Ф48×3.5钢管，间距0.9×0.9m，步距1.5mI＝15.78mmλ＝l0/i＝1500/15.78＝95.06φ＝0.626σ＝6580÷（0.626×489）+316000/5080＝83.7N/mm2＜215N/mm2满足要求抗滑移验算：N＝6.93KN＜8KN用一个扣件即可。7、Z43柱模板验算：700×700mm截面尺寸7.1柱模验算柱高6m分两次支模浇完，砼浇筑速度V＝1.80m/h1＝1.22＝1.15T＝300Ct0＝200/30+15新浇砼侧压力标准值：F＝0.22Rc·t。·β1·β2·V1/2＝0.22×25×4.45×1.2×1.15×＝33.78×1.34＝45.3KN/mF=Rc.H=25×2.0=50KN/㎡取F=45.3KN/㎡模板验算：按两跨连续计算用50×100松方木，间距300mmM=0.125×45.3×0.32=0.509KN.mW=1000×182/6=54000mm3=M/W=509000/54000=9.4N/mm2<[]=16N/mm2满足要求剪应力验算V=0.625×45.3×0.3=8.49KNτ=3V/2bh=3×8490÷(2×1000×18)=0.7N/mm2＜[τ]=2.2N/mm满足要求挠度验算W=(0.912×45.3×l4)/100EI=45.6×3004÷(100×1.1×104×1000×18312)=0.62mm<300/400=0.75mm满足要求7.2竖向立档验算：按跨度500mm四跨验算q=45.3×0.3=13.6KN/m强度验算Mmax=0.107×13.6×0.452=0.295KN.mW=50×1002/6=83333mm3=M/W=295000/83333=3.54N/mm2<[]=13N/mm2满足要求剪应力验算V=0.607×13.6×0.45=3.71KNτ=3V/2bh=3×3710÷(2×100×50)=1.11N/mm2＜[τ]=1.4N/mm满足要求挠度验算W=0.632×13.6×4504÷(100×1.1×104×500×103÷12)=0.08mm<500/400=1.25mm满足要求7.3柱模板箍验算7.3.1柱宽700mm向：用2根Ф48×荷载P=45.3×0.3×0.45=6.1KN强度验算Mmax=6.1×0.43-3.05×0.3=1.71KN.mW=2×5080=10160mm3=M/W=1710000/10160=168.3N/mm2<[]=215N/mm2满足要求剪应力验算V=6.10KN[ν]=489×110=53.7N/mm2＞V=6.1N/mm2满足要求挠度验算W=mm＜860/400=2.15mm满足要求附图：说明：在1、2层梁上预埋Ф48*3.5钢管与支撑体系连接构成连墙杆件。8、Z49圆柱模板验算：(截面为Φ1000mm，采用玻璃钢模安装，模高为6m，壁厚为8mm。)8.1平板玻璃钢圆柱模板的原理分析根据流体力学的基本原理：圆环形容器壁在受到来自内部的液压力作用下要均匀胀大，故在包含圆环轴线的任何径向截面上，作用有相同的法向拉力。具有一定韧性的圆形容器，必定会撑胀成为一个标准的圆形柱体。这一理论的实现，在实际应用中，要满足以下两个条件：（1）、玻璃钢模板是具有合适韧性的薄壁匀质体，受内部的液态压力能够胀成形圆。（2）、混凝土在浇筑时呈流塑状，具有合适的流动度，在振捣的作用下，侧压力使不受约束的玻璃钢模板胀成圆形。8.2砼侧压力验算F1=0.22r.t。.β1.β2.v1/2=0.22×25×4.44×1.2×1.15×=57.76Kn/m2F2=rc.H=25×3=75KN/m2两者取最小值：P=F1=57.76K/m2V为砼浇灌速度,β为商品砼影响系数，T为砼温度t。=200/（30+15）=4.448.3平板玻璃钢圆柱模板的力学计算（1）、取h=1000mm高度的模板截面，柱直径为1000mm，计算内力。（2）、模板壁厚t根据玻璃钢抗拉强度计算确定。（3）、对一定扇面的侧压力进行定积分，计算简图如下：∵N=δ·1·t∴Rp=∫P·l·Smφ··dφ=(-cosφ)·∫=[cosα-cosβ]又∵Ncosα=RP+Ncosβ∴N=δ·1·t=∴δ===36.1Mpa=[δ]=178Mpa(玻璃钢的充许应力)t=8mm≥==0.211mm玻璃钢厚度8mm满足要求。9、KL23梁模板的设计参照KL63执行。10、楼板模板（120mm厚）设计，立杆间距按1.2×1.2m，大楞按立杆间距相应调整，经验算满足要求，计算过程略。（二）、转换层模板设计及验算（集中线荷载大于15KN/m）1、施工部位简况本工程的设计的转换层层高6.0m，楼板厚180mm，其中裙房天面花园约1628㎡，结构标高21.本层H=800mm以上梁总长约530m，梁截面尺寸共9种，按梁高分5种，按梁宽分6种；其中bh=1050×2000梁4根，KZL22梁2根、KZL87、KZL88梁2根约62m；bh=1000×1800梁3根，KZL19在14轴的A～C轴间，KZL19在8轴上，KZL25在12轴的A～C轴间，约62m；bh=900×1800梁1根，KZL79梁1根，约8m；其余为H=1800或b=800以下梁，600×1800约16m，800×1600约16m，600×1600约94m，600×1400约51m，400×1400约51m，300根据本层工程结构特点，施工方案如下：2、模板工程施工工艺2.1、施工准备①技术准备本层结构标高，梁截面种类较多，因此，支模前施工管理人员及作业班组，必须认真阅读，熟悉图纸，同时针对有关施工技术和图纸存在的疑点做好记录，通过与设计、建设、监理洽商解决，取得一致意见后，办好签证记录，作为施工图的变更和施工操作依据。熟悉各部位截面尺寸、标高、制定模板设计方案。②材料准备顶板、墙、柱、梁模板材料选用18mm厚胶合板，主次龙骨选用50×100mm松木枋，对拉杆选用M12螺栓，支撑采用φ48×3.52.2、施工工艺质量要求⑴依据《混凝土工程施工质量验收规范》（GB50204-2002）同时满足以下要求：模板及其支架应具有足够的强度、刚度、稳定性、严密性使混凝土达到清水效果。允许偏差项目见表允许偏差表允许偏差表允许偏差（mm1轴线位移基础5柱、墙、梁32标高±53截面尺寸基础±10柱、墙、梁+2~-54每层垂直度35相邻两板表面高低差26表面平整度27预埋钢板中心线位移38预埋管、预留孔中心线位移39预埋螺栓中心线位移2外露长度±10~-010预留洞中心线位移10截面内部尺寸10~-011阴阳角垂直4方正4方案选择墙、柱、梁模板和楼板模板采用18mm厚胶合板模板，主龙骨分别采用φ48×3.5钢管，50×100mm松木枋，次龙骨均采用50×100mm松木枋，支撑系统均采用φ48×3.5模板设计根据施工的不同部位，做好模板设计，根据图纸和工程实际优先选择模板体系做出细致可靠的节点设计，由于本工程梁、柱截面较大，种类较多，所以施工时必须按施工方案进行。控制要点1)、创优策划（1）严密性拼缝：角模、侧拼、模板上拼、层间水平拼缝。层间接槎：外墙、楼梯间、电梯井、窗口。（2）几何尺寸：长、宽、高、对角线、方正、角度、厚度、标高、形状尺寸、位置。（3）支撑要求稳定性：立柱下垫板(或槽钢)、三层连续支撑、板的边缘距最边的支撑的距离不宜过大，以150mm左右为宜。单侧模板支撑要抗浮且既拉又顶，边柱、边梁支撑要下地锚，其余大截面梁、柱如无可靠措施保证时，也应下地锚。2)、过程控制⑴工艺流程模板设计→模板加工模板安装模板验收浇筑混凝土拆模。柱模板工艺流程：弹柱位置线→安装柱模→安装柱箍→安拉杆斜撑进行校正加固→验收。墙模板工艺流程：弹线→安装门窗洞口→安一侧模板→插入对拉杆及套管→安另一侧模板、校正加固→验收。楼板模板工艺流程：弹线→搭支撑系统→调整标高→安装梁底模（与墙或柱接触面的处理）→安装侧模→安装主、次龙骨→铺板（与墙接触面处理）校正标高→加立杆的水平拉杆→验收。⑵模板的配置及加工A、一般要求模板在裁切时，应顺直，尺寸准确，误差控制在1～2mm，裁切后的模板小侧边用漆封边。作业队根据方案编制好配模图后，按图编号逐块制作模板，每块模板严格按加工图尺寸下料。木枋与模板接触面应平直，如不平直，应用压刨刨平直。模板下料时先用尺量好尺寸，弹好墨线后下料，模板四条侧边全部刨平直。B、墙体模板所有阴角必须做预制阴角模，每边长度视具体部位确定内墙模板尽量配制整数相交板。余下的模数加到阴角模板里，采用915mm×1830mm的胶合板，厚度为18mm，模板背面龙骨采用50×100mm的木枋，接缝处采用100×100mm（2×50×100）的木枋。水平方向主龙骨采用φ48钢管（双排）板面接缝表面平整方正，接缝处用5mm×10mm的海绵条填塞严密，防止砼漏浆。外墙大模板要将竖向龙骨下伸，用下层螺栓孔将其与墙面固定严密。C、柱模板柱模的高度按结构层高减去梁的高度，采用四片企口式模板拼装。根据柱子截面尺寸背面配2～4根50mm×100mm的木枋D、梁模板梁底板、侧模板均采用18mm胶合板，次龙骨采用50mm×100mm木枋大于600mm高的梁，必须穿对拉杆，用φ48钢管加固，接缝与墙体一样做法，梁底与侧模的接触面采用企口连接。跨度大于4m的梁底模按设计要求起拱2‰，大于2m的悬臂梁起拱2‰。⑶、模板安装A、安装柱模板柱模板就位后，用铅丝与柱主筋绑扎临时固定，通排柱应拉通线安装。安装柱箍采用钢管制或柱箍，用对拉杆拉紧，柱箍间距为400～600mm。安装柱模的拉杆和斜撑，柱模每边设2根拉杆固定于事先预埋在楼板内的地锚上进行较正。拉杆与地面的夹角尽量保持45～60°，地锚与柱的距离在3/4柱高处。用吊线锤校正柱的垂直度（见下柱模板图）。将柱模内清理干净，封闭清扫口，办理预检。B、安装墙模板按照图纸，弹好墙体位置线及门窗洞口位置线。焊接好模板定位筋，防止下口模板移位。按位置线安装门窗洞口模板和各种预埋件以及各专业预埋洞口及框架、框支梁梁豁口。安装一侧模板（外墙先安外侧）并先固定防止倒下伤人，然后安装穿墙对拉杆和PVC套管（内墙用）。清扫墙内杂物，安装另一侧模板，拧紧穿墙对拉杆控制好墙径尺寸，穿墙杆用M12，间距为460×46调节模板垂直度，并用斜撑进行加固，每道墙不少于4道斜支撑。检查斜撑及拉杆的扣件及螺栓是否紧固，模板拼缝是否严密，封堵清扫口，办好预检手续。C、安装梁模板柱子模板安装固定、较正后，在模板上弹出梁轴线和边线，水平线，架好柱节点处模板，开好梁豁口。先用木板垫平楼面，然后顺梁方向搭设钢管，间距500～900mm。搭设设计根据梁底标高选用适当高度的φ48×3.5钢管然后加设上托，上托上安放50mm×100mm主次龙骨，主龙骨上铺设次龙骨，次龙骨最大间距不大于400mm支撑架搭设过程中，应按规范要求操作，由于各梁跨度不同，钢支架排列间距不一定恰好为设计模数，故在排列时可根据实际情况进行适当调整，但不得超过设计要求。搭设钢管支架时要保证支撑的垂直、平稳、牢固，纵横拉杆要拉紧扣实，确保系统的稳定性。按设计标高，调整支撑上托标高，安装梁底板并拉线找直，梁底板要起拱。安装梁侧模板用φ48钢管加U型托加固较正侧旁板，当梁高超过600mm时，应加设M12对拉螺栓加固。安装后的梁、校正梁中线、标高、断面尺寸，将梁模板内杂物清理干净，合格后办理预检。D、楼板模板安装楼板支柱采用φ48×3.5钢管，间距视梁、板截面大小和厚度及其重量受力情况，经计算而定。支柱安装至设计标高用可调顶托调至适当高度，再安放次龙骨。单间铺板从一侧开始铺，应使接缝严密、平整、无错台、防漏浆。平板铺完后用水平仪测量模板标高，并进行较正。标高较完后，钢管支柱间加设水平拉杆，离地面30cm设一道，往上纵横方向每隔1.5m设一道，并检查紧固件是否牢固。将板内杂物清理干净，办预检。E、楼板、梁模板起拱处模板安装梁、板跨度≥4m时，在跨中按跨度起拱，设计要求按跨度的2‰，以梁、板跨度中心最高起拱点为准，依次用木楔垫起次龙骨，木楔高度逐渐递减。F、胶合板拼缝楼板模板采用对缝，缝隙下面设计龙骨，成对钉钉子分别将两块模板固定在同一龙骨上。模板裁切时，要弹线采用电动工具按线裁切，侧面打磨刷漆，防止雨水膨胀。⑷模板安装后的验收所有梁、柱、墙模板均按图施工，特殊部位增加细部构造大样图，模板排列图、排架支撑图，班组均需按图施工。模板安装完毕后，应由施工员对轴线、标高、尺寸、支撑系统、扣件螺栓，对拉螺栓进行全面检查，浇混凝土过程中应有技术好，责任心强的木工看模，发现问题及时报告施工组、技术组。在梁、墙、柱底部均应留垃圾清扫孔，以便将垃圾冲洗排出，浇灌前再封闭。所有楼板、墙板内的孔洞模板必须安装正确，并做加固处理，防止砼浇筑时冲动。2.3、大截面梁模板安装及高支模搭设方法⑴、截面1050×2000mm、1000×1800㎜、800×2000mm、900×1800㎜，800×1800㎜，600×1800㎜,800×1700㎜A、模板安装在已安装完毕，较正好的柱模板上弹出梁位置线水平线，架好柱节点模板，开出梁豁口。在搭设好梁底支撑架后，在水平钢管上铺50mm×100mm木枋中距200mm，然后根据水平线拉线调整标高，再安装梁底板并拉线找直，梁底板要起拱2‰绑扎梁钢筋经检查合格后，清除杂物，办理预检后，先安装一侧梁侧模板，然后安放M12穿梁对拉杆（套PVC管），再安装另一侧梁模板，然后在梁两侧模背板上安放50mm×100mm木枋竖楞，间距400cm，再用φ48×3.5钢管（双排）加U形托加固校正梁旁板，再拧紧对拉螺栓（双垫双帽），对拉杆设五道，第一道距梁底板150㎜穿过，第二道从梁底上250mm穿过，第三道间距350mm，第四道间距350～450mm，第五道间距350～550mm，梁旁板竖向中部及顶部再加一道斜撑（@1200）防扭曲(见梁板模板立剖图)。对于边梁必须用φ10安装好的梁，较正梁中线、标高、断面几何尺寸，将模板内杂物清理干净，合格后办理预检。B、支撑系统搭设方法本支撑体系采用φ48×3.5钢管进行搭设，其搭设方法如下：先用型钢垫底、木板垫平、垫实楼面，然后顺梁方向排列钢管，立柱纵横间距500mm，按照钢管排栅的施工方法进行搭设，搭设好后，在立杆上安放可调上托，再在上托上安放水平钢管（每个上托并列两根），凡无上托而直接用立杆加水平杆铺设主龙骨时，该立杆下要加设防滑扣。（见梁板模板立剖图）。钢管支撑的立杆要垂直、平稳，纵横拉杆、剪刀撑要拉紧扣实，确保支撑体系的稳定性。⑵、梁截面bh=0.17㎡以下梁（600×1600、600×1500、600×1400、400×1400）模板安装及支撑系统搭设方法：A、模板安装在已安装较正好的柱模上弹出梁位置线，架好柱节点，开出梁豁口。在搭设好梁底支撑架后，在立柱上安放上托，梁截面bh=1.05㎡以上梁在上托上安放二根φ48×3.5钢管主龙骨，梁截面bh=1.0㎡以下梁在上托上安放二条50mm×100mm木枋主龙骨，拉线调整好标高，然后铺梁底50mm×100mm梁底次龙骨，次龙骨间距梁截面1.0㎡以上不大于250mm，其余不大于300mm，铺好次龙骨后，安装梁底板并拉线找直，梁底板按设计要求起拱2绑扎梁钢筋经检查合格后，清除杂物，办理预检后，先安放一侧梁侧板，然后安放梁对拉杆（套PVC管），再安放另一侧梁侧板，然后钉好压脚板，压脚板应钉牢，再在梁侧模板背面安放50mm×100mm间距梁截面1.1㎡以上梁不大400mm，梁截面1.1～0.9㎡的梁不大于500mm，其余梁不大于600mm。然后用φ48×3.5钢管（双排）加U形托加固较正梁旁板，再拧紧对拉螺栓（双垫双帽），梁高1600㎜以上的按第（1）条梁截面排列对拉螺栓；对拉杆第一道梁底板上200mm，第二道间距350mm，第三道350mm，第四道以上350～600mm，对拉杆采用M12螺栓，竖楞和对拉杆排列时如不符模数可作适当调整，但不得超过上述规定，梁旁板竖向中部及顶部再加一道斜撑（@1600）防扭曲(B、钢管架支撑体系搭设方法本支撑体系采用φ48×3.5钢管搭设，其搭设方法如下：先用木板（必要时最底层加垫型钢）垫平、垫实楼面，然后顺梁方向排列钢管立管支撑，各梁底钢架排列详见对应钢架排列图：1、600×1800mm、600mm×162、600mm×1500mm、600mm×1400mm、400mm×3、梁截面bh=0.24m2～0.5m2梁详见H=2000mm梁，梁底净高4.0m，采用适当高度φ48×3.5H=1800mm梁，梁底净高4.2m，采用适当高度φ48×3.5H=1700mm梁，梁底净高4.3m，采用适当高度φ48×3.5H=1600mm梁，梁底净高4.4m，采用适当高度φ48×H=1500mm梁，梁底净高4.5m，采用适当高度φ48×3.5H=1400mm高梁，梁底净高4.6m，采用适当高度φ48×H=1000mm梁，梁底净高5.0m，采用适当高度φ48×其余高度梁，同上采用φ48×3.5钢管支系统。钢管支架排列搭设好后，离地300mm用φ48×3.5钢管设置一道扫地杆（当荷载较大时有必要在模板下200㎜处加设水拉杆），再按规范要求安装纵横拉杆，如上、下托使用长度超过300㎜时须另加设钢管作纵横向的水平拉杆，沿支架周边连续设置剪力撑。钢管立杆安装时，要排列整齐，纵向成列、横向成排，并保证立杆的垂直、平稳、牢固，确保支撑系统的稳定性。2.4、楼板钢门架高支模搭设方法本转换层层高6.0m，板厚180mm，天面裙房花园层高5.7先用木枋、木板垫平、垫实楼面，然后顺梁方向排列钢管立杆，排列间距不大于900mm按平水拉线，将上托调到适当高度，安放50×100mm松木枋主次龙骨，次龙骨内间距不大于400mm，然后安装楼板模板。钢管支架的搭设过程中，应按规范要求安装纵横拉杆。由于各区域跨度不同，其钢管间距不一定恰好为设计模数，故在排列时，可根据实际情况进行适当调整，但不得超过900mm。安装时要保证钢管的垂直、平稳、牢固，确保钢管支架系统的稳定性。2.5、管理措施⑴在钢管支撑外侧周边和主梁支撑两侧连续设置剪力撑。⑵模板安装、钢筋绑扎和捣砼时，应避免材料、机械和工具集中堆放。⑶非搭设的施工作业人员不得爬支模上下，支撑搭设、拆模和捣砼时，无关人员不得进入支撑支模底下，并在适当位置挂设警示标志。⑷现场安装过程中，必须严格按照本方案设计的要求进行，特别是主次龙内，背楞对拉杆以及支撑架对模板的强度、刚度、稳定性有显著影响的构件的尺寸。⑸所有材料必须按方案的要求逐一检查，不合格者不得投入使用。3、模板计算书3.1楼板模板计算：楼板取最大厚度180mm计算，采用18mm厚胶合板模板，主次龙骨50mm×100mmE=9×103N/mm²，I=1/12bh3=416.67cm4W=83cm3次龙骨设计间距400mm,跨距10主龙骨跨距900mm。1).荷载计算模板及支架自重：0.5kN/㎡砼自重标准值：24KN/m3钢筋自重标准值：1.1KN/m3施工人员及设备荷载标准值：3KN/㎡取1㎡楼板计算：荷载标准值：q1=0.5+24×0.18+1.1×0.18+3=8.02KN/㎡荷载设计值：q2=1.2×(0.5+24×0.18+1.1×0.18)+1.4×3=10.22KN/㎡2).模板验算新浇筑的砼均布在模板上，单位宽度的面板可视为“梁”，次龙骨作为梁支点，按三跨连续梁考虑，“梁”宽取得300mm计算。强度验算：M=1/10qL2式中：M表示计算最大弯矩。q表示作为顶板上的均布荷载L表示次龙骨、间距400mm。q1=q2×0.3=10.22×0.3=3.07KN/mF=M/Wn=1/10×3.07×4002÷（1/6×300×182）=3.032N/mm2因为f=3.032N/mm2<fm=13N/mm2所以强度满足要求。挠度验算：W=qL4/150EI=3.07×4004÷（150×9×103×1/12×300×183）=0.4mm[ω]=400/250=1.6mm因为W=0.4mm<[ω]=1.6mm所以挠度满足要求所以模板厚18mm符合要求。3).次龙骨验算：顶板荷载化为线布荷载均分布在次龙骨上，次龙骨应视为均布荷载作用下的简支梁。主龙骨作为梁支点，主龙骨间距即为梁跨：L=10强度验算：M=1/8qL2q次=q2×0.4×1.2=10.22×0.4×1.0=4.09KN/mL=1f=M/Wn=1/8×4.09×10002/83000=6.159N/mm2因为f=6.159N/mm2<fm=13N/mm2所以强度满足要求。挠度验算：ω=5qL4/384EI=5×4.09×10004÷（384×9×103×4166700）=1[ω]=1000/250=4.因为ω=1.42mm<[ω所以挠度满足要求所以次龙骨间距符合要求。4).主龙骨验算：主龙骨承受次龙骨传递的集中荷载，按连续梁计算：强度验算：M=Km·FL式中：Km表示弯矩系数，查《简明施工计算手册》第三版得Km=0.289。F表示次龙骨传递荷载；F=1.0×0.9×1/4×q2=2.3KNf=M/Wn=0.289×2300×900/83000=7.21N/mm2因为f=7.21N/mm2<fm=13N/mm2所以强度满足要求。挠度验算：ω=kw·FL3/100EI式中Kw=2.716ω=kw·FL3/100EI=2.716×2300×9003÷（100×9×103×4166700）=1.[ω]=900/250=3.6mm因为ω=1.21mm<[ω]=所以挠度满足要求所以主龙骨跨距900mm符合要求。3.2柱模板计算柱高6.0m，浇灌高度4m，最大截面为1200×1200mm。模板采用18mm耐水亮光黑夹板，内楞采用50×100mm木枋，间距最大为300mm；外楞采用φ48×3.5钢管，间距为500mm；对拉螺杆采用M12螺栓，间距为400×500mm。砼自重为24KN/m3,坍落度为120～180mm，浇筑速度为1.85m/h，砼温度为20OC，外加剂影响修正系数β1取(1)设计荷载砼侧压力：F1＝0.22Rc·t0·β1β2V1/2＝0.22×24×200/(20+15)×1.2×1.15×1.851/2＝44.0KN/m2F2＝Rc·H＝24×4.0＝96.0KN/m2两者取较小值：F=44.0KN/m2取折减系数：0.85倾倒砼时产生的荷载：4×1.4×0.85=4.76KN/m2进行荷载组合：44.0×1.2×0.85+4.76=49.64KN/m2(2)柱模板验算采用1220×2440×18mm夹板，按三跨连续梁计算，计算荷载q1=49.64KN/m，q2=44.88KN/m，E=4680N/mm2，I=（1/12）bh3，内楞间距不大于300㎜,计算跨度为300mm强度验算Mmax=0.1×q1L2=0.1×49.64×0.32=0.447KN·δ=Mmax/Wn=(0.447×106×6)/(bh2)=447000×6/(1000×182)=8.28N/mm2<[δ]=12.9N/mm2强度满足要求挠度计算ω=(0.677×q2L4)/(100EI)=0.677×44.88×3004/(100×4680×486000)=1.08mm<[ω]=L/250挠度符合要求(3)柱板内楞验算采用50×100松木枋，水平间距为300㎜,按三跨连续梁计算，计算荷载q3＝0.3×0.5×49.6=7.45KN/m，q4＝0.3×0.5×44.88=6.73KN/m，E=9000KN/mm2，I=（1/12）bh3，计算跨度按竖向为500mm强度验算Mmax=0.1×q3L2=0.1×7.45×0.52=0.186KN·δ=Mmax/Wn=(0.186×106×6)/(bh2)=186000×6/50×1002=2.23N/mm2<fm=13N/mm2强度满足要求挠度计算ω=(0.677×q4L4)/(100EI)=(0.677×6.73×5004)/(100×9000×1/12×50×1003)=0.08mm<[ω]=L/250=挠度满足要求(4)柱箍验算采用两条φ48壁厚3.5钢管作横楞，竖向间距为500㎜,水平拉结间距为400㎜,按三跨连续梁计算，计算荷载F1＝3.73KN，N＝11.19KN，F2＝3.37KN，E=2.06×105N/mm2，I=12.18×104，计算跨度为400mm强度验算Mmax=0.213×F1L=0.213×3.73×0.4=0.318KN·mδ=Mmax/Wn+N/An=(0.318×106)/(5.08×103×2)+(11.19×103)/(4.89×102×2)=31.3+11.44=42.74N/mm2<215N/mm2钢管拉结间距为400mm,挠度计算ω=(1.146×F2L3)/(100EI)=(1.146×3370×4003)/(100×2.06×105×12.18×104)=0.1mm<[ω]=L/500=柱箍拉结间距为400㎜,挠度符合要求(5)对拉螺栓验算：采用M12螺栓，[N]=12.9KN。N=q1×内楞间距×外楞间距=49.64×0.4×0.5=9.93KN<[N]=12.9KN1.2×1.2m以内的柱竖向螺栓间距最大为500㎜、水平间距最大为400㎜均能满足要求；3.3墙模板计算砼墙高6.0m，厚25、30、50cm，墙模板采18mm耐水红夹板，内楞采用50×100mm木枋，水平间距为230mm,外楞采用φ48×3.5钢管，间距为460mm，对拉螺杆采用M1砼自重为24KN/m3,坍落度为120～180mm，浇筑速度为1.85m/h，砼温度为200C，外加剂影响修正系数β1取1.2，砼坍落度影响修正系数β2(1)设计荷载砼侧压力：F1＝0.22Rc·tº·β1β2V1/2＝0.22×24×200/(20+15)×1.2×1.15×1.851/2＝44.0KN/m2F2＝Rc·H＝24×6.0＝144.0KN/m2取两者中小值即F1＝44.0KN/m2取折减系数：0.85倾倒砼时产生的荷载：4×1.4×0.85＝4.76KN/m2进行荷载组合：F＝44.0×1.2×0.85+4.76＝49.64KN/m2(2)墙模板验算与柱模板验算相同。(3)内楞木枋验算与柱内楞验算相同。(4)外楞钢管验算采用两条φ48壁厚3.5钢管，按三跨连续梁计算，计算荷载F1＝3.73KN，F2＝3.37KN，计算跨度为460mm强度验算Mmax=0.175×F1L=0.175×3.73×0.46=0.30KN·δ=Mmax/W=(0.30×106)/(5.08×103×2)=29.53N/mm2<215N/mm2强度满足要求挠度计算ω=(1.146×F2L3)/(100EI)=(1.146×3370×4603)/(100×206000×12.18×104)=0.15mm<[ω]=L/500=挠度满足要求(5)对拉螺栓验算采用M12对拉螺栓，[N]=12.9KN。N=F×内楞间距×外楞间距=49.64×0.46×0.46=10.5KN<[N]=12.9KN对拉螺栓的为460㎜,满足要求。3.4、梁模板计算3.4.1、梁截面1050×2000mm、800×2000mm、900×1800㎜、800×1800㎜、600×1800、800×1700㎜，梁模板计算选取最大截面1050mm×2000mm(1)荷载计算：底模自重：1×1.05×0.75KN/㎡=0.79KN砼自重：1×1.05×2.0×24KN/m3=50.4KN钢筋自重：1×1.05×2.0×1.5KN/m3=3.15KN振捣砼荷载：1×1.05×2KN/㎡=2.1KN合计：荷载标准值56.44KN荷载设计值：q1=1.2×(0.79+50.4+3.15)+1.4×2.1=68.15KN/㎡(2)底模验算梁底模支承在次梁龙骨上，按连续梁计算，底模上所受荷载按均布荷载考虑，底模板采用18mm厚胶合板，次龙骨间距200mm①梁底模板验算强度验算：M=1/10·qL2q作梁底模上的均布荷载q=q1×0.2=68.15×0.2=13.63KN/mL=200mmf=M/Wn=1/10×13.63×2002÷(1/6×1000×182)=1.01N/mm2因为ω=1.01N/mm2<fm=13N/mm2所以强度满足要求。挠度验算：ω=qL4/150EI=13.63×2004÷（150×9×103×1/12×1050×183）=0.03[ω]=200/250=0.8因为ω=0.032mm<[ω]=所以挠度满足要求所以底模符合要求。②梁底次龙骨验算：梁底次龙骨承受梁底板传递的均布荷载，采用50×100松木方间距200mm,截面惯性特征：I=416.67×104mm4W=83×103mmE=9×103N/mm2，梁底下三根主龙骨支撑次龙骨，因此次龙骨应视为二等跨连续梁计算，主龙骨支顶间距500mm。次龙骨上荷载化为线荷载：q次=q1×0.2=68.15×0.2=13.62N/mm弯距设计值：M=0.203qL2=0.203×13.63×5002=6.92×105N·mm强度验算：f=M/Wn=6.92×105/83000=8.34N/mm2因为f=8.34N/mm2<fm=13N/mm2所以强度满足要求。挠度验算：ω=0.521qL4/100EI=0.521×13.62×5004÷（100×9×103×4166700）=0.1[ω]=500/250=2因为ω=0.12mm<[ω]=所以挠度满足要求所以次龙骨间距符合要求。③梁底主龙骨验算：次龙骨将上部荷载通过支点传至主龙骨，因此主龙骨应视为集中荷载作用下的多等跨连续梁，主龙骨采用Φ48×3.5钢管(双排)，Φ48×3.5钢管立柱间距500mm，截面惯性特征：I=12.19×104mmW=5.08×103mmE=2.06×105N/mm2,fm=205N/mm2集中荷载q=q次×1/2=13.62×1/2=6.815KN强度验算：M=Km·qL=0.267×6815×500=909802.5Nf=M/Wn=909802.5/5080=179.09N/mm2因为f=179.09N/mm2<fm=205N/mm2所以强度满足要求。挠度验算：ω=kw·qL3/100EI式中Kw=1.833ω=kw·qL3/100EI=1.833×6815×5003÷（100×2.06×105×12.19×104）=0.6[ω]=500/150=3.3因为ω=0.62mm<[ω]=所以挠度满足要求所以主龙骨跨距500mm符合要求。(3)侧模验算：侧模板采用18mm厚胶合板，竖楞用50×100mm木方间距400mm，横楞用Φ48×3.5钢管(双排)。①荷载设计值a:砼侧压力：按公式F=0.22Rc·t0·β1·β2·V0.5和F=Rc·H式中：t0=200/(T+15)假定砼的温度T=30oC，则t0=4.44。Rc砼重力密度Rc=24KN/m3β使用商品混凝土取β1=1.2,β2=1.15V砼浇灌速度取1.8F1=0.22Rc·t0·β1·β2·V0.5=0.22×24×4.44×1.2×1.15×1.850.5=44.0KN/㎡F2=Rc·H=24×2.0=48.0KN/㎡取二者中小值即：F1=44.0KN/㎡砼侧压力设计值：F3=F1×1.2×0.85=39.62×1.2×0.85=44.88KN/㎡b:倾倒砼时产生的水平荷载4KN/㎡荷载设计值为：F4=4×1.4×0.85=4.7KN/㎡C:荷载设计值F=F3+F4=44.88+4.76=49.58KN/㎡②验算：按连续梁计算，取梁宽1000mm计算。侧模板Wn=1/6bh2=1/6×1000×182=54000mm3I=1/12bh3=1/12×1000×183=486000mm4化为均布线荷载：q=F×0.4=49.58×0.4=18.1N/mm强度验算：M=1/10qL2=1/10×19.83×4002=31.73×104N·mmf=M/Wn=31.73×104/5.4×104=5.88N/mm2因为f=5.88N/mm2<fm=13N/mm2所以强度满足要求。挠度验算：ω=qL4/150EI=19.83×4004÷（150×9×103×486000）=0.7[ω]=400/250=1.6mm因为ω=0.77mm<[ω]=所以挠度满足要求所以侧模板厚18mm符合要求。(4)竖楞验算：竖楞用50×100松木枋，载面惯性特征：I=1/12·bh3=416.67×104W=1/6·bh2=83×103E=9×103N/mm2模板侧向荷载通过侧模传至竖楞，竖楞可视为连续梁计算，侧向荷载化为线荷载计算，梁跨取最大横楞最大间距500mm计算。强度验算：q=F×0.4×0.5=49.58×0.4×0.5=9.92N/mmM=1/10·qL2=1/10×9.92×5002=24.8×104N·mmf=M/Wn=24.8×104/83×103=2.99N/mm2因为f=2.99N/mm2<fm=13N/mm2所以强度满足要求。挠度验算:ω=qL4/150EI=9.92×5004÷（150×9×103×4166700）=0.1[ω]=500/250=2mm因为ω=0.11mm<[ω]=所以挠度满足要求所以竖楞间距符合要求。(5)对拉缧栓验算：M12对拉缧栓净截面积A=76mm2对拉杆的拉力N=F×内楞间距×外楞间距=49.58×0.4×0.5=9.92KN对拉杆应力F=N/A=9920÷76=130.53N/mm2M12对拉杆容许拉力fm=170N/mm2因为f=130.53N/mm2<fm=170N/mm2所以对拉缧栓符合要求。3.4.2、梁截面600mm×1600mm、600×1400、400×1400梁模板计算选取最大截面600mm(1)荷载计算：底模自重：1×0.6×0.75KN/㎡=0.45KN砼自重：1×0.6×1.6×24KN/m3=23.04KN钢筋自重：1×0.6×1.6×1.5KN/m3=1.44KN振捣砼荷载：1×0.6×2KN/㎡=1.2KN合计：荷载标准值26.13KN荷载设计值：q1=1.2×(0.45+23.04+1.44)+1.4×1.2=31.60KN/㎡(2)底模验算梁底模支承在次梁龙骨上，按连续梁计算，底模上所受荷载按均布荷载考虑，底模板采用18mm厚胶合板，次龙骨间距300mm①梁底模板验算强度验算：M=1/10·qL2q作梁底模上的均布荷载q=q1×0.3=31.6×0.3=9.48KN/mL=30f=M/Wn=1/10×9.48×3002÷（1/6×600×182）=2.63N/mm2因为f=2.63N/mm2<fm=13N/mm2所以强度满足要求。挠度验算：ω=qL4/150EI=9.48×3004÷（150×9×103×1/12×600×183）=0.[ω]=300/250=1因为ω=0.2mm<[ω]=所以挠度满足要求所以底模符合要求。②梁底次龙骨验算：梁底次龙骨承受梁底板传递的均布荷载，采用50×100松木方，间距300mm截面惯性特征：I=416.67×104mmW=83×103mmE=9×103N/mm2，梁底下三根主龙骨支撑次龙骨，因此次龙骨应视为二等跨连续梁计算，主龙骨间距670mm.q次=q1×0.3=31.36×0.3=9.48N/mm弯距设计值：M=0.203q次L2=0.203×9.48×6702=0.86×106N·mm强度验算：f=M/Wn=0.86×106/83000=10.36N/mm2因为f=10.36N/mm2<fm=13N/mm2所以强度满足要求。挠度验算：ω=q次L4/100EI=9.48×6704÷（100×9×103×4166700）=0.[ω]=670/250=2.因为ω=0.51mm<[ω]=所以挠度满足要求所以次龙骨跨距符合要求。③梁底主龙骨验算：次龙骨将上部荷载通过支点传至主龙骨，因此主龙骨应视为集中荷载作用下的多等跨连续梁，主龙骨采用Φ48×3.5钢管(双排)，Φ48×3.5钢管立柱间距670mm,I=12.19×104mm4W=5.08×103mmE=2.06×105N/mm2,fm=205N/mm2。集中荷载q=q次×1/2=9.48×1/2=4.74KN强度验算：M=Km·qL=0.267×4740×670=847938.6N·mmf=M/Wn=988701/5080=166.92N/mm2因为f=166.92N/mm2<fm=205N/mm2所以强度满足要求。挠度验算：ω=Kw·qL3/100EI式中Kw=1.833ω=kW·qL3/100EI=1.833×4740×6703÷（100×2.06×105×12.19×104）=1[ω]=670/150=4因为ω=1.04mm<[ω所以挠度满足要求所以主龙骨跨距670mm(3)侧模验算因为梁侧模与1050mm×2000mm3.4.3、梁截面300×1000、400mm×800mm、300mm×800mm、300250mm×700mm梁模板计算，选取最大截面300mm×(1)荷载计算：底模自重：1×0.3×0.75KN/㎡=0.23KN砼自重：1×0.3×1.0×24KN/m3=7.2KN钢筋自重：1×0.3×1.0×1.5KN/m3=0.45KN振捣砼荷载：1×0.3×2KN/㎡=0.6KN合计：荷载标准值8.48KN荷载设计值：q1=1.2×(0.23+7.2+0.45)+1.4×0.6=10.3KN/㎡(2)底模验算梁底模板支承在次梁龙骨上,按连续梁计算,底模上所受荷载按均布荷载考虑,底模板采用18mm厚胶合板,次龙骨间距400mm。①梁底模板验算。强度验算：M=1/10·qL2q作梁底模上的均布荷载q次=q1×0.4=10.3×0.4=4.12KN/mL=4f=M/Wn=1/10×4.12×4002÷（1/6×600×182）=2.03N/mm2因为f=2.63N/mm2<fm=13N/mm2所以强度满足要求。挠度验算：ω=q次L4/150EI=4.12×4004÷（150×9×103×1/12×600×183）=0.[ω]=400/250=1因为ω=0.2mm<[ω]=所以挠度满足要求所以底模符合要求。②梁底次龙骨验算：梁底次龙骨承受梁底板传递的均布荷载，采用50×100松木方，间距400mm截面惯性特征：I=416.67×104mmW=83×103mmE=9×103N/mm2，梁底下两根主龙骨支撑次龙骨，因此次龙骨应视为简支梁计算，主龙骨间距670mm.q次=q1×0.4=10.3×0.3=4.12N/mm弯距设计值：M=0.125q次L2=0.125×4.12×6702=0.23×106N·mm强度验算：f=M/Wn=0.23×106/83000=2.77N/mm2因为f=2.77N/mm2<fm=13N/mm2所以强度满足要求。挠度验算：ω=5q次L4/384EI=5×4.12×6704÷（384×9×103×4166700）=0.[ω]=670/250=2.因为ω=0.28mm<[ω]=所以挠度满足要求所以次龙骨跨距符合要求。③梁底主龙骨验算：次龙骨将上部荷载通过支点传至主龙骨(q次=q1×0.4=10.3×0.4=4.12N/mm2)，因此主龙骨应视为集中荷载作用下的多等跨连续梁，主龙骨采用Φ48×3.5钢管(双排)，Φ48×3.5钢管立柱间距670mm截面惯性特征：I=12.19×104mmW=5.08×103mmE=2.06×105N/mm2,fm=205N/mm2集中荷载q=q次×1/2=4.12×1/2=2.06KN强度验算：M=Km·qL=0.267×2060×670=368513N·mmf=M/Wn=368513/5080=72.54N/mm2因为f=72.54N/mm2<fm=205N/mm2所以强度满足要求。挠度验算：ω=kw·qL3/100EI式中KW=1.833ω=kW·qL3/100EI=1.833×2060×6703÷（100×2.06×105×12.19×104）=0.[ω]=670/150=4因为ω=0.45mm<[ω]=所以挠度满足要求所以主龙骨跨距670mm(3)侧模验算侧模板采用18mm厚胶合板，竖楞用50×100mm木方间距600mm，横楞用Φ48×3.5钢管(双排)①荷载设计值a:砼侧压力：按公式F=0.22Rc·t0·β1·β2·V0.5和F=Rc·H式中：t0=200/(T+15)假定砼的温度T=30oC，则t0=4.44。Rc砼重力密度Rc=24KN/m3β使用商品混凝土取β1=1.2，β2=1.15V砼浇灌速度取1.8F1=0.22Rc·t0·β1·β2·V0.5=0.22×24×4.44×1.2×1.15×1.850.5=44.0KN/㎡F2=Rc·H=24×1.0=24.0KN/㎡取二者中小值即：F2=24.0KN/㎡砼侧压力设计值：F3=F2×1.2×0.85=24.0×1.2×0.85=24.48KN/㎡b:倾倒砼时产生的荷载1×0.5×4KN/㎡荷载设计值为：F4=2×1.4×0.85=2.38KN/㎡C:荷载设计值F=F3+F4=24.48+2.38=26.86KN/㎡②验算：按连续梁计算，取梁宽1000mm计算。侧模板W=1/6bh2=1/6×1000×182=54000mm3I=1/12bh3=1/12×1000×183=486000mm4化为均布线荷载：q=F×0.6=26.86×0.6=16.12N/mm强度验算：M=1/10qL2=1/10×16.12×6002=58.03×104N·mmf=M/Wn=58.03×104/5.4×104=10.75N/mm2因为f=10.75N/mm2<fm=13N/mm2所以强度满足要求。挠度验算：ω=qL4/150EI=16.12×6004÷（150×9×103×4860000）=0[ω]=600/250=2因为ω=0.32mm<[ω]所以挠度满足要求所