土力学与土质学土的压缩性与地基沉降计算

土力学与土质学第4章土的压缩性与地基沉降计算基本内容：

这是本课程的重点。在学习土的压缩性指标确定方法的基础上，掌握地基最终沉降量计算原理和地基固结问题的分析计算方法。学习要求：

1.掌握土的压缩性与压缩性指标确定方法；2．掌握地基最终沉降量计算方法；3．熟悉不同应力历史条件的沉降计算方法；4．掌握有效应力原理；5．掌握太沙基一维固结理论；6．掌握地基沉降随时间变化规律。4.1概述●土在自重应力或附加应力作用下，地基土要产生附加变形，包括体积变形和形状变形。对于土来说，体积变形通常表现为体积缩小。我们把这种在外力作用下土体积缩小得特性称为土的压缩性。●土的压缩性主要有两个特点：（1）土的压缩性主要是由于孔隙体积减少而引起的；（2）由于孔隙水的排出而引起的压缩对于饱和粘土来说需要时间，将土的压缩随时间增长的过程称为土的固结。●在建筑物荷载作用下，地基土主要由于压缩而引起的竖直方向的位移称为沉降。研究建筑物沉降包含两方面的内容：一是绝对沉降量的大小，亦即最终沉降；二是沉降与时间的关系，主要介绍太沙基的一维固结理论。●土体产生体积缩小的原因：(1)固体颗粒的压缩；(2)孔隙水和孔隙气体的压缩，孔隙气体的溶解；(3)孔隙水和孔隙气体的排出。●由于纯水的弹模约为2×106kPa，固体颗粒的弹模为9×l07kPa，土粒本身和孔隙中水的压缩量，在工程压力(100～600kPa)范围内，不到土体总压缩量的1/400，因此常可略不计。所以，土体压缩主要来自孔隙水和土中孔隙气体的排出。●孔隙中水和气体向外排出要有一个时间过程。因此土的压缩亦要一段时间才能完成。把这一与时间有关的压缩过程称为固结。土的压缩性概念4.2有效应力原理

作用于饱和土体内某截面上总的正应力s由两部分组成：一部分为孔隙水压力u，它沿着各个方向均匀作用于土颗粒上，其中由孔隙水自重引起的称为静水压力，由附加应力引起的称为超静孔隙水压力（孔隙水压力）；另一部分为有效应力s’，它作用于土的骨架（土颗粒）上，其中由土粒自重引起的即为土的自重应力，由附加应力引起的称为附加有效应力。饱和土中总应力与孔隙水压力、有效应力之间存在如下关系

（1）任一平面上受到的总应力等于有效应力加孔隙水压力之和；（2）土的强度的变化和变形只取决于土中有效应力的变化。4.3土的压缩性土的压缩试验与压缩性指标●土体的变形计算，需要取得土的压缩性指标，可以通过室内侧限压缩试验和现场原位试验得到。▲室内压缩试验亦称固结试验，是研究土压缩性最基本的方法。▲现场载荷试验是在工程现场通过千斤顶逐级对置于地基土上的载荷板施加荷载，观测记录沉降随时间的发展以及稳定时的沉降量s，并绘制成p-s曲线，即获得地基土载荷试验的结果。●反映土的压缩性的指标主要有压缩系数、压缩模量、压缩指数和变形模量。土的压缩性的高低，常用压缩性指标定量表示，压缩性指标，通常由工程地质勘察取天然结构的原状土样进行。●侧限压缩试验亦称固结试验。所谓侧限，就是使土样在竖向压力作用下只能发生竖向变形，而无侧向变形。●室内压缩试验采用的试验装置为压缩仪(图片)。试验时将切有土样的环刀置于刚性护环中，由于金属环刀及刚性护环的限制，使得土样在竖向压力作用下只能发生竖向变形，而无侧向变形。在土样上下放置的透水石是土样受压后排出孔隙水的两个界面。压缩过程中竖向压力通过刚性板施加给土样，土样产生的压缩量可通过百分表量测。常规压缩试验通过逐级加荷进行试验，常用的分级加荷量p为：50kPa,100kPa,200kPa,300kPa,400kPa。室内压缩试验过程可参见如下图的室内压缩试验演示

。1.侧限压缩试验土的压缩是由于孔隙体积减小，所以土的变形常用孔隙比ｅ表示。室内压缩试验采用的试验装置——固结仪侧限压缩试验装置1—压力容器；2—透水石3—环刀，4—传压板，5—荷载；6—护环，7—土样。压缩曲线

e-lgp曲线确定压缩指数e-p

曲线确定压缩系数

回弹曲线和再压缩曲线压缩曲线特征：(1)卸荷时，试样不是沿初始压缩曲线，而是沿曲线bc回弹，可见土体的变形是由可恢复的弹性变形和不可恢复的塑性变形两部份组成。(2)回弹曲线和再压线曲线构成一迴滞环，土体不是完全弹性体；(3)回弹和再压缩曲线比压缩曲线平缓得多。(4)当再加荷时的压力超过b点，再压缩曲线就趋于初始压缩曲线的延长线土体变形机理非常复杂，不是理想的弹塑性体，而是具弹、粘、塑性的自然历史的产物。2、压缩指指标●反映土土的压缩缩性的指指标主要要有压缩系数数、压缩指数数、压缩模量量和变形模量量。●压缩系数数：曲线上上任意两两点割线线的斜率率。可表表示为：：式中负号表示随着着压力p的增加加，e逐逐渐减少少。压缩缩性不同同的土，，其压缩缩曲线的的形状是是不一样样的。曲曲线愈陡陡，说明明随着压压力的增增加，土土孔隙比比的减小小愈显著著，因而而土的压压缩性愈愈高。※自重重应力p1增加到外外荷作用用土中应应力p2(自重与与附加应应力之和和)2、压缩指指标●压缩指数数：e~lgp坐标系统统中的曲曲线上直直线的斜斜率，即即：※Cc是无量纲纲系数，，同压缩缩系数a一样，压压缩指数数Cc值越大，，土的压压缩性越越高。虽虽然压缩缩系数a和压缩指指数Cc都是反映映土的压压缩性指指标，但但两者有有所不同同。前者者随所取取的初始始压力及及压力增增量的大大小而异异，而后后者在较较高的压压力范围围内却是是常量，，不随压压力而变变。※卸载段段和再加加载段的的平均斜斜率称为为土的回回弹指数数Ce,而Ce《Cc。一般粘粘性土的的Cc值在1.0左右右，Ce值在(0.1~0.2)Cc之间。2、压缩指指标●压缩模量量：土体在完完全侧限限的条件件下，竖竖向应力力增量与与竖向应应变增量量的比值值。或：为了便于于应用和和比较，，通常采采用压力力由p1＝100kPa增加到到p2＝200kPa时所得得的压缩缩系数a1-2来评定土土的压缩缩性：Es的倒倒数成为为土的体体积压缩缩系数mv，它表示示单位压压应力变化引起起的单位位体积变变化(MPa-1)。a1-2<0.1MPa-1时，低压压缩性土土0.1≤≤a1-2<0.5MPa-1时，中压压缩性土土a1-2≥0.5MPa-1时，高压压缩性土土2、压缩指指标●土的变形形模量：：土体在无无侧向约约束条件件下，竖竖向应力力与竖向向应变的的比值。。竖向应应变中包包括弹性性应变和和塑性应应变，称称之为变变形模量量。变形模量量与压缩缩模量之之间的关关系：变形模量量可以由由现场静静荷载试试验或旁旁压试验验测定。。3.现场场静荷载载试验现场载荷荷试验是在工程程现场通通过千斤斤顶逐级级对置于于地基土土上的载载荷板施施加荷载载，观测测记录沉沉降随时时间的发发展以及及稳定时时的沉降降量s，将上述述试验得得到的各各级荷载载与相应应的稳定定沉降量量绘制成成p-s曲线，即获得了地基土土载荷试验的结果。。地基土现场载荷试试验图1－承压板2－千斤顶3－百分表4－平台5－支墩6－堆载4.4基础最终终沉降量计算1.定义:地基土层在建筑物物荷载作用下，不不断产生压缩，直直至压缩稳定后地地基表面的沉降量量称为地基的最终终沉降量。2.原因:其外因主要是建筑筑物荷载在地基中中产生附加应力；；内因是土的碎散散性，孔隙发生压压缩变形，引起地地基沉降。3.目的:判断地基变形值是是否超出允许的范范围，以便在建筑筑物设计时，采取取相应的工程措施施，保证建筑物的的正常使用。4.方法:有关地基沉降量的的方法很多，工业业与民用建筑中常常见的有分层总和和法和《规范》法法，还有弹性理论论法和数值计算法法。(一)分层总和法1.计算原理:一般取基底中心点点下地基附加应力力来计算各分层土土的竖向压缩量，，认为基础的平均均沉降量s为各分层上竖向压压缩量Dsi之和。2.几点假设:地基土为一均匀的的、等向的半无限限空间弹性体；计算部位为基础中中心点O下土柱所所受附加应力σz进行计算；地基土土的变形条件为侧侧限条件；计算深深度因工程上附加加应力扩散随深度度而减少，计算到到某一深度（受压压层）即可。3.方法与步骤：①绘制地基和基础础的剖面图；②划划分若干薄层；③计计算各层的自重应力c与附加应力z，分别绘制其中心心线左侧和右侧；；④确定沉降计算深深度Zn；⑤计算各薄层的压缩缩量Si；⑥计算地基最终沉降降量S。分层总和法法取分层厚hi≤0.4b或hi=1~2m，b为基础宽度;取z＝0.2c(中、低压缩性土土)或z＝0.1c(高压缩性土)处处的土层深度为地地基沉降计算深度度。平均自重应力力p1i和平均附加应力pi平均自重应力p1i和平均自重应力p1i与平均附加应力pi之和(p1i+pi),在压缩曲线上查查出相应的初始孔孔隙比和压缩稳定定后的孔隙比;计算各分层土的压压缩量si。地基最终沉降量量s的分层总和法公式式：例题4.1条形基础宽度为2.0m，传至地面的荷载载为100kN／m，基础理置深度为为1.2m，地下水位在基底底以下0.6m，如下图所示，地地基土的室内压缩缩试验试验e-p数据下表所示，用用分层总和法求基基础中点的沉降量量。压力

e值0

50100

200

300粘土①0.651

0.625

0.608

0.587

0.570

粉质粘土②0.978

0.889

0.855

0.809

0.773

【解】（1）地基分层：考虑分层厚度不超超过0.4b=0.8m以及地下水位，基基底以下厚1.2m的粘土层分成两层层，层厚均为0.6m，其下粉质粘土层层分层厚度均取为为0.8m。（2）计算自重应力计算分层处的自重重应力，地下水位位以下取有效重度度进行计算。计算算各分层上下界面面处自重应力的平平均值，作为该分分层受压前所受侧侧限竖向应力p1i。（3）计算竖向附加应力力；基底平均附加应力力为：（4）将各分层自重应力平均值和附加应力平均值值之和作为该分层层受压后的总应力p2i。（5）确定压缩层深度：按sz/sc=0.2来确定压缩层深度度，在z=4.4m处，sz/sc＝14.8/62.5=0.237＞0.2,在z=5.2m处，sz/sc＝12.7/69.0＝0.184＜0.2，所以压缩层深深度可取为基底以以下5.2m。（6）计算各分层的压缩缩量：（7）计算基础平均最终终沉降量：(二)《规范》法《建筑地基基础设设计规范》所推荐荐的地基最终沉降降量计算方法是另另一种形式的分层层总和法。它也采采用侧限条件的压压缩性指标，并运运用了平均附加应应力系数计算；还还规定了地基沉降降计算深度的标准准以及提出了地基基的沉降计算经验验系数，使得计算算成果接近于实测测值。平均附加应应力系数的物理意义义：分层总总和法中地地基附加应应力按均质质地基计算算，即地基基土的压缩缩模量Es不随深度而而变化。从从基底至地地基任意深深度Z范围围内的压缩缩量为：附加应力面面积：深度z范范围内的竖向平均均附加应力系数数深度z范范围内内竖向附加应应力面积的等代代值成层地基中中第i分层的沉降降量的计算算公式:地基最终沉沉降量计算算公式:地基沉降计计算深度zn《建筑地基基基础设计计规范》规规定zn应满足下列列条件(包括考虑虑相邻荷载载的影响):无相邻荷载影响，基基础中点的的地基沉降降计算深度度也可按下下列经验公公式计算：：沉降计算经经验系数例题4-2设基础底底面尺寸寸为4.8m×3.2m，埋深为为1.5m，传至地地面的中中心荷载载F=1800kN，地基的的土层分分层及各各层土的的侧限压压缩模量量（相应应于自重重应力至至自重应应力加附附加应力力段）如如下图所所示，持持力层的的地基承承载力为为fk=180kPa，用《规范法》计算基基础中点点的最终终沉降。。【解】（（1）基基底附加加压力（2）取取计算深深度为8m，过程见表表，计算算沉降量量为123.4mm。（3）确确定沉降降计算深深度zn根据b=3.2m查表4.3上可得Dz＝0.6m相应于往往上取Dz厚度范围围（即7.4～8.0m深度范围围）的土土层计算算沉降量量为l.3≤0.025×123.4=3.08mm，满足要要求，故故计算深深度可取取为8m。（4）确确定ys由于p0≤0.75fk=135kPa，查表4.4得得：ys=1.04（5）计计算s分层总和法讨讨论①地基沉降的的分层总和法法的基本用意意是为了解决决地基的成层层性和非均质质性所带来的的计算上的困困难。②分层总和法法以均质弹性性半空间的应应力来计算非非均质地基的的变形的做法法、在理论上上显然不协调调，其所引起起的计算误差差也还没有得得到理论和实实验的充分验验证③分层总和法法最为适用于于土体的单向向压缩变形计计算，因为K0条件下的土体体只有体积变变形，所以计计算所得的是是地基最终固固结沉降，通通常粗略地把把单向压缩分分层总和法的的计算结果看看成是地基最最终沉降，而而不考虑地基基瞬时沉降。。④传统的和规范推荐的两种单单向压缩分层层总和法，就就计算方法而而言并无太大大差别，规范范法的重要特特点引入了沉沉降计算经验系数．以校正计算算值与实测值值的偏差。⑤砂土地基在在荷载作用下下由土的体积积变形和剪切切变形引起的的沉降在短时时间内几乎同同时完成。⑥地基沉降计计算深度用于于确定地基沉沉降有影响的的土层范围．．保证满足沉沉降计算的精精度要求。地地基沉降计算算深度的确定定标准有二种种：应力比法和与变形比法（三）弹性理理论法弹性理论法计计算地基沉降降是基于布辛辛奈斯克课题题的位移解；；地基沉降的的弹性力学公公式，常用于于计算饱和软软粘土地基在在荷载作用下下的初始沉降降，也适用于于砂土地基沉沉降计算。弹性半空间表面作作用著一个竖向集集中力P时，则则半空间表面任意意点的竖向位移w(x,y,0)就是地基表面的的沉降S:式中：E0土的变形模量。矩形角点下地面沉降计算荷载性质：柔性荷载计算方法：角点法，叠加原原理均布矩形荷载p0(基底附加压力））作用下，其角点点的沉降为：按上式积分可得角角点C的沉降：：式中，c角点沉降系数。其中m=l/b矩形荷载作用下地地面沉降计算矩形中心点下地面沉降计算均布矩形荷载p0作用下，其中心点点的沉降为：式中，０中心点沉降系数,０＝2c。矩形荷载下地面平平均沉降均布矩形荷载p0作用下，其平均沉沉降为：积分得：式中，m平均沉降影响系数数。4.4.4应应力历史前期固结应力pc：土在应力历史上上（固结过程中））所受到的最大有有效应力，称之为为~。超固结比OCR：前期固结应力与与现有的自重应力力之比,即OCR＝pc/p1。正常固结土：OCR=1,土层历史上上经受的最大压压力为现有覆盖盖土的自重应力力；超固结土：OCR>1,OCR愈大大，土受到超固固结作用愈强，其它条件相同同，压缩性愈低；欠固结土：OCR<1,土在自重作作用下还没有完完全固结，土的的固结应力末全全部转化为有效效应力，即尚有有一部分由孔隙隙水所承担，即即pc<p1,如人工填土或或新近沉积粘性性土。欠固结土在自重重作用下引起地面沉沉降应力历史对地基基沉降的影响在a、b、c三三个土层现有地地面以下同一深深度z处，土的现有应应力虽然相同，，但是由于它们们经历的应力历历史不同，因而在压缩缩曲线上处于不不同的位置。对对于正常固结土，它在沉积过程程中巳从e0开始在自重应力力作用下沿现场场压缩曲线至a点固结稳定。。对于超固结土，它曾在自重应应力力作用下沿沿现场压缩曲线线至b点，后因因上部土层冲蚀蚀，现巳回弹稳稳定在b’点。对于欠固结土，由于在自重应应力作用下还未未完全固结．目目前它处于现场场压缩曲线上的的c点。若对三三种土再施加相相同的固结应力力p，那么，正常固结和欠固结土将分别由a和c点沿现场压缩曲线至d点点固结稳定，而而超固结土，则由b’点沿沿现场再压缩曲曲线至d点固结结稳定。显然，，三者的压缩量量是不同的，其其中欠固结土最最大，超固结土最小，而正常固结土土则介于两者之间。这个问题用e~p曲线法是无无法考虑，只有有采用e~logp曲线法才才能解决。1、前期固结压压力的确定（Casagrandemethod,1936)确定先期固结压压力步骤：(1)从e~logp曲线上找出曲率率半径最小的一一点A，过A点点作水平线A1和切线A42;(2)作lA2的平分线线A3,,与与e~logp曲线中直线段的的延长线相交于于B点;(3)B点所对对应的有效应力就是先期固结压力pc。●试样的前期固固结压力一旦确确定，就可通过过它与试样现有有自重应力pl的比较，来判定定它是正常固结结的、超固结的的、还是欠固结结的。然后，再再依据室内压缩缩曲线的特征，，来推求原始压压缩曲线。●原始压缩曲线线是指室内压缩缩试验e~logp曲线经修正后得得出的符合原始始土体孔隙比与有效应应力的关系曲线线。若pc=p1，则试样是正常固结的，它的原始压缩缩曲线推求:假定取样过程中中试样体积不变变，即试样的初初始孔隙比e0就是它的原位孔孔隙比，由e0和pc值，在e~logp坐标上定出b点点，此即试样在在原始压缩的起起点，然后从纵纵轴坐标0.42e0处作一水平线交交室内压缩曲线线于c点,连接接bc即为所求求的原始压缩曲曲线。2、初始(原始)压压缩曲线确定●若pc＞p1，则试样是超固结的。由于超固结土土由前期固结压压力pc减至现有有效应应力p1期间曾在原位经经历了回弹弹。因此，，当超固结结土后来受受到外荷引引起的附加加应力p时，它开始将沿沿着原始再压缩缩曲线压缩。如如果p较大，超过(pc－p1)，它才会沿原原始压缩曲线压压缩。超固结土原始压缩曲线推推求:(1)先作b1点，其横、纵坐坐标分别为试样样现场自重应力力p1和现场孔隙比e0；(2)过b1点作一直线，其其斜率等于室内内回弹曲线与再再压缩曲线的平平均斜率，该直线与通过B点点垂线(其横坐坐标相应于先期期固结压力值)交于b1点,b1b就作为原始再压压缩曲线。其斜斜率为回弹指数数Ce；(3)作c点，由室内压缩缩曲线上孔隙比比等0.42e0处确定；(4)连接bc直线，即得原始始压缩曲线的直直线段，取其斜斜率作为压缩指指标Cc。●若pc＜p1，则试样是欠固结的，由于自重作作用下的压缩缩尚未稳定，，实质上属于于正常固结土土一类，它的的现场压缩曲曲线的推求方方法完全与正正常固结土一一样。3、考虑应力力历史的影响响地基沉降计计算正常固结土欠固结土考虑应力历史史的地基沉降降计算超固结结土4.4.5地地基瞬时时沉降和次固固结沉降●地基沉降的的组成在荷载作用下下，地基土体体发生变形，，地面产生沉沉降。按土体体变形机理总总沉降S可以分成三部部分：初始沉降降Sd，固结沉降Sc从和次固结沉沉降Ss，可用下式表表示：S＝Sd十Sc十Ss（1）初始沉沉降(瞬时沉沉降）Sd地基加载后瞬瞬时发生的沉沉降。在靠近近基础边缘应应力集中部位。地地基中会有剪剪应变产生。。对于饱和或或接近饱和的粘性土，，加载瞬间土土中水来不及及排出，在不不排水和恒体积状况下下，剪应变引引起的侧向变变形，从而造造成瞬时沉降。土体在在附加应力作作用下产生的的瞬时变形。（2）固结沉降降Sc饱和与接近饱和和的粘性土在荷荷载作用下，随随着超静孔隙水水压力的消散，，土中孔隙水的的排出，土骨架架产生变形所造造成的沉降(固固结压密)。固固结沉降速率取取决于孔隙水的的排出速率（3）次固结沉沉降Ss主固结过程(超超静孔隙水压力力消散过程)结结束后，在有效效应力不变的情情况下，土的骨骨架仍随时间继继续发生变形。。这种变形的速速率已与孔隙水水排出的速率无无关（土的体积积变化速率），，而是取决于土土骨架本身的蠕蠕变性质。次固固结沉降既包括括剪应变，也包括体积变化。4.5土的变变形与时间的关关系●饱和粘性土地基基在建筑物荷载载作用下要经过过相当长时间才才能达到最终沉沉降，不是瞬时时完成的。为了了建筑物的安全全与正常使用，，对于一些重要要或特殊的建筑筑物应在工程实实践和分析研究究中掌握沉降与与时间关系的规规律性，这是因因为较快的沉降速率对于建筑物有较较大的危害。例例如，在第四纪纪一般粘性土地地区，一般的四四、五层以上的的民用建筑物的的允许沉降仅10cm左右，沉降超过过此值就容易产产生裂缝；而沿沿海软土地区，，沉降的固结过过程很慢，建筑筑物能够适应于于地基的变形。。因此，类似建建筑物的允许沉沉降量可达20cm甚至更大。●碎石土和砂土的的压缩性小而渗透性大，在受荷后固结结稳定所需的时时间很短，可以以认为在外荷载载施加完毕时，，其固结变形就就已经基本完成成。饱和粘性土土与粉土地基在在建筑物荷载作作用下需要经过过相当长时间才才能达到最终沉沉降，例如厚的的饱和软粘土层层，其固结变形形需要几年甚至至几十年才能完完成。因此，工工程中一般只考考虑粘性土和粉土的变形与时间的的关系。饱和土体的渗透透固结4.5.1饱饱和土体的渗透透固结1、定义：饱和土体在压力力作用下，孔隙隙中水随时间的的增长逐渐被排排出，同时孔隙隙体积也随之减减少的过程称为为~。2、压缩固结过程：a）土体孔隙中中自由水逐渐排排出；b）土体体体积自逐渐减减少；c）孔隙隙水压力逐渐转转移到土骨架来来承受，成为有有效应力。以上上三方面为饱和和土体固结作用用，即排水、压缩和压力转移。3、渗透固结力学模模型饱和土体的渗透透固结，可以用用弹簧活塞模型来来说明：以弹簧模拟土骨骨架，圆筒中的的水模拟孔隙中中水；活塞模拟拟土的透水性，，活塞上作用σσA压力。4.5.2太太沙基一维固结结理论基本假设：1.土层是均质质、各向同性和和完全饱和的；；2.土的压缩完完全是由于孔隙隙体积的减少，，土粒和水是不不可压缩的；3.水的的渗流和和土层的的压缩仅仅在竖向向发生；；4.水的的渗流遵遵从达西西定律；；5.渗透透系数k和压缩系系数a保持不变变。6.外荷荷载一次次瞬时施施加。一维固结结微分方方程根据渗流流的连续续条件,一维固固结微分分方程如如下:初始条件件和边界界条件如如下:t=0和和0≤≤z≤H时,u=u0=p0<t<∞和z=0时,u=00<t<∞和z=H时,t=∞∞和和0≤≤z≤H时,u=0式中Cv——固固结系数数,a——土土的压缩缩系数k——土土的渗透透系数应用傅立立叶级数数，可求求得满足足初始条条件和边边界条件件的解答答如下：时间因素素：H土层最远远的排水水距离，，当土层层为单面面(上面面或下面面)排水水时，H取土层厚厚度；双双面排水水时，水水由土层层中心分分别向上上下两方方向排出出，此时时H应取土层层厚度之之半。固结度在某一固固结应力力作用下下，经某某一时间间t后，土体体发生固固结或孔孔隙水应应力消散散的程度度。对于于土层任任一深度度z处经时间间t后的固结结度：平均固结结度Ut~Tv二、地基基沉降与与时间关关系计算算地基沉降降与时间间关系计计算步骤骤如下：：1.计算算地基最最终沉降降量s；；2.计算算附加应应力比值值α；3.假定定一系列列地基平平均固结结度U0；4.计算算时间因因子Tv；5.计算算时间t；6.计算算时间t的沉降降量st，st=U0s；7.绘制制st与t的曲曲线。例题见课课本P82例4.3。二、实测测沉降——时间关关系应用用由于理论论计算值值与实测测值存在在差异，，所以在在工程实实践中，，利用前前期沉降降观测资资料来预预估基础础的后期期沉降量量。常用用的方法法有对数数曲线法法和双曲曲线法。。（1）双曲线线法tt/st0二、实测沉降降—时间关系系应用由于理论计算算值与实测值值存在差异，，所以在工程程实践中，利利用前期沉降降观测资料来来预估基础的的后期沉降量量。常用的方方法有对数曲曲线法和双曲曲线法。（2）对数法法s1/et04.6建筑筑物沉降观测测与地基容许许变形值一、地基变形形特征建筑物地基变变形的特征，，可分为沉