常减压蒸馏装置设计

辽宁石化职业技术学院毕业设计（论文）用纸辽宁石化职业技术学院毕业设计（论文）用纸#1pVV一+1.36LZ1pVV一+1.36LZ泛点率二LVKGAFb其中Z—板上液体流经长度Z=D-W-W二2.25-0.504-0.861二0.89mLL2daA—板上液流面积bG—液泛负荷系数FK—物性系数A二F—2A—A，=15.9—0.875=15.03btff由《化工原理》P图3—16查得G=0.14176F取K=111.92J―767—+1.36x0.093x0.89

则泛点率=販—:亀X15.03=°・68=68%对于大塔应控制泛点率＜80%，由计算可知68%V80%，故可知雾沫夹带量能够满足eVO.lKg液/Kg汽的要求。v2.3.6塔板负荷性能图（1）雾沫夹带上限线S660鑰7+伏Lsx°891xS660鑰7+伏Lsx°891x0.14x15.03=0.8推导出0.052V+0.58L=1.68整理V=32.37—11.15LSSSS取值列表2-14表2—14雾沫夹带线Lms/sS0.030.050.07Vm3/sS32.0431.8131.590.0931.372）液泛线由HV(p(H+h)和h+h+h=(p(H+h),推导出aV2=b—cLf

dtwpLdtwSS—dLS2/3

TOC\o"1-5"\h\zp7.67其中a=1.91X105p.N2=1.91X105660x11012=0.0018Lb=0H+(©—T1-s)h=0.5X0.75+(0.5-1-0.5)X0.054=0.2960w（注：个别塔段板间距为1m,其板间距取其平均值0.75m）TOC\o"1-5"\h\z0.1530.153c=—=2.1L2.h22.72x0.12W011d=(1+e)0.667E=(1+0.5)X0.667X1X=0.510L2/32.72/3W0.0018V2=0.296－2.1L2－0.51L2/3SSS解出：V2=164－1167L2－283L2/3SSS取值列表2-15表2—15液泛线Lm3Lm3/sSVm3/sS0.030.050.070.0911.711.0910.529.93）液相负荷上限线以5s作为液体在降液管中停留时间为下限L)SmaxA•L)SmaxA•H-f50.875x0.65=0.105m3/s4）泄漏线以F=5作为气体最小负荷的标准，依F=u，u=Vs贝V：000®v0AN0(V)=AjN-^=0.002X1101X二=3.98ms/sSmin0■VPV<7.675）液相负荷下限线取how=O.006作为规定最小液体负荷的标准

284e1000_3600（L284e1000_3600（L）S_min2/3=0.006解出（LS）.=（°・°°6%1°°°）Smin2.84x10.006%1000

=（2.843/2•3/2•l36002.7=0.00233600根据表2—14、表2－15可分别作出塔板负荷性能图上的（1）、（2）、3）、（4）、（5）共五条线见附图3；由塔板负荷性能图可以看出：塔板上的气相负荷上限完全由液泛线控制在任务规定的气、液负荷下的操作点P处在适宜操作区内按照固定液气比，由附图3查出塔板的气相负荷上限（VS）Smax13.5=13.5m3/s,气相负荷下限（VS）.=3.9m3/s,那么操作点为一=2.75Smin4.9故本设计过程设计合理，各项指标符合设计要求。参考文献李淑培,石油加工工艺学（上册）,中国石化出版社,2003年6月姚玉英,化工原理（上、下册）,天津科学技术出版社,1995年9月《塔的工艺计算》—石油化学工业部规划设计院组织编写（1981）《冷换设备工艺计算》—石油化学工业部规划设计院组织编写（1981）《华工热力学》