住宅楼模板施工方案

PAGEPAGE11、编制依据1.1xx市建筑设计研究院所设计的xx二期工程总平面图及土建、安装工程、人防工程施工图纸。1.2xx二期27～32#楼施工组织设计。1.3规范和规程类别称编号《混凝土结构工程施工质量验收规范》GB50204-2002《建筑工程施工质量验收统一标准》GB50300-2001《建筑安装工程施工安全操作规程》DBJ01-62-2002《建筑结构》《建筑施工计算手册》2、工程概况：2.1本工程为xx二期商住楼27-32#楼工程，27#楼地上面积为5799.77㎡，地下室面积为7764.35㎡，28#楼地上5407.08㎡，29#楼地上6968.26㎡，30#楼地上5998㎡，四栋楼为连体地下室，31#楼4291㎡，32#楼4473㎡，建筑高度不超过35m，计算取较大截面尺寸，墙厚250㎜，柱200～500㎜×300～1200㎜，梁宽200㎜～400㎜×梁高300～1050㎜，板厚80㎜～250㎜，其中地下室层高4.8m，商铺层高3.4m，其余标准层均为2.8m，工程地点在桂林市凯风路东侧。2.2工程所有梁、柱、板砼模均采用普通木胶合板模板，采用钢管作承力架和支撑，其中地下室、27#楼、28#楼、30#楼、31#楼一层、二层采用钢管支撑，三层及以上采用木支撑。2.3本工程基础结构形式为冲孔桩基和独立柱墩，地下室阀板基础，挡土墙为CB板及所有地面防水板。本工程设防烈度为6度，设计地震分组为第一组。本工程为框支－剪力墙结构，转换层及以下框支柱、框架柱抗震等级为二级，转换层以下框架梁、剪力墙底部加强部位抗震等级为三级，其余剪力墙、框架抗震为四级。2.4基础砼强度等级C30，墙柱转换层梁板砼强度等级为C30，三层以上为C25，采用商品泵送砼进行施工。3、施工进度计划3.1施工日期根据施工进度计划，本工程施工日期为:2011年7月开工,2013年6月30日竣工。3.2管理组织图3.2管理组织机构图项目经理：项目经理：覃娟技术负责人：陈云亮项目负责人：陈云亮技术负责人：陈云亮项目负责人：陈云亮工长工长质检员安全员安全员安全员工长工长质检员安全员安全员安全员材料员水电工长测量员材料员水电工长测量员模板班组模板班组3.3工人及数量根据施工进度计划进行劳动力安排，主要劳动力分工及数量：见表3.3表3.3劳动力准备一览表序号基础工程主体工程墙体顶板、梁柱1木工20402电气焊工223电工224、施工准备4.1技术准备组织有关技术人员认真熟悉图纸，认真学习掌握施工图的内容、要求和特点，同时针对有关施工技术和图纸存在的疑点做好记录，通过会审，对图纸中存在的问题与设计、建设、监理共同协商解决，取得一致意见后，办理图纸会审记录，作为施工图的变更依据和施工操作依据。熟悉各部位截面尺寸、标高，制定模板初步设计方案。4．2机具准备主要机械及工具准备详见表4.2附表1主要施工机具设备表序号机械设备名称型号规格数量额定功率KW1圆盘锯MJ1061台32压刨机MB5042台7.53单头扳手开口宽（mm）17～19、22～244手电钻6把5手提电锯M-651A3台1.056活动扳手最大开口宽65mm7手电钻头12～208个8钢丝钳长150、175mm8水准仪DS31台9墨斗、粉线10砂轮切割机配套1台11零配件和工具箱12吊锤13水平尺长450、500、550mm2把14钢卷尺50m、5m15直尺5m16工程检测尺2m17塞规一般18经纬仪J21台119激光垂直钎垂仪台12050米钢卷尺0-50m把24.3村料准备本工程梁、板、柱均采用18厚的木胶合板，模板的周转次数为4次，支撑采用扣件式脚手架，隔离剂选用水性隔离剂。根据所需材料提前考察选用相关材料厂家（见模板参数表）。（地下室顶梁的最大截面为多少，板厚为多少?应采用钢管支撑，列出该工程最大梁截面及板的模板支撑参数）模板参数表模板类别使用材料构架规格备注梁模板400×1000梁底板胶合板模板（18mm厚）梁净跨×400×18支撑中部设小平拉杆梁底模楞50×100mm杉木方间距320mm梁侧板胶合板模板（18mm厚）梁净跨×750×18梁侧立档50×100mm杉木方间距320mm梁底支撑支撑钢管立柱直径为4.8*3.5mm间距800*1000mm梁模板240×400梁底板胶合板模板（18mm厚）梁净跨×240×18梁底模楞50×100mm杉木方间距400mm梁侧板胶合板模板（18mm厚）梁净跨×300×18梁侧立档50×100mm杉木方间距400mm梁底支撑支撑立柱直径为80mm间距320mm楼板模板120mm厚板底撑板胶合板模板（18mm厚）梁内净孔尺寸次龙骨50×100mm杉木方间距350mm主龙骨50×100mm杉木方间距1000mm板底支撑支撑立柱直径为80mm间距700mm5、主要施工方法5.1模板及支撑配置数量综合考虑模板周转次数4次，水平结构为保证砼达到拆模强度，需配3套楼板的模板（周转4次后更换），配3层支撑体系，柱模、剪力墙配2层模板（周转4次后更换）。表5.1模板施工材料计划表序号名称规格单位数量使用部位备注1木模板1830×915×18mmm241500梁、柱、墙、板周转4次2木方50×90×2m根71000周转6次3钢管ф48×3.5mmt300配备3层4扣件只361000配备3层5钉子50Kg6钉子70Kg7钉子90Kg8小白线Kg5.2隔离剂选用水性脱模剂，即海藻酸钠：滑石粉：洗衣粉1：13.3：1：53.3（重量比）,先将海藻酸钠浸泡2～3天，再加滑石粉、洗衣粉和水搅拌均匀。5.3模板设计5.3.1垫层模板垫层厚度为100mm，垫层模板采用50×90mm枋木或胶合板块，沿垫层边线设置枋木或胶合板块，枋木或胶合板块支撑在基坑壁上。5.3.2电梯井、集水坑、吸水槽吊模采用18mm厚木胶合板，按基坑大小加工成定型模木板，详见图5.3.1。5.3.1电梯井、集水坑模板大样5.3.3、支设地下室外墙吊模首先施工底板边模，底板混凝土外侧采用砌240mm砖模，然后再支设外墙吊模。吊模高度为300mm,用18mm厚木胶合板,50mm×90mm木枋支设，第一道水平施工缝设在吊模上表面,在施工缝处设置一道沿外墙通长的-400×4mm的止水钢板，见图5.3.2、5.3.3。5.3.4、支设地下室底板反梁模板吊模高度为反梁标高－板面标高，用18mm厚七夹板,50mm×90mm木枋支设，在梁两侧模板之间采用φ12@600×1000的对拉螺杆固定，见图5.3.4。5.3.4、支设地下室底板高低跨模板吊模高度为高跨面标高－底跨面标高，用18mm厚七夹板,50mm×90mm木枋支设，具体做法见图5.3.5。图5.3.2地下室外墙吊模支撑图（底部为基础梁）图5.3.3地下室外墙吊模支撑图（底部为承台）图5.3.4地下室反梁模板支撑图图5.3.5高低跨相接处模板大样图5.3.5墙模板墙模采用915×1830×18mm木胶合板，Φ48×3.5mm钢管作竖楞（间距为300mm）,Φ48×3.5mm架子钢管作横楞间距为600㎜，采用Φ12mm对拉螺杆竖向间距@600mm对钢管横楞拉结加固，横楞水平间距墙体高度的下部为200㎜，横向间距为450㎜，穿墙螺杆用4分PVC管，要求套管在墙内达到可以将螺杆取出周转使用（外墙采用加焊止水钢板的螺杆），对拉螺杆要求梅花形布置，做法见图5.3.6；阴阳角模板直接对拼,对拼的模板侧面必须刨平，模板拼接处必须用200㎜宽模板钉稳，加木楔顶住横向钢管，如图5.3.7～5.3.9所示。图5.3.6对拉螺杆防水处理图5.3.7剪力墙做法示意图图5.3.8剪力墙（地下室外墙除外）支模示意图5.3.9地下室外墙支模示意图为保证整体墙模刚度和稳定性,另沿高度方向设三～四道抛地斜撑，从而形成整套的墙体模板体系。为了保证墙体的截面尺寸，墙内对拉螺杆加焊φ6钢筋定位，做法见图5.3.7。5.3.6柱模板柱模板采用18mm厚木胶板制作整体横板，竖楞采用50×90方木，木枋经压刨找平，每300mm一道。柱箍采用ф48×3.5钢管为横楞，用双扣件加固。每400mm一道，最底一层，距地面≤200mm，其板块与板块竖向接缝处先刨平后拼接密实，然后加柱箍、支撑体系将柱固定，支撑采用ф48×3.5钢管脚手架刚性支撑。大于等于550×550的柱子用ф12对拉螺杆对拉加固，间距小于500×500。详见图5.3.10～5.3.14图5.3.10小于550×550柱做法示意图图5.3.111000≥b(h)≥600柱做法示意图图5.3.121500≥b(h)≥1100柱做法示意图图5.3.131600柱做法示意图图5.3.14柱模板支撑图5.3.7梁、板模板梁底模与侧模、板模均采用18mm厚木胶合板，龙骨采用50×90@400（当梁宽400≥b>300，梁高1200>h≥900时龙骨采用50×90@300,当梁宽b≥400，梁高h≥1200时龙骨采用50×90@150,）双面刨光方木平铺，梁底的两端用木枋连成整体，梁侧模支承着砼的侧压，侧模用50×90@400木枋做竖楞，斜撑钉在梁高的3/5位置，斜撑的角度不宜大于600，斜撑可用碎夹板条或50×90的短方料，支撑点的间距不能大于500㎜，如梁底至板底净高在700㎜以上，其砼的侧压力随梁高的增加而增大，单用斜撑和压脚、压顶固定不够，采取双钢管做横楞在梁中部用对拉螺杆穿过梁对拉加固，梁侧模、梁底模按图纸尺寸进行现场加工，由塔吊运至作业面相合拼装,然后加竖档并利用支撑体系将梁两侧夹紧,在梁h/2,或h/n(梁腹高大于1.2m时，每600mm拉一道)处加对拉螺杆加钢管加固。梁节图5.3.15图中括号内数字为地下室及转换层400×800以下梁及板所用图5.3.16图5.3.175.3.8楼板板模板楼板模板采用18mm胶合板,主龙骨采用50×90mm@600mm/500㎜木枋。为保证楼板的整体混凝土成型效果，将整个楼板的模板按同一顺序，同一方向对缝平铺，必须保证接缝处下有龙骨，且拼缝严密，表面无错缝现象。若与柱相交，则不刻意躲开柱头，只在该处将多层板锯开与柱尺寸相应洞口，下垫木枋作为柱头的龙骨。楼板模板及支撑见图5.3.18～5.3.19：图5.3.18支撑体系剖面图图5.3.19支撑体平面图（转换层时使用水平剪刀撑）5.3.9楼梯模板楼梯模板采用20mm厚松木板。踏步侧板木档上，靠墙的一端钉在反三角木上，踏步板龙骨采用50×90mm方木，制作时在梯段侧板内划出踏步形状与尺寸，并在踏步高度线一侧留出踏步侧板后钉上木档；在踏步板面上中间点位置加一木枋与踏步板连接起来，以防挠度过大踏步变形。5.3.10特殊部位支模方法剪力墙上门窗洞口模板设计及施工方案，见图5.3.20图5.3.20门窗洞口模板示意图说明：门窗洞口高增加20～30mm,目的是防止测量或模板下沉导致的门窗框无法安装问题(2)电梯井支模，如图5.3.21～5.3.22：图5.3.21电梯井模板平面图图5.3.22电梯井模板剖面图(3)后浇带支模，见图5.3.23图5.3.23后浇带做法示意图5.3.11支撑体系梁、板支撑采用扣件式满堂脚手架：梁支撑用钢管搭设双排立柱支架支承梁模板，立杆间距为800×1000㎜，梁底下水平管与竖管交接处加防滑扣件，扣件应拧紧，横杆步距不能大于1500mm，支撑立杆下端设扫地杆，步距不能随意增加，平板的立杆按1000×1200进行均匀分布，板下楞水平管与支架连接牢固，水平管将梁、板纵、横支撑连接成满堂脚手架，满堂脚手架并要设置斜拉杆，斜拉杆按6000㎜间距设置,斜拉杆角度为45°～60°；转换层增设水平剪刀撑，水平方向每隔4m布置一道，梅花形布置，角度为45°，竖直方向要求设置两道。柱子、墙体的固定钢管还应和满堂脚手架连接成整体。5.4工艺流程柱、剪力墙体平面放线——柱、墙体钢筋绑扎——柱、墙体模板——楼面梁、板支模——浇灌柱——绑扎梁、板钢筋——浇筑楼面梁、板混凝上——混凝上养护——转上层结构循环作业。5.5模板安装5.5.1柱模安装：安装前按各柱形状、尺寸、标高开好下料单，报送施工工长和质检员审核，同意后对每一条柱进行下料，加工成型，涂刷模板脱模剂（隔离剂）。柱模安装时，先在柱头弹出纵横轴线和四周边线，根据四周边线在柱筋根部沿高度方向离地100mm焊接ф6定位（钢筋长度与柱宽相同）以固定柱模截面，封柱模板，调整标高，固定柱四侧模板。与地面接触处一侧留有清扫口。同轴同尺寸的柱模板，先装轴线两端模板、柱校正固定，拉通长线，校正中间各柱子的模板，边固定边校核柱模的垂直度。支撑要在柱模中部，卡柱子的钢管固定后要与满堂脚手架连接成整体，防止混凝土浇灌时由输送管产生的冲晃而影响柱子变形。5.5.2墙模板安装：安装前涂刷模板脱模剂（隔离剂），安装时从内、外墙角开始，向相互垂直的二个方向拼装，同一道墙的两侧模板同时组合，以确保模板的稳定，墙模板在未装穿墙螺栓前，板面就向后侧斜一定的角度并撑牢，模板支撑稳固后松开连接铁丝，施工时要注意墙体的垂直度，墙体水平钢管固定后要与满堂脚手架连接成整体，防止混凝十浇灌时由输送管产生的冲晃而影响墙变形。5.5.3梁及楼板模板安装：先将梁的底支承方木平铺好，将梁底板（胶合板）平铺钉牢并校平校直，钉梁侧板，钉好压脚板、斜支撑等，板模板由钢支撑上的水平横钢管、水平木方支撑，采用18㎜厚胶合板铺放在先摆设固定好的木楞上钉牢，模板标高严格控制，安装时用水准仪（或在已经测设好标高的钢筋上做记号，待安装模板时在柱墙钢筋标记之间拉线往下梁）测量每一板的四个角点控制标高，整体模板面拉通线和对角拉线。当跨度大于或等于4米时，模板中间应起拱按要求，起拱高度为全跨长度1～3／1000（本工程取2/1000）。楼板模板摆设横楞方木时注意其间距一般只在600mm的范围内，如果施工荷载较大的还需要考虑加密，以保证楼板的平整度。5.5.4模板安装允许偏差及检验方法序号项目允许偏差（mm）检查方法1轴线位移5尺量检查2标高±2、-5用水准仪3基础截面尺寸±10尺量检查4柱、墙、梁截面尺寸＋4、-5尺量检查5每层垂直度（不大于5米）6线垂或2m托线板检查6每层垂直度（大于5米）8线垂或2m托线板检查7相邻两板表面高低差2用直尺和尺量检查8表面平整度5线垂或2m靠尺和锲形塞尺检查9预埋件中心线位移3拉线尺量检查10预埋管预留孔中心线3拉线尺量检查11预埋螺栓中心线位移2拉线尺量检查12预埋螺栓外漏长度+10、0拉线尺量检查13预留洞口中心线位移10拉线尺量检查14预留洞口截面内部尺寸+10、0拉线尺量检查5.6模板拆除5.6.1柱子侧模拆除在混凝土强度能保证其表面及棱角不因拆除而受损后，且时间≥24小时方可拆除。底模在混凝土达到下表强度时，才可拆除，当梁板砼强度达到要求时，须向监理单位申请批准后，方可拆除模板。由于本工程的施工期限较为紧迫，在混凝土的配合比配置时要考虑掺加混凝土早强剂，提高混凝土早期强度。5.6.2拆模时应先拆除非承重部位，后拆除承重部位；在施工时，操作人员应做好安全措施，并有足够的操作平台，不能用力过猛，阳台、悬挑梁及梁跨超过8米的，混凝土强度达到100％后方可拆除：悬挑梁及跨度过大的梁，模板拆除后应再用支撑顶回，以分承其活荷截。拆模时所需的混凝土强度表结构类型结构跨度（m）按设计的混凝土强度标准百分率计（%）板≤250>2，≤875>8100梁、拱、壳≤875>8100悬臂结构—1005.6.3拆除4m以上的模板时，需搭设拆模工作台，并在周边设置防护栏杆。拆模时逐块拆卸，不得成片松动、撬落或拉倒，防止模板跌落伤人。6、质量保证措施及安全措施6.1施工注意事项6.1.1支撑体系竖向立杆必须落在坚实平整的支承面上，同时必须设有扫地杆和纵横方向的拉杆及剪刀撑，以保证支撑体系稳定。6.1.2所有模板必须满足强度，刚度和稳定性要求。模板上施工荷载不得超过设计要求。6.1.3模板使用前必须刷隔离剂，且不允许玷污钢筋和混凝土接搓处，每周转一次，清理一次，修理一次，做到先清理后修理，再刷隔离剂后，方可使用。6.1.4安装现浇结构的上层模板及支架时，下层模板应具有承受上层荷载的承载力，或加设支架，上下层的支架立柱应对准，并铺设垫板。6.1.5模板必须做到接口平直接缝严密，缝隙不得超差，缝隙处均贴胶布堵缝，防止漏浆，同时要处理好所有构件交叉的节点，接槎吻合、方正，防止移位。同时严格控制预留孔位置，在浇捣混凝土前模板内的杂物应清理干净，木模板应浇水湿润，但模板内不应有积水。6.1.6模板拆除：立杆和梁侧模在混凝土强度达到1.2Mpa时拆除，梁底模待砼强度达到规范要求时方可拆除，板底模待砼强度达到80%以上时方可拆除。为便于控制拆除时间，应留置一组构件同条件养护的混凝土试块。6.1.7模板拆除区域必须设置警戒线和专人监护。6.2质量保证措施6.2.1模板施工前对模板进行设计，确定模板制作的形状、尺寸、规格、间距，确定模板支撑系统和要求；确保模板支撑系统有足够的强度、刚度和稳定性。6.2.2支模前要求对楼层轴线、水平标高点进行复核，确保模板安装位置的正确。6.2.3梁模板支模梁底模应根据水平标高确定梁底的位置，两端复核拉线进行；支梁底模板，并按规范进行中部起拱，确保底平不下挠，梁侧必须有压脚步板，拉线进行校正、校直，中部加梁斜撑，超过700高度的梁还需加紧固铁线或对栓螺栓，防止梁侧模胀模或变形、不直的现象。6.2.4板模板安装要求模板厚度一致，水平方木面要平直，而且支撑系统要符合要求，确保板面的平整度。6.2.5每完成一道工序要坚持自检、互检、交接检查制度，不合格的部位不通过，不留隐患；每道工序完成后由班组长自检合格，报项目部质检员进行检查，检查合格由项目部质检员书面报验通知监理公司作隐蔽检查。6.2.6梁、板模板支撑安装时应设检查通道，通道宽度按立杆间距，通道路线如按现场楼梯口位置确定，通道处第一道水平杆设在1800m处，通道高度为1800m,入口处悬挂“检查通道”标志。6.3安全措施6.3.1模板安装必须按施工设计进行，严禁随意变动。6.3.2安装上层模板时必须待下层楼板结构的强度达到1.2Mpa以后，才能上料具。6.3.3模板的支柱以及纵横向水平杆、剪刀撑等均应按设计规定布置。6.3.4支撑应按工序进行，模板没有固定前，不得进行下道工序。6.3.5用钢管和扣件搭设双排立柱支架支承模板时，扣件应拧紧；横杆步距按设计规定施工，严禁随意增大。6.3.6支设2米以上的立柱模板和梁模板时，应搭设工作台，不准站在柱模板和在梁底板上行走，更不允许利用拉杆、支撑攀登上下。6.3.7平板模板安装要在支架搭设稳固，板下楞与支架连接牢固后进行。6.3.8支模时，支撑、拉杆不准连接在脚手架或其它不稳固的物体上。6.3.9在混凝土浇捣过程中，要有专人检查模板，发现有变形、松动现象，及时进行加固和修理。6.3.10安装上一层外围柱、梁模板时，应先搭设好脚手架再进行模板施工。6.3.11浇筑砼之前、应对模板工程进行验收。模板安装和浇筑砼时，应对模板及其支架进行观察和维护，发现异常情况要及时进行处理。6.3.12装、拆模板作业安全操作要点：不得使用不合格的模板、杆件、支撑，模板必须架设牢固，连结可靠，禁止站在柱模上操作或梁模上行走，拆除模板的时候应经施工技术人员同意，拆模应按顺序分段进行，严禁猛撬、或拉倒代替拆模，拆下的模板和支架宜分散堆放并及时清运，不准乱抛乱扔，防止钉子扎脚，高处作业应该佩带安全带。6.3.13木工机械作业：禁止使用没有安全防护装置的圆盘电锯，锯片不得有裂口，螺丝应上紧，操作时要戴防护眼镜，站在锯片一侧，禁止站在锯片线上，手臂不得跨越锯片，磨锯片时必须拆下来到专门地点用专用磨机进行，禁止在锯台上装砂轮片磨锯片。人离开时必须把电锯关停，雨天严禁使用电锯。6.3.14工人进场，必须经过安全三级教育学习后，才准参与施工操作，每道工序施工前要作书面及现场的安全技术文底，高空作业人员一定要严格执行施工规范及操作规程，严格遵守工地的安全生产及一切规章制度，严格执行安全防护制度，严禁一切违章野蛮施工行为。6.3.15注意夏天气温的影响，小心中暑，避开气温最高时间施工；6.3.16坚持班前班后的检查原则，所有施工机具电气须进行检查和运转试验，良好后才能正常作业，严禁一切带病机具操作。6.3.17工地的施工员及安全员应随时进行安全监督检查。发现隐患立即整改。6.3.18坚持文明施工，安全第一的方针。坚决执行岗位责任制和奖罚制度，确保安全生产。6.3.19拆模板，应经施工技术人员按试块强度检查，确认混凝土已达拆模强度时，方可拆除。6.3.20平板上有预留洞时，应在模板拆除后，随即在洞口周围做好防护栏杆或用板将洞口盖严。6.3.21拆除时应严格遵守各类模板拆除作业的安全要求；操作人员必须戴好安全帽，操作时应按顺序进行。6.3.22拆模间歇时，应将已活动的模板、拉杆、支撑固定牢固，严防突然掉落，倒塌伤人。6.3.23拆除模板采用长撬杠，严禁操作人员站在正拆除的模板下。6.3.24工作前应检查所使用的工具是否牢固，扳手等工具必须用绳链系好，工作时思想要集中，防止钉子扎脚和从空中滑落。7、质量通病及预防措施7.1模板加工现象：模板加工质量粗糙，拼缝不严，板面变形，尺寸偏差大。门窗及预留洞模板制作马虎。防治措施：模板制作中严格按翻样尺寸配制，选用质量合格的材料，接缝要严密，所有龙骨加工精确，对加工的模板严格检查验收。7.2墙模板现象：胀模、收模、漏浆、混凝土出现蜂窝，烂根。墙混凝土表面粘模、掉角。防治措施：支模前按图纸弹好轴线和断面尺寸，矫正钢筋位置，防止漏浆烂根,穿墙镙杆加固适宜,内模按墙尺寸用钢筋加固支撑。7.3顶板模板现象：板中部下挠，板底与墙、梁四周不平，板模伸入墙、梁内“吃模”，板缝跑浆，出现麻面、蜂窝。防治措施：板模下部支撑按详图间距布置，支撑垫木枋。搭设好水平杆和剪力撑，支撑采用满堂架子，拉线调整标高。纵横格栅经过压刨，保证尺寸一样大，并拉通线找平，保证在同一标高上。板铺完后，用水准仪校正标高，并用靠尺找平。板模多次周转使用时，将表面的水泥砂浆清理干净，涂刷膜剂，对变形和四周破损的模板及时修整和更换以确保接缝严密，板面平整；模板铺完后，将杂物清理干净。7.4柱子模板现象：轴线位移、变形、接缝不严、接头不规则。防治措施：按图纸弹好轴线和断面尺寸,拉好水平、竖向通线、在混凝土施工完成之前,柱子四个角挂吊锤,随时控制垂直度。混凝土捣制之前应检查螺栓、支撑、木楔是否松动。8、墙柱、梁板模板及支撑系统计算根据《混凝土结构工程施工及验收规范GB50204—2002》的规定，模板及其支架应根据工程结构形式，荷载大小，地基类别，施工设备和材料供应等进行设计。根据本工程的特点和材料供应情况，采用木模板及钢管支撑系统，对楼板与梁模板的支撑系统进行设计计算（取本工程结构梁的截面面积300×800、400×1000、1200×2800及板支撑的间距1200×1200或1000×1000）如下：8.1墙体模板计算本工程取高度4.0m进行计算，墙体面板采用18mm厚木胶合板，其容许应力[f]=12MPa，弹性模量E=11000Mpa；内楞间距为300㎜，外楞间距为600㎜；内、外楞（双钢管）及支撑均采用Φ48×3.5mm（厚度按3.0㎜进行计算）钢管，其容许应力[f]=215MPa，弹性模量E=2.1×105Mpa，惯性矩I=1.08×105Mpa，截面积A=424mm2，截面抵抗矩W=4490mm3；穿墙螺杆采用Φ12圆钢，其容许拉力[N]=12.9KN，配套“3”形扣件型号为12，其容许荷载[N]=12KN，穿墙螺杆纵横间距为450mm×600㎜。①荷载计算砼侧压力：F1=0.22υ0t0β1β2V1/2F2=υcHF新浇砼对模板的最大侧压力（KN／㎡）；υc砼的重力密度（KN／m3），取24KN／m3；t0新砼的初凝时间，t0＝3.0h（参考添加了高效减水剂的配合比，并考虑了混凝土的运输及泵送时间）；V砼的浇筑速度（m/h）；β1外加剂影响修正系数，不掺1.0，掺1.2；β2坍落度影响修正系数，当坍落度小于30mm时，取0.85；50-90mm时，取1.0；110-150mm时，取1.15。F1=0.22×24×3.0×1.2×1.15×21/2=30.91KN/㎡β1=1.2β2=1.15,V=2m/h）按4.0米墙高计算：F2=υcH=24×4.0=96KN/㎡两者取其小值，得砼侧压力为30.91KN/㎡倾倒砼时产生的侧压力：2KN/㎡强度验算时的荷载设计值（等于混凝土侧动设计值×分项系数×折减系数）：(1.2×30.91+2×1.4)×0.9=35.9KN/㎡挠度验算时的荷载设计值（等于混凝土侧压设计值×分项系数×折减系数）：1.2×30.91×0.9=33.38KN/㎡②模板面板验算（按五等跨连续梁计算）弯矩系数表跨内最大弯矩支座弯矩M1M2M3MBMCMDME0.0780.0330.046-0.105-0.079-0.079-0.079取1000mm宽的板带作为验算对象，则线性荷载q=48.96N/m，弯矩k值取最大值-0.105进行计算。抗弯强度验算：σ=M/W=kMql2/W=(0.105×35.9×3002)÷[(1000×182)÷6]=6.28Mpa<[σ]=12Mpa满足要求。挠度验算：f=ql4/150EI=33.38×3004÷[150×11000×(1000×183÷12)]=0.36mm<[f]=L／400=300/400=满足要求。③内楞钢管验算：抗弯强度验算：σ=M/W=kql2/W=(0.105×35.9×10-3×300×6002)/4490=90.67Mpa<[σ]=215Mpa满足要求。挠度验算：f=ql4/150EI=33.38×10-3×300×6004÷（150×2.1×105×1.08×105）=0.38mm<[f]=L／400=600/400=满足要求。④外楞钢管验算抗弯强度验算：作用在钢管上的集中荷载为F1=0.4×0.8×F=0.6×0.45×35.9=9.69KNσ=M/W=kF1l/W=(0.105×9.69×103×450)÷4490=101.97Mpa<[σ]=215Mpa满足要求。挠度验算：作用在钢管上的集中荷载为：F1=0.4×0.9×F=0.45×0.6×33.38=9.01KNf=F1l3/150EI=9.01×103×4503÷(150×2.1×105×1.08×105)=0.24m<[f]=L／400=450/满足要求。eq\o\ac(○,5)穿墙螺杆验算N=Fbl=35.9×0.45×0.6=9.69kN<[N]=12.9kN满足要求。eq\o\ac(○,6)“3”型扣件验算N=Fbl=35.9×0.45×0.6=9.69kN<[N]=12.0kN需要两个“3”型扣件才满足要求。8.2柱子计算8.2.1截面小于等于500×500柱箍采用钢管大楞间距400mm。面板采用18mm厚木胶合板，其容许应力[f]=12MPa，弹性模量E=11000Mpa；内楞间距为300㎜，外楞间距为400㎜；内、外楞（双钢管）及支撑均采用Φ48×3.5mm（按3.0㎜进行计算）钢管，其容许应力[f]=215MPa，弹性模量E=2.1×105Mpa，惯性矩I=1.08×104Mpa，截面积A=424mm2，截面抵抗矩W=4490mm3。柱子的一次浇筑高度以3.6m为最高；柱支模图见图5.3.3～5.3.6。eq\o\ac(○,1)侧压力计算F1=0.22υ0t0β1β2V1/2=0.22×24×3×1.2×1.15×21/2=30.9KN/㎡F2=υcH=24×3.6=72KN/㎡两者取其小值，得砼侧压力为30.9KN/㎡倾倒砼时产生的侧压力：2kN/㎡荷载组合：强度计算时F1=(30.9×1.2+2×1.4)×0.9=35.89kN/㎡挠度计算时F2=30.9×1.2×0.9=33.37kN/㎡eq\o\ac(○,2)柱箍所受均布荷载值（N/mm）抗弯强度验算q=35.89×103/106×400=14.36N/mm挠度验算q=33.37×103/106×400=13.35N/mm抗弯强度验算(按简支梁计算)：σ=M/W=[ql2(2-b/l)/8]/W=[14.36×6802×(2-500/680)/8]/4490=203.6Mpa<[σ]=215Mpa满足要求式中l＝500+2×90＝680㎜。挠度验算：f=ql4/150EI=14.36×6804÷（150×210000×108000）=0.9mm<[f]＝l/400=680/400=1.7mm满足要求。eq\o\ac(○,3)模板验算由于柱模板小楞间距300㎜，大楞间距500㎜，小于墙模板大小楞间距，且所受的侧向计算压力一样，故模板符合要求。eq\o\ac(○,4)小楞验算荷载验算抗弯强度q=35.89×300×10-3=10.77N/mm验算挠度q=33.37×300×10-3=10.01N/mm抗弯强度验算（按五跨等跨连续梁计算）：σ=M/W=kql2/W=0.105×10.77×4002/[(50×902)÷6]=2.68Mpa<[σ]=13Mpa满足要求。挠度验算=0.05<[f]=L／400=400/400=1.0满足要求。8.2.2截面550×550～1000×1000柱子计算柱箍采用钢管大楞间距400mm。面板采用18mm厚木胶合板，其容许应力[f]=12MPa，弹性模量E=11000Mpa；内楞间距为300㎜，外楞内距为400㎜；内、外楞（双钢管）及支撑均采用Φ48×3.5mm（厚度按3.0㎜进行计算）钢管，其容许应力[f]=215MPa，弹性模量E=2.1×105Mpa，惯性矩I=1.08×104Mpa，截面积A=424mm2，截面抵抗矩W=4490mm3。在柱每道箍中间采用对拉螺杆，对拉螺杆为Φ12圆钢，其容许拉力[N]=12.9KN，配套“3”形扣件型号为12，其容许荷载[N]=12KN，螺杆竖直方向间距均为400mm。由于除了截面宽度不同外，其他基本条件及荷载均与500×500柱子情况相同，故只需验算对拉螺杆就可以。eq\o\ac(○,1)、对拉螺杆验算：N=0.4×0.6×35.89=8.61KN<[N]=12.9KN符合要求。eq\o\ac(○,2)、“3”形扣件验算：N=0.4×0.6×35.89=8.61KN<[N]=12.0KN符合要求。8.2.3截面1100×1100～1500×1500柱子计算柱箍采用钢管大楞间距400mm。面板采用18mm厚木胶合板，其容许应力[f]=12MPa，弹性模量E=11000Mpa；内楞间距为300㎜，外楞内距为400㎜；内、外楞（双钢管）及支撑均采用Φ48×3.5mm（厚度按3.0㎜进行计算）钢管，其容许应力[f]=215MPa，弹性模量E=2.1×105Mpa，惯性矩I=1.08×104Mpa，截面积A=424mm2，截面抵抗矩W=4490mm3。在柱每道箍中间两个采用对拉螺杆，对拉螺杆为Φ12圆钢，其容许拉力[N]=12.9KN，配套“3”形扣件型号为12，其容许荷载[N]=12KN，螺杆竖向间距均400mm。由于除了截面宽度不同外，其他基本条件及荷载均与1000×1000柱子情况相同，故只需增加一排对拉螺杆即可。8.2.4截面1600×1600柱子计算柱箍采用钢管大楞间距400mm。面板采用18mm厚木胶合板，其容许应力[f]=12MPa，弹性模量E=11000Mpa；内楞间距为300㎜，外楞内距为400㎜；内、外楞（双钢管）及支撑均采用Φ48×3.5mm（厚度按3.0㎜进行计算）钢管，其容许应力[f]=215MPa，弹性模量E=2.1×105Mpa，惯性矩I=1.08×104Mpa，截面积A=424mm2，截面抵抗矩W=4490mm3。在柱每道箍中间三个采用对拉螺杆，对拉螺杆为Φ12圆钢，其容许拉力[N]=12.9KN，配套“3”形扣件型号为12，其容许荷载[N]=12KN，螺杆竖向间距均400mm。由于除了截面宽度不同外，其他基本条件及荷载均与1000×1000柱子情况相同，故只需增加两排对拉螺杆即可。8.3梁、板模板计算本工程除第三层转换层梁板模板支撑采用梁、板独立体系外，其余采用混合体系。根据主要梁的截面尺寸（梁宽≤300）×（梁高≤750），地下室主要梁的截面尺寸（梁宽≤400）×（梁高≤1100），转换层独立支撑体系选择（1200×2800mm）作为计算对象，混合支撑体系选择400㎜×800mm做为计算依据，独立支撑体系选择400㎜×1100㎜，1200㎜×2800㎜。模板采用18mm厚胶合板其容许应力[f]=12MPa，弹性模量E=11000Mpa，梁底模小楞、侧模竖楞均用50×90mm松木枋，其容许应力[f]=13MPa，弹性模量E=11000Mpa。8.3.1混合支撑体系计算〔250㎜×600㎜以下及板厚100㎜～120㎜，适用于一、二层及三层以上梁板〕：取梁截面为250×600梁及梁边1.2m（立杆间距1200×1200mm）板带宽，楼板取120mm厚进行计算。取梁侧模竖楞木枋间距为400mm、底楞木枋间距300㎜（净距250㎜）。支承梁模架子采用双排φ48×3.5㎜（按3.0㎜计算）钢管脚手架，立杆间距为800×1200mm。楼板满堂架用φ48×3.5㎜（按3.0㎜计算）钢管搭设，立杆间距1200×1200mm，楞木间距为600mm（纵横水平杆步距为1500mm。梁、板支模图见图5.3.15A、梁截面250㎜×600㎜底模自重（9KN/m3）0.02×9=0.18KN/㎡砼自重0.6×24=14.4KN/㎡钢筋荷载（配筋率约2％）0.6×1.5=0.9KN/㎡静荷载合计20.58KN/㎡振捣砼荷载2KN/㎡验算抗弯强度（等于设计值×分项系数×折减系数）：q=（20.58×1.2+2×1.4）×0.9=24.67kN/㎡验算挠度（等于设计值×分项系数×折减系数）q=20.58×1.2×0.9=22.15kN/㎡B、板截面1200㎜×120㎜底模自重（9KN/m3）0.02×9=0.18KN/㎡砼自重0.12×24=2.88KN/㎡钢筋荷载（配筋率约1％）0.12×0.8=0.10KN/㎡静荷载合计3.16KN/㎡振捣砼荷载2KN/㎡验算抗弯强度（等于设计值×分项系数×折减系数）：q=（3.16×1.2+2×1.4）×0.9=5.93kN/㎡验算挠度（等于设计值×分项系数×折减系数）q=3.16×1.2×0.9=3.41kN/㎡（1）、底模验算（按五跨等跨连续梁计算）eq\o\ac(○,1)模板抗弯强度验算A、梁 由于梁宽为250㎜，故转化为线荷载后抗弯强度验算设计值为q=0.25×24.67＝6.17kN/mσ=M/W=kql2/W=(0.105×6.17×3002)÷[(400×182)÷6]=4.32Mpa<[σ]=12Mpa满足要求。B、板由于立柱间距为1200㎜，故转化为线荷载后抗弯强度验算设计值为q=1.2×5.93＝7.12kN/mσ=M/W=kql2/W=(0.105×7.12×6002)÷[(1200×182)÷6]=4.15Mpa<[σ]=12Mpa满足要求。eq\o\ac(○,2)挠度验算A、梁由于梁宽为250㎜，故转化为线荷载后抗弯强度验算设计值为q=0.25×22.15＝5.34kN/mf=ql4/150EI=(5.34×3004)÷{150×11000×[(400×183)÷12]}=0.22<[f]＝L／400=300/400=0.75满足要求。B、板由于立柱间距为1200㎜，故转化为线荷载后挠度验算设计值为q=1.2×3.41＝4.09kN/mf=ql4/150EI=(4.09×6004)÷{150×1100×（1200×163）÷12}=0.55mm<[f]＝L／400=600/400=1.5满足要求。（2）、小楞木枋验算①荷载A、梁由于梁宽为250㎜，故作用在小楞上的集中荷载为验算抗弯强度P=24.67×0.25×0.3=1.85KN验算挠度P=22.15×0.4×0.3=2.66KNB、板验算抗弯强度q=5.93×600×10-3=3.56N/mm验算挠度q=3.41×600×10-3=2.04N/mm②抗弯强度验算A、梁（按简支梁计算）：σ=M/W=[Pl(2-b/l)/8]/W=[1.85×103×800×(2-400/800)/8]/[(50×902)÷6]=6.58Mpa<[σ]=13Mpa满足要求。B、板(按简支梁计算)：σ=M/W=（ql2/8）/W=0.125×3.56×12002÷[(50×902)÷6]=9.5Mpa<[σ]=13Mpa满足要求。③挠度验算A、梁：=0.85<[f]=L／250=600/250=2.4满足要求。B、板：=1.64<[f]=L／400=1200/400=3.0满足要求。（3）钢管大楞计算（按五等跨连续梁计算）钢管大楞跨度为1200mm，方木小楞间距梁为300㎜，板为600㎜，梁作用在钢管上的集中荷载间距按均布荷载进行近拟简化计算，板的荷载按在跨中(最不利)受力计算（即只有1/2的压力在跨中）。①荷载A、梁：验算抗弯强度q=24.67×0.4/2=4.94N/mm验算挠度q=22.15×0.4/2=4.43N/mmB、板（按最不利荷载计，跨中及支座为集中荷载受力处，故跨中按1/2计算）：验算抗弯强度q=5.93×1.2×1.2/2=4.27KN验算挠度q=3.41×1.2×1.2/2=2.46KN②抗弯强度验算A、梁σ=M/W=kql2/W=(0.105×4.94×12002)÷4490=166.35Mpa<[σ]=215Mpa满足要求。B、板对跨中集中荷载，则弯矩系数表跨内最大弯矩支座弯矩M1M2M3MBMCMDME0.1710.1120.132-0.158-0.118-0.118-0.158σ=M/W=kPl/W=0.171×4.27×103×1200/4490=195.15Mpa<[σ]=215Mpa满足要求。③挠度验算A、梁f=ql4/150EI=4.43×12004÷(150×2.1×105×1.08×105)=2.7<[f]=L／400=1200/400=3.0满足要求。B、板f=KfPl3/100EI=1.581×2.46×103×12003÷(100×2.1×105×1.08×105)=2.96mm<[f]=L／400=1200/400=式中Kf－挠度系数，查表得跨中集中荷载情况下最大值为1.581，按1.581取值。满足要求。（4）钢管立柱验算按两端铰接受压构件计算，以扣件搭接为连接方式验算钢管立柱稳定性。水平杆步距为1500mm，φ48mm×3.5mm（按3.0㎜计算）钢管立柱连接方式为扣件搭接时，立柱允许荷载[N]=11.6KN；单个扣件抗滑力Nυ=8.0kN。eq\o\ac(○,1)立杆验算A、板N=5.93×1.2×1.2=8.54kN＜[N]=11.6kN满足要求。B、梁板混合(板按半跨加板到梁边距离计算，梁按1/2荷重计算)N=24.67×0.4×1.2/2+5.93×1.2×[(1.2/2+（0.8-0.4）/2]=11.6kN=[N]=11.6kN满足要求。eq\o\ac(○,2)扣件验算A、梁N=24.67×0.4×1.2/2=5.92kN<[N]=8kN满足要求。B、板N=5.93×1.2×1.2=8.54kN>[N]=8kN需加1个防滑扣才满足要求。（5）梁侧模验算梁侧模立档采用50mm×90mm方木条立放，间距400㎜。①荷载计算：砼侧压力F1=0.22υ0t0β1β2V1/2F2=υcHF1=0.22×24×3×1.2×1.15×21/2＝30.9kN/m2F2=24×0.8＝19.2kN/m2经计算且取较小值后得梁的侧模荷载为19.2kN/m3。振捣时产生的水平荷载：4kN/㎡，则强度验算荷载设计值：F=19.2×1.2+4×1.4=28.64kN/㎡挠度验算荷载设计值：F=19.2×1.2=23.04kN/㎡A、抗弯强度验算取荷载拆减系数为0.9，转化为线荷载：q=0.9×28.64×0.8=20.62kN/mσ=M/W=kql2/W=(0.105×20.62×4002)÷[(800×182)÷6]=8.02Mpa<[σ]=12Mpa满足要求。B、挠度验算取荷载拆减系数为0.9，转化为线荷载：q=0.9×23.04×0.8=16.59kN/mf=ql4/(150EI）=16.59×4004÷{150×11000×[(800×183)÷12]}=0.66mm<[f]=L／400=400/400=满足要求。②立档木枋验算（按简支梁计算）A、抗弯强度验算取荷载拆减系数为0.9，转化为线荷载：q=0.9×28.64×0.4=10.31kN/mσ=M/W=ql2/8W=0.125×10.31×8002÷[(50×902)÷6]=12.6Mpa<[σ]=13Mpa满足要求。B、挠度验算取荷载拆减系数为0.9，转化为线荷载：q=0.9×23.04×0.4=8.29kN/mf=5ql4/384EI=5×8.29×8004÷{384×11000×[(50×903)÷12]}=1.33mm<[f]=L／400=800/400=满足要求。8.3.2梁板独立支撑体系计算〔400㎜×900㎜～500㎜×1100㎜及板厚200㎜～250㎜，适用地下室结构〕：取梁截面为400×1000（与工程概况中的实际梁截面不符）梁及梁边1.0m（立杆间距1000×1000mm）板带宽，楼板取250mm厚进行计算。取梁侧模竖楞木枋间距为400mm（中间加一φ12对拉螺杆，水平间距为600㎜）、底楞木枋间距300㎜（净距250㎜）。支承梁模架子采用双排φ48×3.5㎜（按3.0㎜计算）钢管脚手架，立杆间距为800×1000mm。楼板满堂架用φ48×3.5㎜（按3.0㎜计算）钢管搭设，立杆间距1000×1000mm，楞木间距为500mm（净距250㎜）。纵横水平杆步距为1500mm。梁、板支模图见图5.3.16A、梁截面400㎜×1000㎜底模自重0.02×9=0.18KN/㎡砼自重1×24=24KN/㎡钢筋荷载（配筋率约2％）1×1.5=1.5KN/㎡静荷载合计28.23KN/㎡振捣砼荷载2KN/㎡验算抗弯强度（等于设计值×分项系数×折减系数）：q=（28.23×1.2+2×1.4）×0.9=33.01kN/㎡验算挠度（等于设计值×分项系数×折减系数）q=28.23×1.2×0.9=30.49kN/㎡B、板截面1000㎜×250㎜底模自重（9KN/m3）0.02×9=0.18KN/㎡砼0.25×24=6KN/㎡钢筋荷载（配筋率约1％）0.25×0.8=0.2KN/㎡静荷载合计6.38KN/㎡振捣砼荷载2KN/㎡验算抗弯强度（等于设计值×分项系数×折减系数）：q=（6.38×1.2+2×1.4）×0.9=9.41kN/㎡验算挠度（等于设计值×分项系数×折减系数）q=6.38×1.2×0.9=6.89kN/㎡（1）、底模验算（按五跨等跨连续梁计算）eq\o\ac(○,1)模板抗弯强度验算A、梁 由于梁宽为400㎜，故转化为线荷载后抗弯强度验算设计值为q=0.4×33.01＝13.2kN/mσ=M/W=kql2/W=(0.105×13.2×3002)÷[(500×182)÷6]=5.78Mpa<[σ]=12Mpa满足要求。B、板由于立柱间距为1000㎜，故转化为线荷载后抗弯强度验算设计值为q=1.0×9.41＝9.41kN/mσ=M/W=kql2/W=(0.105×9.41×5002)÷[(1000×182)÷6]=4.57Mpa<[σ]=12Mpa满足要求。eq\o\ac(○,2)挠度验算A、梁由于梁宽为400㎜，故转化为线荷载后抗弯强度验算设计值为q=0.4×30.49＝12.2kN/mf=ql4/150EI=(12.2×3004)÷{150×11000×[(500×183)÷12]}=0.31<[f]＝L／400=300/400=0.75mmB、板由于立柱间距为1000㎜，故转化为线荷载后挠度验算设计值为q=1.0×6.89＝6.89kN/mf=ql4/150EI=(6.89×5004)÷{150×11000×[(1000×183)÷12]}=0.54mm<[f]＝L／400=500/400=1.25（2）、小楞木枋验算①荷载A、梁由于梁宽为400㎜，故作用在小楞上的集中荷载为验算抗弯强度P=33.01×0.4×0.3=3.96KN验算挠度P=30.49×0.4×0.3=3.66KNB、板验算抗弯强度q=9.41×500×10-3=4.71N/mm验算挠度q=6.89×500×10-3=3.45N/mm②抗弯强度验算A、梁（按简支梁计算）：σ=M/W=[Pl(2-b/l)/8]/W=[4.95×103×800×(2-500/800)/8]/[(50×902)÷6]=10.08Mpa<[σ]=13Mpa，满足要求。B、板(按简支梁计算)：σ=M/W=（ql2/8）/W=0.125×4.71×10002÷[(40×1002)÷6]=8.83Mpa<[σ]=13Mpa，满足要求。③挠度验算A、梁：=1.81<[f]=L／400=800/400=2.0mmB、板：=1.34<[f]=L／400=1000/400=2.5mm（3）钢管大楞计算（按五等跨连续梁计算）钢管大楞跨度为1000mm，方木小楞间距梁为300㎜，板为500㎜，作用在钢管上的集中荷载按均布荷载进行近拟简化计算，板的荷载按在跨中受力计算（即只有1/2的压力在跨中）。①荷截A、梁：验算抗弯强度q=33.01×0.5/2=8.25N/mm验算挠度q=30.49×0.5/2=7.62N/mmB、板（按最不利荷载计，跨中及支座为集中荷载受力处，故跨中按1/2计算）：验算抗弯强度q=9.41×1.0×1.0/2=4.71KN验算挠度q=6.89×1.0×1.0/2=3.45KN②抗弯强度验算A、梁σ=M/W=kql2/W=(0.105×8.25×10002)÷4490=192.9Mpa<[σ]=215Mpa满足要求。B、板对跨中集中荷载，则弯矩系数表跨内最大弯矩支座弯矩M1M2M3MBMCMDME0.1710.1120.132-0.158-0.118-0.118-0.158σ=M/W=kPl/W=0.171×4.71×103×1000/4490=179.38Mpa<[σ]=215Mpa满足要求。③挠度验算A、梁f=ql4/150EI=7.62×10004÷(150×2.1×105×1.08×105)=2.24<[f]=L／400=1000/400=2.5mmB、板f=KfPl3/100EI=1.581×3.45×103×10003÷(100×2.1×105×1.08×105)=2.4mm<[f]=L／400=1000/400=式中Kf－挠度系数，查表得跨中集中荷载情况下最大值为1.581，按1.581取值。满足要求。（4）钢管立柱验算按两端铰接受压构件计算，以扣件搭接为连接方式验算钢管立柱稳定性。水平杆步距为1500mm，φ48mm×3.5mm（按3.0㎜计算）钢管立柱连接方式为扣件搭接时，立柱允许荷载[N]=11.6KN；单个扣件抗滑力Nυ=8.0kN。eq\o\ac(○,1)立杆验算A、梁N=33.01×0.4×1.0/2=8.25kN<[N]=11.6kN，满足要求。B、板N=9.41×1.0×1.0=9.41kN＜[N]=11.6kN，满足要求。eq\o\ac(○,2)扣件验算A、梁N=33.01×0.4×1.0/2=8.25kN>[N]=8.0kN需加1个防滑扣才满足要求。B、板N=9.41×1.0×1.0=9.41kN>[N]=8.0kN需加1个防滑扣才满足要求。（5）梁侧模验算梁侧模立档采用50mm×90mm方木条立放，间距400㎜。①荷载计算：砼侧压力F1=0.22υ0t0β1β2V1/2F2=υcHF1=0.22×24×4×1.2×1.15×21/2＝41.21kN/m2F2=24×1.1＝26.4kN/m2经计算且取较小值后得梁的侧模荷载为26.4kN/m3。振捣时产生的水平荷载：4kN/㎡，则强度验算荷载设计值：F=26.4×1.2+4×1.4=37.28kN/㎡挠度验算荷载设计值：F=26.4×1.2=31.68kN/㎡②侧模面板验算（按五等连续跨计算）A、抗弯强度验算取荷载拆减系数为0.9，转化为线荷载：q=0.9×37.28×1.1/2=18.45kN/mσ=M/W=kql2/W=(0.105×18.45×4002)÷[(550×182)÷6]=10.43Mpa<[σ]=12Mpa，满足要求。B、挠度验算取荷载拆减系数为0.9，转化为线荷载：q=0.9×31.68×0.55=15.68kN/mf=ql4/(150EI）=15.68×4004÷{150×11000×[(550×183)÷12]}=0.9mm<[f]=L／400=400/400=1.0②立档木枋验算（按两跨等跨连续梁计算）A、抗弯强度验算取荷载拆减系数为0.9，转化为线荷载：q=0.9×37.28×0.4=13.42kN/mσ=M/W=kql2/W=0.125×13.42×5502÷[(50×902)÷6]=7.52Mpa<[σ]=13Mpa，满足要求。B、挠度验算取荷载拆减系数为0.9，转化为线荷载：q=0.9×31.68×0.4=11.40kN/mf=ql4/150EI=8.29×5504÷{150×11000×[(50×903)÷12]}=0.15<[f]=L／400=550/400=1.38mmeq\o\ac(○,3)横档钢管验算（按五跨连续梁计算）A、抗弯强度验算σ=M/W=kql2/W=(0.105×37.28×10-3×550×6002)÷4490=172.6Mpa<[σ]=215Mpa，满足要求。B、挠度验算f=ql4/(150EI）=31.68×10-3×550×6004÷(150×2.1×105×1.08×105)=0.66mm<[f]=L／400=600/400=1.5eq\o\ac(○,4)穿梁螺杆验算N=FL2=0.9×37.28×0.6×0.55=11.07kN<[N]=12.9kN，满足要求。eq\o\ac(○,5)“3”型扣件验算N=FL2=0.9×37.28×0.6×0.55=11.07kN<[N]=12.0kN,满足要求。8.3.3梁板混合支撑体系计算〔400㎜×800㎜及板厚200㎜～250㎜，适用地下室结构〕：取梁截面为400×800梁及梁边1.0m（立杆间距1000×1000mm）板带宽，楼板取250mm厚进行计算。取梁侧模竖楞木枋间距为400mm，底楞木枋间距300㎜（净距250㎜）。支承梁模架子采用双排φ48×3.5㎜（厚度按3.0㎜计算）钢管脚手架，立杆间距为600×1000mm。楼板满堂架用φ48×3.5㎜（按3.0㎜计算）钢管搭设，立杆间距1000×1000mm，楞木间距为500mm（净距250㎜）。纵横水平杆步距为1500mm。梁、板支模图见图5.3.15由8.3.1及8.3.2的计算可知，只要验算支撑体系的立杆即可。按两端铰接受压构件计算，以扣件搭接为连接方式验算钢管立柱稳定性。水平杆步距为1500mm，φ48mm×3.5mm（按3.0㎜计算）钢管立柱连接方式为扣件搭接时，立柱允许荷载[N]=11.6KN；单个扣件抗滑力Nυ=8.0kN。立杆验算梁板混合(板按半跨加板到梁边距离计算，梁按1/2荷重计算)N=24.67×0.4×1.0/2+9.41×1.0×[(1.0/2+（0.8-0.4）/2]=11.5kN<[N]=11.6kN满足要求。木支撑的设计及验算以下将对规格；梁截面200×550、梁截面240×400、楼板120厚模板进行验算。梁板施工工艺流程：搭支柱模至梁底→支梁底模→浇筑柱砼→封梁侧模→支平板模→绑扎钢筋→隐蔽验收→浇筑梁板砼→养护→砼强度达到设计要求→拆模→进入下一道施工段结构布置：梁侧模采用与剪力墙相同的方法即方木背竖楞＠400，竖楞上背方木横楞并用φ14螺杆@500对拉，杉木立杆间距@400一道，立杆离地面100mm设扫地杆，高1400mm设水平拉结杆。梁底模板计算：（选用18mm厚）查《施工手册》“2施工常用结构计算“得杉木设计强度和弹性模量如下：顺纹抗压：fc=10N/mm2顺纹抗剪：fv=1.3N/mm2抗弯：fm=11N/mm2弹性模量：E=9000N/mm2其传力系统为：现浇砼及施工等荷载、梁底模板、纵方木、横方木、杉木支柱承接层。1-1、荷载1-1-1、恒载标准值：混凝土自重：24KN/m3×0.2×0.55×1=2.64KN/m钢筋自重：1.5KN/m3×1.2×0.2×1=0.36KN/m底模板自重：5KN/m3×0.02×0.2×1=0.02KN/m所以，恒载标准值=2.64+0.36+0.02=3.02KN/m1-1-2、活载标准值：振捣砼均布荷载：2.0KN/m2×0.2×1=0.4KN/m所以，活荷载标准值=0.4KN/m合计：3.42KN/m1-2、抗弯承载力验算：底模下的楞木间距为0.32m，是一个等距多跨连续梁，按四等跨计算，如图：按最不利荷载布置查《施工手册》“2施工常用结构静力计算表”得：弯矩系数：Km=-0.121,剪力系数Kv=-0.620,抗绕系数Kw=0.967；则M=Km·q12=-0.121×3.42×0.322=-0.04KN/m=-0.04×106N/mmσ=M/W=0.18×106/（bh2/6）=0.04×106×6/（bh2/6）=1.65N/mm2<fm=11N/mm2，满足要求。1-3、抗剪强度验算查《施工手册》“2施工常用结构计算”中结构静力计算表得：V=Kv·q1=-0.62×3.24×0.32=-0.64KN。剪应力：τ=3V/(2bh)=3×0.64×103/（2×320×18）=0.167N/mm2<fv=1.3N/mm2（满足要求）1-4抗桡强度验算荷载不包括振捣混凝土荷载，则q1=3.02，q=q1×0.9=2.72KN/m查《施工手册》“2常用结构计算”中结构静力计算表得：ω=Kw·q14/(100E1)=0.967×2.72×3204/（100×9×103×I/12×200×183=0.23KN<[ω]=I/400=320/400=0.8（满足要求）梁侧模板计算：（选用18mm厚）2-1、荷载：例如：T=20°C，β1=1.2，β2=1，rc=24KN/m3V=2m/h，t0=200/(T+15)则：2-1-1、侧压力F1=0.22×rc×β1×β2×V1/2=0.22×24×【200/（20+15）】×0.55×1×21/2=23.47KN/m2F2=rcH=24×0.55=13.2KN/m2取两者较小值：即F=13.2KN/m2乘以分项系数：F2=13.2×1.2=15.84KN/m22-1-2、振捣混凝土产生的荷载：4KN/m2乘以分项系数：F=4×1.4=5.6KN/m2以上两项合计：21.44KN/m2根据立档间距为320mm的条件，则线荷载为21.44×0.32=6.86KN/m乘以折减系数：则q=6.86×0.9=6.17KN/m22-2、抗弯强度验算仍按四等跨计算，其弯矩系数：KM=-0.121，剪力系数Kv=-0.62，抗绕系数Kw=0.967，模板厚18mm。则：M=KM·q12=-0.121×6.17×0.322=-0.076KN/m=--76×103N/mσ=M/W=76×103/（bh2/6）=0.076×106/（bh2/6）=4.41N/mm2<fm=11N/mm2（满足要求）2-3抗剪强度验收查《施工手册》“2施工常用结构计算”中结构静力计算表得：V=Kv·q1=-0.62×6.17×0.32=1.22KN。剪应力：截面抗剪强度必须满足：τ=3V/(2bh)=3×1.22×103/（2×320×18）=0.32N/mm2<fv=1.3N/mm2（满足要求）2-4抗桡强度验算取侧压力F=21.44KN/m2化为线荷载为21.44×0.32=6.86KN/m乘以折减系数：则q=6.86×0.9=6.17KN/mmω=Kw·q14/(100E1)=0.967×6.17×3204/（100×9×103×I/12×700×183=0.07KN<ω=I/400=320/400=0.8（满足要求）梁支撑计算：（选用直径为80mm杉木支撑）选用杉木支撑，在中间设立水平拉杆，l0=1/2，支撑立柱直径为80mm，间距与底楞对应为320mm，在2.8m高中间纵横设一道水平拉杆，则：L0=l/2=1.4m3-1、强度验算查《施工手册》“2施工常用结构计算”中木结构计算公式得：N/An≤fcN=q×lAn=支撑截面N/An=6.17×0.32/（r2）=0.308<fm=10N/m23-2稳定性验算查《施工手册》“2施工常用结构计算”中木结构计算公式得：N/ΦA0≤fcA0=木支撑截面计算面积。Φ=轴心受压构件稳定系数，根据木支撑的长细比λ=l0/l杉木强度等级为TC11的木材：当λ≤91时Φ=l/【l+（λ/65）2】当λ＞91时，Φ=2800/λ2λ=l0/l=l0(d/4)=70<91Φ=l/【l+（λ/65）2】=0.463N/ΦA0=11560/(0.463×πλ2)=4.97mm2≤fc=10mm2(满足要求)（四）普通梁模板验算：现取梁KL5-1(5),截面尺寸240×400，长6000mm，为标准计算，采用18mm厚胶合木模，梁离地面2.8m，模板底楞木和顶撑间距选用0.4m，侧模立档间距选用0.4m。1、梁底模板计算：（选用18mm厚）1-1、恒载标准值：混凝土自重：24KN/m3×0.4×0.24×1.2=2.76KN/m钢筋自重：1.5KN/m3×0.4×0.24×1.2=0.14KN/m底模板自重：5KN/m3×0.02×0.24×1.2=0.02KN/m所以，恒载标准值=2.64+0.36+0.02=2.92KN/m1-1-2、活载标准值：振捣砼均布荷载：2.0KN/m2×0.24×1.2=0.57KN/m所以，活荷载标准值=0.4KN/m合计：3.49KN/m，乘以折减系数0.9，则q=3.49×0.9=3.14KN/m1-2、抗弯承载力验算：底模下的楞木间距为0.4m，是一个等距多跨连续梁，按四等跨计算。按最不利荷载布置查《施工手册》“2施工常用结构静力计算表”得：弯矩系数：Km=-0.121,剪力系数Kv=-0.620,抗绕系数Kw=0.967；则M=Km·q12=-0.121×3.14×0.322=-0.06KN/m=-0.06×106N/mmσ=M/W=0.06×106/（bh2/6）=0.06×106×6/（bh2/6）=2.76N/mm2<fm=11N/mm2，满足要求。1-3、抗剪强度验算查《施工手册》“2施工常用结构计算”中结构静力计算表得：V=Kv·q1=-0.62×3.14×0.32=-0.77KN。剪应力：τ=3V/(2bh)=3×0.77×103/（2×320×18）=0.13N/mm2<fv=1.3N/mm2（满足要求）1-4抗桡强度验算荷载不包括振捣混凝土荷载，则q1=2.92，q=q1×0.9=2.62KN/m查《施工手册》“2常用结构计算”中结构静力计算表得：ω=Kw·q14/(100E1)=0.967×2.62×3204/（100×9×103×I/12×200×183=0.32KN<[ω]=I/400=4000/400=1（满足要求）梁侧模板计算：（选用18mm厚）2-1、荷载：例如：T=20°C，β1=1.2，β2=1，rc=24KN/m3V=2m/h，t0=200/(T+15)则：2-1-1、侧压力F1=0.22×rc×β1×β2×V1/2=0.22×24×【200/（20+15）】×1.2×1×21/2=51.2KN/m2F2=rcH=24×0.4=9.6KN/m2取两者较小值：即F2=9.6KN/m2乘以分项系数：F=9.6×1.2=11.52KN/m22-1-2、振捣混凝土产生的荷载：4KN/m2乘以分项系数：F=4×1.4=5.6KN/m2以上两项合计：17.12KN/m2根据立档间距为320mm的条件，则线荷载为17.12×0.4=6.84KN/m乘以折减系数：则q=6.84×0.9=6.15KN/m2-2、抗弯