脚手架专项设计施工方案【实用文档】doc

西苑住宅小区10#、11#楼专项施工方案脚手架专项设计施工方案【实用文档】doc文档可直接使用可编辑，欢迎下载

悬挑式脚手架专项设计施工方案脚手架专项设计施工方案【实用文档】doc文档可直接使用可编辑，欢迎下载一、编制依据根据《建筑施工手册》、《建筑结构荷载规范》、《钢结构设计规范》、《建筑施工脚手架实用手册》、、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》、《砼结构设计规范》、《建筑施工安全检查标准》等。二、工程概况西苑住宅小区10＃、11＃楼，工程地点位于西峰区黄官寨村，建筑面积27802.29m2。本工程为框架—剪力墙结构，地下1层,地上16层,地上一、二层层高为4.2米，三至十六层层高2.9米，电梯房层高4.7米，地下一层层高5.4米（局部3。9米）。建筑类别:二类高层。耐火等级：地上二级,地下一级.建筑室内环境污染控制分类：住宅部分为Ⅰ类,商场为类。屋面防水等级及使用年限：地下商场屋面防水等级为Ⅰ级,合理使用年限为25年，住宅及商铺屋面防水等级为Ⅱ级，合理使用年限为15年。三、脚手架设计本工程采用φ48×3。5悬挑式脚手架，沿建筑物四周竹笆子连续封闭，架体高按17。4m计算（每六层一挑)，双排脚手架立杆横距按1。5m，大横杆间距大于1。0m，步距间距1。5m,同时外架搭设必须符合有关安全技术要求，每层每个框柱脚手架同建筑物连结牢固。一层4米高度处进行硬防护,二层地面每隔纵向1。5米设一根φ48×3.5钢管，固定采用φ14圆钢，锚固在现浇板、梁内，锚固处内外用扣件加固,增强架体的稳定性和悬挑荷载产生的弯矩强度。脚手架两端、转角处以及每隔6－7根立杆应设剪刀撑和支杆，剪刀撑和支杆与地面的角度不大于60度,支杆底端要埋入地下不小于300mm，在脚手架外侧全部用密目式安全网全封闭,架体按全封闭式搭设。四、架子搭设安全技术措施1、脚手架用料要符合要求,即主材钢管采用符合GB/T700标准规定的Q235A级钢质量要求的焊管，外径48mm，壁厚3。5mm扣件采用可锻铸铁扣件搭设前要检查钢管、扣件材料的合格证。2、立杆要垂直，相邻立杆长短相错，不在同一平面内接头,设扫地杆、脚手架横杆应放在立杆的里侧，杆件相交伸出的端头，要大于10cm。3、脚手架搭设各部位杆件连接要牢固，不但要求设置剪刀撑及斜撑，而且要及时与主体结构结构连接,连接的支撑点按设计要求,脚手架的一切附件必须连接牢固,风吹不掉。4、脚手架搭设完毕应按专门制度验收后挂牌使用，脚手架的日常管理由专人负责,定期检查，脚手架不得超载,多余物件随时清理，各部连接节点，由专人按规定检查整理，使用中的脚手架拆除任何一倍件都必须有审批制度，并按批准手续规定及时恢复原状,经检查后再使用。5、脚手架的拆除必须按搭设的反程序进行，零部件的水平及垂直运输要按专门路线及时整理运出，拆卸时危险地段应划出禁区由专人监护。五、脚手架基本要求1、要有足够的牢固性和稳定性,保证在施工期间对所规定的荷载或在气候条件的影响下不变形，不摇晃、不倾斜、能保证作业人员的人身安全。2、要有足够的面积满足堆料、运输、操作和行走的要求。3、构造要简单，搭设、拆除和搬运要方便,使用要安全,并能满足多次周转使用。4、要因地制宜，就地取材，量材使用，尽量节约用料.六、脚手架搭设时注意事项1、接头组装，接头是横杆，斜杆与立杆的连接装置，应确保其扣紧、扣牢、扣件使用前应进行检查，发现有裂纹、气孔、疏松砂眼或影响其使用性能的铸造缺陷，坚决不能使用,并将影响的扣件外观质量的粘砂，浇冒口残余、裂缝、毛刺、氧化皮等清除干净.扣件与钢管的贴合面要严格整形，保证与钢管扣紧时接触良好。钢管立杆、大横杆的接头应错开。2、杆件组装顺序3、组装注意事项（1)所有构件都应按设计及脚手架有关规定设置。（2)在搭设过程中，应注意调整立杆的垂直度，当架高在30m以下时，不小于架高的1/200，但最大允许偏差应小于100mm。（3）连墙杆应随着脚手架的搭设而随时在设计位置设置,并尽量与脚手架和建筑物外表垂直。(4）在搭设、拆除或改变作业程序时,禁止人员进入危险区域。（5）脚手架应随建筑物升高而随时设置,一般不应超出建筑物2步架。七、脚手架搭设、检查与验收1、脚手架搭设的技术要求,允许偏差与检验方法,应符合有关规定要求.（1）架子的布置、立杆、大小横杆间距；(2）架子的搭设和组装；（3）连墙点或结构固定部分要安全可靠，剪刀撑、斜撑应符合要求;（4)架子的安全防护、安全保险装置要有效扣件和绑扎拧紧程度应符合规定。（5)脚手板的铺设应符合规定。（6）脚手架的基础处理、作法、埋置深度必须正确可靠.八、脚手架的拆除1、架子拆除时应分作业区，周围设绳绑围栏或设立警戒标志，地面应设专人指挥，禁止非操作人员入内。2、拆架子的高处作业人员应戴安全帽，系安全带，扎裹腿，穿软底鞋方允许上架作业。3、拆除顺序应遵守由上而下，先搭后拆，后搭先拆的原则，即先拆栏杆、脚手板、剪刀撑、斜撑,而后拆小横杆、大横杆、立杆等，并按一步一清原则依次进行，要严禁上下同时进行拆除作业。4、拆立杆要先抱住立杆再拆开最后两个扣,拆除大横杆、斜撑、剪刀撑时,应先拆中间扣，然后托住中间，再解端头扣.5、连墙杆应随拆除进度逐层拆除，拆抛撑前，应用临时撑支住，然后才能拆抛撑。6、拆除时要统一指挥，上下响应，动作协调，当解开与另一人有关的结扣时，应先通知对方，以防坠落。7、大片架子拆除后所预留的斜道、上料平台、通道等，应在大片架子拆除前先进行加固,以便拆除后能确保其完整、安全和稳定。8、拆除时严禁撞碰脚手架随近电源线,以防止事故发生。9、拆除时不应碰坏门窗、玻璃、水落管、地下明沟等。10、拆下的材料,应用绳索拴住杆件利用滑轮徐徐下运，严禁抛掷,运至地面的材料应按指定地点、随拆随运,分类堆放,当天拆当天清，拆下的扣件或铁丝要集中回收处理。九、脚手架安全管理1、人员管理（1)脚手架搭设人员必须经过国家现行标准《特种作业人员安全技术考核管理细则》考核合格的专业架子工，上岗人员应定期体检，体检合格后才可发上岗证。(2）搭设脚手架人员必须戴安全帽，系安全带，穿防滑鞋.2、脚手架搭设配件质量必须按有关要求进行检验，合格后方准使用.（1）脚手架构配件质量必须按有关要求进行检验，合格后方准使用。（2）脚手架搭设应按下列阶段进行质量检查，发现问题及时纠正。①基础完工后及脚手架搭设前;②操作层上施加荷载前；③每搭设10米高度后；④达到设计高度后。（3）脚手架搭设必须符合规范要求后方可投入使用。3、脚手架使用阶段安全管理（1）操作层上的施工荷载应符合设计要求，不得超载，不得将模板支撑、电源电线等固定在脚手架上，严禁任意挂起重设备.（2)遇有六级以上大风、大雾、大雨和大雪天气应暂停脚手架作业，雨雾后进行操作要有防滑措施，且复工前必须检查无问题方可继续作业。（3）应设专人负责对脚手架进行经常检查和维修。（4）在脚手架使用期间，严禁任意拆除脚手架杆件。（5）严禁任意在脚手架基础及其临近处挖掘作业。(6）临街搭设的脚手架外侧应有防护措施,以防坠物伤人.(7）在脚手架上进行电、气焊作业时,必须有防火措施和专人看守措施。普通型钢悬挑脚手架计算报审表工程名称西苑住宅小区10#、11#楼审核部位普通型钢悬挑脚手架计算参数计算双排脚手架，大横杆在上，搭设高度为17。4m，采用单立杆。搭设尺寸为:立杆的纵距为1。2m,立杆的横距为1.2m，立杆的步距为1.5m。连墙件布置取两步两跨，竖向间距3米，水平间距2.4米，施工均布荷载3kN/m2，同时施工2层,脚手板铺设4层,的基本风压为0。3kN/m2,型钢悬挑长度为1。6米，锚固长度为2.3米;采用1道钢丝绳支撑。设计示意图搭设材料脚手架采用φ48×3.5钢管及可锻铸铁扣件搭设;连墙件采用;脚手板采用竹串片脚手板；悬挑型钢20a号工字钢型号；楼板混凝土强度等级C30；锚固螺栓直径20mm;横杆与立杆连接采用单扣件。材料检测参数序号审核要点计算过程结论1大横杆的计算大横杆的最大弯曲应力为σ=61。811N/mm2〈［f］=205N/mm2符合要求大横杆的最大挠度为V=1。081mm<[V］=1200/150mm且<10mm符合要求2小横杆的计算小横杆的最大弯曲应力σ=180。601N/mm2〈［f］=205N/mm2符合要求小横杆的最大挠度为V=4.081mm<［V］=1200/150=8且〈10mm符合要求3扣件抗滑力的计算单扣件实际抗滑承载力为6.4扣件所受应力R=3。41kN<6。4kN符合要求4立杆的稳定性计算立杆稳定性计算(不考虑风荷）σ=89.197N/mm2<［f]=205N/mm2符合要求立杆稳定性计算(考虑风荷）σ=87。231N/mm2〈[f］=205N/mm2符合要求5连墙件的稳定性计算连墙件的设计Nl=5.865kN<Nf=95。133kN符合要求6悬挑梁的受力计算水平支撑梁的最大应力计算值σ=13。306N/mm2〈［f]=215N/mm2符合要求7悬挑梁的整体稳定性计算水平钢梁的稳定性计算σ=14.465〈［f]=215N/mm2符合要求8拉绳的强度计算钢丝绳最小直径必须〉19mm符合要求钢丝拉绳(斜拉杆）的拉环最小直径必须〉14mm符合要求9锚固段与楼板连接的计算楼板螺栓的轴向拉力N=0。238kN<[N］=67.51kN楼板螺栓在混凝土楼板内的锚固深度h要大于2.412mm。符合要求楼板螺栓的轴向压力N=6。46kN<［N]=161。754kN符合要求结论符合要求注：此表数据来源于计算书，详细计算过程请查阅计算书。普通型钢悬挑脚手架计算书西苑住宅小区10#、11#楼工程;属于框架—剪力墙结构;地上16层；地下1层；建筑高度:53。70m；标准层层高：2。90m；总建筑面积：27802。29平方米；总工期:486天;施工单位:庆阳陇东建筑工程。本工程由庆阳市金都房地产开发公司投资建设，甘肃城乡规划设计研究院设计，甘肃有色工程勘察设计院地质勘察，甘肃省众诚监理公司监理，庆阳陇东建筑工程组织施工；由齐仲勋担任项目经理，贺春旭担任技术负责人。型钢悬挑扣件式钢管脚手架的计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）、《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001）、《钢结构设计规范》（GB50017—2003)等规范编制.一、参数信息:1.脚手架参数搭设尺寸为：立杆的纵距为1。5米，立杆的横距为1.0米，立杆的步距为1。8米;内排架距离墙长度为0.30米；大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为2根；采用的钢管类型为Φ48×3。5；横杆与立杆连接方式为单扣件；取扣件抗滑承载力系数0。80；连墙件布置取两步两跨，竖向间距3米，水平间距2。4米,采用扣件连接;连墙件连接方式为双扣件连接；2.活荷载参数施工均布荷载(kN/m2):3.000；脚手架用途：结构脚手架；同时施工层数：2层；3.风荷载参数本工程地处甘肃省庆阳市西峰区，查荷载规范基本风压为0。300，风荷载高度变化系数μz为0.740，风荷载体型系数μs为0.552；计算中考虑风荷载作用;静荷载参数每米立杆承受的结构自重荷载标准值（kN/m2)：0。1291；脚手板自重标准值（kN/m2):0。350；栏杆挡脚板自重标准值（kN/m):0.140；安全设施与安全网自重标准值(kN/m2)：0.005；脚手板铺设层数:6层;脚手板类别：竹串片脚手板；栏杆挡板类别：栏杆、竹串片脚手板挡板；5。水平悬挑支撑梁悬挑水平钢梁采用20a号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度1.6米，建筑物内锚固段长度2.3米.与楼板连接的螺栓直径(mm)：20.00；楼板混凝土标号：C35；6.拉绳与支杆参数支撑数量为:1；钢丝绳安全系数为:8.000；钢丝绳与墙距离为（m):3。000；悬挑水平钢梁采用钢丝绳与建筑物拉结，最里面面钢丝绳距离建筑物1。2m。二、大横杆的计算：按照《扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）第条规定，大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。将大横杆上面的脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形.1.均布荷载值计算大横杆的自重标准值:P1=0.038kN/m；脚手板的自重标准值：P2=0。35×1.2/（2+1)=0。14kN/m;活荷载标准值：Q=3×1。2/(2+1)=1.2kN/m；静荷载的设计值：q1=1.2×0。038+1.2×0.14=0.214kN/m；活荷载的设计值:q2=1。4×1。2=1.68kN/m；图1大横杆设计荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)图2大横杆设计荷载组合简图（支座最大弯矩)2.强度验算跨中和支座最大弯距分别按图1、图2组合.跨中最大弯距计算公式如下：跨中最大弯距为M1max=0。08×0.214×1。22+0。10×1。68×1.22=0.267kN.m;支座最大弯距计算公式如下：支座最大弯距为M2max=—0.10×0.214×1。22—0.117×1.68×1。22=-0。314kN.m;选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：σ=Max(0。267×106,0.314×106）/5080=61.811N/mm2；大横杆的最大弯曲应力为σ=61。811N/mm2小于大横杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2,满足要求！3.挠度验算：最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度。计算公式如下：其中:静荷载标准值:q1=P1+P2=0.038+0。14=0。178kN/m；活荷载标准值：q2=Q=1.2kN/m；最大挠度计算值为:V=0.677×0.178×12004/（100×2。06×105×121900）+0。990×1.2×12004/(100×2.06×105×121900)=1。081mm；大横杆的最大挠度1.081mm小于大横杆的最大容许挠度1200/150mm与10mm,满足要求!三、小横杆的计算:根据JGJ130—2001第5。2。4条规定，小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面.用大横杆支座的最大反力计算值作为小横杆集中荷载,在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形.1。荷载值计算大横杆的自重标准值：p1=0.038×1。2=0。046kN；脚手板的自重标准值：P2=0。35×1.2×1.2/（2+1）=0.168kN；活荷载标准值:Q=3×1。2×1。2/(2+1)=1.440kN;集中荷载的设计值：P=1。2×(0.046+0.168）+1。4×1.44=2。273kN；小横杆计算简图2.强度验算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的标准值最不利分配的弯矩和均布荷载最大弯矩计算公式如下：Mqmax=1.2×0.038×1.22/8=0.008kN。m；集中荷载最大弯矩计算公式如下：Mpmax=2。273×1.2/3=0。909kN.m;最大弯矩M=Mqmax+Mpmax=0.917kN。m；最大应力计算值σ=M/W=0。917×106/5080=180.601N/mm2；小横杆的最大弯曲应力σ=180。601N/mm2小于小横杆的抗压强度设计值205N/mm2，满足要求！3。挠度验算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下:Vqmax=5×0。038×12004/(384×2。06×105×121900）=0.041mm；大横杆传递荷载P=p1+p2+Q=0.046+0.168+1.44=1.654kN；集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下：Vpmax=1654。08×1200×(3×12002—4×12002/9)/(72×2.06×105×121900）=4。04mm；最大挠度和V=Vqmax+Vpmax=0.041+4.04=4.081mm；小横杆的最大挠度为4。081mm小于小横杆的最大容许挠度1200/150=8与10mm,满足要求！四、扣件抗滑力的计算:按规范表，直角、旋转单扣件承载力取值为8。00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为6.40kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算（规范5.2。5):R≤Rc其中Rc——扣件抗滑承载力设计值,取6.40kN；R--纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；大横杆的自重标准值:P1=0.038×1.2×2/2=0.046kN;小横杆的自重标准值:P2=0.038×1.2/2=0。023kN;脚手板的自重标准值：P3=0。35×1.2×1.2/2=0。252kN；活荷载标准值：Q=3×1。2×1。2/2=2。16kN；荷载的设计值：R=1。2×(0。046+0。023+0.252）+1.4×2.16=3.409kN；R<6。40kN,单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求！五、脚手架立杆荷载的计算：作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容:（1）每米立杆承受的结构自重标准值（kN），为0.1291NG1=［0.1291+（1.20×2/2）×0.038/1。50］×15.00=2.397；（2）脚手板的自重标准值（kN/m2）;采用竹串片脚手板，标准值为0.35NG2=0。35×6×1。2×（1.2+0。3）/2=1。89kN；(3)栏杆与挡脚手板自重标准值（kN/m）;采用栏杆、竹串片脚手板挡板,标准值为0.14NG3=0.14×6×1.2/2=0。504kN;(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网(kN/m2)；0。005NG4=0.005×1.2×15=0。09kN；经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3+NG4=4.881kN；活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值NQ=3×1.2×1.2×2/2=4。32kN；风荷载标准值按照以下公式计算其中Wo—-基本风压(kN/m2),按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001）的规定采用：Wo=0。3kN/m2；Uz--风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》（GB50009—2001）的规定采用：Uz=0。74;Us——风荷载体型系数:取值为0.552；经计算得到，风荷载标准值Wk=0。7×0.3×0。74×0。552=0.086kN/m2;不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式N=1。2NG+1.4NQ=1。2×4。881+1。4×4.32=11.906kN；考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值为N=1.2NG+0.85×1.4NQ=1。2×4。881+0.85×1.4×4.32=10.998kN；风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW为Mw=0.85×1。4WkLah2/10=0.850×1.4×0。086×1.2×1。52/10=0。028kN。m；六、立杆的稳定性计算：不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式为：立杆的轴向压力设计值：N=11。906kN；计算立杆的截面回转半径：i=1.58cm；计算长度附加系数参照《扣件式规范》表5。3.3得：k=1。155；当验算杆件长细比时，取块1。0；计算长度系数参照《扣件式规范》表5。3。3得：μ=1。53；计算长度，由公式lo=k×μ×h确定：l0=2。651m;长细比Lo/i=168；轴心受压立杆的稳定系数φ，由长细比lo/i的计算结果查表得到：φ=0。251;立杆净截面面积：A=4.89cm2；立杆净截面模量(抵抗矩）：W=5。08cm3；钢管立杆抗压强度设计值:[f］=205N/mm2；σ=11906/(0。251×489)=96。999N/mm2；立杆稳定性计算σ=96。999N/mm2小于立杆的抗压强度设计值［f］=205N/mm2，满足要求！考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式立杆的轴心压力设计值：N=10.998kN；计算立杆的截面回转半径：i=1。58cm;计算长度附加系数参照《扣件式规范》表5.3。3得:k=1.155;计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3。3得：μ=1。53;计算长度，由公式l0=kuh确定：l0=2.651m；长细比：L0/i=168;轴心受压立杆的稳定系数φ，由长细比lo/i的结果查表得到：φ=0。251立杆净截面面积：A=4。89cm2；立杆净截面模量(抵抗矩)：W=5。08cm3；钢管立杆抗压强度设计值：[f]=205N/mm2;σ=10998.36/（0.251×489)+27561。371/5080=95.033N/mm2；立杆稳定性计算σ=95。033N/mm2小于立杆的抗压强度设计值［f］=205N/mm2，满足要求！七、连墙件的计算：连墙件的轴向力设计值应按照下式计算:Nl=Nlw+N0风荷载标准值Wk=0.086kN/m2；每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积Aw=7。2m2；按《规范》5。4.1条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力（kN),N0=5。000kN；风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN)，按照下式计算：Nlw=1.4×Wk×Aw=0。865kN；连墙件的轴向力设计值Nl=Nlw+N0=5.865kN;连墙件承载力设计值按下式计算：Nf=φ·A·［f］其中φ-—轴心受压立杆的稳定系数；由长细比l0/i=300/15。8的结果查表得到φ=0。949,l为内排架距离墙的长度；又：A=4.89cm2；［f］=205N/mm2；连墙件轴向承载力设计值为Nf=0.949×4.89×10-4×205×103=95.133kN；Nl=5.865<Nf=95。133，连墙件的设计计算满足要求！连墙件采用双扣件与墙体连接。由以上计算得到Nl=5.865小于双扣件的抗滑力12.8kN，满足要求！连墙件扣件连接示意图八、悬挑梁的受力计算：悬挑脚手架的水平钢梁按照带悬臂的连续梁计算。悬臂部分受脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。本方案中,脚手架排距为1200mm，内排脚手架距离墙体300mm，支拉斜杆的支点距离墙体为1200mm，水平支撑梁的截面惯性矩I=2370cm4,截面抵抗矩W=237cm3,截面积A=35.5cm2。受脚手架集中荷载N=1.2×4.881+1.4×4.32=11。906kN；水平钢梁自重荷载q=1.2×35。5×0.0001×78.5=0。334kN/m；悬挑脚手架示意图悬挑脚手架计算简图经过连续梁的计算得到悬挑脚手架支撑梁剪力图(kN）悬挑脚手架支撑梁变形图（mm)悬挑脚手架支撑梁弯矩图(kN.m）各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为R［1]=17。921kN；R[2］=6。963kN；R［3］=0.231kN.最大弯矩Mmax=3。598kN。m;最大应力σ=M/1.05W+N/A=3。598×106/(1.05×237000）+0×103/3550=14。46N/mm2;水平支撑梁的最大应力计算值14.46N/mm2小于水平支撑梁的抗压强度设计值215N/mm2，满足要求！九、悬挑梁的整体稳定性计算：水平钢梁采用20a号工字钢，计算公式如下其中φb—-均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照下式计算：φb=570×11。4×100×235/（1200×200×235)=2.71由于φb大于0。6，查《钢结构设计规范》（GB50017-2003)附表B，得到φb值为0.966。经过计算得到最大应力σ=3。598×106/（0。966×237000)=15。72N/mm2水平钢梁的稳定性计算σ=15。72小于[f］=215N/mm2，满足要求!十、拉绳的受力计算：水平钢梁的轴力RAH和拉钢绳的轴力RUi按照下面计算其中RUicosθi为钢绳的拉力对水平杆产生的轴压力.各支点的支撑力RCi=RUisinθi按照以上公式计算得到由左至右各钢绳拉力分别为:RU1=19.302kN；十一、拉绳的强度计算:钢丝拉绳（支杆)的内力计算：钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力RU均取最大值进行计算，为RU=19。302kN如果上面采用钢丝绳，钢丝绳的容许拉力按照下式计算：其中[Fg］--钢丝绳的容许拉力(kN）；Fg--钢丝绳的钢丝破断拉力总和(kN），计算中可以近似计算Fg=0。5d2，d为钢丝绳直径(mm)；α—钢丝绳之间的荷载不均匀系数，对6×19、6×37、6×61钢丝绳分别取0.85、0.82和0.8；K-—钢丝绳使用安全系数。计算中[Fg]取19.302kN,α=0.82，K=8，得到：经计算，钢丝绳最小直径必须大于20mm才能满足要求！钢丝拉绳(斜拉杆）的拉环强度计算钢丝拉绳(斜拉杆)的轴力RU的最大值进行计算作为拉环的拉力N，为N=RU=19.302kN钢丝拉绳(斜拉杆）的拉环的强度计算公式为其中［f]为拉环受力的单肢抗剪强度,取［f］=125N/mm2;所需要的钢丝拉绳(斜拉杆）的拉环最小直径D=(1930。164×4/3.142×125）1/2=15mm；十二、锚固段与楼板连接的计算:1。水平钢梁与楼板压点如果采用钢筋拉环,拉环强度计算如下：水平钢梁与楼板压点的拉环受力R=0.231kN;水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为:其中［f]为拉环钢筋抗拉强度，按照《混凝土结构设计规范》10。9。8条［f］=50N/mm2;所需要的水平钢梁与楼板压点的拉环最小直径D=［231.222×4/(3。142×50×2)]1/2=1。716mm；水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度.2。水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓，螺栓粘结力锚固强度计算如下：锚固深度计算公式:其中N--锚固力,即作用于楼板螺栓的轴向拉力,N=0。231kN；d—-楼板螺栓的直径，d=20mm；［fb］--楼板螺栓与混凝土的容许粘接强度，计算中取1。57N/mm2；[f]—-钢材强度设计值,取215N/mm2；h-—楼板螺栓在混凝土楼板内的锚固深度，经过计算得到h要大于231.222/（3.142×20×1.57）=2.344mm。螺栓所能承受的最大拉力F=1/4×3.14×202×215×10-3=67。51kN螺栓的轴向拉力N=0。231kN小于螺栓所能承受的最大拉力F=67.51kN,满足要求！3.水平钢梁与楼板压点如果采用螺栓,混凝土局部承压计算如下：混凝土局部承压的螺栓拉力要满足公式：其中N--锚固力，即作用于楼板螺栓的轴向压力，N=6.963kN;d-—楼板螺栓的直径，d=20mm；b--楼板内的螺栓锚板边长,b=5×d=100mm；fcc--混凝土的局部挤压强度设计值，计算中取0。95fc=16。7N/mm2;经过计算得到公式右边等于161。75kN，大于锚固力N=6.96kN,楼板混凝土局部承压计算满足要求！落地式脚手架工程安全技术措施本工程一至五层采用φ48＊3。0落地式双排脚手架，沿建筑四周连续封闭，架体高按17.1m计算，双排脚手架立杆横距按1.5m，立杆间距1。5，大横杆间距大于1。2m，小横杆间距不得大于1.5m，同时外搭高必须符合有关安全技术要求，每高4m内，水平每隔7m内,脚手架必须同建筑物连接牢固，脚手架两端、转角处以及每隔6-7根立杆应设剪刀撑和支撑，剪刀撑和支杆与地角的角度不大于60度，支杆底端要埋入地下不小于300mm，在脚手架外侧全部用密目式安全网全封闭，架体按全封闭式搭设.外架设计及安全防护示意图见图。脚手架基本要求要有足够的牢固性和稳定性，保证在施工间所规定的荷载在气候条件的影响下不变形，有摇晃、能确保作业人员的人身安全。要有足够的面积满足堆料、运输、操作的行走的要求。构造简单、搭设、拆除的搬运要方便，使用要安全，并能满足多次周转使用.因地制宜，就地取材，量材使用，尽量节约用料.二、脚手架荷载计算a、立杆稳定性计算N/阿a+Mw/W≤fc式中：fc——-立杆钢材搞压强度设计值N—立杆轴心力设计值N=1.2NGK+1.4ΣNQiKNGK—立杆自重标准值产生的轴心力NQIK-施工荷载和其它可变荷载的标准值在所计算的立体段内产生的轴心力标准植的总和，对所计算的内、外立杆均按一跨内可变荷载总和的1/2取值。Mw—计算立柱段风荷载产生的弯矩。Mw＝1。4qwkh2/10qwk线风荷载标准值qwk=wkawk—风荷载a—立杆纵距fc—立杆钢材的抗压温度设计值取205N/mm2。NGK—立杆自重标准值产生的轴心力.ΣNQiK-施工荷载和其它可变荷载的标准值在所计算的主柱段内所产生的轴心力标准值的总合.u-反应脚手架整体稳定性的立杆计算长度系数。i-截面回转半径<a〉脚手架荷载计算每m2竖向架面的平均自重荷载gk1gk1=［(h+a+b0)gk1+(a+h)g3/b+2g1］/ann—为步距gk1—钢管自重量取38.4N/m2g3一扣件自重量取18。4N/m2g1-脚手架板自重量取13.2N/块代入数据.gk1=[(1.2+1.5+0。5×1。2)×38.4+（1.54+1.2)×18.4/1.5+2×13.2］/2。7＝68.9NL1=3。6mgk1=38.4N/mb＝1.5mg3=18。4N/个g1=13。2N/块<b〉每m2竖向架面的平均自重荷载gk2(整体作用杆配件自重，包括斜杆剪刀撑连墙体，全架设安全网和防护材料）.si—杆配件的作用覆盖面积m2,按架体3。6米考虑45o角斜拉。即si=（3。6/21/2）/＝6。5m2按24m高度考虑即：i24/(3.6/21/2）＝9。428取i＝10即:gk2=i［i(gk1+g3/b)6g1]/si=10×［10×(38.4+18.4/1。5）+6×13.2]/6。5=10×［506.7+79。2]/6。5=901。33N即:N=1。2×（901。33+68。9）+1。4×[(3000+350)/2]×1。5×1。2=1164.3+4221λ=uh/iu=1.6h=1.5i=10λ=1。6×1。5×103/10=240查表W=0.126计算MwMw=1。4qwkh2=1。4×0。3×1.2×1.52/10=0。0756kNm忽略不计N/(A+Mw）/w=5.9×103/0。126×498.3=95.7N/mm2M＜205N/mm2b、脚手架主，设计高度计算Hdw=k（Afcm-1.4ΣNQik/1.2gk)Hdw-封闭式脚手架设计k-高度调整系数k=1/（1+0。005Hdw)gk-每米杆的结构自重荷载：0.03841N/m取Hdw=24m反求设计承载力1.4ΣNQik1。4ΣNQik=-24×1.2×0.0385+1/(1+0.005×24×103）0。126×48.9×（206-14.9)=-1.1099+1/121×0.126×48。9×191.1=—1。1088+9.37=-8。6212KN(3+0。35)/2×1.5×1。2=3。015KN脚手架组装注意事项接头组装接头是立杆同横杆，斜杆的连接装置,应确保接头锁紧，扣件作用前行检查,发现有脆裂，变形，滑丝的禁止使用钢管立杆，大横杆接头应错一，用扣件连接紧螺拴，不准用铁丝绑扎，单排脚手架的小横杆介入墙人不小于24厘米,伸在大横杆外不小于10厘米。杆件组装顺序在已处理好地基或基垫上按设施位置放立杆垫座，其上交错安装3.0米和1。8米立杆,使同一层立杆接头处于同一水平面内，以便装横杆，组装顺序是:立杆底座—-立杆—--—-横杆斜杆-—-—接头锁紧-—-—--脚手板—上层立杆--———立杆连接锁——-横杆。组装注意事项所有构件都应按设计及脚手架有关规定设置。在搭设过程中,应注意调整整架在垂直度，一般通知调整连接撑长度来实现,要求整架垂直度小于1/500H，但最大允许偏差为100mm.连墙撑应随着脚手架的搭而随时在设计位置，并尽量与脚手架和建筑物外表面垂直.在搭、拆除或改变作业程序时，禁止人员进入危险区域。脚手架应随建筑物升高而随时设置，一般不应超出建物2步.单排横杆插入墙体后，应将夹板用榔头击紧，不得浮放。脚手架搭，检查及验收脚手架搭设的技术要求，允许偏允与检验方法，应符合有关规定要求。安装后的扣件螺拴拧紧扭力矩应用扭力板手检查，抽样方法随机均布原则进行，抽林荫道检查数目与质量制定标准应符合有关规定，并认真填写检查表，不合格的重新拧紧,直至合格为止。脚手架拆除拆除前必须完成以下准备工作。全面检查脚手架扣件连接、边墙体,支撑系统是否符合安全要求。拆聚合物减阻安全技术措施、应由单位工程负责人逐级进行技术交底。清除脚手架上杂物及地面障碍物.(2)拆除脚手架上杂物及地面障碍物。1)拆除顺序逐层由上而下进行，严禁上下同是作业.2）所有连墙体应随脚手架拆除，严禁先将边墙件整层拆除脚手架,分段拆除高差不应大于2步。如高差大于2步,应增连墙件加固。3）当脚手回拆至下部最后一根长钢管高度（约6.5米)时，应先在适当位置搭临时撑加固，后拆连墙件。4)当脚手架采取分段、分立面拆除时，对不拆除的脚手架两端，应先按有关规定及要求设置连墙件和横向支撑加固.（3）卸料应符合以下要求：1）可构配件必须及时分段集中运至地面，严禁抛扔。2）运至地面的构配个应胺有关要求及时检查整修及保养,并按品种、规格随时码堆放置于干燥通风处，防止锈蚀.3、脚手架安全管理（1）人员要求1）脚手架搭设应按下列阶段进行质量检查,发现问题及时纠正。2）脚手回构配件质量必须按有关要求进行检验，合格后方准使用。撑及斜撑，而且要及时与主体结构连接，连接的支撑点按设计要求，脚手架的一切附件必要连接牢固，风吹不掉。D、脚手架搭设毕应按专门制度验收后挂牌使用,脚手架的日常管理由专人负责，定期检查,脚手架不得超载,多余物件随时清理,各部连接节点，由专人按规定检查整理,使用中的脚手轲拆除任何一倍件都必须有审批制度,并按批准手续规定及时恢复原状，经检查后再使用.C、脚手架的拆除必须按搭设的反程序进行,零部件的小平及垂直运输要按专门路及时整理运出，拆卸时危险地段应划出禁区由专监护。江苏南通三建集团JiangsuNantongNo.3ConstructionEngineeringGroupCO.,LTD青岛蓝色硅谷海科研发中心二期脚手架方案PAGE26目录第一章编制依据2第二章工程概况3第三章脚手架的选择与基本要求3第四章脚手架搭设及构造要求4第五章脚手架的搭设流程及要求5第六章普通型钢悬挑脚手架计算书 12第七章脚手架的验收 23第八章脚手架的拆除 24第九章施工注意事项及事故预防措施 25编制依据施工合同及施工图纸序号文件名称日期1青岛蓝色硅谷海科研发中心二期工程施工招标文件20212青岛易境工程咨询2021。82．主要法规、规范、规程、标准条文和图集类别名称编号法规中华人民共和国建筑法主席令第91号建筑工程质量管理条例国务院令第279号建设工程安全生产管理条例国务院令第393号规范规程建筑结构荷载规范GB50009—2021建筑施工脚手架实用手册建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规程JGJ130—2021;建筑施工脚手架实用手册(含垂直运输设施）山东省建筑工程施工工艺规程DBJ14-032—2004建筑施工安全检查标准JGJ59—99工程建设标准强制性条文2021版标准条文建筑施工手册第五版建筑施工计算手册青岛市建筑工程脚手架及模板支撑系统安全管理暂行规定（试行）建筑施工脚手架实用手册第二章工程概况序号项目内容1工程名称青岛蓝色硅谷海科研发中心二期工程2建设单位青岛海洋科技投资发展集团3设计单位青岛易境工程咨询4勘察单位青岛市勘察测绘研究院5监理单位青岛市政监理咨询6施工单位江苏南通三建集团7工程类别二类8建筑面积29136.27平方米9地理位置青岛市蓝色硅谷规划区域内，科技路北侧,创业路南侧，规划滨海东路东侧。10质量目标按《建筑工程施工质量验收统一标准》及相关专业质量验收规范验收,达到合格标准,我单位承诺确保青岛市优质结构，争创泰山杯。第三章脚手架的选择及基本要求一、脚手架的选择本工程主楼地上6层，地下一层，建筑高度23.40m；根据其高度及外形，考虑采用双排悬挑式脚手架，内脚手架采用满堂脚手架施工，一层顶以上采用双排悬挑脚手架,一层以下采用双排落地脚手架，便于拆除及时进行槽边回填土，搭设两座钢管依附斜道作为脚手架上下通道。二、脚手架的基本要求1、地基处理落地脚手架座落在筏板基础承台上，底座下设置垫板,厚度不小于5cm，布设必须平稳，不得悬空。2、搭设脚手架施工人员必须是经过考核合格的专业架子工,必须持证上岗。搭设脚手架人员必须戴好安全帽,系好安全带，穿防滑鞋。3、脚手架搭设前的施工准备搭设前应清除场地杂物,平整搭设场地并使排水畅通。要有足够的牢固性和稳定性，保证在施工期间对所规定的荷载或在气候条件影响下，不变形、不摇晃、不倾斜，能确保作业人员的人身安全；要有足够的面积满足堆料、操作和行走的要求;构造要简单，搭设、拆除和搬运要方便，使用要安全.第四章脚手架选择及搭设的构造要求一、脚手架的材质要求1、落地架（1）、钢管落地脚手架，选用外径48mm、壁厚3。0mm、钢材强度等级Q235—A的钢管。钢管表面应平直光滑，不应有裂纹、分层、压痕、划道和硬弯。用于立杆、大横杆和斜杆的钢管长度4000—6000mm为好;用于小横杆的钢管长度以1200-2000mm为宜满足工程施工要求。（2）、本工程钢管脚手架的搭设使用可锻铸造扣件，应符合建设部《钢管脚手扣件标准》JGJ130-2021的要求，扣件不得有裂纹、气孔、缩松、砂眼等锻造缺陷，扣件的规格应与钢管相匹配，贴和面应干整，活动部位灵活，夹紧钢管时开口处最小距离不小于5mm。扣件螺栓的拧紧力距达60N＊M时扣件不得破坏，扣件必须符合施工要求。（3）、搭设架子前应进行保养，除锈并统一涂色，颜色力求环境美观。脚手架立杆、防护栏杆、踢脚杆统一漆黄色，剪力撑统一漆桔红色.底排立杆、扫地杆均漆红白相间色。(4)、脚手板：脚手板采用多层板隔层张设。（5）、安全网采用密目式安全网，网目应满足2000目／100cm2，做耐贯穿试验不穿透,1。6×1.8m的单张网重量在3kg以上，颜色应满足环境效果要求,选用绿色.使用的安全网必须符合建筑安全监督管理部门有关规定。(6）、连墙件采用钢管，其材质应符合现行国家标准《碳素钢结构》（GB/T700)中Q235A钢的要求.2、普通悬挑架（1）、钢管：选用外径48mm，壁厚3。0mm，钢材强度等级Q235-A，钢管表面应平直光滑，不应有裂纹、分层、压痕、划道和硬弯，.（2）、扣件：应符合建设部《钢管脚手扣件标准》JGJ130-2021的要求，扣件不得有裂纹、气孔、缩松、砂眼等锻造缺陷,扣件的规格应与钢管相匹配，贴和面应干整,活动部位灵活，夹紧钢管时开口处最小距离不小于5mm。钢管螺栓拧紧力矩达70N.m时不得破坏。扣件必须满足施工要求。（3)、悬挑水平钢梁采用16号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度1.20—1。50米,建筑物内锚固段长度2.0-2。30米。(4)、脚手板:脚手板采用多层板隔层张设。（5)、安全网采用密目式安全网，网目应满足2000目／100cm2,做耐贯穿试验不穿透,1。6×1.8m的单张网重量在3kg以上，颜色应满足环境效果要求，选用绿色.要求阻燃,使用的安全网必须符合建筑安全监督管理部门相关规定。（6）、斜拉采用钢丝绳。悬挑水平钢梁采用钢丝绳与建筑物拉结，最外面钢丝绳距离建筑物1。4m。（7）、搭设架子前应进行保养，除锈并统一涂色，颜色力求环境美观。脚手架立杆、防护栏杆、踢脚杆统一漆黄色，剪力撑统一漆桔红色.第五章 脚手架的搭设流程及要求一．落地架落地脚手架搭设的工艺流程为:场地平整、夯实→基础承载力实验、材料配备→定位设置通长脚手板、底座→纵向扫地杆→立杆→横向扫地杆→小横杆→大横杆（搁栅）→剪刀撑→连墙件→铺脚手板→扎防护栏杆→扎安全网。定距定位根据构造要求在建筑物四角用尺量出内、外立杆离墙距离，并做好标记；用钢卷尺拉直,分出立杆位置，并用小竹片点出立杆标记；垫板、底座应准确的放在定位线上,垫板必须铺放平整，不得悬空。在搭设首层脚手架过程中，沿四周每框架格内设一道斜支撑，拐角处双向增设，待该部位脚手架与主体结构的连墙件可靠拉接后方可拆除。当脚手架操作层高出连墙件两步时，宜先立外排，后立内排。其余按以下构造要求搭设：1、主杆基础本工程脚手架基础部位应在回填土完后夯实，采用强度等级不低于C15的混凝土进行硬化，混凝土硬化厚度不小于10cm。地基承载能力能够满足外脚手架的搭设要求。2、立杆间距（1）脚手架立杆纵距1.5m，横距1.05m，步距1.8m；连墙杆间距竖直3。6m，水平4.5m（即二步三跨):里立杆距建筑物0。15m.(2）脚手架的底部立杆采用不同长度的钢管参差布置，使钢管立杆的对接接头交错布置，高度方向相互错开500mm以上，且要求相邻接头不应在同步同跨内，以保证脚手架的整体性。（3）立杆应设置垫木,并设置纵横方向扫地杆,连接于立脚点杆上，离底座20cm左右。（4)立杆的垂直偏差应控制在不大于架高的1／400。3、大横杆、小横杆设置（1)大横杆在脚手架高度方向的间距1.8m，以便立网挂设,大横杆置于立杆里面，小横杆在每个主节点立杆与大横杆交接处必须至少设置一个，每侧外伸长度为100—150mm。（2)外架子按立杆与大横杆交点处设置小横杆，两端固定在立杆，以形成空间结构整体受力。4、剪刀撑脚手架外测立面的两端各设置一道剪刀撑，并应由底至顶连续设置；中间各道剪刀撑之间的净距离不应大于15m.剪刀撑斜杆的接长宜采用搭接，搭接长度不小于1m，应采用不少于2个旋转扣件固定。剪刀撑斜杆应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上,旋转扣件中心线离主节点的距离不宜大于150mm。5、脚手板的铺设要求(1）脚手架里排立杆与结构层之间三步均应铺设平网。（2）满铺层脚手板必须垂直墙面横向铺设，满铺到位,不留空位，不能满铺处必须采取有效的防护措施。(3)脚手板须用18铅丝双股并联绑扎,不少于4点,要求绑扎牢固，交接处平整，铺设时要选用完好无损的脚手板,发现有破损的要及时更换.6、防护栏杆（1)脚手架外侧使用建设主管部门认证的合格绿色密目式安全网封闭，且将安全网固定在脚手架外立杆里侧。(2)选用18铅丝张挂安全网，要求严密、平整。(3）顶层立杆:立杆顶端应高出屋面装饰墙1。5m。(4)脚手架内侧形成临边的（如遇大开间门窗洞等），在脚手架内侧设1。2m的防护栏杆和60cm高踢脚杆。7、连墙件(1）脚手架与建筑物按水平方向4。5m，垂直方向3。6m,设一拉结点。楼层高度超过4m，则在水平方向加密。按规范要求大于三步三跨.每楼层用短钢管与预埋在楼层梁中钢管拉结，并且用拉结杆里外脚手架与立杆或大横杆用扣件扣牢。(2)拉结点在转角范围内和顶部处加密，即在转角l米以内范围按垂直方向每3。6米设一拉结点.(3）拉结点应保证牢固，防止其移动变形，且尽量设置在外架大小横杆接点处。（4）外墙装饰阶段拉结点，也须满足上述要求，确因施工需要除去原拉结点时，必须重新补设可靠，有效的临时拉结，以确保外架安全可靠。8、架体内封闭（1)脚手架的架体里立杆距墙体净距为150mm，如因结构设计的限制大于300mm的必须铺设站人板,站人板设置平整牢固。(2）脚手架施工层里立杆与建筑物之间应采用脚手板或木板进行封闭.(3）施工层外架每楼层采用平面多层板防护、立面密目网防护措施进行封闭。9．脚手架的上下通道：脚手架体要设置安全依附斜道：①依附斜道宽度不小于1米,坡度以1：3（高：长）为宜。②依附斜道的立杆、横杆间距应与脚手架相适应,基础按脚手架要求处理，立面设剪刀撑。③人行斜道小横杆间距不超过1.5米。④依附斜道上满铺脚手板，板上钉防滑条，防滑条不大于300mm。⑤设置护栏杆，上部护身栏杆1.2米，下部护身栏杆距脚手板0。6米，同时设180mm宽档脚板。二．普通悬挑架悬挑脚手架搭设的工艺流程为：水平悬挑→立杆→小横杆→大横杆（搁栅）→剪刀撑→连墙件→铺脚手板→扎防护栏杆→扎安全网.在搭设悬挑式脚手架之前，应先做好以下工作：（1）在楼面砼施工时预埋用Φ20钢筋做成的吊环及3道Φ16地锚钢筋,锚入砼不少于300mm长（外露在砼上200高）。（2)在楼面砼达到一定强度后，排放16#工字钢，工字钢间距1。5m，插入地锚钢筋长度约1。8m，并与地锚焊接固定，每道工字钢上设3道地锚钢筋。（3）在工字钢上表面焊Φ25钢筋、100高，工字钢外端用钢丝绳斜拉，完成上述工作后按落地式双排脚手架的作业程序操作搭设脚手架。1、主杆承截力本工程脚手架悬挑部位承载能力能够满足外脚手架的搭设要求（具体计算数据参阅脚手架计算书）.2、立杆间距(1)脚手架立杆纵距1.5m,横距1。05m，步距1。8m；连墙杆间距竖直3.6m，水平4.5m（即二步三跨)：里立杆距建筑物0.15m。(2)脚手架的底部立杆采用不同长度的钢管参差布置,使钢管立杆的对接接头交错布置,高度方向相互错开500mm以上，且要求相邻接头不应在同步同跨内,以保证脚手架的整体性.(3)立杆的垂直偏差应控制在不大于架高的1／400.3、大横杆、小横杆设置（1）大横杆在脚手架高度方向的间距1.8m，以便立网挂设,大横杆置于立杆里面，小横杆之上.小横杆在每个主节点立杆与大横杆交接处必须至少设置一个,每侧外伸长度为100—150mm.(2）外架子按立杆与大横杆交点处设置小横杆，两端固定在立杆，以形成空间结构整体受力。4、剪刀撑脚手架外侧立面的两端各设置一道剪刀撑，并应由底至顶连续设置；中间各道剪刀撑之间的净距离不应大于15m.剪刀撑斜杆的接长宜采用搭接，搭接长度不小于1m,应采用不少于2个旋转扣件固定.剪刀撑斜杆应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上,旋转扣件中心线离主节点的距离不宜大于150mm。5、脚手板的铺设要求（1)脚手架里排立杆与结构层之间三步均应铺设平网.。（2）满铺层脚手板必须垂直墙面横向铺设，满铺到位，不留空位,不能满铺处必须采取有效的防护措施。(3)脚手板须用18铅丝双股并联绑扎，不少于4点，要求绑扎牢固,交接处平整，铺设时要选用完好无损的脚手片,发现有破损的要及时更换。6、防护栏杆（1)脚手架外侧使用建设主管部门认证的合格绿色密目式安全网封闭，且将安全网固定在脚手架外立杆里侧。(2）选用18铅丝张挂安全网，要求严密、平整。(3）顶层立杆:立杆顶端应高出屋面装饰墙1.5m。（4）脚手架内侧形成临边的(如遇大开间门窗洞等），在脚手架内侧设1.2m的防护栏杆和60cm高踢脚杆.7、连墙件(1）脚手架与建筑物按水平方向4.5m，垂直方向3。6m，设一拉结点。（2）拉结点在转角范围内和顶部处加密，即在转角l米以内范围按垂直方向每3.6米设一拉结点。(3）拉结点应保证牢固，防止其移动变形，且尽量设置在外架大小横杆接点处。（4）外墙装饰阶段拉结点，也必须满足上述要求,确因施工需要除去原拉结点时，必须重新补设可靠,有效的临时拉结,以确保外架安全可靠.8、架体内封闭(1）脚手架的架体里立杆距墙体净距为150mm，如因结构设计的限制大于300mm的必须铺设站人板，站人板设置平整牢固。（2）脚手架施工层里立杆与建筑物之间应采用脚手片或木板进行封闭.(3)施工层外架每楼层采用平面多层板防护、立面密目网防护措施进行封闭。9．脚手架的上下通道：脚手架体要设置安全依附斜道：①依附斜道宽度不小于1米，坡度以1：3（高:长）为宜。②依附斜道的立杆、横杆间距应与脚手架相适应,基础按脚手架要求处理，立面设剪刀撑。③人行斜道小横杆间距不超过1.5米。④依附斜道上满铺脚手板，板上钉防滑条，防滑条不大于300mm。⑤设置护栏杆,上部护身栏杆1。2米,下部护身栏杆距脚手板0。6米，同时设180mm宽档脚板。16工字钢Ф16钢筋三．外脚手架施工图：16工字钢Ф16钢筋第六章普通型钢悬挑脚手架计算书一、参数信息1.脚手架参数双排脚手架搭设高度为19m,立杆采用单立杆；搭设尺寸为：立杆的纵距为1.5m，立杆的横距为1.05m，立杆的步距为1。8m；内排架距离墙长度为0。25m；大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为2根；采用的钢管类型为Φ48×3。0；横杆与立杆连接方式为单扣件;连墙件布置取两步三跨,竖向间距3.6m，水平间距4。5m,采用扣件连接；连墙件连接方式为双扣件；2。活荷载参数施工均布荷载（kN/m2）:3.000；脚手架用途:结构脚手架；同时施工层数:2层;3.风荷载参数本工程地处山东青岛市,基本风压0.6kN/m2；风荷载高度变化系数μz，计算连墙件强度时取0.92,计算立杆稳定性时取0.74，风荷载体型系数μs为0。214；4.静荷载参数每米立杆承受的结构自重荷载标准值（kN/m）：0.1248；脚手板自重标准值(kN/m2）：0.350;栏杆挡脚板自重标准值(kN/m）:0.140;安全设施与安全网自重标准值(kN/m2）：0。005；脚手板铺设层数:4层；脚手板类别：木脚手板；栏杆挡板类别:木脚手板挡板；5。水平悬挑支撑梁悬挑水平钢梁采用16号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度1。4m，建筑物内锚固段长度2m。锚固压点螺栓直径（mm）：20.00;楼板混凝土标号:C30；6。拉绳与支杆参数钢丝绳安全系数为:6.000;钢丝绳与墙距离为(m):3.300；悬挑水平钢梁采用钢丝绳与建筑物拉结,最里面面钢丝绳距离建筑物1.2m。二、大横杆的计算按照《扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130—2001)第条规定,大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。将大横杆上面的脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算大横杆的自重标准值：P1=0.033kN/m；脚手板的自重标准值：P2=0。35×1。05/(2+1）=0.122kN/m；活荷载标准值：Q=3×1。05/（2+1）=1。05kN/m；静荷载的设计值：q1=1.2×0。033+1.2×0。122=0。187kN/m；活荷载的设计值:q2=1。4×1.05=1.47kN/m；图1大横杆设计荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)图2大横杆设计荷载组合简图(支座最大弯矩）2。强度验算跨中和支座最大弯距分别按图1、图2组合。跨中最大弯距计算公式如下:M1max=0.08q1l2+0。10q2l2跨中最大弯距为M1max=0。08×0.187×1。52+0。10×1.47×1。52=0。364kN·m；支座最大弯距计算公式如下:M2max=—0.10q1l2-0。117q2l2支座最大弯距为M2max=—0.10×0.187×1.52—0。117×1。47×1.52=-0.429kN·m；选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算：σ=Max（0.364×106,0。429×106）/4490=95。546N/mm2；大横杆的最大弯曲应力为σ=95.546N/mm2小于大横杆的抗弯强度设计值［f］=205N/mm2，满足要求！3.挠度验算最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度。计算公式如下:νmax=（0。677q1l4+0。990q2l4）/100EI其中：静荷载标准值：q1=P1+P2=0.033+0.122=0。156kN/m;活荷载标准值：q2=Q=1.05kN/m；最大挠度计算值为:ν=0。677×0.156×15004/（100×2.06×105×107800）+0.990×1。05×15004/(100×2。06×105×107800)=2.61mm；大横杆的最大挠度2。61mm小于大横杆的最大容许挠度1500/150mm与10mm，满足要求!三、小横杆的计算根据JGJ130-2001第5.2。4条规定,小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算,大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值作为小横杆集中荷载，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。1。荷载值计算大横杆的自重标准值：p1=0。033×1.5=0。05kN；脚手板的自重标准值：P2=0。35×1。05×1。5/(2+1)=0。184kN；活荷载标准值：Q=3×1.05×1。5/（2+1）=1。575kN；集中荷载的设计值:P=1.2×（0.05+0.184）+1。4×1。575=2。485kN；小横杆计算简图2.强度验算最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的标准值最不利分配的弯矩和;均布荷载最大弯矩计算公式如下:Mqmax=ql2/8Mqmax=1。2×0.033×1.052/8=0。006kN·m;集中荷载最大弯矩计算公式如下:Mpmax=Pl/3Mpmax=2.485×1。05/3=0.87kN·m；最大弯矩M=Mqmax+Mpmax=0.875kN·m；最大应力计算值σ=M/W=0。875×106/4490=194。969N/mm2；小横杆的最大弯曲应力σ=194.969N/mm2小于小横杆的抗弯强度设计值205N/mm2，满足要求！3.挠度验算最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和；小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下：νqmax=5ql4/384EIνqmax=5×0。033×10504/（384×2。06×105×107800）=0.024mm；大横杆传递荷载P=p1+p2+Q=0。05+0.184+1。575=1。809kN；集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下:νpmax=Pl(3l2-4l2/9）/72EIνpmax=1808。7×1050×（3×10502-4×10502/9)/（72×2.06×105×107800)=3。347mm;最大挠度和ν=νqmax+νpmax=0。024+3.347=3.37mm；小横杆的最大挠度为3.37mm小于小横杆的最大容许挠度1050/150=7与10mm,满足要求!四、扣件抗滑力的计算按规范表5.1。7，直角、旋转单扣件承载力取值为8。00kN，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为8。00kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》5.2。5）:R≤Rc其中Rc-—扣件抗滑承载力设计值,取8。00kN;R—-纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；大横杆的自重标准值:P1=0。033×1。5×2/2=0.05kN;小横杆的自重标准值：P2=0。033×1。05/2=0.017kN;脚手板的自重标准值：P3=0.35×1。05×1。5/2=0.276kN;活荷载标准值:Q=3×1。05×1.5/2=2。362kN;荷载的设计值:R=1.2×（0.05+0.017+0.276）+1。4×2.362=3。719kN;R〈8.00kN,单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!五、脚手架立杆荷载的计算作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载.静荷载标准值包括以下内容:(1）每米立杆承受的结构自重标准值，为0。1248kN/mNG1=［0。1248+（1。50×2/2）×0.033/1.80]×19.00=2。898kN；（2)脚手板的自重标准值；采用木脚手板，标准值为0。35kN/m2NG2=0.35×4×1.5×(1.05+0.2)/2=1.365kN;（3)栏杆与挡脚手板自重标准值;采用木脚手板挡板，标准值为0。14kN/mNG3=0。14×4×1。5/2=0。42kN;(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网:0。005kN/m2NG4=0。005×1.5×19=0。142kN；经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3+NG4=4。826kN；活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值NQ=3×1。05×1。5×2/2=4.725kN；考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为N=1。2NG+0。85×1。4NQ=1.2×4。826+0.85×1。4×4.725=11.414kN；不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为N'=1.2NG+1.4NQ=1.2×4.826+1.4×4.725=12.406kN;六、立杆的稳定性计算风荷载标准值按照以下公式计算Wk=0.7μz·μs·ω0其中ω0--基本风压(kN/m2），按照《建筑结构荷载规范》(GB50009—2001)的规定采用:ω0=0。6kN/m2；μz—-风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009—2001)的规定采用:μz=0。74;μs—-风荷载体型系数：取值为0.214；经计算得到，风荷载标准值为:Wk=0。7×0。6×0。74×0.214=0.067kN/m2；风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW为:Mw=0.85×1.4WkLah2/10=0.85×1。4×0。067×1。5×1.82/10=0.038kN·m；考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式σ=N/（φA）+MW/W≤［f]立杆的轴心压力设计值:N=11.414kN；不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式σ=N/（φA)≤［f]立杆的轴心压力设计值：N=N'=12。406kN；计算立杆的截面回转半径：i=1。59cm;计算长度附加系数参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130—2001)表5。3.3得:k=1。155;计算长度系数参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130—2001）表5。3.3得：μ=1.5；计算长度,由公式l0=kuh确定：l0=3.118m；长细比：L0/i=196;轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比lo/i的结果查表得到：φ=0。188立杆净截面面积:A=4.24cm2；立杆净截面模量（抵抗矩)：W=4.49cm3；钢管立杆抗压强度设计值:［f]=205N/mm2；考虑风荷载时σ=11413.89/（0.188×424）+38466.087/4490=151.756N/mm2;立杆稳定性计算σ=151.756N/mm2小于立杆的抗压强度设计值［f]=205N/mm2,满足要求！不考虑风荷载时σ=12406。14/（0。188×424）=155.637N/mm2；立杆稳定性计算σ=155。637N/mm2小于立杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2,满足要求!七、连墙件的计算连墙件的轴向力设计值应按照下式计算：Nl=Nlw+N0连墙件风荷载标准值按脚手架顶部高度计算μz＝0.92，μs＝0。214,ω0＝0。6，Wk=0。7μz·μs·ω0=0.7×0.92×0。214×0。6=0。083kN/m2;每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积Aw=16.2m2；按《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN），N0=5。000kN；风荷载产生的连墙件轴向力设计值（kN）,按照下式计算：Nlw=1.4×Wk×Aw=1.875kN；连墙件的轴向力设计值Nl=Nlw+N0=6.875kN；连墙件承载力设计值按下式计算：Nf=φ·A·[f]其中φ—-轴心受压立杆的稳定系数；由长细比l/i=250/15.9的结果查表得到φ=0.958,l为内排架距离墙的长度；A=4。24cm2；［f］=205N/mm2；连墙件轴向承载力设计值为Nf=0.958×4.24×10—4×205×103=83.269kN;Nl=6。875<Nf=83.269，连墙件的设计计算满足要求!连墙件采用双扣件与墙体连接。由以上计算得到Nl=6。875小于双扣件的抗滑力12kN，满足要求！连墙件扣件连接示意图八、悬挑梁的受力计算悬挑脚手架的水平钢梁按照带悬臂的连续梁计算。悬臂部分受脚手架荷载N的作用,里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点.本方案中,脚手架排距为1050mm，内排脚手架距离墙体250mm，支拉斜杆的支点距离墙体为1200mm，水平支撑梁的截面惯性矩I=1130cm4,截面抵抗矩W=141cm3，截面积A=26。1cm2。受脚手架集中荷载N=1.2×4。826+1。4×4.725=12.406kN;水平钢梁自重荷载q=1.2×26。1×0.0001×78。5=0。246kN/m；悬挑脚手架示意图悬挑脚手架计算简图经过连续梁的计算得到悬挑脚手架支撑梁剪力图（kN）悬挑脚手架支撑梁弯矩图(kN·m)悬挑脚手架支撑梁变形图（mm)各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为：R[1］=15。651kN;R［2]=10。093kN；R[3]=-0.096kN。最大弯矩Mmax=1.681kN·m；最大应力σ=M/1.05W+N/A=1。681×106/(1.05×141000）+8.537×103/26