灯盏窝滑坡详细勘查报告

灯盏窝滑坡详细勘查报告目录TOC\h\z\u\t"标题1,1,标题2,2,标题3,3"20650前言 前言0.1任务由来灯盏窝滑坡位于奉节县永安镇明良社区，为奉节县地质灾害群测群防点，在近年的地质灾害排查过程中，该滑坡处于弱变形阶段，给当地居民生产生活构成威胁。2018年，重庆百盐房地产开发有限公司准备在夔州东路外侧实施工程建设（重庆市奉节县江岸御景工程），建设场地直接位于滑坡的正下方。滑坡不利条件下失稳的可能性中等、失稳造成的损失大、危险性大，综合评估建设场地发生地质灾害的危险性大。重庆百盐房地产开发公司要建设，必须要先对滑坡进行治理！受重庆百盐房地产开发有限公司委托，我院（重庆地质矿产研究院）承担了重庆市奉节县灯盏窝滑坡详细勘查工作。0.2滑坡概况及危害情况灯盏窝滑坡位于奉节县永安街道明良社区，滑坡为土质滑坡，纵长约125m，横宽约170m，滑坡前缘高程约为260m，后缘高程331m，坡高71m，滑体厚度10~18m，平均厚度14m，滑坡体面积约2.13×104m2，体积约为29.8×104m3，为中型中层土质滑坡，主滑方向为134°。滑坡威胁现有居民85户320人及拟建房屋居民525户2100人的生命财产安全及下方公路约260m长范围内运营安全，可能造成的经济损失约13000万元，根据《地质灾害防治工程勘查规范》（DB50/T143-2018）中直接威胁对象的重要性和成灾后可能造成的直接经济损失大小划分，地质灾害防治工程等级为一级。0.3勘查目的、任务在已有滑坡调查成果的基础上，分析滑坡产生的地质环境、边界条件、规模、岩土体结构、水文地质条件及岩、土体计算的参数，对滑坡稳定性进行分析与计算，并作出综合评价，分析其在今后继续发生地质灾害的可能性及成灾的条件，调查其危害范围及实物指标，提出工程防治方案建议；对设计的治理工程轴线等重点部位进行有针对性的工程地质勘探和测试，为治理工程设计提供所需的工程地质资料。0.4勘查工作评述0.4.1勘查依据及执行的主要技术标准1）勘查委托书；2）《地质灾害防治工程勘查规范》（DB50/T143-2018）；3）《土工试验方法标准》（GB50123-99）；4）《工程测量规范》（GB50026-2007）；5）《工程勘查设计收费标准》（国家发改委建设部2002年）；6）《岩土工程勘查规范》（GB50021-2009）。0.4.2前人主要研究成果（1）《区域地质调查报告》（万县幅l:20万.1978.四川省地质局）；（2）《区域水文地质普查报告》（万县幅l:20万.1981.南江水文地质大队）；（3）《奉节县2012年地质灾害排查报告》（重庆607勘查实业总公司，2012.9）。以上资料为本次勘查工作提供了地层岩性、地质构造、水文地质地质灾害等资料。0.4.3勘查工作时间野外勘查工作于2019年10月5日开始，到10月30日结束，并通过了业主单位对工作质量和工作量的验收。0.4.4勘查工作范围灯盏窝滑坡勘查范围为滑坡影响范围，坐标范围X：3434055.37~3434356.60Y：3698013.22～3697919.67。0.4.5勘查工作布置及完成工作量本次勘查采用了工程地质测绘、工程地质钻探、室内试验等综合勘探手段，完成的主要勘探工作量为：钻孔12个和探井1个。勘查完成工作量详见表0.4.5。表0.4.5勘查主要工作量一览表勘查工作项目工作项目内容规格单位完成工作量备注一.工程测量1.剖面测量1:500m1.51滑坡区，山地，林木密集，稻田、水塘分布，通行困难。属于复杂。2.控制测量E级GPS测量E级 点5二级导线km1.6四级水准km1.6图根点中等点85定点测量中等点123.地形测量1:500km20.34.勘探点放样组/日6二.地质测绘5.工程地质测绘1:500km20.3与地质测绘同时进行！三.工程勘探6.钻探m/孔488.6/12单动双管！7.井探m/个5/18.超重型动力触探m/孔14.8/79.大剪试验组1软弱带！10.取样岩样件7土样件4四．室内试验11.岩样试验组712.土样试验组40.4.6勘查工作质量评述野外勘查工作于2019年10月30日完成，并通过业主验收，各项工作均按相关技术标准执行，工作质量良好，满足本次勘查工作要求。1）工程测量平面及高程控制系采用2000国家大地坐标系和1985国家高程，通过多向联测处理后建立，采用全站仪进行观测，图根控制根据测区首级控制导线点，采用极坐标法进行左右角观测；内业数字化成图采用平台为AutoCAD2004。灯盏窝滑坡通行比较困难，坡度大，局部边坡和陡坎较多，工程测量复杂程度为复杂。此次勘查同时对12个钻孔进行定点测量。同时，对每条剖面进行了实测。2）工程地质测绘以实测的1:500地形图为底图，采用半仪器法定点填绘地质界线，重要地质点如裂缝等则配合断面测量全仪器法测定。填图地层单元以1:20万区域地质资料为基础结合工作区特点按岩性段划分，填图内容除工作区基本地质特征外，特别对坡体变形状况(裂缝、土坎等)、冲沟、临空面特征等作了详尽调查测绘。范围包括滑坡区及其邻近地段，滑坡周边50～100m范围为工作重点，向外侧工作深度逐渐降低。测绘工作按滑坡勘查要求进行，内容齐全、可靠，符合有关规范要求。3）工程钻探钻探采用单动双管工艺，钻探严格控制每个回次钻进深度，滑体土回次长度不大于0.8m，滑带土（软弱带）不大于0.5m，滑床不大于1.5m。岩芯采取率分别为：滑体≥80%，滑床≥85%，滑带≥90%，各钻孔中岩芯均按顺序作了及时编录，钻孔内掉块、漏水、套管变形等异常现象也有详尽记录。在终孔24小时后进行水位观测，对所有钻孔采用粘土进行封填。钻孔质量符合钻探技术要求。图1.泥浆池照片图2.半合管照片图3.钻探工作照片原位及室内试验室内试验和原位试验均由重庆地矿测试中心承担。以上工作均严格按相关技术标准执行，工作质量优良，满足本次勘查工作要求。岩、土样在钻孔中采集，试验内容齐全，方法正确，试验结果基本符合客观实际。超重型动力触探试验主要针对滑坡滑体的碎石土进行，测试方法符合客观实际。1勘查区自然条件及地质环境条件1.1自然条件1.1.1位置与交通灯盏窝滑坡位于长江北岸奉节新城。奉节县行政区划隶属重庆市，东邻巫山县，南界湖北省恩施市，西连云阳县，北接巫溪县。地跨东径109°1′17″～109°45′58″，北纬30°29′19″～31°22′33″。交通较为便利，见图1.1。图1-1交通位置图1.1.2气象与水文勘查区年均气温为15.5℃，年均降雨量为1000mm，年均日照时数为1639小时，≥10℃的积温5166℃，无霜期为305天。多年平均日降雨量102.5mm，年最大降雨量1407.6mm(1979年)，月最大降雨量358.4mm(1979年7月)，日最大降雨量106.7mm(1979年9月)。年降雨量分配不均，多集中在5～9月，占年降雨量的67.52%，而在1月、2月、12月，降雨量仅占全年降雨量的7.87%。多年平均蒸发量1548.3mm，多年平均风速1.9m/s。当持续降雨大于3天时为绵雨，24小时降雨量大于50mm为暴雨。滑坡区水系属长江水系，滑坡区西侧发育一条小型季节性冲沟，沟源高程295m，主沟长度约450m，切割深度10～25m，谷坡坡度10°～28°，纵比降31%，汇水面积0.16km2。滑坡体上的大气降水主要由这条冲沟排泄至长江。1.2地质环境1.2.1地形地貌勘查区地处四川盆地东部，地貌类型属低山丘陵地区，滑坡位于斜坡地带。滑坡区中后部地形较陡，坡度为20°～45°，滑坡中前缘地形相对较缓，地形坡度约5°～25°。总体地形北西高南东低，高程183m～372m，最大高差189m。1.2.2地层岩性据调查，区域内出露的地层岩性有第四系人工堆积层（Q4ml）、第四系全新统崩坡积物（Q4col+dl），下覆基岩为三叠系中统巴东组（T2b)泥灰岩及泥岩，岩层由上至下分述如下：（1）第四系人工堆积（Q4ml）：一般厚0.8～1.5m，以粉质粘土夹碎石碎屑为主，偶夹少量块石及生活垃圾等。主要为工程弃土或堆土，块石碎石块大小不一，成份混杂，结构松散，主要位于居民区附近。第四系全新统崩坡积物（Q4col+dl）：分布在滑坡区大部分，为褐黄色含碎块石粉质粘土、碎石土、块石土等堆积，分选差，局部含上层滞水，中、后部较薄，前部较厚。（2）基岩(T2b)泥岩（碎裂岩）：紫红色，主要由粘土矿物组成，泥质结构，中厚层状构造，局部砂质含量较高，相变为砂质泥岩。强风化层岩芯破碎，呈碎块状、颗粒状，岩芯采取率低，手捏易碎；中等风化岩体多呈短柱状，节长一般2～25cm，强度较高，较易风化崩解。泥灰岩（碎裂岩）：灰色，由粘土矿物和碳酸盐微粒组成，泥质结构，薄～中厚层状构造。强风化岩芯破碎，呈碎块状，手掰易断，强度较低。中等风化岩石岩芯相对较完整，岩芯多呈短柱状，节长一般2～30cm左右，局部岩芯呈碎块状，可见蜂窝状溶蚀凹洞，强度相对较高。岩层内裂隙不均匀分布，钻孔岩芯揭示构造裂隙倾角大。中等风化泥灰岩层内可见破碎岩体间隔性不连贯分布，属构造作用形成的差异风化夹层。1.2.3地质构造与地震勘查区在构造上位于新华夏系大巴山弧和川东褶皱带的交结复合部位，区内构造形迹以褶皱为主，并伴生有断层、裂隙及层间错动带等构造形迹，主控构造为朱衣背斜。该区处于朱衣复式背斜次级褶皱——三马山向斜南翼，岩层呈单斜产出，岩层产状为倾向310°，倾角10°，评估区主要发育有三组裂隙：LX1：倾向280～295°，倾角60～75°，宽约1mm，密度1～2条/m，延伸长度1～3m，裂面较平直，多无充填，少量方解石脉充填；LX2：倾向110～120°，倾角80～85°，宽2～5mm，密度1～2条/m，延伸长度3～5m，少量大于5m，裂面多起伏，方解石脉充填；LX3：倾向65～70°，倾角72～80°，宽1～2mm，密度1～2条/m，延伸长度1～3m，裂面较平直，多无充填。根据《建筑抗震设计规范》（GB50011-2016）附录A.0.1及《中国地震动参数区划图》（GB18306-2015）的规定，评估区地震基本烈度为Ⅵ，地震动峰值加速度为0.05g。勘查区勘查区图1.2构造纲要图1.2.4水文地质条件勘查区总体为北西高南东低的缓斜坡地形，地表大部为耕地、果园，右侧发育冲沟。坡体土壤蓬松，有利于地表水、大气降水渗入补给，松散土层孔隙水具有随地形变化，就近补给，就近排泄的特点，径流一般较短，地下水蕴藏条件差，大气降雨后水流沿斜坡流入冲沟。基岩多为透水性较差的泥灰岩，裂隙易被土状风化物充填而不导水，地表径流条件好，不利于地下水的储存与汇集，基岩裂隙水不发育。地下水较贫乏，地表未见泉井点出露。地下水按含水介质和赋存状态，可将调查区地下水分为松散土层孔隙水和基岩裂隙水两类。（1）孔隙水：孔隙水主要赋存于第四系松散堆积层中，含水层岩性主要为含碎块石粉质粘土，地下水主要接受大气降水补给，顺坡向下排泄，由于土层厚度较大、透水性较差且空间分布范围较大，地下水补给、赋存条件较好，枯季时土体中含少量地下水，在雨季时，软弱带土体处于饱和状态。（2）裂隙水：主要赋存于基岩风化网状裂隙孔隙及构造裂隙中，受大气降水和松散层孔隙水补给，风化带网状裂隙水一般顺层面及裂隙面向低洼处排泄。地下水具有埋深浅，排泄分散的特点，由于地形坡度大，迳流速度快，不易储存，地下水较贫乏。1.2.5不良地质现象1、勘查区西南侧为奉节县丝绸厂滑坡，2006年已采用回填压脚+排水进行治理；2、夔州东路内侧边坡高约17m，已采用锚拉桩治理（详见平面图）；3、勘查区内修建槐花公园（2019年6月竣工）人工切坡，土质边坡，坡高约10m，坡度约60-75°，超过了允许坡率，存在一定的隐患！1.2.6人类工程活动勘查区内人类工程活动主要表现房屋修建、公路修建、公园修建（槐花公园）、人工切坡、种植灌溉等问题。对滑坡的影响具体表现为：滑坡中后部修建房屋对滑坡产生加载作用，对滑坡局部稳定性具有一定影响，其排放污水和灌溉用水沿地表裂缝渗漏同样会对滑坡稳定性造成一定影响。图1.3滑坡中前部人工切坡图1.4滑坡中前部公园修建人工切坡2滑坡基本特征及类别2.1滑坡地形地貌勘查区地处四川盆地东部，地貌类型属低山丘陵地区，滑坡位于斜坡地带。滑坡区中后部地形较陡，坡度为20°～45°，滑坡中前缘地形相对较缓，地形坡度约5°～25°。总体地形北西高南东低，高程183m～372m，最大高差189m。2.2滑坡空间形态灯盏窝滑坡外表形态为不规则形状，滑坡后缘为陡缓交界处及土层渐薄处，左侧为山脊，右侧为冲沟，前缘为陡缓交界处，边界特征明显。滑坡为土质滑坡，纵长约125m，横宽约170m，滑坡前缘高程约为260m，后缘高程331m，坡高71m，滑体厚度10~18m，平均厚度14m，滑坡体面积约2.13×104m2，体积约为29.8×104m3，为中型中层土质滑坡，主滑方向为134°。图2.1灯盏窝滑坡侧面照2.3滑坡物质组成及结构特征2.3.1滑体土根据地表测绘及勘探工程揭示，滑体物质由含碎石粉质粘土、碎块石土等组成。含碎石粉质粘土：红褐色，可塑~硬塑状，碎石成分主要为强风化泥灰岩，呈棱角、次棱角状，粒径2～15cm，碎石含量25～30%。钻探揭露厚度钻孔揭露主要在滑体土表层，2.0（ZK8）～4.5m（ZK6），为滑体组成物质之一。碎石土：浅灰色，中密，稍湿，主要由碎石及粉质粘土组成，碎石粒径2～15cm，含量约50-70%，碎石主要成分为泥灰岩，多呈棱角状，粘结紧密，其余为粉质粘土充填，粉质粘土为黄褐色，硬塑，干强度中等。钻探过程中常有垮孔、掉钻现象。钻探揭露厚度10.1（ZK2）～28.1m（ZK9），为滑体组成物质之一。图2.2ZK9滑体中的碎石土2.3.2滑带（软弱带）根据勘探资料，钻孔未见明显滑带，部分钻孔岩土界面发现含碎石粉质粘土（可塑，韧性中等，干强度中等）及部分岩土界面的碎石土（与滑体的碎石土相似），判断为相对软弱带。2.3.3滑床滑床主要为泥灰岩和泥岩。泥岩（碎裂岩）：紫红色，主要由粘土矿物组成，泥质结构，节长5~30cm，泥岩厚度2.5（ZK3）~6.6m（ZK2）。图2.4ZK3泥岩照片泥灰岩（碎裂岩）：灰色，由粘土矿物和碳酸盐微粒组成，泥质结构，节长10~40cm，薄～中厚层状构造。泥岩厚度4.5（ZK3）~34.8m（ZK5）。图2.5ZK8泥灰岩照片2.4滑坡水文地质勘查区总体为北西高南东低的缓斜坡地形，地表大部为耕地、果园，右侧发育冲沟。坡体土壤蓬松，有利于地表水、大气降水渗入补给，松散土层孔隙水具有随地形变化，就近补给，就近排泄的特点，径流一般较短，地下水蕴藏条件差，大气降雨后水流沿斜坡流入冲沟。基岩多为透水性较差的泥灰岩，裂隙易被土状风化物充填而不导水，地表径流条件好，不利于地下水的储存与汇集，基岩裂隙水不发育。地下水较贫乏，地表未见泉井点出露。地下水按含水介质和赋存状态，可将调查区地下水分为松散土层孔隙水和基岩裂隙水两类。（1）孔隙水：主要赋存于滑坡堆积层含块碎石粉质粘土、块、碎石孔隙中，地下水主要接受大气降雨、地表水体、滑坡后缘泉水补给，在斜坡下部及右侧冲沟低洼处以渗流状排出地表。该类地下水具补给面积小、就近补给、就近排泄、径流途径短、动态变化大的特点。地下水动态类型属入渗—径流型。（2）裂隙水：主要赋存于泥灰岩风化裂隙带中。在含水层天然露头区地下水主要接受大气降雨补给，在埋藏区主要接受上部松散岩类孔隙潜水含水层补给，局部地方有地表水如水塘、溪流的补给。沿浅部风化带裂隙、孔隙运移，在沟谷、河谷等地形低洼处，以泉水的形式排泄，未排泄出地表的部分，则蓄集于风化带裂隙中。该类浅层地下水的补径排总的特征是，具就近补给，沿风化带裂隙短程径流，于低洼处分散排泄或蓄集，在水文地质条件较好的地段形成多个小型水文地质单元，各水文地质单元具独立的补径排特征。该类地下水动态受降雨影响显著，地下水与上部松散岩类孔隙水有直接水力联系，之间相互补给。2.5滑坡变形破坏特征该滑坡为一新近发生的滑坡，其变形发生于2010年，变形破坏主要表现为：中后部、中部地面及墙体开裂、地面下挫，从2011年以来，滑坡后缘新增裂缝，均属拉张裂缝，同时伴有地面的下挫现象。随着滑坡中部房屋拆迁、公园的改造，已有的变形迹象不可见。根据群测群防记录，目前滑坡处于弱变形阶段，未见明显的宏观变形！2.6滑坡岩土物理力学性质2.6.1滑体土物理力学性质滑坡内揭露滑体土主要为含碎石粉质粘土、碎石土，本次选取4组含碎石粉质粘土土样进行室内物理力学试验，试验按照《土工试验方法标准》(GB/T50123-1999)规定进行，实验结果统计表见表2.2。为评价滑体碎石土的工程特性，对（ZK2、ZK3、ZK4、ZK6、ZK7、ZK10）6孔中碎石土作N120超重型动力触探原位测试，根据动力触探测试结果表明，经杆长和实测锤击数修正后得到的修正锤击数查询《工程地质手册》（第五版）圆锥动力触探试验碎石土密实度N120分类，判断滑体碎石土密实度为密实。滑体碎石土超重型动力触探N120统计表，见表2.3。表2.2滑体含碎石粉质黏土物理力学试验统计表样品

编号物理性质抗剪强度指标压缩

系数

(MPa-1)压缩

模量

(MPa-1)天然含水率

(％)天然

密度

(g/cm3)饱和

密度

(g/cm3)干密度

(g/cm3)比重孔隙比饱和度

(％)液限

(％)塑限

(％)液性

指数塑性

指数天然峰值天然残余值饱和峰值饱和残余值粘聚力

(kPa)内摩擦角(°)粘聚力

(kPa)内摩擦角(°)粘聚力

(kPa)内摩擦角(°)粘聚力

(kPa)内摩擦角(°)ZK318.62.022.081.702.720.59784.726.215.70.2810.526.8021.4021.6018.6025.3019.6018.5016.600.394.09ZK620.32.012.061.672.730.63487.427.316.10.3811.227.3022.5020.8018.9024.8020.1017.8016.800.423.89ZK720.62.022.061.672.730.63089.327.116.00.4111.126.4021.3021.1017.8024.6019.6017.3016.500.413.98ZK1018.22.042.091.732.720.57685.925.815.60.2610.226.8021.4020.8018.1025.2019.8018.2016.200.364.38数据量n444444444444444444444最大值20.62.042.091.732.730.63489.327.316.10.4111.227.3022.5021.6018.9025.3020.1018.5016.800.424.38最小值18.22.012.061.672.720.57684.725.815.60.2610.226.4021.3020.8017.8024.6019.6017.3016.200.363.89平均值μ019.42.022.071.692.730.60986.826.615.80.3310.826.8321.6521.0818.3524.9819.7817.9516.530.404.08标准差σ0.370.570.380.490.330.240.520.250.030.21变异系数δ0.010.030.020.030.010.010.030.020.070.05统计修正系数ψa0.980.970.980.970.980.990.970.980.920.94标准值ψk26.4021.0020.6417.7924.6019.5017.3616.240.363.84表2.3滑体碎石土超重型动力触探N120统计表孔号试验深度（m）时代土层分类杆长(m)试验孔深（m)每贯入10cm的锤击数杆长校正系数α2校正后锤击数锤击数平均值标准差变异系数密实度起止ZK22.9~5.0Q4col+dl碎石土3.02.93.0130.84010.9212.420.860.07密实3.23.3140.84011.763.53.6150.84012.603.94.0160.83813.414.24.3140.84011.764.34.4160.83813.414.44.5160.83813.414.54.6150.84012.604.64.7140.84011.764.95.0150.84012.60ZK35.0~7.0Q4col+dl碎石土3.05.05.1130.84011.7613.241.130.09密实5.45.5120.84012.605.65.7140.83614.215.96.0120.84012.606.26.3130.83813.416.36.4130.83415.016.46.5120.84012.606.66.7110.83614.216.76.8110.84011.766.97.0120.83614.21ZK45.5~7.5Q4col+dl碎石土3.05.55.6140.84011.7611.510.570.05密实5.75.8140.84011.765.85.9130.84010.926.16.2130.84010.926.46.5130.84010.926.66.7140.84011.766.86.9130.84010.927.17.2140.84011.767.27.3140.84011.767.47.5150.84012.60ZK65.0~8.0Q4col+dl碎石土3.05.05.1140.84011.7611.090.660.06密实5.25.3130.84010.925.45.5130.84010.925.75.8140.84011.765.96.0140.84011.766.36.4130.84010.926.76.8120.84010.087.17.2130.84010.927.57.6140.84011.767.98.0120.84010.08ZK75.0~7.0Q4col+dl碎石土3.05.05.1140.84011.7611.340.440.04密实5.15.2130.84010.925.25.3140.84011.765.45.5140.84011.765.65.7130.84010.925.85.9140.84011.766.16.2130.84010.926.36.4140.84011.766.56.6130.84010.926.97.0130.84010.92ZK106.0~8.0Q4col+dl碎石土3.06.06.1140.84011.7611.591.030.09密实6.26.3160.83813.416.46.5150.84012.606.66.7140.84011.766.86.9140.84011.767.07.1130.84010.927.27.3140.84011.767.47.5140.84011.767.67.7120.84010.087.98.0120.84010.08ZK112.0~3.7Q4col+dl碎石土3.02.02.1130.84010.9211.591.100.09密实2.32.4140.84011.762.52.6120.84010.082.62.7140.84011.762.82.9150.84012.603.03.1120.84010.083.23.3160.83813.413.33.4130.84010.923.53.6150.84012.603.63.7140.84011.76根据《工程地质手册》（第五版）中查得到每个钻孔碎石土密实度为密实；滑坡区碎石土密实度用厚度加权平均法N120=11.78，（碎石土密实度N120分类：11＜N120≤14，为密实），滑坡区碎石土处于密实状态！2.6.2软弱带物理力学性质此次勘查未见明显的滑带，但岩土界面存在与上部土体有差异的薄夹层，判定为相对软弱带。软弱带主要为不连续的含碎石粉质粘土和碎石土，软弱带含碎石粉质黏土力学参数根据现场大剪试验及结合当地经验值确定、软弱带碎石土参数根据滑体碎石土动力触探试验及结合当地经验确定，基本查明了软弱带土体的物理力学性质。（1）现场大剪试验现场大剪试验方法为直剪法，试验地点在预先挖好的探井之内。首先在预定试验深度处制作试件，套入剪力环，修平顶面并使顶面高于剪力环最小边长的0.5倍，消除剪力环以下周缘土体，形成与剪切面一致的平整底面，然后在试件顶面放上承压板、垂直量力环，使荷载位于剪切面中心，反力由八根地锚提供。最后放入水平量环，其方向与剪切的方向一致，并由转动手轮施加法向应力和剪切应力。以上步骤均按有关规程操作，试验结果显示，剪切时的法向应力稳定，剪切应力平稳，峰值明显，其成果数据较为可靠。表2.4含碎石粉质黏土现场大剪试验结果统计表试验位置主要试验项目天然峰值天然残余饱和峰值饱和残余c(kPa)φ(°)c(kPa)φ(°)c(kPa)φ(°)c(kPa)φ(°)SJ126.6020.8021.3011.7024.1017.9018.609.802.6.3滑床岩土物理力学性质勘查揭露滑床主要为泥灰岩、泥岩，选取泥岩3组和泥灰岩4组进行室内试验。根据试验结果：泥岩天然含水率平均值3.82％，天然密度平均值2.51g/cm3，天然抗压强度标准值9.14MPa，饱和抗压强度标准值9.11MPa，变形模量标准值2772.49Mpa，软化系数为0.69，属软岩；泥灰岩天然含水率平均值1.61％，天然密度平均值2.66g/cm3，天然抗压强度标准值20.41MPa，饱和抗压强度标准值17.81MPa，变形模量平均值4829.46Mpa，软化系数为0.73，属较软岩。表2.5滑床（泥岩）物理力学试验统计表野外编号岩石名称天然密度(g/cm3)饱和密度(g/cm3)干密度(g/cm3)颗粒密度(g/cm3)天然含水率(%)饱水率(%)孔隙率(%)天然抗压强度单值(MPa)平均值(MPa)饱和抗压强度单值(MPa)平均值(MPa)软化系数变形模量(Mpa)弹性模量(Mpa)泊松比（μ）ZK1泥岩2.512.532.422.723.584.5010.9119.013.94977.25394.50.272.522.542.422.733.964.6211.2118.019.212.913.80.725033.25446.90.282.532.542.432.734.034.4910.9220.614.74832.35248.10.29ZK3泥岩2.492.512.402.703.584.5610.979.87.02633.23050.40.342.502.522.422.693.504.2210.2011.111.57.78.00.702542.32958.90.332.492.512.402.713.954.8411.6113.59.42432.62849.50.32ZK8泥岩2.512.532.422.713.794.4510.7713.610.03011.93414.60.312.522.532.432.723.894.4610.8214.414.310.510.40.732932.33350.70.302.532.542.432.734.094.5110.9614.910.82873.63290.80.32数据量n999999993933999最大值2.532.542.432.734.094.8411.6120.6319.2014.7513.820.735033.205446.890.34最小值2.492.512.402.693.504.2210.209.8411.506.998.040.702432.602849.490.27平均值μ02.512.532.422.723.824.5210.9315.0015.0010.7710.770.723474.293889.370.31标准差σ3.583.902.642.900.021121.531121.510.02变异系数δ0.240.260.250.270.020.320.290.08统计修正系数ψa0.850.610.850.590.970.800.820.95标准值ψk12.769.149.116.400.692772.493187.580.29表2.6滑床（泥灰岩）物理力学试验统计表野外编号岩石名称天然密度(g/cm3)饱和密度(g/cm3)干密度(g/cm3)颗粒密度(g/cm3)天然含水率(%)饱水率(%)孔隙率(%)天然抗压强度单值(MPa)平均值(MPa)饱和抗压强度单值(MPa)平均值(MPa)软化系数变形模量(Mpa)弹性模量(Mpa)泊松比（μ）ZK2泥灰岩2.642.652.592.762.052.426.2724.419.86233.26648.50.262.652.662.602.772.112.436.3127.626.320.520.10.776453.66868.60.272.642.652.592.762.072.436.2926.920.06322.56728.10.27ZK5泥灰岩2.642.652.592.762.032.416.2520.419.73942.34349.00.302.652.662.602.771.982.386.1920.420.320.320.00.993873.24282.00.312.652.662.602.772.022.406.2320.020.13866.14279.10.30ZK11泥灰岩2.682.702.652.781.221.804.7625.820.14932.35348.20.272.672.692.642.791.242.075.4726.528.120.321.60.775044.25459.80.262.682.702.652.781.051.734.6032.024.54766.95172.50.28ZK12泥灰岩2.692.712.662.791.091.744.6233.928.16322.56825.60.272.672.692.642.781.131.905.0330.035.424.429.00.826589.37093.50.282.662.692.632.791.272.235.8642.334.56844.67348.80.26数据量n121212121212121241244121212最大值2.692.712.662.792.112.436.3142.3435.4034.5129.020.996844.607348.830.31最小值2.642.652.592.761.051.734.6020.0120.3019.7020.030.773866.104279.150.26平均值μ02.662.672.622.781.612.165.6627.5327.5322.7022.700.845432.565867.000.28标准差σ6.446.224.574.280.101150.091176.650.02变异系数δ0.230.230.200.190.120.210.200.06统计修正系数ψa0.880.740.890.780.860.890.890.97标准值ψk24.1520.4120.3117.810.724829.465249.980.272.6.4滑坡岩土物理力学参数建议值大量的计算表明，计算方法对稳定性评价结果的影响并不是最主要的，影响滑坡稳定性评价的主要因素是：滑带（软弱带）参数、地下水以及滑面形态、位置。下面分别论述这些因素在本次验算中的取值，以求最大限度地减小由于对这些因素考虑不合理而对坡体稳定性评价带来的影响。1）滑体土容重本次勘查未进行大重度试验，主要根据室内试验物性试验为基础结合当地经验，滑体：天然重度r=20.23kN/m3，饱和重度rsat=20.74kN/m3。2）滑体土抗剪强度参数c、φ值滑体碎石土进行了N120超重型动力触探试验，碎石土的抗剪强度取值需结合超重型动力触探试验、当地经验值、滑坡的基本特征等来确定，根据超重型动力触探锤击数查询《工程地质手册》（第五版），并参考当地临近相关地质灾害勘查项目抗剪强度参数取值，综合分析得到其抗剪强度计算值，见表2.7。滑体含碎石粉质黏土进行了室内试验，抗剪强度参数主要根据室内试验和当地经验取值，见表2.8。表2.7滑体土碎石土抗剪强度取值表天然抗剪强度饱和抗剪强度c（kPa）φ(°)c（kPa）φ（°）11.2039.809.8038.20表2.8滑体土含碎石粉质黏土抗剪强度取值表天然抗剪强度饱和抗剪强度c（kPa）φ(°)c（kPa）φ（°）26.4021.0024.6019.503）软弱带土抗剪强度参数c、φ值探井中对软弱带含碎石粉质黏土进行了现场大剪试验，结合当地工程经验及滑坡变形情况，软弱带含碎石粉质黏土抗剪强度根据大剪试验取值。考虑到勘查区目前蠕滑变形阶段的变形迹象，且钻孔揭露软弱带土未见明显滑带痕迹，故抗剪强度取峰值抗剪强度，见表2.9。软弱带处碎石土，碎石含量、粒径较滑体碎石土有所降低，相对磨圆度较好且颗粒级配差，相对软弱带抗剪强度取值按滑体碎石土0.85的系数进行折减取值，并参考当地临近相关工程结果，综合取值，见表2.10。表2.9软弱带含碎石粉质黏土抗剪强度取值表天然抗剪强度饱和抗剪强度c（kPa）φ(°)c（kPa）φ（°）26.6020.8024.1017.90表2.10软弱带碎石土抗剪强度取值表天然抗剪强度饱和抗剪强度c（kPa）φ(°)c（kPa）φ（°）9.5035.208.0032.903滑坡稳定性分析评价3.1滑坡变形宏观定性分析3.1.1变形现象该滑坡为一新近发生的滑坡，其变形发生于2010年，变形破坏主要表现为：中后部、中部地面及墙体开裂、地面下挫，从2011年以来，滑坡后缘新增裂缝，均属拉张裂缝，同时伴有地面的下挫现象。随着滑坡中部房屋拆迁、公园的改造，已有的变形迹象不可见。根据群测群防记录，目前滑坡处于弱变形阶段，未见明显的宏观变形！3.1.2滑坡成因及诱发因素分析经调查分析，滑坡成因主要有以下几方面：1）本滑坡的滑体主要为第四系崩坡积体，其结构较为疏松，土层较厚，地形坡度较陡。2）区域内降雨量比较丰富，地表水沿土层下渗，滑坡体下覆软弱夹层在水的浸泡之下容易软化，形成潜在滑面。3）滑坡体出现多处地面裂缝、地面下挫现象，这些现象的存在进一步为大气降水向滑坡体内部渗透创造了条件，从而加速滑坡的破坏失稳过程。4）坡体上一定程度的人类工程活动，在一定程度上加速了滑坡变形发展。3.1.3滑坡破坏模式分析滑坡具有如下特征：1）整体地形较陡；2）2011年变形迹象多集中于滑坡中、后部。根据滑坡地质情况及变形情况综合分析，滑坡主要表现为土体蠕滑，为推移式滑坡。3.1.4滑坡稳定性判断及发展趋势宏观判断滑坡天然工况处于稳定状态；在暴雨工况下，可能产生蠕滑变形，稳定性进一步降低，发展为基本稳定状态。3.2滑坡稳定性极限平衡法分析3.2.1计算方法滑坡滑面形态为折线型，计算公式采用《地质灾害防治工程勘查规范》（DB50/T143-2018）附录E中推荐公式。Fst—滑坡稳定性安全系数，根据滑坡防治工程等级确定，滑坡各工况的推荐安全系数如表3.2-1所示。滑坡威胁现有居民85户320人及拟建房屋居民525户2100人的生命财产安全及下方公路约260m长范围内运营安全，可能造成的经济损失约13000万元，地质灾害防治工程等级为一级。表3.2-1稳定性安全系数（Fst）统计表地质灾害防治工程等级工况1（天然工况）工况2（暴雨工况）一级1.301.303.2.2计算工况根据滑坡稳定性影响因素主要是考虑降雨情况，按照《地质灾害防治工程勘查规范》（DB50/T143-2018）中要求主要选取代表性的工况1、2对滑坡整体稳定性和次级稳定性进行验算。各工况说明及计算分析如下：1）工况说明工况1（天然工况）：自重+地表荷载+地表水压力。工况2（暴雨工况）：自重+地表荷载+地表水压力。2）计算分析地下水位分析：工况1采用勘查期间的水位。工况2的地下水位结合强降雨后实测的钻孔水位、当地居民水井的水位综合考虑.地下水作用的分析：一是地下水对坡体物质的软化作用和对软弱带或变形集中带的抗剪强度的弱化作用，在计算中采用饱和抗剪强度；二是水对坡体的水力学作用，力作用的大小与水位的高低和水位的动态变化有关。滑坡体上的建筑多为砖混结构，建筑荷载按实际建筑物结构和层数来估算，以每层取5kpa计；3)计算剖面及条块的划分本次计算对1-1’、2-2’、3-3’剖面整体和次级进行了验算，计算条块的划分主要依据滑面倾角，地面形态等。水平荷载灯盏窝滑坡前缘剪出口位置已设桩板墙（对道路内侧边坡治理），采用理正，根据桩后滑体参数、桩的尺寸、桩间距和锚索推测了桩对滑坡的抗力，1-1’剖面桩抗力-400kN/m（水平荷载指向坡内）、2-2’剖面桩抗力-320kN/m（水平荷载指向坡内）和3-3’剖面桩抗力-280kN/m（水平荷载指向坡内）。3.2.3计算结果滑坡稳定性及剩余水平推力计算结果见表3.1。表3.1滑坡稳定性计算表计算剖面号工况1工况2工况2剩余水平推力（kN/m）1-1’整体1.3561.2091098.511-1