弹子石CBD群慧公园及配套道路工程（二期）岩土工程施工图设计说明

南岸区弹子石CBD群慧公园及配套道路工程（二期）页工程概况弹子石立交位于东西干道与腾龙大道的交汇点处，西临朝天门大桥，北望大佛寺立交，东接黄桷湾立交，是茶园、巴南等片区进出弹子石的重要转换节点，交通功能十分重要。总部经济拓展区的设立及上盖公园的设置，使弹子石立交的外部建设条件发生了重大变化，原方案的立交形式及周边路网交通组织已不能适应片区新的功能定位，因此根据最新调整规划及片区功能定位，特别是立交周边地块调整为CBD总部经济拓展区商业中心，并结合现状立交及周边路网建设情况、轨道交通情况及上盖公园的建设，对弹子石立交及周边路网重新进行研究，形成的设计方案。本次施工图设计是基于该方案进行的。本次岩土工程设计包含环南路地通道进出口挡墙以及腾滨路延伸段路堑（路肩）挡墙。设计依据及原则2.1设计依据1）业主与我公司签订的设计合同；2）《重庆市城市总体规划（2007-2020年）》（2014年深化版）；3）《弹子石CBD群慧公园及配套道路工程》可行性研究报告批复（南岸区发改委【2018】129号）；4）《市政工程设计方案审查意见函》（渝规南岸方案函【市政】【2016】0016、0018号和渝规南岸【方案】复函【2017】0021号）；5）《南岸区弹子石CBD群慧公园及配套一期岩土工程地勘报告》（中冶建工集团有限公司2017.4)；6）《关于弹子石CBD群慧公园及配套道路工程（一期工程）方案设计对轨道交通影响的专项审查意见》（渝建轨建控审［2017］278号）；7）《弹子石CBD群慧公园及配套道路工程（一期）初步设计轨道专篇》(林同棪国际工程咨询（中国）有限公司2018.3)；8）《重庆市中央商务（南部）开发区管委会群慧公园地形管线工程图》(重庆市政勘测院2014.9)9）《重庆弹子石立交工程（二期）施工设计图》(林同棪国际工程咨询（中国）有限公司2012.08)10）《重庆市南岸区黄桷湾立交工程施工图》(林同棪国际工程咨询（中国）有限公司2009.10)11）《黄桷湾立交二期工程施工图》(重庆中设工程设计股份有限公司2012.3)12）《CBD南区规划C、D分区市政道路工程施工图（5#道路K0+450.228～K1+969.382）》(重庆市设计院2011.5)13）7）《弹子石CBD群慧公园及配套道路工程（一期）施工图设计》(林同棪国际工程咨询（中国）有限公司2018.9)；14）《南岸区弹子石CBD群慧公园及配套二期岩土工程地勘报告》（中冶建工集团有限公司2018.8)；15）业主提供的1:500地形图；16）业主提供的轨道资料17）业主提供的有关文件和相关部门的有关资料。2.2采用的技术标准、规范《建筑边坡工程技术规范》（GB50330-2013）《建筑地基基础设计规范》（GB50007-2011）《混凝土结构设计规范》（GB50010-2010）（2015版）《建筑抗震设计规范》（GB50011-2011）（2016版）《地质灾害防治工程设计标准》（重庆市工程建设标准DBJ50/T-029—2019）；《公路路基设计规范》（JTGD30-2015）工程地质概况3.1、地理位置及交通状况场地位于重庆市南岸区弹子石立交和黄桷湾立交周边区域(见图2.1-1)，有道路可通达，交通条件便利。3.2、地形地貌拟建公园及道路沿线属构造剥蚀浅丘地貌，原地形为丘包与沟槽相间分布，丘包圆缓，自然坡角10～15。丘包上覆盖层较薄，地形受岩性制约，在岩质较硬的砂岩地段坡度较陡，在岩质较软的泥岩区则形成缓坡地形；沟槽宽缓开阔，地势较平缓，多有耕地分布。现场地多为已建道路或建构筑物，场地内整体较平整，目前拟建公园地面高差在261.18~285.43m，高差约24.25m，地形坡角一般3～7；道路区地面高程206.12～278.12m之间，高差约72.00m，地形坡角一般5～10，局部为平场地段存在陡坎，主要位于场地南东侧R匝道附近。图2.1-1场地地理位置及地貌卫星图3.3、气象与水文勘察区属亚热带季风气候，具有空气湿润、冬季温暖、夏季炎热、春秋多雨、四季分明的特点。多年平均气温为17.72℃，月平均气温最高是8月为28.5℃，最低是1月为7.2℃。日极端最高气温为43.5℃（2006.8.15），最低为-1.8℃（1986.1.12）。月平均气温在20℃以上的月份有5、6、7、8、9月；10℃以下的冬寒期为12、1、2月。多年平均相对湿度为79%。区内以降雨为主，雪、冰雹少见，多年年平均降雨量为1044.3mm，降雨量多集中于4～9月，其降雨量高达812.4mm，占全年降雨量的77.8%。年平均降雨日为拟建场地内地表水体仅R匝道末端分布有一小冲沟，勘察期间冲沟水位205.18~206.50m。3.4、地质构造拟建线路区线路位于场地区域地质构造属南温泉背斜西翼，在基岩露头处，测得岩层产状为倾向264～285°，倾角37～46°，优势产状283°∠42°。层间裂隙较发育，层面结合程度差。场地内及附近无断层通过，通过地面地质调查和综合分析，在场地基岩中主要发育有两组构造裂隙：①LX1倾向84～124°，倾角38～53°，优势产状89°∠40°。延伸约8～15m，间距1～3m，张开1～3mm，裂面平直，结合程度很差，裂隙较发育，泥质充填，为软弱结构面。②LX2倾向155～176°，倾角74～88°，优势产状169°∠84°。延伸约3～6m，间距1～2m，张开2～4mm，裂面平直，多呈闭合状，无充填，结合程度差，裂隙较发育，属张扭性裂隙，硬性结构面。根据实地调查以及钻探揭露，层面结构面多夹泥质，为软弱结构面，结合很差。裂隙发育程度为不发育。场地内岩层层面及裂隙面在局部地带可能存在差异变化。3.5、地层岩性经地表工程地质测绘和及相邻场区地质钻探揭示，场地内分布地层为第四系全新统杂填土（Q4ml）、素填土（Q4ml）、第四系残坡积层（Q4dl+el）粉质粘土、侏罗系中统沙溪庙组（J2S）泥岩、砂岩，现由新到老分述如下：1）杂填土（Q4ml）：杂色。主要由碎石组成，次含少量砖块、混凝土块等，碎块粒径一般为20～30mm，最大可达40mm，含量约占全重的22%，均匀性较好，结构中密-密实，该层主要分布于已建道路路面。2）素填土（Q4ml）：褐色，主要由强~中风化的砂泥岩碎块及粉质粘土组成，粒径一般3-30cm，最大约50m，硬质杂物含量约占全重的16~24%，局部含建筑垃圾，稍干，松散，主要为平场作业就近挖填土，回填年限5个月。3）粉质粘土（Q4dl+el）：主要为褐黄色粉质粘土，可塑状。主要由粉粒和粘粒组成，偶见少量的风化状泥岩、砂岩碎块，无摇震反应，稍有光泽，干强度中等，韧性中等，表层多含有植物根系，厚度约0.5～1.5m，分布于整个场地内。4）淤泥（Q4al+pl）：灰黑色。软~流塑状，主要由粉粒及粘粒组成，次含少量的有机质，具有腐臭味。主要分布于冲沟及原鱼塘处。~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~不整合接触~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~~5）泥岩（J2s-Ms）：紫褐色、紫红色、青灰色，主要由粘土矿物组成，泥质结构，中厚层状构造，局部含有灰绿色砂质斑团和条带。强风化带岩质较软，岩芯破碎，呈块状；中等风化带岩质较硬，岩芯较完整，呈短、长柱状。该层在拟建场地内大部分钻孔有分布，本次钻探未揭穿。其分布和厚度详见工程地质钻孔柱状图和剖面图。6）砂岩（J2s-Ss）：灰色、灰白色、黄色、浅黄色，主要由长石、石英及云母等矿物组成，中细粒结构，中厚层状构造，钙泥质胶结，强风化带多为灰色，岩质较软，岩芯破碎，呈粉砂状及碎块状；中等风化带多为灰白色，岩质较硬，岩芯较完整，呈短~长柱状。该层在拟建场地内部分钻孔有分布，其厚度本次钻探未揭穿。其分布和厚度详见工程地质钻孔柱状图和剖面图。3.6、基岩顶界面及基岩风化带特征据现场调查和钻探揭露，场地第四系覆盖层厚度为0.20~26.80m，基岩顶面高程201.52～282.26m，高差约80.74m，纵观整个场地，基岩顶面坡角约2~15°，起伏较缓。工程区岩体风化因不同的岩性、所处的地貌单元不同，风化特征各异，砂岩岩质较坚硬，抗风化能力强，泥岩岩质较软，抗风化能力差。岩体风化以垂直风化为主，从上向下多具渐变的特点，风化厚度相对较大。据地表调查、钻孔揭示场地基岩可划分为强风化带及中等风化带。基岩强风化带厚一般为0.90～4.60m。强风化带随基岩面起伏而起伏，质软，岩芯破碎，多为碎块状或砂状，可见少量风化裂隙。中风化带岩芯较完整，多呈短柱、长柱状，裂隙不发育。3.7、水文地质条件3.7.1、地表水拟建场地原多为丘陵斜坡地带，现为已建道路及建构筑物，市政排水设施较为完善，地表及地下管网径流条件较好，大气降雨主要以地表水形式向低洼地段排泄或进入周边市政排水井，不利于地下水的储存与汇集。勘察区域内R匝道6#桥墩附近分布有一冲沟，勘察期间水深约0.2~1.0m，冲沟内分布有淤泥、软塑状粘性土等；其余地段无池塘、水库等地表水体。3.7.2、地下水拟建场区根据地下水赋存介质及水动力特征，分为松散岩类孔隙水和基岩裂隙水。场地内地下水为赋存于松散岩类孔隙水和基岩裂隙水。松散岩类孔隙水主要赋存于第四系人工填土和粉质粘土层中，直接接受降雨补给，运移至地势低凹处排泄，水量动态极不稳定，季节变化大，赋水性差；基岩裂隙水主要赋存于基岩风化裂隙及构造裂隙中，受降雨或土层中的地下水补给。拟建场区岩土层由人工填土及砂岩、泥岩层组成。其中：人工填土结构松散，孔隙度较大，渗透性较好；基岩层面裂隙较发育，且多呈闭合状，泥岩渗透性差，为相对的隔水层，砂岩为弱透水层。场地地表迳流条件较好，大气降雨主要以地表水形式由北东部高处向南西部较低处排泄进入市政排水沟，不利于地下水的储存与汇集。本次勘察在钻孔终孔后，抽干钻孔中残留用水24~48小时后进行简易水文观测，仅在R匝道冲沟附近钻孔有地下水分布，其水位埋深3.20~7.10m，地下水高程为202.92~208.56m，其余地段均无水位恢复。拟建场地地下水贫乏，水文地质条件简单。但在雨季时施工及后续使用期间，应考虑相应的排水措施，抽排渗入坑孔内的地表水和可能形成的地下水。值得注意的是，由于原始地貌的关系，在场地存在原始地貌的低洼区，在填土存在较多空隙时，流水可能沿原始缓槽地面汇聚，形成靠近原始地面的临时性地下水汇聚。施工时应注意避免流水在场地随意流动，做好相应截排水措施，在基岩面较低位置注意观测和预防，避免对施工和运营造成不利影响。本次勘察在R匝道冲沟采取水样1件，进行了水质简分析实验，试验结果统计如下：离子ρ(B)/C(1/zBz±)/x(1/zBz±)/项目(mg/L)(mmol/L)%阳离子Na+50.102.17925.39pH值6.83K+17.300.4425.16色度<5Ca2+101.765.07859.16浑浊度<1Mg2+10.740.88410.30嗅和味无NH4+0.000.0000.00项目ρ(B)/

(mg/L)合计179.908.583100.00游离CO213.70阴离子HCO3-354.445.80966.21侵蚀性CO20.00CO32-0.000.0000.00总硬度(以CaCO3计)298.35Cl-54.081.52517.39总碱度(以CaCO3计)290.66SO42-69.121.43916.40暂时硬度(以CaCO3计)290.66OH-0.000.0000.00永久硬度(以CaCO3计)7.69负硬度(以CaCO3计)0.00合计477.648.773100.00矿化度657.54拟建场区附近无污染源，根据根据《岩土工程勘察规范》（GB50021-2001）（2009版）判定，场地环境类型为Ⅱ，场地内水和土对混凝土结构、混凝土结构中钢筋、钢结构具有微腐蚀性。3.8、不良地质现象及地质灾害根据本次勘察的地质测绘及钻探揭示，场区未见断层通过，未见滑坡、崩塌、软弱破碎带等不良地质现象，未发现古河道、溶洞等对工程不利的埋藏物，存在地铁隧道、防空洞、市政管线等地下埋藏物，地下埋藏物对场地施工存在一定影响。其中场地内腾滨路、腾龙大道、B匝道、E匝道、东西干道下规划有轨道11号线，东西干道、腾龙大道、2号连接线、环南路下分布有在建轨道环线；群慧公园地段存在防空洞，目前大部分已经拆除；场地内分布有大量的市政管网，施工时应详细查明其分布，采取安全措施，确保工程安全。场地位置存在边坡，部分开挖回填形成新的边坡，边坡处置不当易发生失稳破坏，需要进行治理以确保安全。综上，场地不良地质现象不发育，存在可能对建设不利的地下埋藏物，场地建设涉及的边坡应采取有效治理措施。3.9、岩体基本质量等级根据室内岩石试验成果，结合场地岩体完整程度，场地岩体基本质量等级划分如下：场地内的强风化带岩石为较破碎的极软岩，岩体基本质量等级均为Ⅴ级；中风化带泥岩为较完整的极软岩，岩体基本质量等级为Ⅴ级；中风化带砂岩为较完整的软岩，岩体基本质量等级为Ⅳ级。3.10土、石工程分级根据《公路工程地质勘察规范》（JTGC20-2011）附录J，全线岩、土可挖性分级为：1．Ⅰ级（松土）：沿线表层的粉质粘土、淤泥。2．Ⅱ级（普通土）：沿线的人工填土。3．Ⅲ级（硬土）：全线的基岩强风化带。4．Ⅳ级（软石）：中风化的泥岩。5．Ⅴ级（次坚石）：中风化的砂岩。3.11道路地基承载力及其它设计参数取值原则岩土参数取值原则：素填土为未经压实的填土，现场应对已有填土进行压实或换填处理，后期填土回填时应分层碾压，碾压后的容许承载力应根据现场试验综合确定。粉质粘土的容许承载力根据室内土工试验成果，结合现场地质条件、地区经验综合确定。岩质地基承载力特征值：依据岩体完整性、岩体裂隙发育程度、岩石破碎程度、岩块单轴饱和抗压强度标准值，参考《建筑地基基础设计规范》（DBJ50-047-2016）第4.2.6~4.2.7确定。岩质地基承载力基本容许值：依据岩体完整性、岩体裂隙发育程度、岩石破碎程度、岩块单轴饱和抗压强度标准值，参考《公路桥涵地基与基础设计规范》(JTGD63-2007)表3.3.3-1确定。岩体抗剪强度设计值：粘聚力c取标准值的0.2倍，内摩擦角取标准值的0.80倍，岩体抗拉强度取标准值的0.30倍。其他参数根据试验成果或地区经验，结合本工程的特征确定。用于稳定性计算时暴雨饱和工况下的抗剪强度指标取天然值的0.8倍。桥梁段采用桩基础时，其单桩轴向受压容许承载力［Ra］，建议按《公路桥涵地基与基础设计规范》JTGD63-2007第5.3.4条公式计算：公式为：[Ra式中：[Ra]—单桩轴向受压容许承载力（KN），桩身自重与置换土重（当自重计入浮力时，置换土重也计入浮力）的差值作为荷载考虑；c1—根据清孔情况、岩石破碎程度等因素而定的端阻发挥系数，按规范表5.3.4采用；Ap—桩端截面面积（m2），对于扩底桩，取扩底截面面积frk—桩端岩石饱和单轴抗压强度标准值（kPa），黏土质岩取天然湿度抗压强度标准值，当frk小于2MPa时按摩擦桩计算（frki为第i层的frk值）；c2i—根据清孔情况、岩石破碎程度等因素而定的第i层岩石的侧阻力发挥系数，按规范表5.3.4采用；u—各土层或各岩层部分的桩身周长（m）；hi—桩嵌入各岩层部分的厚度（m），不包括强风化层和全风化层；m—岩层的层数，不包括强风化层和全风化层；ζs—覆盖层土的侧阻力发挥系数，根据桩端frk确定：当2MPa≤frk＜15MPa时，ζs=0.8；当15MPa≤frk＜30MPa时，ζs=0.5；当frk＞30MPa时，ιi—各土层的厚度（mqik—桩侧第i层土的侧阻力标准值（kPa），宜采用单桩摩阻力试验值，当无试验条件时，对于钻（挖）孔桩按5.3.3-1选用，对于沉桩按表5.3.3-4n—土层的层数，强风化和全风化岩层按土层考虑。其中：岩石抗压强度标准值frk的计算取值，建议中等风化泥岩取天然单轴抗压强度标准值取4.76MPa，建议中等风化砂岩取饱和单轴抗压强度标准值取17.41MPa；拟建道路线路岩土体物理力学参数推荐值一览表见下表3.6-1。3.12建构筑物岩土设计参数选用及建议3.12.1、人工素填土根据工程地质手册，结合地区经验，未压实素填土物理力学参数取值如下：1）素填土重度：γ=20KN/m3；2）素填土综合内摩擦角：天然=30°，饱和=22°。3）由于素填土为平场时堆填并未经处理，不宜作为持力层，素填土的承载力需根据碾压夯实后的密实度条件及土层结构综合确定。压实系数≥0.94时地基承载力特征值取140kPa。3.12.2、粉质粘土根据《工程地质勘察规范》（DBJ50/T-043-2016）表9.3.3-3内插计算，坡残积层粉质粘土地基极限承载力平均值取421kPa。土体极限承载力标准值按平均值乘以由孔隙比和液性指数两个指标统计变异系数计算得来的修正系数0.95进行取值，坡残积层粉质粘土地基极限承载力平均值计算取400kPa。土体承载力特征值按标准值乘以0.50的地基极限承载力分项系数进行取值。经计算，坡残积层粉质粘土地基承载力特征值为200kPa。考虑到室内试验值的差异性，土体承载力特征值取经验值。坡残积层粉质粘土地基承载力特征值取140kPa。根据现场钻探揭露并结合区域地质经验，建议粉质粘土的天然重度取19.7kN/m3，饱和重度取20.5kN/m3，天然抗剪指标：内摩擦角：φ=13.4°，凝聚力：C=21.8kPa；饱和抗剪指标：内摩擦角：φ=9.4°，凝聚力：C=15.5kPa；压缩系数a(1-2)为0.35MPa-1，压缩模量ES为4.41MPa，渗透系数k取1.0×10-3cm/s。粉质粘土地基承载力特征值取140KPa。3.12.3、泥岩1）中等风化泥岩单轴天然抗压强度标准值4.76MPa，单轴饱和抗压强度标准值为2.92MPa；2）岩体抗剪强度指标推荐值：泥岩岩体：内摩擦角：φ=23.94°；凝聚力：C=85kPa；3.12.4、砂岩1）中等风化砂岩单轴天然抗压强度标准值23.91MPa，单轴饱和抗压强度标准值为17.41MPa；2）岩体抗剪强度指标推荐值：砂岩岩体：内摩擦角：φ=27.36°；凝聚力：C=378kPa；3.12.5、基岩地基承载力浅基础：强风化泥岩地基承载力特征值按经验取：fa=250kPa；强风化砂岩地基承载力特征值按经验取：fa=500kPa；中等风化岩石地基承载力特征值按下式确定：fa=φr×frk式中：fa——岩石地基承载力特征值；frk——岩石饱和单轴抗压强度标准值；泥岩取2.92MPa；砂岩取17.41MPa；φr——折减系数；根据场地工程地质条件和所在地区经验，建议取0.35。中等风化泥岩承载力特征值：fa=2.92MPa×0.35=1022kPa；中等风化砂岩承载力特征值：fa=17.41MPa×0.35=6093kPa。对于中等风化泥岩，在确保施工期及使用期不致遭水浸泡时，可以采用天然抗压值。采用天然抗压值时：中等风化泥岩承载力特征值：fa=4.76MPa×0.35=1666kPa；嵌岩桩基础：嵌岩桩单桩竖向极限承载力标准值应通过现场静载荷试验确定。设计时可按《建筑桩基础设计与施工验收规范》（DBJ50/T-200-2014）第5.3.4条进行计算，施工时通过现场载荷试验进行校核。Quk=Qsk+QrkQsk=u∑ψsiQUOTEψsiqsikli桩端置于完整、较完整基岩的圆形嵌岩桩嵌岩段总极限阻力标准值根据岩石单轴抗压强度确定时，可按下式计算：Qrk=rfrcAp干作业成孔且清底干净的嵌岩桩，嵌入完整、较完整岩石段总极限阻力标准值，当根据现场载荷板试验所得的桩端地基极限承载力标准值确定时，可按下列公式计算：当嵌岩深度小于0.5倍桩径或短边长度时：Qrk=fukAp当嵌岩深度不小于0.5倍桩径或短边长度时：Qrk=1.2βfukAp式中Qsk、Qrk——分别为土的总极限侧阻力标准值，嵌岩段总极限阻力标准值；qsik——桩周第i层土的极限侧阻力。置于基岩上的桩基，穿越土层厚度小于10m时，可不考虑桩侧土的正摩阻力。未经压实填土土层厚度大于10m时，填土部分取0.25的负摩阻力系数；若填土经过压实且整体压实系数达0.94及以上，可不考虑填土的负摩阻力。建议：场地粉质粘土极限侧阻力取40KPa，强风化基岩极限侧阻力qsik取140kPa。u——桩身周长，当人工挖孔桩桩周护壁为振捣密实的混凝土时，桩身周长可按护壁外直径计算；li——第i层土厚度；frc——岩石饱和抗压强度标准值；建议中等风化泥岩取天然单轴抗压强度标准值取4.76MPa，建议中等风化砂岩取饱和单轴抗压强度标准值取17.41MPa；hr——桩身嵌岩深度，宜取2d以上；当岩层表面倾斜时，以坡下方的嵌岩深度为准；Ap——桩端面积；r——桩嵌岩段侧阻和端阻综合系数，参照规范表5.3.7取值。fuk——现场载荷板试验所得桩端地基极限承载力标准值；β——考虑嵌固力影响后的承载力综合系数，当嵌岩深度小于1倍桩径或短边长度时，β=1.0；当嵌岩深度不小于1倍嵌岩桩径或短边长度时，圆桩、矩形桩、椭圆桩分别按规范表5.3.8-1、2、3采用。嵌入完整、较完整岩石段人工挖孔矩形桩、椭圆桩，其嵌岩段总极限阻力标准值根据规范5.3.9确定。土体水平抗力系数的比例系数：填土取8MN/m4，粉质粘土取10MN/m4。岩体水平抗力系数：中等风化泥岩取60MN/m3，中等风化砂岩取200MN/m3。拟建场地岩土体物理力学参数推荐值一览表见下表4-1。岩土体物理力学指标建议值岩土名称重度(KN/m3)天然抗剪饱和抗剪变形模量(MPa)泊松比抗拉强度(KPa)岩体水平抗力系数（土体水平抗力系数的比例系数）岩石单轴抗压强度标准值（MPa）路基容许承载力[fa0](kPa)承载力特征值(KPa)岩土与锚固体极限粘结强度标准值（KPa）基底摩擦系数临时边坡坡率值天然饱和内聚力(KPa)内摩擦角(°)内聚力(KPa)内摩擦角(°)天然饱和H＜8m（岩质边坡）H＜5m（土质边坡）8≤H＜15（岩质边坡）5≤H≤10（土质边坡）压实填土（压实系数不小于0.94）20.0*21.5*5*27*3*24*///8MN/m4//实测///1:1.51：1.75粉质粘土19.720.5*21.813.415.59.4///10MN/m4//140150*400.251：1.51;1.75强风化泥岩23.5*///////////200300*/0.401:0.751:1.0强风化砂岩23.4*///////////300500*/0.401:0.751:1.0中风化泥岩25.6*/400*30*//800*0.45*20080MN/m34.762.9250010223600.451：0.501:0.75中风化砂岩25.4*/1000*33*//2000*0.35*1100200MN/m323.9117.41120060938000.551：0.351:0.75裂隙结构面//50*18*/////////////层面结构面//35*15*/////////////土与基岩界面//14/12*18/20*10/8*10/12*///////////表4-1土体物理力学参数建议值（环南路下穿道）(1)加*者为经验值；土与基岩界面的抗剪值分别为“粉质黏土/填土”(2)边坡岩体等效内摩擦角：泥岩取50°，砂岩取52°；破裂角：泥岩取58°，砂岩取60°。该项仅适用于无外倾结构面的边坡，(3)在此提供压实填土（压实系数不小于0.94）参数经验值，其地基承载力特征值，建议根据现场原位测试结果确定；对于以后场平填土应分层压实或进行强夯处理，避免不均匀沉降影响地坪使用，压实系数不小于0.94；提供填土抗剪强度参数为综合内摩擦角经验值，其余参数建议实测。(4)对于岩质边坡，表中临时开挖坡率值仅适用于无外倾结构面的边坡，对于有外倾结构面的边坡，采用坡率法放坡后的坡角应小于外倾结构面的倾角；基底摩擦系数按《建筑边坡工程技术规范》（GB50330-2013）中表11.2.3确定。(5)结构面抗剪强度按《工程地质勘察规范》(DBJ50-043-2016)中表G.0.1，并结合本场地基岩条件确定。(6)填土分层压实，填料采用级配良好的粗粒填料，填料土石比达3:7及以上，土岩面采用砂岩碎块回填，土岩面严格控制了填料及级配，其压实系数达到0.93以上的合格压实填土，饱和工况下填土与基岩接触面粘聚力可取10kpa、内摩擦角可取18°。岩土名称重度(KN/m3)天然抗剪饱和抗剪变形模量(MPa)泊松比抗拉强度(KPa)岩体水平抗力系数（土体水平抗力系数的比例系数）岩石单轴抗压强度标准值（MPa）路基容许承载力[fa0](kPa)承载力特征值(KPa)岩土与锚固体极限粘结强度标准值（KPa）基底摩擦系数临时边坡坡率值天然饱和内聚力(KPa)内摩擦角(°)内聚力(KPa)内摩擦角(°)天然饱和H＜8m（岩质边坡）H＜5m（土质边坡）8≤H＜15（岩质边坡）5≤H≤10（土质边坡）压实填土（压实系数不小于0.94）20.0*21.5*5*27*3*24*///8MN/m4//实测///1:1.51：1.75粉质粘土19.5*20.0*22*14*15*8*///10MN/m4//120150*400.251：1.51;1.75强风化泥岩、页岩23.5*///////////200300*/0.401:0.751:1.0强风化浅黄色砂岩23.4*///////////200300*/0.401:0.751:1.0强风化灰白色砂岩23.4*///////////300500*/0.401:0.751:1.0中风化泥岩25.6*/400*30*//800*0.45*150*80MN/m3紫红色4.88青灰色5.40紫红色3.00青灰色3.30500紫红色1051青灰色11563600.451：0.501:0.75中风化页岩25.5*/400*30*//800*0.45*150*80MN/m33.351.515005283600.451：0.501:0.75中风化浅黄色砂岩25.4*/450*31*//850*0.40*180*90MN/m39.836.3055022063800.451：0.501:0.75中风化灰白色砂岩25.4*/1000*33*//2000*0.35*850*200MN/m324.517.41120060948000.551：0.351:0.75裂隙结构面//50*18*/////////////层面结构面//40*16*/////////////土与基岩界面//12*20*8*12*///////////表4-2岩土体物理力学指标建议值（腾滨路延伸段）(1)加*者为经验值；(2)边坡岩体等效内摩擦角：泥岩、页岩、浅黄色砂岩取50°，砂岩取52°；破裂角：泥岩、页岩、浅黄色砂岩取58°，砂岩取60°。(3)在此提供压实填土（压实系数不小于0.94）参数经验值，其地基承载力特征值，建议根据现场原位测试结果确定；对于以后场平填土应分层压实或进行强夯处理，避免不均匀沉降影响地坪使用，压实系数不小于0.94；提供填土抗剪强度参数为综合内摩擦角经验值，其余参数建议实测。(4)对于岩质边坡，表中临时开挖坡率值仅适用于无外倾结构面的边坡，对于有外倾结构面的边坡，采用坡率法放坡后的坡角应小于外倾结构面的倾角；基底摩擦系数按《建筑边坡工程技术规范》（GB50330-2013）中表11.2.3确定。(5)结构面抗剪强度按《工程地质勘察规范》(DBJ50-043-2016)中表G.0.1，并结合本场地基岩条件确定。(6)填土分层压实，填料采用级配良好的粗粒填料，填料土石比达3:7及以上，土岩面采用砂岩碎块回填，土岩面严格控制了填料及级配，其压实系数达到0.93以上的合格压实填土，饱和工况下填土与基岩接触面粘聚力可取10kpa、内摩擦角可取18°。边坡稳定性分析5.1腾滨路延伸段5.1.1K0+995.000~K1+030.00m段地质评价（摘自地勘报告K0+920.00~K1+200.00m段）该段道路现状地形主要为斜坡，地表为耕地、林地等，现覆盖层为人工填土、粉质粘土、下伏基岩为砂岩及泥岩互层。人工填土厚度约0.2~3.6m，粉质粘土层厚为0.3~1.8m，沿线地下水储存条件一般，未见不良地质现象，岩土体现状稳定。本段道路前进方向为99~161°，道路设计标高为249.124~254.610m，为路堑段，按照设计标高进行开挖后，将在道路两侧形成最高约30.0m的岩质挖方边坡，直立开挖后，边坡两侧人工填土、强风化岩体将产生滑移破坏，建议根据坡率法进行放坡处理，对于后缘土体坡角较陡地段，建议对土体进行清除。中等风化基岩通过边坡与结构面极射赤平投影图5.1-1分析：K0+980~K1+050m段图C、D边坡稳定性受岩体强度控制，切坡后主要表现为坡面掉块等；图5.1-1按《建筑边坡工程技术规范》（GB50330－2013），该边坡工程安全等级为二级。K0+980~K1+050m段图C、D边坡破裂角取58°，等效内摩擦角取53°；根据岩体结构类型、结构面发育特征、主要结构面与边坡坡向组合关系、岩体完整性及岩体强度综合确定该边坡类型为：K0+980~K1+050m左侧及右侧边坡为Ⅲ类。建议边坡开挖时采用坡率法放坡处理。对于有外倾结构面的边坡，采用坡率法放坡后的坡角应小于外倾结构面的倾角，当放坡空间不足时，建议采取锚杆挡墙进行支挡，锚杆锚固段应锚入边坡中等风化稳定岩体中一定深度，具体由设计确定。考虑边坡到可能出现局部掉块、塌落现象，需对坡面采用棱形栅格或锚钉挂网喷护措施，作防风化处理。在K0+980~K1+050左侧约20.0m处分布有一输电线铁塔，根据设计平场放坡意图，将在铁塔处形成高约17.0m的挖方边坡，并将对铁塔塔座形成破坏。据现场调查，铁塔处覆盖层为0.2~0.3m的粉质粘土，下伏基岩为中厚层状的砂、泥岩互层。根据极射赤平投影图（图4.4-10中图D）：边坡稳定性受岩体强度控制，切坡后主要表现为坡面掉块等。按《建筑边坡工程技术规范》（GB50330－2013），由于铁塔距拟建道路距离较近，建议铁塔处边坡采用锚杆挡墙进行支挡，锚杆锚固段应锚入边坡中等风化稳定岩体中一定深度，具体由设计确定。采用锚杆挡墙时应详细查明铁塔地基及其分布，避免锚杆与铁塔基础相互损坏。需要特别提醒的是K0+980~K1+050m段位于高压铁塔南侧，施工时应采取有效安全措施，施工方案应经过论证后实施，边坡开挖时应采用信息法施工，确保施工安全和高压铁塔安全。边坡破坏模式分析：边坡受岩体强度控制；支挡结构设计：由于边坡上部为现状110KV高压铁塔，无完全放坡条件，设计采用“放坡+排桩锚索挡墙”进行支挡，一级边坡按1:0.75进行放坡，坡高8m，挡墙设置于二级边坡马道处，距铁塔不小于10m；排桩桩径0.8m，排桩嵌入马道顶标高下2.5m，挡墙面坡坡比为1:0。锚索为6束1×7φ15.2的钢绞线，锚孔200mm。锚索间距为3.0（水平）×2.5m（竖向），锚索与水平面倾角30°，锚索锚固段长度不小于6m，自由段长度不小于5m且应伸入潜在破裂面以内不小于1.5m。5.1.2K1+172.875~K1+195.355左侧填方边坡地质评价（摘自地勘报告K1+150~K1+200）按K1+200处桥台标高进行回填后，桥台后缘土体约5.0m，填土体原始地面坡度较大，填土可能沿原始地面滑动破坏，现选取剖面76-76’进行稳定性验算，验算结果（见附表1）为：天然状态下，稳定系数为1.143，基本稳定；饱和状态下稳定性系数为0.903，不稳定。经验算该处在未考虑荷载的情况下，饱和工况下将产生滑移破坏，应对该填方边坡进行支挡，建议采用桩板式挡墙进行支挡，挡墙持力层选用中等风化基岩。填方回填时应清除表层含植被软弱层，宜清底分台阶回填。由于该段填方边坡系后期道路回填形成，建议优先采用架空处理避免大量回填，有条件时可根据场地实际情况调整桥台位置。边坡破坏模式分析：边坡沿岩土界面滑动。支挡结构设计：对道路左侧边坡采用抗滑桩进行支挡，桩截面尺寸为2.0m×3.0m，抗滑桩以中风化基岩为嵌固点，嵌固段长度不小于悬臂段长度的1/2+1m，挡墙采用C30混凝土现浇。5.2环南路5.2.1K0+078.606~K0+450.67m（剖面94-94’~102-102’）地质评价（摘自地勘报告）该段道路主要为改造已建群慧路，局部加宽，K0+283.554~K0+450.67m为下穿道，地形现状整体起伏较小。现覆盖层为道路路面、人工填土、粉质粘土，下伏基岩为砂岩及泥岩互层。人工填土厚度约3.9~10.5m，粉质粘土厚度约0.8~1.4m。沿线地下水储存条件一般，未见不良地质现象，岩土体现状稳定。本段道路前进方向约33°~55°~82°，道路设计标高252.762～263.652m，下穿道道路设计标高为253.373~255.832m，为一般路基段，按道路改造方案后，将在道路两侧局部地段形成高约0.5~8.2m的挖方边坡，边坡坡向分别为145~172°、325~352°，边坡岩性主要为人工填土。该系列边坡高度较大，按《建筑边坡工程技术规范》（GB50330－2013），该边坡工程安全等级为二级。建议采用重力式挡墙或桩板式挡墙进行支挡，挡墙持力层选用压实填土或基岩。边坡破坏模式分析：土体内部圆弧滑动；支挡结构设计：本次地通道设计为在现状道路上下沉主线，辅道上管线较多，且为了保证施工期间通行要求，对下穿道入口段左右两侧采用“桩板挡墙+重力式挡墙”相结合的支护方式，桩径为φ1.8m、φ1.5m与φ1.2m，挡土板厚0.3m，采用C30钢筋混凝土浇筑。5.2.5K0+529.94~K1+185.00m（剖面108-108’~111-111’、119-119’~129-129’）地质评价：（摘自地勘报告）该段道路主要为改造已建学苑路，局部加宽，K0+529.94~K0+666.058m为下穿道，地形现状整体起伏较小。现覆盖层为道路路面、人工填土、粉质粘土，下伏基岩为砂岩及泥岩互层。人工填土厚度约1.4~10.7m，粉质粘土厚度约0.4~1.6m。沿线地下水储存条件一般，未见不良地质现象，岩土体现状稳定。本段道路前进方向约90°，道路设计标高265.321～266.374m，下穿道道路设计标高为258.830~266.003m，为一般路基段，按道路改造方案后，将在道路两侧局部地段形成高约0.5~8.2m的挖方边坡，边坡坡向分别为0°、180°，边坡岩性主要为人工填土。该系列边坡高度较大，按《建筑边坡工程技术规范》（GB50330－2013），该边坡工程安全等级为二级。建议采用重力式挡墙或桩板式挡墙进行支挡，挡墙持力层选用压实填土或基岩。边坡破坏模式分析：土体内部圆弧滑动；支挡结构设计：本次地通道设计为在现状道路上下沉主线，辅道上管线较多，且为了保证施工期间通行要求，对下穿道入口段左右两侧采用“桩板挡墙+重力式挡墙”相结合的支护方式，桩径为φ1.8m、φ1.5m与φ1.2m，挡土板厚0.3m，采用C30钢筋混凝土浇筑。挡墙结构设计6.1设计标准(1)挡墙安全等级：一级。(2)路肩挡墙墙顶设计荷载：车行道地面荷载—20KN/m2，人群荷载—4KN/m2。(3)结构设计基准期：50年。(4)抗震设防烈度：6度（ag=0.05g），构造设防。6.2挡墙布置本次南岸区弹子石CBD群慧公园及配套道路工程（二期）涉及环南路下穿道敞口段4段挡墙，腾滨路延伸段2段挡墙，环西路1段挡墙；挡墙具体分布如下表：表6-1挡墙段落一览表序号位置规模设置原因1#腾滨路延伸段K0+995.000~K1+030.000左侧排桩式锚索挡墙+锚板挡墙，L=42.1m道路左侧存在11KV高压铁塔，无完全放坡条件2#腾滨路延伸段K1+172.875~K1+195.355左侧桩板挡墙，L=18.0m现状地面及基岩面均较陡，路基填筑不稳定1#环南路下穿道入口K0+284.336~K0+451.430左侧桩板挡墙+重力式挡墙，L=171.8m本次下穿道为在现状道路上改造，周边存在商业及住宅楼，为保证现状道路交通及减少挡墙施工对现状建构筑物的影响，因此采用桩板+重力式挡墙相结合的方式2#环南路下穿道入口K0+296.398~K0+451.430右侧桩板挡墙+重力式挡墙，L=150.0m本次下穿道为在现状道路上改造，周边存在商业及住宅楼，为保证现状道路交通及减少挡墙施工对现状建构筑物的影响，因此采用桩板+重力式挡墙相结合的方式3#环南路下穿道出口K0+530.557~K0+657.112左侧桩板挡墙+重力式挡墙，L=126.9m本次下穿道为在现状道路上改造，周边存在商业及住宅楼，为保证现状道路交通及减少挡墙施工对现状建构筑物的影响，因此采用桩板+重力式挡墙相结合的方式4#环南路下穿道出口K0+530.557~K0+657.124右侧桩板挡墙+重力式挡墙，L=126.2m本次下穿道为在现状道路上改造，周边存在商业及住宅楼，为保证现状道路交通及减少挡墙施工对现状建构筑物的影响，因此采用桩板+重力式挡墙相结合的方式6.3挡墙分项工程设计6.3.1重力式挡墙：1）挡土墙在施工前做好地面排水工作，清除挡土墙后背坡面不稳定土层，保持基坑侧壁和边坡坡面干燥。2）挡土墙的施工必须跳槽开挖，施工时严禁超挖，挖至满足设计要求基底标高后必须及时用10cm厚C20砼垫层封闭；施工段长结合伸缩缝设置确定。需待强度达75%以上后，才能回填墙背填料，并分层夯实，压实度同道路路基。3）回填须逐层夯实，夯实时应注意勿使墙身受较大冲击影响，当墙后地面横坡陡于1:5时，应先在坡面挖台阶，台阶宽度不小于2m，呈5%反坡，然后再回填。4）挡土墙基础开挖坡比需满足设计要求。6.3.2锚杆工程：1、钻孔：(1)锚孔水平方向孔距误差不应大于20mm，垂直方向孔距误差不应大于20mm。(2)锚杆孔深不应小于设计长度；宜超过设计长度0.5m。(3)锚孔宜一次性钻至设计长度，确保锚固段进入稳定中等风化岩层。(4)钻孔后应将孔清理干净，并用压风机吹干，成孔后及时放置锚杆、灌浆，间隔时间不得大于6天。(5)锚杆成孔建议采用干作法施工。2、锚杆组装与安放： (1)组装前，钢筋应除油污、去锈，严格按设计尺寸下料，每根钢筋长度误差不应大于50mm。(2)钢筋应按一定规律平直排列，沿杆体轴线方向每隔2.0m设一定位支架；(3)钢筋接长按施工规范焊接或机械连接。(4)安放锚杆体时应防止杆体扭转、弯曲，杆体放入角度与钻孔角度保持一致。(5)杆体插入孔内深度不应小于锚杆设计长度的95%，杆体安放后不能随意敲击、插拔，不得悬挂重物。(6)注浆:采用M30水泥砂浆，水泥宜用普通硅酸盐水泥，其强度不低于42.5MPa。不得使用高铝水泥；不得使用污水；注浆压力0.5Mpa。(7)钢筋除锈后，锚杆采用M30砂浆全部封闭，施工中应使锚杆位于锚孔中部。(8)本工程在锚杆施工前，在设计的锚杆位置处做基本试验，以确定锚固体与岩土层间的粘接强度特征值、锚杆设计参数和施工工艺及锚杆的极限抗拉承载力。试验要求及步骤按GB50330-2013附录C.2的要求进行。(9)本工程的所有锚杆施工完并达到设计强度后，应随机抽检做锚杆验收试验，以检验施工质量是否达到设计要求。其试验要求及步骤按GB50330-2013附录C.3要求进行，验收试验锚杆的数量取锚杆总数的5%，且不得少于5根。锚杆验收试验荷载值及试验根数要求见下表。锚杆验收试验荷载值及试验根数要求表项目锚杆类型试验荷载值(KN)试验根数1根Φ28HRB400级170该类型锚杆总数的5%，且不少于5根6.3.3面板工程（1）混凝土：面板混凝土强度均采用C30，混凝土浇筑前，应按设计配合比做混凝土试块进行抗压强度试验，其强度满足规范要求后，方可按设计的配合比拌制混凝土进行浇筑。面板混凝土保护层厚度为30mm。（2）本边坡为永久性边坡，锚板挡墙面板采用单边支模原槽现浇。（3）墙身设置Φ100通长弹簧透水管，间距2.0m。在高出地面以上0.3m处通过Φ100横向三通管排出，接入就近道路排水系统。墙背采用不小于50cm的卵砾石堆壤等透水材料。有裂隙处和明显出水处宜优先布置。（4）挡墙伸缩缝宽度20mm，伸缩缝每10m~20m设一道，缝内灌注沥青麻丝，施工时如遇地质情况变化应增设施工缝。（5）施工过程面板不得完全悬空。6.3.4桩板挡墙挡墙采用桩板挡墙进行支护，圆形桩直径1.8m、1.5m、1.2m、1.0m；方桩截面尺寸为2.0m×3.0m。桩中心间距为3m～5m。(1)材料桩、挡土板、顶梁采用C30混凝土，主筋采用HRB400钢筋。钢筋：HPB300钢质量要求符合《钢筋混凝土用钢第1部分：热轧光圆钢筋》（GB1499.1－2018）标准；HRB400钢质量要求符合《钢筋混凝土用钢第2部分：热轧带肋钢筋》（GB1499.2-2017）标准。墙背填料：墙背填料同路基，应分层碾压，逐层回填，压实度不小于0.94，综合内摩擦角不小于30°。(2)构造要求桩钢筋混凝土保护层厚度不小于70mm，顶梁保护层厚度不小于50mm，挡土板保护层不小于40mm，钢筋净距不小于80mm。(3)排水设置Φ100通长弹簧透水管，间距4m，在挡墙底通过Φ100横向三通管排出，接入就近排水系统。墙背沿弹簧透水管周设50*50cm的卵砾石等透水材料。(4)桩成孔本次设计桩板挡墙方桩为人工挖孔桩，圆桩为机械成孔桩，成孔过程应跳槽开挖。对土层段较厚，土质松散易发生塌孔段，可干式钻进辅以土层段加钢护筒，采用低标号混凝土回灌后复钻等措施防塌孔钻进工艺，实施前应明确并由现场参建各方确认。挖孔前应复核测量基线、水准点及桩位。开挖过程中应不断检查孔的中心及直径，做好施工记录。本次设计采用动态设计，开挖时应注意观察土质及岩性变化，对照复核地质报告，出入较大时要与勘察、设计单位联系，当遇到不利土层，应会同有关单位采取处理措施。成孔施工中若出现斜孔、弯孔、缩孔、塌孔等现象，应及时采取有效措施处理后方可继续施工。桩孔的施工容许偏差：1)桩身尺寸不小于设计尺寸；±50mm；2)垂直度0.5%；3)虚土沉渣清除干净，不允许对超挖部分垫土、垫砂，如有扰动或超挖应在清理干净后用C20级混凝土垫平。(5)钢筋笼制作及安装1)直径20mm及以上的钢筋应采用剥肋滚轧直螺纹连接，并应按规范要求错开接头。钢筋必需具备出厂合格证明，使用前，应对钢筋进行随机抽样，做力学性能试验，满足规范要求后方可使用。2)水平钢筋（箍筋）与纵向钢筋交接处均应焊牢。3)钢筋笼外侧需设混凝土垫块或采用其它有效措施，确保钢筋保护层厚度。(6)混凝土浇注1)挖至桩身相应设计标高，应通知甲方会同勘察设计及有关质检人员共同鉴定，符合设计要求后清理孔底，及时验收，并应及时进行钢筋笼吊装及混凝土浇筑。2)浇灌封底混凝土及桩身混凝土时，必须使用导管或串筒，出料口离混凝土面不得大于2m，且应连续浇灌，分层振捣，分层高度不大于1m，混凝土坍落度一般取80-100mm。3)每根桩应有一组试块，且每个浇注台班不得少于1组，每组3件。(7)质检1)必须对每一根桩做好一切施工记录，并按规定留混凝土试块，做出试压结果。2)桩孔开挖至稳定中风化岩层时，应按相应规范钻取岩芯并做试验，岩体单轴饱和抗压强度不得小于地勘建议值（砂岩：饱和17.41Mpa；泥岩：天然4.76Mpa）。3)对施工完的桩应进行质量和承载力检验鉴定，采取超声检测等有效方法，提出鉴定报告，经验收合格后方可投入使用。(8)桩板挡墙施工监测1)施工过程中及竣工后，均应对边坡及坡顶建筑物进行监测，一旦发现异常情况，应立即停工并及时通知参建各单位共同研究解决办法。2)桩身强度达到100%后方可开挖桩前岩土体，严禁一次开挖到底，应分级开挖，分级高度1～2m，开挖同时应加强对坡顶建筑的监测。6.3.5预应力锚索1、材料（1）钢绞线：本工程采用的预应力锚索选用无粘结低松弛钢绞线，其性能应符合《预应力混凝土用钢绞线》GB/T5224-2014的7丝标准型钢绞线，直径d=15.2mm，其强度标准值fptk≥1860MPa。（2）锚具、夹具应符合《预应力筋锚具、夹具和连接器》GB/T14370—2015标准。预应力锚具的锚固力应能达到杆体极限拉力的95%以上，且达到实测极限抗拉力的总应变值不应大于2%。（3）注浆体：锚孔注浆体为M35水泥砂浆，水泥质量应符合《硅酸盐水泥、普通硅酸盐水泥》（GB175—2007）的规定，其强度等级不低于42.5级的新鲜普通硅酸盐水泥。（4）水灰比：注浆体配制的灰砂比为0.8~1.5，水灰比为0.38~0.5。砂宜采用中细砂，当采用特细砂时，其细度模数不宜小于0.7。砂中含泥量按重量计不得大于3%，云母、有机物，硫化物及硫酸等有害物质含量按重量计不得大于1%。拌合水宜为饮用水，水中不应含有影响水泥正常凝结核硬化的有害物资，不得使用污水。（5）外加剂：当采用早强剂、减水剂、CM微膨胀剂等外加剂时，其质量标准要符合国家或部颁现行规程规范的要求，其掺量由试验确定。2、锚索制作（1）每孔锚索采用无粘结钢绞线编制而成，钢绞线编的形心与锚环形心重合。（2）荷载分散型锚索应先制作单元锚索，再由2个或2个以上的单元锚索组装成复合型锚索。各单元锚索的外露端，应做好标记。在锚索张拉前，该标记不得损坏。（3）锚索的钢绞线和各单元承载体应按一定规律编排并绑扎成束，不得使用镀锌铁丝作捆绑材料。内锚段需组装成枣核状，量出内锚段的长度并作出记号，在此范围内穿对中支架；支架应能使钢绞线可靠分离，使每根每根钢绞线之间的净距离≥5mm，且使隔离支架处锚索体的注浆厚度大于10mm。编索时一定要把钢绞线理顺后再进行绑扎，最后在内锚固段端头装上锥形导向帽。隔离支架应选用塑料隔离支架。锚固段每1m设置一道对中支架，张拉段每隔2.0m设置一道对中支架，端头2m区段内加密到1.0m，对中支架应保证其所在位置处锚索体的的注浆厚度大于10mm，对中支架之间扎无锌铅丝一道。（4）锚索捆扎完毕，运输过程中应防止锚索发生弯曲、扭转和损伤。（5）锚索锚孔口向内20cm处需设置定位止浆环，止浆环可采用充浆膨胀式止浆环、充气膨胀式止浆环或速凝锚固剂加土工布制作。所选用的止浆环必须能承受大于0.8MPa的注浆压力，且不漏浆。止浆环处钢绞线与止浆环之间必须用环氧树脂砂浆或锚固剂粘结并密封好。（6）穿注浆管、回浆排气管，注浆管下口应确保距孔底不小于100mm。注浆管的端部用薄塑料带封堵，在压力作用下冲破，这样，可以防止穿索时堵管。（7）用几种不同的颜色胶带在钢绞线张拉端标识相应的锚固单元（该颜色标识在本工作段是固定的且明确记录在记录表上）。认真检查锚索全段的PE套管，不得有损伤、裸露钢绞线，若有发现，及时用防水胶带包缠，确保防腐可靠。（8）每根锚索的编号与孔号、注浆号等其他的结构、材料编号应保持一致。3、锚索灌浆（1）无粘结式锚索灌浆分锚固段、张拉段灌浆和外锚段灌浆两部分，锚固段、张拉段灌浆在锚索入孔后即可进行，外锚段灌浆则在锚索张拉锁定及验收后的3d~5d进行，或在封锚前1d进行。安装锚索就位后，应首先对锚固段进行灌浆锚固，待注浆体强度达到设计强度的85%，锚墩混凝土抗压强度达到30MPa后方可张拉锚索并安装锚具，张拉端的钢绞线必须清洁无油脂，确保锚具夹片与钢绞线在设计荷载作用下不松脱；由于荷载分散型锚索每个锚固单元的自由段长度不同，张拉时先张拉单元锚索，消除在相同荷载作用下因自由段长度不同而引起的弹性伸长差，再同时张拉各单元锚索至设计的锁定荷载并锁定。也可对各单元锚索从远端开始顺序进行张拉并锁定。注：a）张拉时采用张拉应力和伸长率双重控制，张拉后应对锚头和自由段间的空隙进行补浆。b）对土质边坡挡墙锚索张拉时应注意观察，若发现墙身发生变形，应立即停止张拉，在保证墙身不再发生变形的情况下将该张拉荷载锁定。c）锁定荷载详各剖面“锚索锁定荷载表”。（2）锚固段、张拉段灌浆采用M30水泥砂浆，锚固段和张拉段灌浆长度应符合施工图要求，止浆装置位置准确，不论锚索孔的方向如何，注浆均采用排气法注浆；注浆管插至孔底，浆液由孔底注入，空气由止浆环处的排气管排出。（4）灌注前，应对注浆体进行流动性试验，浆液在粘度计流出的时间以不超过6秒为宜；还应进行泌水测定，在量筒中注入500cm3浆液，3h后泌水量不得超过2%。（5）锚固段和张拉段灌浆压力均为0.6MPa~0.8MPa，排气管回浆后即以0.8MPa的压力屏浆，屏浆时间30min以上。（6）对需要进行补偿张拉的锚索，当补偿张拉锁定并经检验合格后，即可进行外锚段注浆，待7d后作外锚段封锚。（7）灌浆结束标准：灌浆量大于理论吸浆量，回浆比重不小于进浆比重，且稳压30min，孔内不再吸浆；4、锚索的张拉锚索正式张拉前，应取0.1~0.2轴向拉力设计值Nt对锚索预张拉两次，使杆体完全平直，各部位接触紧密。①一般情况下，锚索的张拉均采用超张拉持荷稳压、超载安装施工方法，超载系数暂定为1.15，由岩锚试验成果验证调整。②补偿张拉：根据代表性锚索的应力变化情况确定代表区域锚索是否需要进行补偿张拉。一般地，监测锚索荷载损失变化幅值，满足规定指标即预应力损失小于设计张拉力的10%的区域，原则上不进行补偿张拉；反之则需进行补偿张拉。需要补偿的锚索位置根据设计要求及监理指示进行。③对于有补偿张拉要求的锚索，应在张拉锁定后3d~7d进行，补偿张拉的拉力为超张拉力。④锚索张拉建议采用整体张拉，当千斤顶不能满足要求时则采用分组分束张拉。⑤张拉过程：分为单股预紧和整束分级张拉两个阶段。单股预紧应进行两次以上，预紧实际伸长值应大于预紧理论值，且两次预紧值之差应在10%之内，以使锚索各股钢绞线受力均匀，再进行整束张拉。整束张拉共分五个量级进行，即张拉荷载分别按设计张拉力的25%~115%逐级依次进行，并且应控制最大张拉力不得超过预应力钢材强度标准值的70%。采用非同时张拉方式进行；其基本原理和操作方式是从最大变形量的单元锚索（最大自由长度）起，按顺序先后张拉，在到达最小变形量的单元锚索（最小自由长度）后，再同时张拉全部的单元锚索（整体张拉）；其操作的关键是预先调整锚索的各锚索单元伸长量差值，计算的方法应科学有效且结合试验的有关成果（试验锚索的“非同时张拉方式管理图”）校验，确定准确的伸长提前量。整束分级张拉：初始应力—25%P—50%P—70%P—100%P—115%P（其中P为锚索施加预应力）稳压锁定；除最后一次超张拉要求静载持荷20min外，其余每级加载后的稳压时间为5min；前三次张拉（25%P、50%P、70%P）加荷速率不大于100KN/min，后两次张拉（100%P、115%P）加荷速率不大于50KN/min。预分两次逐级张拉，第一次张拉值为总张拉值的70%,两次张拉间隔时间不应小于3-5天，预应力锚索张拉锁定后锚头应涂防腐剂，。⑥张拉各级加载稳定前后，均应量测钢绞线的伸长值，若实测伸长值与理论伸长值相差超过10%或小于5%，应停止张拉，查明原因后才能重新张拉。⑦加荷、卸荷速率应平稳。张拉时，升荷速率不大于10%P/min或100MPa/min；卸荷速率不大于20%P/min或200MPa/min。⑧松弛损失一般锁定张拉力（不包括所定损失）的3%~4%，在补偿张拉前，应注意检查测力计的读数，若索力超过10%的锁定荷载或地区经验值，应立即进行补偿张拉，若未超过10%的锁定荷载或地区经验值，无需进行补偿张拉。若通过测力计发现异常张拉力时要查明原因进行处理。⑨在全部锚索施工结束后，因已经施加了设计计算的抗滑力，控制了边坡的变形，也由于开挖作业和支护的共同作用，锚索的索力也相应发生变化，应进行全坡面的锚索二次张拉，即按照设计的控制张拉力，用同样的张拉方法，逐个张拉，确保锁定荷载满足设计要求。二次张拉结束后，截去多余的钢绞线，使其外露30cm，安装防护罩，注入油脂，拧上堵头。封锚。⑩张拉时的安全：预应力张拉操作必须严格遵守操作规程，操作时应防止以下情况：夹片脱出或飞出、断丝与滑丝、千斤顶必须有固定设施，以防锚索张拉时锚固段突然失效时千斤顶坠落。8、锚索耐久性构造设计（1）锚头部分：锚索张拉锁定、二次灌浆完成后封口，从锚具量起留100mm的钢绞线，并做厚度不小于100mm的1:2水泥砂浆保护层，再用钢筋网罩封闭，采用C30细石混凝土封闭，混凝土保护层厚度不应小于50mm；锚具与张拉端与无粘结钢绞线之间采用过渡管连接，过渡管内注入防腐剂，无粘结钢绞线的PE套管伸入过渡管内长度不应小于100mm。（2）自由段：锚索筋材应采用工厂化生产的无粘结钢绞线，严禁采用有粘结钢绞线涂抹油脂套管的工艺方式。（3）锚固段：锚固段部分的钢绞线要剥除PE防护套管，用锯末除去钢绞线防腐油脂，并用面纱清洁擦拭（除油），采用水泥砂浆防腐，施工中应使锚索位于锚孔中部，要求杆体周围水泥砂浆保护层厚度不小于30mm。9、锚索监测：监测锚索的数量为总锚索量的5%。10、锚索基本试验及验收试验1、基本试验：锚杆（锚索）施工前施工前必须进行基本实验，基本实验的主要目的是确定锚固体与岩土层间粘结强度标准值、锚杆（索）设计参数和施工工艺。实验锚杆的锚固长度和锚杆根数应符合下列要求：（1）由于荷载分散型锚索每个锚固单元的自由段长度不同，在相同荷载作用下，各个单元锚索的伸长量不同，采用常规的试验方法不适宜，可按下列两种试验方法之一进行：对每个单元锚索单独进行常规试验，锚索的试验结果由各个单元锚索的试验资料组成在设计拉力条件下，计算由单元锚索在相同荷载作用下因自由段长度不等引起的弹性伸长差，依次对各个单元锚索（从自由段长度最大的）进行预先张拉以消除上述影响，然后按常规试验方法进行试验。（2）每种实验锚杆（锚索）数量均不低于5根。（3）基本试验的常规方法应采用循环加、卸载法。（4）当每组试验锚杆极限承载力的最大差值不大于30%时，应取最小值作为锚杆的极限承载力；2、验收试验：验收试验的目的是检验施工质量是否达到设计要求。（1）锚杆（锚索）验收试验荷载值及试验根数要求见下表：项目锚索类型孔径(mm)锚索验收试验荷载值(KN)锚索锁定值(KN)6束1×7Φ15.2钢绞线200525350边坡监测本次设计中包含的边坡以及各挡墙在施工期间和竣工后均应进行监测，其目的是为了掌握高边坡和挡护工程在实施及营运过程中受诸如降雨、开挖等不利因素的影响程度，便于及时分析边坡的安全状态，进行动态设计，优化施工工艺，保证施工安全和施工质量，确保道路营运期间边坡的长期稳定。(1)监测工点本次设计中包含的人工高切坡、高填方路基，各类支挡结构。(2)监测项目高边坡监测项目根据边坡的复杂程度、地形条件、地质环境条件、结构设计需要、工程的施工程序与支护方法、工程的重要性及经费的承受能力等综合确定。本次设计的边坡监测项目根据各个工点的具体需要选定，施工单位应根据边坡情况制定施工期间监测方案。项目竣工后，由业主委托具有资质的专业监测机构对边坡进行监测，以检验边坡岩土工程治理施工及治理质量效果，确保工程经济合理安全可靠。监测方案应包括监测项目、监测目的、监测方法、测点布置、监测项目报警和信息反馈制度等内容。经设计、监理和业主共同认可后实施。监测项目包括：坡顶水平位移和垂直位移，地表裂缝，坡顶建构筑物变形，降雨、洪水与时间关系，锚杆（索）拉力，支护结构变形，地下水、渗水与降雨关系。按边坡工程安全等级为一级时上述项目为应测项目；为二级时，部分项目为选测项。(3)监测时间及频度边坡监测工作时间主要为施工期和使用初期，一级永久性边坡工程竣工后的监测时间不宜少于2年。监测频度应与施工和降雨量相适应，在雨季、边坡开挖（放炮）期间和已出现变形破坏时应加密观测。连续3日降雨量大于50mm/日时，应连续观测3次，间隔时间不大于2天。竣工后监测次数可减少。设计要点及注意事项（1）本次腾滨路延伸段1#挡墙设计距离铁塔最近约10m，由于未收集到铁塔基础资料；施工单位在施工前，应先进行现状铁塔基础、线缆等结构物勘察，编制专项施工施工方案并组织专家论证；同时，应报相关产权单位审批。届时根据收集到的基础资料对设计文件进行复核。（2）本工程采用“动态设计，信息法施工”：施工时地质情况要与地勘报告仔细核对，如果出现地质情况与地勘报告不符的情况时，应及时通知设计人员及地勘部门，并会同有关单位协商解决。信息法施工的要求参见《建筑边坡工程技术规范》GB50330-2013第18章相关内容。该工程的施工过程中应将锚索（锚杆）的钻孔、桩的开挖过程视为再勘察过程对待，施工中务必做好地质编录，加强监测。明确施工期间和施工后的监测内容及监测频率。如发现地质情况与原勘察设计不符，应立即通知勘察、设计单位，及时调整有关设计、施工方案和参数，以避免工程事故的发生。（3）本边坡工程的开挖支护应严格按照逆作法施工，严禁先切除坡脚，严禁一坡到底开挖后再支护，避免施工期间工程事故的发生。（4）施工之前对坡顶已有建筑物进行调查，确定已有建筑物变形、裂纹和其它损坏情况的现状。在施工过程中对已有建筑物进行变形、已有裂缝监测，并形成监测记录资料。当边坡局部出现的位移、周边房屋出现裂纹或已有裂纹扩展且不稳定时，应迅速在相应区域内采取袋装土反压回填、加内支撑、主动土压力区卸载等措施。（5）按建质[2009]87号文的规定，本工程施工前应进行施工组织方案（设计）的专家审查。施工时应严格按照设计及施工组织确定的施工步骤进行，并在施工作业过程中加强安全监测；当现场实际地质情况与地勘、设计不符时，应及时通知有关各方并采取有效措施。（6）边坡坡顶做好截、排水水措施，及时排走地表水；加强在施工过程中和施工后坡面坡顶截排水措施，坡顶池塘应加强防渗排水措施，避免坡面水渗入坡面，影响边坡安全。（7）边坡位置和高度参数与现场不一致的，以现场为准，差异较大时，应通知地勘及设计人员进行现场处理。（8）边坡施工前，应调查清除边坡施工影响范围内是否有地下工程、地下管道及地下管线等，防止土方对其产生破坏。（9）边坡施工前应将各建筑物、管线位置精确定位，确保各建、构筑物（包括道路）、管线能正常建设后方可开工。（10）如今后在边坡坡顶和坡脚发生其它工程活动，应不对边坡稳定性产生不利影响。（11）其他未尽事宜应严格按照现行国家和地方有关规范和标准执行，施工中如出现有关问题请及时与建设方、监理单位及勘察人员、设计人员联系，共同协商处理。（12）若支挡结构范围在轨道保护范围内，施工时应采取如下措施确保施工安全：1）项目实施前，施工单位应对轨道保护范围线内的项目工程编制详细施工组织计划，并上报重庆市轨道交通建设办公室审批，经轨道主管部门同意后，方可施工。2）项目建设前应有完整的施工监测方案。该段位于市区内，严禁采用爆破施工。3）施工期间，地表应设置合理截、排水沟，将地表水和施工废水引出轨道保护区范围以外。4）在工程实施前，应做好轨道交通设施安全保护方案（主要包括岩体完整性控制、地下水监测、基坑及边坡支挡方案、工程实施时对轨道交通结构设施影响的第三方监测方案及采取的措施等），并征得轨道交通建设及运营单位签订安全责任书、完善相关管理手续，同时接受轨道交通建设及运营单位的巡查。5）该工程位于控制保护区范围内的桩基础应采用人工开挖，严格控制施工精度，确保桩位不发生偏移，并对桩身采用油毡隔离等措施，确保应力不向轨道已建结构及待建结构范围土体传递。6）严格控制土石方工程开挖尺寸，采用对称开挖，分层开挖等措施降低对轨道结构受力影响，不得采取爆破施工，合理设置施工通道、机械设备进场及施工作业区，不得扩挖、超挖，土石方开挖后应立即装运，严禁在轨道交通控制保护区范围内堆载；回填土采用静力碾压，不得采取冲击式碾压机械。7）施工过程中及建成投用后应解决好临时及永久排水等问题，应对已有钻孔实施有效封闭，开挖完成后尽快封底并开展桩基础及上部结构施工，对轨道周边排水管线采用混凝土满包加固，避免水渗入岩体中，造成岩体强度降低。涉及危大工程项9.1危大工程分项清单编号平面位置危险项施工组织注意事项1腾滨路延伸段K0+995.000～K1+030.000左侧坡顶存在110KV高压铁塔施工时严格按照逆作法施工，施工前应探明高压铁塔基础形式及埋深，施工过程不得对高压铁塔造成不利影响，保证施工安全2腾滨路延伸段K1+172.875~K1+195.355左侧人工挖孔施工过程中应严格监测边坡变形，不得在边坡上堆载，保证施工安全3环南路下穿道敞口段挡墙现状道路改造，施工过程需确保现状道路通行施工时应先进行挡墙施工，待挡墙混凝土强度达到设计要求后方可进行后续施工，施工过程应严格监测挡墙变形，确保现状道路运营及施工安全《危险性较大的分部分项工程安全管理规定》（住建部第37号）已于2018年6月1日起实施。根据该文件，危大工程的分部分项工程范围参考如下：表5-14危大工程以及超过一定规模的危大工程范围序号类别危大工程范围超过一定规模的危大工程范围1基坑工程1.开挖深度超过3m（含3m）的基坑（槽）的土方开挖、支护、降水工程。2.开挖深度虽未超过3m，但地质条件、周围环境和地下管线复杂，或影响毗邻建、构筑物安全的基坑（槽）的土方开挖、支护、降水工程。1.开挖深度超过5m（含5m）的基坑（槽）的土方开挖、支护、降水工程。2滑坡处理和填、挖方路基工程1.滑坡处理。2.岩质边坡高度≥15米，岩土混合边坡高度≥12米且土层厚度≥4米，土质边坡高度≥8米。3.填方边坡高度≥8米。1.中型及以上滑坡体处理。2.岩质边坡高度≥30米；岩土混合边坡高度≥25米且土层厚度≥4米；土质边坡高度≥15米。3.填方边坡高度≥12米。4.曾发生过安全事故的高边坡项目。3基础工程1.挡土墙基础。2.沉井等深水基础。1.平均高度不小于6m面积不小于1200㎡的砌体挡土墙的基础。2.水深不小于20m的各类深水基础。4大型临时工程1.围堰工程。2.挂篮。3.栈桥、临时码头。4.水上作业平台。1.水深不小于10m的围堰工程。2.猫道、移动模架。3.栈桥。5桥涵工程1.桥梁工程中的梁、拱、柱等构件施工。2.打桩船作业。3施工船作业。4.边通航边施工作业。5.水下工程中的水下焊接、混凝土浇注等。6.顶进工程。7.上跨或下穿既有市政道路、铁路施工。1.长度不小于40m的预制梁的运输与安装，钢箱梁吊装。2.跨度不小于150m的钢管拱安装施工。3.高度不小于40m的墩柱、高度不小于100m的索塔等的施工。4.离岸无掩护条件下的桩基施工。5.开敞式水域大型预制构件的运输与吊装作业。6.在三级及以上通航等级的航道上进行的水上水下施工。7.转体、缆索吊装、顶推施工。6模板工程及支撑体系1.各类工具式模板工程：包括滑模、爬模、飞模、翻模、隧道模等工程。1.各类工具式模板工程：包括滑模、爬模、飞模、翻模、隧道模等工程。混凝土模板支撑工程1.搭设高度5m及以上。2.搭设跨度10m及以上。3.施工总荷载（荷载效应基本组合的设计值，以下简称设计值）10kN/m2及以上。4.集中线荷载（设计值）15kN/m及以上。5.高度大于支撑水平投影宽度且相对独立无联系构件的混凝土模板支撑工程。P1.搭设高度8m及以上。2.搭设高度18m及以上。3.施工总荷载（设计值）15KN/㎡及以上。4.集中线荷载（设计值）20KN/m及以上。1.承重支撑体系：用于钢结构安装及满堂支撑体系。1.承重支撑体系：用于钢结构安装等满堂支撑体系，承受单点集中荷载7KN以上。7起重吊装及起重机械安装拆卸工程1.采用非常规起重设备、方法，且单件起吊重量在10KN及以上的起重吊