地铁车站深基坑结构设计计算书

目录HYPERLINK\l"_Toc295114920"前言1HYPERLINK\l"_Toc295114921"第一章工程概况况2HYPERLINK\l"_Toc295114922"1.2水文文地质工程地地质条件2HYPERLINK\l"_Toc295114923"1.2.1车站工程地地质层分布与与特征描述22HYPERLINK\l"_Toc295114924"1.2.2水文地质条条件4HYPERLINK\l"_Toc295114925"1.2.3不良地质现现象4HYPERLINK\l"_Toc295114926"第二章支护方案案的选择及比比较5HYPERLINK\l"_Toc295114927"2.1基坑坑支护的类型型及其特点和和适用范围55HYPERLINK\l"_Toc295114928"2.1.1深层搅拌水水泥土围护墙墙5HYPERLINK\l"_Toc295114929"2.1.2土钉墙5HYPERLINK\l"_Toc295114930"2.1.3排桩支护5HYPERLINK\l"_Toc295114931"2.1.4槽钢钢板桩桩5HYPERLINK\l"_Toc295114932"2.1.5钻孔灌注桩桩6HYPERLINK\l"_Toc295114933"2.1.6钢板桩6HYPERLINK\l"_Toc295114934"2.1.7SMW工法法6HYPERLINK\l"_Toc295114935"2.1.8地下连续墙墙7HYPERLINK\l"_Toc295114936"2.2方案案的比较及确确定7HYPERLINK\l"_Toc295114937"2.2.1基坑的特点点7HYPERLINK\l"_Toc295114938"2.2.2支护方案的的选择7HYPERLINK\l"_Toc295114939"第三章土压力计计算9HYPERLINK\l"_Toc295114940"3.1荷载载的确定9HYPERLINK\l"_Toc295114941"3.2地下下水对土压力力的影响9HYPERLINK\l"_Toc295114942"3.3按分分层土计算土土压力10HYPERLINK\l"_Toc295114943"3.4参数数加权平均计计算11HYPERLINK\l"_Toc295114944"第四章结构内力力计算14HYPERLINK\l"_Toc295114945"4.1计算算理论的确定定14HYPERLINK\l"_Toc295114946"4.2结构构内力计算及及配筋14HYPERLINK\l"_Toc295114947"4.2.1土压力计算算14HYPERLINK\l"_Toc295114948"4.2.2用等值梁法法计算弯矩116HYPERLINK\l"_Toc295114949"4.3地下下连续墙的配配筋计算233HYPERLINK\l"_Toc295114950"第五章基坑稳定定性分析266HYPERLINK\l"_Toc295114951"5.1基坑坑的整体稳定定性验算266HYPERLINK\l"_Toc295114952"5.2基坑坑的抗隆起稳稳定验算266HYPERLINK\l"_Toc295114953"5.3基坑坑的抗渗流稳稳定性验算228HYPERLINK\l"_Toc295114954"5.4基坑坑支护结构踢踢脚稳定性验验算29HYPERLINK\l"_Toc295114955"第六章支撑设计计31HYPERLINK\l"_Toc295114956"6.1方案案比较31HYPERLINK\l"_Toc295114957"6.2围檩檩设计31HYPERLINK\l"_Toc295114958"6.3支撑撑设计33HYPERLINK\l"_Toc295114959"6.4立柱柱设计34HYPERLINK\l"_Toc295114960"第七章基坑变形形估算及控制制35HYPERLINK\l"_Toc295114961"7.1概述述35HYPERLINK\l"_Toc295114962"7.2基坑坑的变形估算算35HYPERLINK\l"_Toc295114963"7.2.1水平位移估估算35HYPERLINK\l"_Toc295114964"7.2.2基坑隆起估估算35HYPERLINK\l"_Toc295114965"7.2.3地表沉降估估算36HYPERLINK\l"_Toc295114966"第八章降水设计计37HYPERLINK\l"_Toc295114967"8.1概述述37HYPERLINK\l"_Toc295114968"8.2降水水的作用377HYPERLINK\l"_Toc295114969"8.3降水水方案选择337HYPERLINK\l"_Toc295114970"8.3.1降水施工方方案37HYPERLINK\l"_Toc295114971"8.3.2降水的设计计38HYPERLINK\l"_Toc295114972"第九章施工组织织设计39HYPERLINK\l"_Toc295114973"9.1地下下连续墙施工工主要技术措措施39HYPERLINK\l"_Toc295114974"9.2地下下连续墙的施施工39HYPERLINK\l"_Toc295114975"9.3保证证工程质量的的主要技术措措施45HYPERLINK\l"_Toc295114976"9.4技术术管理措施448HYPERLINK\l"_Toc295114977"9.5安全全生产措施449HYPERLINK\l"_Toc295114978"9.6文明明施工措施552HYPERLINK\l"_Toc295114979"9.7环境境保护措施554HYPERLINK\l"_Toc295114980"第十章地下连续续墙施工的常常见问题及处处理63HYPERLINK\l"_Toc295114981"10.1连连续墙施工的的问题及处理理63HYPERLINK\l"_Toc295114982"10.2土土方开挖的应应急措施666HYPERLINK\l"_Toc295114983"结论68HYPERLINK\l"_Toc295114984"参考文献69HYPERLINK\l"_Toc295114985"致谢70前言基坑工程是我国国当前地基基基础领域一个个重要的研究究方向。基坑坑工程在二十十世纪八十年年代末才开始始全面、深入入地研究与工工程实践，但但随着我国建建设事业的发发展,城市的高层层建筑大量涌涌现，极大的的推动了深基基坑工程设计计理论和施工工技术的不断断发展,同时也产生生了大量的深深基坑支护设设计与施工问问题。国内外大量工程程实践表明，许许多工程的最最危险阶段不不一定是在正正常使用阶段段，而是在建建造阶段和老老化阶段。对对许多工程事事故常常发生生在施工阶段段而言，其原原因除了施工工质量没有保保证、施工方方法发生了不不合理的改变变、人为错误误等原因以外外，重要原因因之一是由于于对环境、地地质、荷载等等因素认识不不足而导致设设计和施工中中的某种失误误和疏忽所致致。深基坑工程是与与众多因素相相关的综合技技术，是一个个系统的工程程问题，必须须具有结构力力学、土力学学、地基基础础、地基处理理、原位测试试等多种学科科知识，同时时具有丰富的的施工经验，并并结合拟建场场地的土质和和周围环境情情况，才能制制定出因地制制宜的支护结结构方案和实实施办法。它它与场地工程程勘察、支护护结构设计、施施工开挖、基基坑稳定、降降水、施工管管理、现场监监测、相邻场场地施工相互互影响等密切切相关。基坑坑设计与施工工涉及地质条条件、岩土性性质、场地环环境、工程要要求、气候变变化、地下水水动态、施工工程序和方法法等许多相关关的复杂问题题，是理论上上尚待完善、成成熟和发展的的综合技术学学科。如何根根据场地工程程性质、水文文地质、环境境条件制定合合理的设计方方案；如何在在保证稳定性性的前提条件件下，设计最最经济的方案案，也是基坑坑比较重要的的问题。因此此在基坑工程程设计与施工工中，需要严严谨、周密的的分析与计算算。本设计是关于苏苏州宝带西路路站基坑的设设计。主要包包括了四个大大的方面：支支护方案的选选择、围护结结构设计与计计算、基坑的的降排水和施施工组织设计计。根据基坑坑的工程概况况及其特点，在在考虑基坑的的安全性和经经济性的前提提下选择了组组合拱结构作作为挡土结构构、深层水泥泥搅拌桩作为为止水帷幕。采采用郎肯理论论计算水土压压力，墙体内内力、弯矩和和嵌固深度。在在基坑的降排排水设计中，采采用了真空井井点降水。在在施工组织设设计中详细的的叙述了地下下连续墙的施施工工艺流程程和施工要点点。第一章工程程概况1.1工程程概况宝带西路车站宝带西路站位于于宝带西路与与盘蠡路交叉叉路口，沿盘盘蠡路南北向向布置。车站站东北侧为苏苏州市供电局局吴城分局，东东南侧为盘蠡蠡南苑、薛家家塔别墅、薛薛家塔，西北北侧为盘蠡村村，西南侧为为美之国住宅宅小区。路口口南北方向为为盘蠡路，现现状为城市主主干路。东西西方向为宝带带西路，现状状为城市主干干路。沿盘蠡蠡路东侧有一一条小河，宽宽10－12m，规划河底底标高为－0.9m。图1.1宝带西路车站总平面图图1.1宝带西路车站总平面图1.2水文文地质工程地地质条件车站工程地地质层分布与与特征描述根据地质资料，地地层层序自上上而下依次为为：①1杂填土层：：褐黄～灰～～杂色，松散散，以水泥、沥沥青路面为主主，局部含较较多碎石、混混凝土块等建建筑垃圾，局局部有架空现现象。属第四四系全新统（Q4）近代人工工堆积物，层层厚0.40～10.700m，平均层厚1.50m，层底标高-7.76～3.08m，该层压缩缩性不均，土土质不均。①3素填土层：：褐黄～灰黄黄色，松软，以以粘性土为主主，含少量碎碎石，含植物物根茎。属第第四系全新统统（Q4）近代人工工堆积物，层层厚0.50～3.90m，平均层厚1.66m，层底标高-2.27～1.48m，层顶标高-0.38～3.42m，该层压缩缩性不均，土土质不均。③1粘土：褐黄黄～灰黄色，可可塑为主，局局部硬塑，干干强度高。为为第四系晚更更新统（Q32-3）冲湖积相相沉积物，层层厚0.70～4.60m，层底标高-4.30～-1.988m，层顶-2.21～1.48m，压缩性中中等。③2粉质粘土：：灰黄～青灰灰色，可塑为为主，局部软软塑，局部夹夹薄层粉土，稍稍有光泽，干干强度、韧性性中等，无摇摇振反应。为为第四系晚更更新统（Q32-3）冲湖积相相沉积物，层层厚0.50～5.40m，层底标高-8.70～-2.999m，层顶标高-4.30～-1.988m，该层压缩缩性中等。④2粉质粘土：：灰色，流塑塑，夹薄层粉粉土，稍有光光泽，干强度度中等。为第第四系晚更新新统（Q32-2）海陆交互互相沉积物，层层厚3.60～9.50m，层底标高-15.990～-9.799m，层顶标高-9.95～-5.200m，该层压缩缩性中等偏高高。④3粉砂层：灰灰色，偶呈灰灰黄、灰绿色色,欠均匀，局局部夹薄层状状粘性土，层层中有时为粉粉土、局部呈呈细砂。层底底埋深11.4～27.0m、层底标高-8.18～-25.220m,饱和，中密密，振动后易易液化，压缩缩性中等。④5粉质粘土：：灰色，流塑塑，夹薄层粉粉土，局部夹夹淤泥质粉质质粘土薄层，干干强度、韧性性中等，无摇摇振反应。为为第四系晚更更新统（Q32-2）海陆交互互相沉积物，层层厚1.30～22.100m，平均层厚9.24m，层底标高-35.999～-17.114m，层顶标高-20.448～-10.666m，该层压缩缩性中等偏高高。④6粉土夹粉砂砂：灰色，中中密～密实，很很湿，夹薄层层粉质粘土层层，无光泽，干干强度低，摇摇振反应迅速速。为第四系系晚更新统（Q32-2）海陆交互互相沉积物，层层厚8.60～33.500m，层底标高-57.448～-31.115m，层顶标高-26.992～-22.440m，该层压缩缩性中等偏低低，为承压含含水层，透水水性较好。⑧1粉砂：灰色色，密实，饱饱和，矿物成成份以石英长长石为主，夹夹少量砾石，含含云母碎屑，夹夹粉土薄层，局局部夹较多薄薄层粉质粘土土，为第四系系中更新统（Q21）冲湖相沉沉积物，层厚厚2.50～10.400m，层底标高-66.996～-58.559m，层顶标高-57.449～-57.779m，该土层压压缩性中等偏偏低。⑧2粉质粘土：：灰色，软塑塑为主，局部部青灰色，可可塑，稍有光光泽，干强度度中等，韧性性中等，无摇摇振反应，为为第四系中更更新统（Q21）冲湖相沉沉积物，层厚厚1.80～6.60m，平均层厚4.83m，层底标高-65.559～-64.559m，层顶标高-62.779～-58.559m，该土层压压缩性中等。⑨1粉质粘土夹夹粘土：灰绿绿~灰色，硬塑塑为主，局部部可塑，夹少少量粘土层，干干强度中等，为为第四系下更更新统（Q13）冲湖积相相沉积物，本本次勘察未揭揭穿，最大控控制厚度2.7米，土层压压缩性中等。物理力学性质指指标综合建议议值表土层代号及名称重度γ(kN/m3))基床系数K(MPa/mm))地基承载力特征征值值fak(kPa)静止侧压力系数数KK0钻孔桩参数直剪(固快)垂直水平qsik(kPa)qpk(kPa)C(kPa)φ(度)①3素填土19.010.012.00.6020.015.0③1粘土20.026.032.02100.486557.514.7③2粉质粘土19.620.024.01600.504823.616.1④2粉质粘土18.812.013.01100.543221.116.6④6粉砂夹粉土土19.635.040.02000.406010008.631.1水文地质条条件（1）潜水潜水主要赋存于于浅部粘性土土层中，受区区域地质、地地形及地貌等等条件的控制制。其下的③③1粉质粘土层层，③2粉质粘土层层，均属于不不透水层。勘勘察期间，稳稳定水位标高高2.00m，据区域水水文资料，苏苏州市历年最最高潜水位标标高2.63m，最低潜水水位标高为0.21m，年水位变变幅为1~2m。（2）微承压水水微承压水赋存于于第一隔水层层下的砂性土土层中（B层砂），埋埋深5~6m，厚度8~15m，赋水性中中等。（3）承压水区内承压水主要要赋存于深部部的砂性土层层中，埋深大大于25m，赋水性中中等。不良地质现现象本场地在勘探深深度范围内未未发现地裂隙隙、岩溶、土土洞、河岸滑滑坡及浅层活活动断裂等不不良地质作用用存在。场地地内20m以浅的④1粉土、④3粉砂夹粉土土、④4粉土夹粉砂砂层为不液化化土层，地基基土不存在液液化趋势。第二章支护护方案的选择择及比较2.1基坑坑支护的类型型及其特点和和适用范围深层搅拌水泥土土围护墙深层搅拌水泥土土围护墙是采采用深层搅拌拌机就地将土土和输入的水水泥浆强行搅搅拌,形成连续搭搭接的水泥土土柱状加固体体挡墙。水泥泥土围护墙优优点:由于一般坑坑内无支撑,便于机械化化快速挖土;具有挡土、止止水的双重功功能;一般情况下下较经济;施工中无振振动、无噪音音、污染少、挤挤土轻微,因此在闹市市区内施工更更显出优越性性。水泥土围围护墙的缺点点:首先是位移移相对较大,尤其在基坑坑长度大时,为此可采取取中间加墩、起起拱等措施以以限制过大的的位移;其次是厚度度较大,只有在红线线位置和周围围环境允许时时才能采用,而且在水泥泥土搅拌桩施施工时要注意意防止影响周周围环境。土钉墙土钉墙是一种边边坡稳定式的的支护，其作作用与被动的的具备挡土作作用的围护墙墙不同,它是起主动动嵌固作用,增加边坡的的稳定性,使基坑开挖挖后坡面保持持稳定。土钉钉墙主要用于于土质较好地地区,我国华北和和华东北部一一带应用较多多,目前我国南南方地区亦有有应用,有的已用于于坑深10m以上的基坑,稳定可靠、施施工简便且工工期短、效果果较好、经济济性好、在土土质较好地区区应积极推广广。采用土钉钉墙的一般要要求，①土钉墙可适适用于塑，不不塑或坚硬的的粘性土；②在有地下水水的土层中，土土钉支护应该该在充分降排排水的前提下下采用；③土钉墙容易易引起土体位位移，采用土土钉墙支护应应慎重考虑，墙墙体变形对周周围环境的影影响，本工程程地质条件：：主要为粘性性土。另本工工程地下水位位为2.1m，且地处海海边区，若要要采用土钉墙墙支护势必做做好降水排水水措施。且工工程地处人口口稠密的旧城城区，毗邻交交通主干道,排水必将引引起地地面沉沉降，给周围围建筑以极大大威胁。排桩支护基坑开挖时，对对不能放坡或或由于场地限限制不能采用用搅拌桩支护护，开挖深度度在6~10m左右时，即即可采用排桩桩围护。排桩桩可采用钻孔孔灌注桩、人人工挖孔桩、预预制钢筋混凝凝土板桩或钢钢板桩等。当当基坑开挖深深度较大时，可可设置多道支支撑，以减少少内力,采用冲钻孔孔桩能够穿越越条石、旧基基础。在护壁壁桩间做旋喷喷帷幕达到止止水的效果，但但由于基坑开开挖深度大护护壁不可能采采用锚拉或内内支撑，锚杆杆无法施工，也也无法采用锚锚拉，南北两两侧亦无法对对称采用排桩桩，在设立支支护时没有合合适的支护方方式。槽钢钢板桩桩这是一种简易的的钢板桩围护护墙,由槽钢正反反扣搭接或并并排组成。槽槽钢长6~10mm,型号由计算确确定。其特点点为:槽钢具有良良好的耐久性性,基坑施工完完毕回填土后后可将槽钢拔拔出回收再次次使用;施工方便,工期短;不能挡水和和土中的细小小颗粒,在地下水位位高的地区需需采取隔水或或降水措施;抗弯能力较较弱,多用于深度度小于4m的较浅基坑坑或沟槽,顶部宜设置置一道支撑或或拉锚;支护刚度小,开挖后变形形较大。钻孔灌注桩桩钻孔灌注桩围护护墙是排桩式式中应用最多多的一种,在我国得到到广泛的应用用。其多用于于坑深7~10m的基坑工程,在我国北方方土质较好地地区已有8~9m的臂桩围护护墙。钻孔灌灌注桩支护墙墙体的特点有有:施工时无振振动、无噪音音等环境公害害,无挤土现象,对周围环境境影响小;墙身强度高,刚度大,支护稳定性性好,变形小;当工程桩也也为灌注桩时时,可以同步施施工，从而施施工有利于组组织、方便、工工期短;桩间缝隙易易造成水土流流失,特别时在高高水位软粘土土质地区,需根据工程程条件采取注注浆、水泥搅搅拌桩、旋喷喷桩等施工措措施以解决挡挡水问题;适用于软粘粘土质和砂土土地区,但是在砂砾砾层和卵石中中施工困难应应该慎用;桩与桩之间间主要通过桩桩顶冠梁和围围檩连成整体体,因而相对整整体性较差,当在重要地地区,特殊工程及及开挖深度很很大的基坑中中应用时需要要特别慎重。钢板桩采用钢板桩支护护针对本基坑坑为临时支护护的特点，施施工方便，工工期短，在基基坑施工完毕毕回填土后将将槽钢拔出，重重新利用，可可以将支护费费用降到最低低。但采用钢钢板桩支护有有一致命的弱弱点，即不能能挡水和土中中的细小颗粒粒，且在地下下水位高时还还要求降水或或隔水，这与与本工程地下下水位高，地地水丰富的地地质条件极不不相称。另钢钢板桩支护抗抗弯能力较弱弱，开挖挠曲曲变形较大，一一般适用深度度不超过4m。很显然本本基坑软弱含含水的地质条条件10m的开挖深度度，以及地处处城市建筑密密集区对挠曲曲位移的严格格要求等均不不适宜采用钢钢板桩支护，一一经采用必将将造成严重后后果。SMW工法法SMW工法亦称称劲性水泥土土搅拌桩法,即在水泥土土桩内插入HH型钢等(多数为H型钢,亦有插入拉拉森式钢板桩桩、钢管等),将承受荷载载与防渗挡水水结合起来,使之成为同同时具有受力力与抗渗两种种功能的支护护结构的围护护墙。SMW支护结构的的支护特点主主要为:施工时基本本无噪音,对周围环境境影响小;结构强度可可靠,凡是适合应应用水泥土搅搅拌桩的场合合都可使用,特别适合于于以粘土和粉粉细砂为主的的松软地层;挡水防渗性性能好,不必另设挡挡水帷幕;可以配合多多道支撑应用用于较深的基基坑;此工法在一一定条件下可可代替作为地地下围护的地地下连续墙,在费用上如如果能够采取取一定施工措措施成功回收收H型钢等受拉拉材料;则大大低于于地下连续墙墙,因而具有较较大发展前景景。地下连续墙墙通常连续墙的厚厚度为600mm、800mm、1000mmm，也有厚达1200mmm的。地下连连续墙刚度大大，止水效果果好，是支护护结构中最强强的支护型式式，适用于地地质条件差和和复杂，基坑坑深度大，周周边环境要求求较高的基坑坑，但是造价价较高，施工工要求专用设设备优点：①施工时时振动小，噪噪音低，非常常适合本基坑坑的开挖支护护设计；②墙体刚度大大，特别适合合本基坑复杂杂的地质条件件，尤其是对对松散填土及及软塑淤泥质质粉质粘土的的支挡效果明明显，基坑安安全性能够得得到保证；③防渗性能好好，地下连续续墙现今工艺艺已成熟，在在墙体结头和和施工方法上上都得到改进进，墙体几乎乎不透水，因因此对于本基基坑高达1m的地下水位位相当适合采采用连续墙可可以不降排水水，在施工时时只要及时的的进行排水即即可；④占地少，本本工程地处城城市建筑密集集区，空间狭狭小，采用地地下连续墙可可以充分利用用建筑红线以以内有限的地地面和空间，能能够充分发挥挥其经济效益益，在施工过过程中，不会会引起地面沉沉降，因此对对周围建筑没没有丝毫影响响；⑤工效高，工工期短，质量量可靠，经济济效益高。采采用地下连续续墙是真正的的优质高效，符符合现代都市市的竞争理念念，业主容易易接受。缺点点：①对废泥浆处处理，不但会会增加工程费费用，如泥水水分离不完善善或处理不当当，造成新的的环境污染；；②槽壁坍塌问问题。如地下下水位急剧上上升，护壁泥泥浆液面急剧剧下降，土层层中有软弱的的砂性砂层，泥泥浆的性质不不当或已变质质，施工管理理不当等均可可能引起壁槽槽壁坍塌，引引起地面沉降降，危害邻近近工程结构和和地下管理的的安全。同时时也可能使墙墙体混凝土体体积超方，墙墙面粗躁结构构尺寸超出允允许界限；③本基坑支护护均为临时支支护，采用地地下连续墙费费用要相对较较高，但为保保证安全稳定定及效率，费费用仿高5-10%的预算之内内，同时采用用连续墙施工工，工序简单单，变更较少少，费用易于于控制。2.2方案案的比较及确确定基坑的特点点综合分析本工程程的地理位置置、土质条件件、基坑开挖挖深度及周围围环境的影响响，有以下的的特点：（1）基坑开挖挖的面积较大大，下方管线线较多。（2）基坑开挖挖深度范围内内的土层的工工程性较差。软软土厚度大。（3）基坑周围围的环境条件件复杂。（4）开挖深度度较深，约16.5m，属于于一级基坑。（5）地下水位位较高，施工工期间需要降降水和止水。支护方案的的选择根据本工程的特特点，设计时时此基坑有可可能采用的几几种支护形式式从技术上和和经济上进行行了分析比较较。①采用钻孔灌注注桩作为挡土土结构、深层层水泥搅拌桩桩为止水帷幕幕及结合三道道钢管内支撑撑的支护体式式。优点：钻孔灌注注桩施工容易易、造价较低低，目前此种种技术比较成成熟。另深层层水泥搅拌桩桩为止水帷幕幕时有好的效效果防水。钢钢管内支撑具具有拼装方便便、施工速度度快并可以多多次重复使用用等优点，并并可施加预应应力。此时支支护结构有一一定的安全性性和经济性。缺点：主体结构构深度太大，地地下水位较高高，施工难度度较大。②主体采用地地下连续墙及及刚支撑优点：施工振动动小，噪音低低，非常适于于城市施工；；墙体刚度大大，防渗性能能好，可以贴贴近施工；适适用于多种地地基条件，可可以作为刚性性基础；占地地少，可以充充分利用建筑筑红线以内有有限的地面和和空间；工效效高，工期短短，质量可靠靠，经济效益益高。本方案案充分考虑了了基坑地下水水位高，面积积大，高度大大等特点。主主体采用地下下连续墙强度度高又可以止止水，并成为为基础的结构构部分，与后后浇的内衬共共同组成永久久性结构的侧侧墙。机械化化程度高，能能保证工期，是是比较安全可可靠的施工方方法。交通层层高度不大，采采用人工挖孔孔桩是安全有有效的，并在在一定程度上上降低了工程程造价。缺点：地下连续续墙作为挡土土结构时造价价比较高；在在一些特殊地地质条件下施施工难度大；；还须有泥浆浆处理条件，对对废泥浆的处处理会造成环环境污染。施施工中如出现现槽壁坍塌问问题会引起邻邻近地面沉降降，墙体混凝凝土超方。通过对比本基坑坑采用第二种种围护方案。第三章土压压力计算3.1荷载载的确定车站东北侧为苏苏州市供电局局吴城分局，东东南侧为盘蠡蠡南苑、薛家家塔别墅、薛薛家塔，西北北侧为盘蠡村村，西南侧为为美之国住宅宅小区。路口口南北方向为为盘蠡路，现现状为城市主主干路。东西西方向为宝带带西路，现状状为城市主干干路,因此取上部部荷载为30kPa。3.2地下下水对土压力力的影响根据《基坑工程程手册》有在基坑开挖深度度范围内存在在地下水时，作作用与围护结结构上的侧压压力一般按照照如下规定计计算：（1）对砂土和和粉土等无粘粘性土按照水水土分算的原原则计算，即即作用于围护护结构上的侧侧压力等于土土压力和静水水压力之和。地地下水位以下下的土压力采采用浮重度和和有效应力抗抗剪强度指标标和计算；（2）对粘性土土宜根据工程程经验按水土土分算或者水水土合算原则则进行计算。水水土合算时，地地下水位以下下的土压力采采用饱和重度度和总应力抗抗剪强度指标标和计算。由于苏州的地下下水较丰富，而而场地土质主主要为粘性土土，且无稳态态渗流，故采采用水土合算算法。3.3按分分层土计算土土压力表3.1土体体物理力学参参数层号及土层名称称厚度（m）重度kN/m3直剪（固块）静止侧压力系数数KKo粘聚力Ck（kPa）内摩擦角Фk（o）①1杂填土1.0①3素填土1.519.020.015.00.60③粘土3.320.057.514.70.48④1粉质粘土3.819.623.616.10.50④2粉质粘土16.718.821.016.00.40④3粉砂夹粉土土19.68.631.10.38注：地下水位11..0m本工程场地平坦坦，土土体上部底底面面超载30kPa，在影影响范围内内无无建筑物产产生生的侧向荷荷载载，且不考考虑虑施工荷载载及及邻近基础础工工程施工的的影影响，假定定支支护墙面垂垂直直光滑，故故采采用郎肯土土压压力理论计计算算。1）计算方法法：按朗肯肯理论计算算主主动与被动动土土压力强度度，其其公式如下下：：(3.1)((3.2)式中、——朗肯主主动与被动土土土压力强度度，；——地面均匀匀荷载，；；——第层土土的重度，；；——第层土土的厚度，；；、——朗肯主主动与被动土土土压力系数数；；(3.3)(3.4)式中、——计算点点土的抗剪强强强度指标各层土压力计算算过过程图3.1开挖挖土层层参数指标标基坑开挖深度1166.5m，OA为杂填土层层，1m厚AABB为素填土层层，1.5m厚BBCC为粘土层，3.3m厚，为不透透水层CCDD为粉质粘土土层，3.88m厚，为不透透水层DDEE为粉质粘土层层，16.7m厚EEFF粉砂夹粉土土.3.4参数数加加权平均计计算算1）参数加权权平均计算算由于各土层物理理力力学参数相相差差不大，故故采采用加权平平均均法计算土土压压力，各加加权权平均参数数计计算为：平均容重：迎土区：背土区：2）土压力计计算土压力系数：主动土压力系数数：：被动土压力系数数：：主动土压力（迎迎土土侧）：地面均布超载墙顶：取临界深度坑底：被动土压力（背背土土区）：墙低：第四章结构构内内力计算4.1计算算理理论的确定定本工程地质条件件较较为均匀，但但但开挖深度度较较深，为了了减减少支护桩桩的的弯矩可以以设设置多层支支撑撑。在进行行结结构内力计计算算时，按照照分分段等值梁梁法法来计算挡挡土土结构的弯矩矩和支撑力力，并并计算出桩桩墙墙的入土深深度度。分段等值梁法即即对对每一段开开挖挖，将该段段桩桩的上部支支点点和插入段段土土压力零点点之之间的桩作作为为简支梁进进行行计算，上上一一次算出的的支支点假定不不变变，作为外外力力计算下一一段段梁中的支支点点反力。这这种种方法考虑虑了了施工时的的实实际情况。4.2结构构内内力计算及及配配筋土压力计算算1）确定临界界深度：由由得:(4.1)2）各支点及及坑底处的的土压力A点：B点：C点：D点：E点：F点：3）土压力零零点土压力零点距离离基基坑底的距距离离，可根据据净净土压力零零点点处墙前被被动动土压力强强度度与墙后主主动动土压力强强度度相等的关关系系求得。(4.2)(4.3)4）基坑支护护简图基坑支护结构简简图图如图4-1所示，将点点近似看作为为弯矩0点，看做地地下支点无无弯弯矩。图4.1基坑坑支护护结构计算算简简图先将基坑支护图图画画成为一连连续续梁，其荷荷载载为水土压压力力及地面荷荷载载，如图4.2所示。图4.2连续续梁结结构计算简简图图4.2.2用用等值梁法法计计算弯矩1）分段计算固固端弯弯矩①连续梁ABB段悬臂臂部分弯矩矩，计计算简图如4.3所示。图4.3ABB段计计算简图②连续墙BCC段弯矩矩，计算简简图图如4.4所示图4.4BCC段计计算简图③连续墙CDD段弯矩矩，计算简简图图如4.5所示图4.5CDD段计计算简图连续墙DE段弯弯矩矩，计算简简图图如4.6所示图4.6DEE段计计算简图连续墙EFO段段弯弯矩，计算算简简图如4.7所示，其中中点为零弯矩矩点图4.7EOO段计计算简图2）弯矩分配计算固端弯矩不不平平衡，需用用弯弯矩分配法法平平衡支点弯矩矩。分配系数点：转动刚度（远端端固固定时为，远远端铰支为为）(4.4)(4.5)(4.6)∴分配系数分配系数点：转动刚度（远端端固固定时为，远远端铰支为为）(4.7)(4.8)(4.9)∴分配系数(4.10)分配系数点：转动刚度（远端端固固定时为，远远端铰支为为）∴分配系数表4.1弯矩矩分配表表支点BCDEG分配系数0.380.620.480.520.560.44固端弯矩4.06-4.0674.33-68.575.5-85.490.67-310.433弯矩分配0←--22.2-3.6→-1.882.8←55..66.1→3.05560.67←←121..33595.35→→00←--11.06-1.74→--0.866-14.35←←-288.7-31.1→→-155..554.35←88.76.85→00←←5.4458.9→4.455-22..1←-4..2-4.6→→-2.330.6655←1..31.0→000←0.881.3→00.65-0.31←-0..62-0.68→→-0.3340.11←00.20.14→→0杆端弯矩4.06-4.0677.43-77.4350-50207.05-207.0550通过力矩分配，得得到各支点的的弯矩为：图4.8弯矩矩、剪剪力图（3）支座反力力和轴力力计算参考考《基基坑工程》（哈哈尔滨工业大大学出版社）段梁：段梁：(4.28)(4.30)段梁：段梁：段梁点弯矩为零零）：：反力核算土压力及地面荷荷载载总计：支点反力：误差分别为，。3）嵌固深度计计算(4.11)(4.12)应该基坑的土质质不不是很好，应应应乘系数1.1~11.2，即取所以，地下连续续墙墙的入土深深度度为14.554.3地下下连连续墙的配配筋筋计算根据《简明深基基坑坑设计施工工手手册》及《地地地下连续墙墙设设计与施工工》，用用于基坑支支护护连续墙厚厚度度一般为600~8800mm，故初拟连连续墙厚度度；；同时本基基坑坑支护墙体体作作为永久性性支支护结构，所所所以保护层层厚厚度，采用混凝土土（大于），基基坑安全等等级级为一级，主主主筋采用HRB3335（II级），其安安全等级系系数数。背土侧：查表得：，，，，，，有效高度：查表17《混凝凝土结构》上上上册，所以，所以选配筋：迎土侧：查表17《混凝凝土结构》上上上册，得所以选配筋：第五章基坑坑稳稳定性分析析在基坑开挖时，由由于坑内土体体挖出后，使使地基的应力力场和形变场场发生变化，可可能导致基坑坑的失稳。例例如基坑整体体或局部滑坡坡，基坑底隆隆起及管涌等等，从而引发发工程事故。所所以在进行基基坑支护设计计时，需要验验算基坑稳定定性，必要时时应该采取适适当的加强防防范措施，使使基坑的稳定定性具有一定定的安全度。保保证基坑开挖挖整个过程安安全。基坑的稳定性验验算算主要是指指对对支护结构构进进行抗倾覆覆，抗抗滑移，及及各各种内力计计算算外，还应应进进行基坑底底隆隆起，抗渗渗流流稳定性，管管管涌等各种种稳稳定性验算算。基基坑稳定性性分分析的目的的在在于基坑侧侧壁壁支护结构构在在给定条件件设设计出合理理的的嵌固深度度或或验算已拟拟定定支护结构构的的设计是否否稳稳定和合理理。对有支护的基坑坑全全面地进行行基基坑稳定性性分分析和验算算，是是基坑工程程设设计的重要要环环节之一。目目目前，对基基坑坑稳定性验验算算主要有如如下下内容：①基坑整体稳稳定性验验算；②基坑的抗隆隆起稳定定验算；③基坑底抗渗渗流稳定定性验算；；④基坑支护结结构踢脚脚稳定性验验算算。5.1基坑坑的的整体稳定定性性验算采用圆弧滑动法法验验算支护结结构构和地基的的整整体稳定抗抗滑滑动稳定性性，应应该注意支支护护结构一般般有有内支撑或或外外土锚拉结结构构，墙面垂垂直直的特点。不不不同于边坡坡稳稳定验算的的圆圆弧滑动，滑滑滑动面的圆圆心心一般在挡挡土土上方，基基坑坑内侧附近近。通通过试算稳稳定定最危险的的滑滑动面和最最小小安全系数数。考考虑支撑作作用用时，通常常不不会发生整整体体稳定破坏坏，因因此对支护护结结构，当设设置置多道支撑撑时时可不做基基坑坑的整体稳稳定定性验算。5.2基坑坑的的抗隆起稳稳定定验算采用同时考虑值值的的抗隆起法法，以以求得地下下墙墙的入土深深度度。（基坑坑工工程手册P130）基本假定：将墙墙底底面作为求求极极限承载力力的的基准面，滑滑滑移线形状状见见计算简图图，参参照Pranddtl的地基承载载力公式。不不不考虑基坑坑尺尺寸的影响响。①计算分析简简图：图5.1计算算分析析简图(5.1)式中：——墙体入土深深度（mm）；——基坑开挖深深度（mm）；——墙体外侧及及坑底土土体重度（kN/）；——底面超载（kN//）；——地基承载力力的系数数。用Prandttl公公式，分别为为：(5.2)用本法验算抗隆隆起起安全系数数时时，要求。计算过程(5.3)(5.4)用本法验算抗隆隆起起安全系数数时时，由于图5.1中面上的抗剪剪强度抵抗抗隆隆起作用，假假假定墙体外外侧侧及坑底土土体体重。解得满足要求。实践证明，本法法基基本上可适适用用于各类土土质质条件。5.3基坑坑的的抗渗流稳稳定定性验算根据《简明深基基坑坑工程设计计施施工手册》在在在地下水丰丰富富、渗流系系数数较大（渗渗透透系数）的地地区进行支支护护开挖时，通通通常需要在在基基坑内降水水。如如果围护短短墙墙自身不透透水水，由于基基坑坑内外水位位差差，导致基基坑坑外的地下下水水绕过围护护墙墙下端向基基坑坑内外渗流流，这这种渗流产产生生的动水压压力力在墙背后后向向下作用，而而而在墙前则则向向上作用，当当当动水压力力大大于土的水水下下重度时，土土土颗粒就会会随随水流向上上喷喷涌。在软软粘粘土地基中中渗渗流力往往往使使地基产生生突突发性的泥泥流流涌出，从从而而出现管涌涌现现象。以上上现现象发生后后，使使基坑内土土体体向上推移移，基基坑外地面面产产生下沉，墙墙墙前被动土土压压力减少甚甚至至丧失，危危及及支护结构构的的稳定。为为防防止此类破破坏坏，变通过过提提高挡水帷帷幕幕入土深度度，增增长地下水水渗渗流路线，从从从而减小渗渗流流水力坡度度，达达到防止渗渗流流和管涌的的目目的验算抗抗渗渗。渗流稳定的基本本原原则是使基基坑坑内土体的的有有效压力大大于于地下水的的渗渗透力。抗渗流管涌稳定定性性验算根据岩土工程师师实实用手册438页，抗管涌涌安全系数数为为：(5.5)满足要求；浮容重；水土容重；基坑嵌固深度；；基坑开挖深度5.4基坑坑支支护结构踢踢脚脚稳定性验验算算）概述：根据《建建筑基坑支护护技术规程应应用手册》[[11]支护结构在在水平荷匝作作用下，对于于内支撑或锚锚杆支点体系系，基坑土体体有可能在支支护结构产生生踢脚破坏时时出现不稳定定现象。对于于单支点结构构，踢脚破坏坏产生于以支支点处为转动动点的失稳，对对于多层支点点结构，则可可能绕最下层层指点转动而而产生踢脚失失稳。）方法及计算公公式式根据《建筑基坑坑支支护技术规规程程应用手册册》[11]]有踢脚安全全系数的无量量纲表达式：：(5.6)其中有式中：——被动土压力力系数与与主动土压压力力系数的比值值——基坑的开挖挖深度——最下道支撑撑点到基基坑底的距距离离——桩的入土深深度深度度——地面荷载，——桩长范围内内土层的的重度的加加强强平均值——桩长范围内内土层的的内摩擦角角的的加强平均均值值——桩长范围内内土层的的粘聚力的的加加强平均值值——踢脚安全系系数。其其范围为）计算过程∴∴满足要要求。经以上验算基坑坑稳稳定性都满满足足设计要求求，说说明此段围围护护桩的设计计合合理。第六章支撑撑设设计6.1方案案比比较在深基坑支护结结构构中，常用用的的支护系统统按按材料可以以分分为钢管支支撑撑，型钢支支撑撑，钢筋混混凝凝土支撑以以及及钢筋混凝凝土土钢管混合合支支撑等。其其中中，钢筋混混凝凝土支撑，结结结构整体性性好好，刚度好，变变形小，安安全全可靠，但但施施工制作时时间间长于钢支支撑撑，拆除工工作作繁重，材料料回收率低低；；钢支撑，便便便于安装和和拆拆除，材料料的的消耗量小小，并并且可以施施加加预紧力，合合合理控制基基坑坑变形，同同时时，钢支撑撑的的架设速度度快快，节约时时间间，可以很很有有效的提高高施施工效率，另另另外，钢支支撑撑的回收率率高高，能减少少大大量浪费。从从从长远利益益及及能源角度度考考虑，现今今建建筑行业积积极极推广钢支支撑撑的运用。本基坑地处软土土地地区，且位位于于闹市区，基基基坑工程对对环环境及变形形沉沉降都有较较高高要求，同同时时考虑经济济效效益的要求求，本本工程拟采采用用钢管支撑撑。6.2围檩檩设设计1）计算围檩初拟采用HH型型钢，由于于八八字撑与支支撑撑及围檩连连接接的整体性性不不易做好，故故故围檩的计计算算跨度取相相邻邻支撑与八八字字撑间距的的平平均值：围檩最大弯矩：：围檩最大剪力：：初拟选用，图1.1工字字钢其相关参数查表表：：《钢结构》P323表1.1表1.1工字字钢参参数表单位重量截面面积回转半径截面惯性矩截面模量2）验算钢，查《钢结构构》P322附表1.1有：强度设计值：抗抗弯弯，压，拉抗剪满足6.3支撑撑设设计本基坑按照国内内通通常做法，采采采用钢管，同同时根据《建建建筑基坑技技术术设计规范范》YB92558-97对支撑的相相关规定，合合合理布置支支撑撑，如图示示，其其计算跨度度为为安全起见见，取取较长的为为准准，即取，钢管壁厚，每根支撑的最大大轴轴力为（支支撑撑的水平距距离离为4m）：则：钢管支撑的的应应力：满足稳定系数（一般般为为0.6~00.9之间，此处处取0.742）支撑的最大轴力力：：6.4立柱柱设设计本基坑格构柱基基础础拟采用桩桩基基，且分布布均均匀，故本本基基坑的所有有立立柱都利用用现现成的工程程桩桩，其稳定定性性不必验算算。第七章基坑坑变变形估算及及控控制7.1概述述深基坑开挖不仅仅要要保证基坑坑自自身的安全全与与稳定，而而且且要有效控控制制基坑周围围地地层位移，保保保证周围环环境境。本基坑坑周周围交通繁繁忙忙，且地质质条条件为软土土，故故需对基坑坑变变形做严格格控控制，即作作好好变形估算算及及变形控制制。7.2基坑坑的的变形估算算本基坑开挖166..5。水平位移估算(7.1)；；；；基坑隆起估算根据实际情况，采采用同济大学学提出的模拟拟试验经验公公式：(7.2)(7.3)《地下连续墙设设计计施工与应应用用》；；；；；地表沉降估算(7.4)；；；《地下连续墙设设计计施工与应应用用》第八章降水水设设计8.1概述述基坑的开挖施工工，无无论是才用用支支护体系的的垂垂直开挖还还是是放坡开挖挖，如如果施工地地区区的地下水水位位较高，都都将将涉及到地地下下水对基坑坑施施工的影响响这这一问题。当当当开挖施工工的的开挖面低低于于地下水位位时时，土体的的含含水层被却却断断，地下水水便便会从坑外外或或坑底不断断的的渗入基坑坑内内。另外在在基基坑开挖期期间间由于下雨雨或或其他原因因，可可能会在基基坑坑内造成滞滞留留水，这样样会会使坑底基基土土强度降低低，压压缩性大。这这这样以来，从从从基坑的安安全全角度出发发，对对于采用支支护护体系的稳稳定定性、强度度和和变形都是是十十分不利的的。从从施工角度度出出发，在地地下下水位以下下进进行开挖，坑坑坑内滞留水水一一方面增加加了了土方开挖挖施施工的难度度，另一方面面亦使地下主主体结构的施施工难以顺利利进行。而且且在地下水的的浸泡下，地地基土的强度度降低，也影影响了其承载载力。所以在在为保证身基基坑工程开挖挖施工的顺利利进行，一方方面在地下水水位较高的地地区，当开挖挖面低于地下下水位时，需需采取降低地地下水位的措措施；另一方方面基坑开挖挖期间坑内需需采取排水，使使基坑处于干干燥的状态，有有利于施工。8.2降水水的的作用在基坑开挖施工工中中采取降低低地地下水位的的措措施时，其其作作用为：1）加固基坑内内和坑坑底下的土土体体，提高坑坑内内土体抗力力，从从而减少坑坑底底隆起和围围护护结构的变变形形量，防止止坑坑外地表过过量量沉降。2）有利边坡稳稳定，防防止纵向滑滑坡坡。3）疏干坑内地地下水水，方便挖挖掘掘机和工人人在在坑内施工工作作业。4）及时降低下下部承承压含水层层的的承压水水水头头高度，将将其其降至安全全的的水头高度度，以以防止基坑坑底底部突涌的的发发生，确保保施施工时基坑坑底底板的稳定定性性。8.3降水水方方案选择降水施工方案案工程地质与水文文地地质条件1、地下水类型型及水水位本站区场地地下下水水主要为微微承承压水，赋赋存存于④1粉土层、④3粉砂夹粉土土层、④4粉土夹粉砂砂层、④6粉质粘土层层中，该层层渗渗透系数大大，饱饱和压缩性性中中等偏低。2、地层渗透性性场地表层①填土土，较较松散，富富水水性差，透透水水性稍好；；其其下土层均均为为粘性土组组成成，透水性性较较差。风化化基基岩虽发育育少少量裂隙，但但但裂隙多呈呈闭闭合状或为为细细脉充填，其其其透水性差差。地地层渗透系系数数及渗透性性评评价见表：：表8.1土层层参数数表层号岩土层名称渗透系数(x1100-6cm/ss)微承压水情况水平kh垂直kV①1杂填土①3素填土30③1粉质粘土0.450.38③2粉质粘土3256④1粉土3050微承压水④3粉砂夹粉土3050微承压水④4粉土夹粉砂3050微承压水④5泥质粉砂岩2060④6粉质粘土3000微承压水降水的设计场地地质条件复复杂杂，浅部土土层层结构松散散，透透水性好，在在在动水条件件下下易产生流流砂砂等不良地地质质现象；基基坑坑开挖层以以下下有微承压压水水头的承压压含含水层，对对基基坑底板的的稳稳定性产生生不不利影响。根根根据施工区区域域的地质特特点点，拟采用用降降压井和混混合合井相配合合施施工。降压井设计：据据宝带西路站站水文文地质资料料，第④6层承压含水水层顶板最浅浅埋深约24m，承压水位位埋深为地面面以下5.64～5.77mm。根据宝带西西路站的抽水水试验获得水水文参数，宝宝带西路站在在基坑内外暂暂布置19口降压井。在在现场施工完完成3～4口降压井后后除了观测实实际承压水的的水头高度值值以外，需在在现场做一组组非稳定流的的抽水试验，获获得准确的水水文地质参数数，再对场地地内现有布井井情况下水位位降深进行复复算，必要时时重新调整减减压管井的数数量和结构。混合井设计：根据以往的布井井经经验，结合合基基坑的形状状，按200㎡布一口井井来计算；采采用多级滤水水管，以确保保每口井的出出水量。因此此，设计宝带带西路车站主主体共布置混混合井22口。第九章施工工组组织设计9.1地下下连连续墙施工工主主要技术措措施施本工程地下墙施施工工的难点主主要要是防止地地下下墙成槽坍坍方方，造成对对邻邻近建筑产产生生扰动，为为此此采取如下下针针对性的措措施施。地下墙施施工阶段环环境境保护措施施本工程地下墙施施工工的难点主主要要是防止地地下下墙成槽坍坍方方，造成对对邻邻近建筑产产生生扰动，为为此此采取如下下针针对性的措措施施。A、调整合适的的泥浆浆指标为了更好的达到到使使用泥浆的的目目的，在泥泥浆浆拌制和使使用用过程中，要要要注意以下下几几点：⑴、挖槽过程中中，由由于挖槽机机进进出上下扰扰动动壁面，会会影影响壁面稳稳定定，此时必必须须不间断地地输输送浆液，确确确保泥浆液液面面不低于导导墙墙顶面30ccm。⑵、为了降低成成本，要要注意泥浆浆的的再利用。废废废浆回收后后过过土碴分离离筛筛、旋流除除碴碴器、双层层振振动筛多级级分分离净化后后，调调整其性能能指指针，复制制成成再生泥浆浆。同同时要及时时量量测各项指指标标，确保符符合合规范要求求，发发挥泥浆的的作作用。⑶、劣化泥浆先先用泥泥浆箱暂时时收收存，再用用罐罐车装运外外弃弃。B、地下墙接头头形式式在采用接头管连连接接的地下墙墙工工程施工中中，因因单根锁口口管管强度较为为薄薄弱，则在在砼砼浇灌过程程中中砼对锁口口管管强大的侧侧向向压力很容容易易造成锁口口管管弯曲、变变形形，大大增增加加锁口管起起拔拔的难度和和危危险性，所所以以采用接头头箱箱接头，这这样样即可提高高接接头强度，确确确保安全起起拔拔又保证了了接接头的质量量避避免渗漏水水的的出现。C、钢筋笼整幅幅吊装装措施端头井钢筋笼长长达达33m，宽6m，重约35T，对于这种种超重、超超长长的钢筋笼笼，为为了安全起起见见，本工程程所所有钢笼采采用用一次吊装装完完成。由于整钢筋笼是是一一个刚度极极差差的庞然大大物物，起吊时时极极易变形散散架架，发生安安全全事故，为为此此根据以往往成成功经验，采采采取以下技技术术措施：⑴、钢筋笼上设设置纵纵、横向起起吊吊桁架和吊吊点点，使钢筋筋笼笼起吊时有有足足够的刚度度防防止钢筋笼笼产产生不可复复原原的变形。⑵、对于拐角幅幅钢筋筋笼除设置置纵纵、横向起起吊吊桁架和吊吊点点之外，另另要要增设“人字”桁架和斜拉拉杆进行加加强强，以防钢钢筋筋笼在空中中翻翻转角度时时以以生变形。9.2地下下连连续墙的施施工工一、施工准备1、地质勘查报报告2、施工现场调调查：：对施工现现场场应进行详详细细调查，附附近近建筑物，构构构筑物，管管道道及周边交交通通，槽段挖挖土土土渣处理理和和废泥浆的的处处理去向，水水水电源供应应情情况等。3、制定施工方方案：：施工时应应编编单项施工工组组织设计及及施施工平面布布置置图。4、现场准备：：设置置临时设施施，修修筑导墙，安安安装机械设设备备，泥浆管管路路等，对泥泥浆浆进行试验验和和配制，场场地地平整清理理，三三通一平。二、施工工艺流流程程三、导墙施工导墙起到了挡土土，测测量基准，承承承重物支撑撑，存存蓄泥浆等等其其他一系列列作作用。A、导墙结构形形式由于导墙要承受受整整幅钢笼的的重重量以及顶顶拔拔锁口管时时千千斤顶的反反力力，导墙必必须须具有足够够的的刚度与良良好好的整体性性，本本工程导墙墙采采用现浇钢钢筋筋混凝土结结构构。B、导墙施工放放样导墙是地下连续续墙墙在地表面面的的基准物，导导导墙的平面面位位置和垂直直度度决定了地地下下连续墙的的平平面位置和和精精度，因而而，导导墙施工放放样样必需正确确无无误。⑴、施工测量坐坐标应应采用业主主或或设计指定定的的城市坐标标系系统或专用用坐坐标系统。⑵、导墙施工测测量通通常采用导导线线测量法，各各各级导线网网的的技术指标标应应符合有关关规规定。⑶、为了保证水水准网网能得到可可靠靠的起算依依据据，并能检检查查水准点的的稳稳定性，应应在在施工现场场设设置三个以以上上水准点，点点点间距离以50～100m为宜。⑷、施工测量的的最终终成果，必必须须用在地面面上上埋设稳定定牢牢固的标桩桩的的方法固定定下下来。⑸、导墙施工放放样必必须以工程程设设计图中地地下下连续墙的的理理论中心线线为为导墙的中中心心线。⑹、应在导墙沟沟的两两侧设置可可以以复原导墙墙中中心线的标标桩桩，以便在在已已经开挖好好导导墙沟的情情况况下，也能能随随时检查导导墙墙的走向中中心心线。⑺、放样过程中中，如如与地面建建筑筑或地下管管线线有矛盾时时，应应与设计规规划划部门联系系，施施工单位不不能能擅自改线线。在在搬迁管线线以以后，因为为土土层扰动，应应应该采用局局部部深导墙的的形形式。⑻、在地下墙转转角处处由于考虑虑到到成槽机开开挖挖范围，应应在在转角处一一条条边外挖不不少少于30cmm。⑼、施工测量的的内业业计算成果果应应详加核对对，由由测量计算算者者和复核校校对对者二人共共同同签名，并并由由技术负责责人人进一步核核查查，以免计计算算出错，导导致致放样错误误。⑽、导墙施工放放样的的最终成果果应应请施工监监理理单位验收收签签证，否则则不不准浇筑导导墙墙混凝土。B、导墙施工注注意要要点：⑴、在导墙施工工全过过程中，都都要要保持导墙墙沟沟内不积水水。⑵、导墙施工前前确保保地下没有有管管线，如资资料料不详，应应首首先开挖样样洞洞，不能盲盲目目施工。⑶、横贯或靠近近导墙墙沟的废弃弃管管道必须封封堵堵密实，以以免免成为漏浆浆通通道。⑷、导墙沟侧壁壁土体体是导墙浇浇捣捣混凝土时时的的外侧土模模，应应防止导墙墙沟沟宽度超挖挖或或土壁坍塌塌；；遇到土质质差差的地方应应适适当放破。⑸、导墙的墙趾趾应插插入未经扰扰动动的原状土土层层中。⑹、现浇导墙分分段施施工时，水水平平钢筋应预预留留连接钢筋筋与与邻接段导导墙墙的水平钢钢筋筋相连接。⑺、导墙是液压压抓斗斗成槽作业业的的起始阶段段导导向物，必必须须保证导墙墙的的内净宽度度尺尺寸与内壁壁面面的垂直精精度度达到有关关规规范的要求求。⑻、导墙立模要要保证证垂直度和和平平整度，立立模模结束之后后，浇浇筑混凝土土之之前要由测测量量人员对导导墙墙中心线位位置置以及两侧侧模模板之间宽宽度度复核，以以减减少施工误误差差。⑼、导墙混凝土土浇筑筑完毕，应应对对导墙放样样成成果进行最最终终复核。混混凝凝土自然养养护护达到一定定强强度后，请请监监理单位验验收收签证。拆拆除除内模板，此此此时应在导导墙墙沟内设置置上上下两档、水水水平间距2mm的对撑，并并向导墙沟沟内内回填土方方，以以免导墙产产生生位移。⑽、导墙混凝土土自然然养护到70％设计强度度以上时，方方方可进行成成槽槽作业。在在此此之前禁止止车车辆和起重重机机等重型机机械械靠近导墙墙。四、泥浆系统1）泥浆系统统工艺流程程净化泥浆净化泥浆劣化泥浆新鲜泥浆配制新鲜泥浆贮存再生泥浆贮存振动筛分离泥浆施工槽段沉淀池分离泥浆旋流器分离泥浆粗筛分离泥浆劣化泥浆废弃处理加料拌制再生泥浆净化泥浆性能测试回收槽内泥浆图9.1泥浆浆系统统工艺流程程泥浆循环采用33LLM型泥浆泵输输送，4PL型泥浆泵回回收，由泥泥浆浆泵和软管管组组成泥浆循循环环管路。3)泥浆的的分分离净化在地下墙施工过过程程中，因为为泥泥浆要与地地下下水、泥土土、沙沙石、混凝凝土土接触，其其中中难免会混混入入细微的泥泥沙沙颗粒、水水泥泥成分与有有害害离子，必必然然会使泥浆浆受受到污染而而变变质。因此此，泥泥浆使用一一个个循环之后后，要要对泥浆进进行行分离净化化，尽尽可能提高高泥泥浆的重复复使使用率。槽内回收泥浆的的分分离净化过过程程是：先经经过过土渣分离离筛筛，把粒径径大大于10mmm的泥土颗粒粒分出来，防防防止其堵塞塞旋旋流除碴器器下下泄口，然然后后依次经过过沉沉淀池、旋旋流流除碴器、双双双层振动筛筛多多级分离净净化化，使泥浆浆的的比重与含含砂砂量减小，如如如经第一循循环环分离后的的泥泥浆比重仍仍大大于1.15，含砂量仍仍大于4%，则用旋流流除碴器和和双双层振动筛筛作作第二、第第三三循规蹈矩矩环环分离，直直至至泥浆比重重小小于1.15，含砂量小小于4%为止。4)泥浆的的再再生处理循环泥浆经过分分离离净化之后后，虽虽然清除了了许许多混入其其间间的土渣，但但但并未恢复复其其原有的护护壁壁性能，因因为为泥浆在使使用用过程中，要要要与地基土土、地地下水接触触，并并在槽壁表表面面形成泥皮皮，这这就会消耗耗泥泥浆中的膨膨润润土、纯碱碱和和CMC等成分,并受混凝土土中水泥成成分分与有害离离子子的污染而而削削弱了的护护壁壁性能，因因此此，循环泥泥浆浆经过分离离净净化之后，还还还需调整其其性性能指标，恢恢恢复其原有有的的护壁性能能，这这就是泥浆浆的的再生处理理。①、净化泥浆性性能指指标测试通过对净化泥浆浆的的失水量、滤滤滤皮厚度、PH值和粘度等等性能指标标的的测试，了了解解净化泥浆浆中中主要成分分膨膨润土、纯纯碱碱与CMC等消耗的程程度。②、补充泥浆成成分补充泥浆成分的的方方法是向净净化化泥浆中补补充充膨润土、纯纯纯碱和CMC等成分，使使净化泥浆浆基基本上恢复复原原有的护壁壁性性能。向净化泥浆中补补充充膨润土、纯纯纯碱和CMC等成分，可可以采用重重新新投料搅拌拌的的方法，如如大大量的净化化泥泥浆都要作作再再生处理，为为为了跟上施施工工进度,可采用先配配制浓缩新新鲜鲜泥浆，再再把把浓缩新鲜鲜泥泥浆掺加到到净净化泥浆中中去去用泥浆泵泵冲冲拌的做法法来来调整净化化泥泥浆的性能能指指标，使其其基基本上恢复复原原有的护壁壁性性能。③、再生泥浆使使用尽管再生泥浆基基本本上恢复了了原原有的护壁壁性性能，但总总不不如新鲜泥泥浆浆的性能优优越越，因此，再再再生泥浆不不宜宜单独使用用，应应同新鲜泥泥浆浆掺合在一一起起使用。5)劣化泥泥浆浆处理劣化泥浆是指浇浇灌灌墙体混凝凝土土时同混凝凝土土接触受水水泥泥污染而变变质质劣化的泥泥浆浆和经过多多次次重复使用用，粘粘度和比重重已已经超标却却又又难以分离离净净化使其降降低低粘度和比比重重的超标泥泥浆浆。在通常情况下，劣劣化泥浆先用用泥浆箱暂时时收存，再用用罐车装运外外弃。在不能能用罐车装运运外弃的特殊殊情况下，则则采用泥浆脱脱水或泥浆固固化的方法处处理劣化泥浆浆。6)泥浆施施工工管理各类泥浆性能指指标标均应符合合国国家规范、地地地方规范和“施组”的规定，并并需经采样样试试验，达到到合合格标准的的方方可投入使使用用。成槽作业过程中中，槽槽内泥浆液液面面应保持在在不不致外溢的的最最高液位，暂暂暂停施工时时，浆浆面不应低低于于导墙顶面面330厘米。五、开挖槽段A、挖槽设备1)开挖槽槽段段采用日本本进进口的MHL-6601000AAY型、MAL-8801200AAY型液压抓斗斗和KH180履带式起重重机配套的的槽槽壁挖掘机机。2)挖掘地地下下墙如果遇遇到到土层较硬硬，单单独使用液液压压抓斗挖掘掘成成槽，效率率太太低，为此此采采取先用钻钻机机以液压抓抓斗斗开斗宽度度为为间距钻成成疏疏导孔，再再用用液压抓斗斗挖挖掘机顺疏疏导导孔而下挖挖除除两孔之间间土土体的方法法成成槽，以此此提提高施工效效率率。B、单元槽段的的挖掘掘顺序用抓斗挖槽时，要要使槽孔垂直直，最关键的的一条是要使使抓斗在吃土土阻力均衡的的状态下挖槽槽，要么抓斗斗两边的斗齿齿都吃在实土土中，要么抓抓斗两边的斗斗齿都落在空空洞中，切忌忌抓斗斗齿一一边吃在实土土中，一边落落在空洞中，根根据这个原则则，单元槽段段的挖掘顺序序为：1)先挖槽槽段段两端的单单孔孔，或者采采用用挖好第一一孔孔后，跳开开一一段距离再再挖挖第二孔的的方方法，使两两个个单孔之间间留留下未被挖挖掘掘过的隔墙墙，这这就能使抓抓斗斗在挖单孔孔时时吃力均衡衡，可可以有效地地纠纠偏，保证证成成槽垂直度度。2)先挖单单孔孔，后挖隔隔墙墙。因为孔孔间间隔墙的长长度度小于抓斗斗开开斗长度，抓抓抓斗能套往往隔隔墙挖掘，同同同样能使抓抓斗斗吃力均衡衡，有有效地纠偏偏，保保证成槽垂垂直直度。3)沿槽长长方方向套挖待单孔和孔间隔隔墙墙都挖到设设计计深度后，再再再沿槽长方方向向套挖几斗斗，把把抓斗挖单单孔孔和隔墙时时，因因抓斗成槽槽的的垂直度各各不不相同而形形成成的凹凸面面修修理平整，保保保证槽段横横向向有良好的的直直线性。4)挖除槽槽底底沉渣在抓斗沿槽长方方向向套挖的同同时时，把抓斗斗下下放到槽段段设设计深度上上挖挖除槽底沉沉渣渣。C、挖槽机操作作要领领1)抓斗在在槽槽段内提放放不不能太快，尽尽尽量保持速速度度均匀。抓抓斗斗出入导墙墙口口时要轻放放慢慢提，防止止泥泥浆掀起波波浪浪，影响导导墙墙下面、后后面面的土层稳稳定定；抓斗快快要要到达所挖挖标标高时要放放慢慢速度，以以免免扰动周围围土土层，甚至至造造成塌方。2)不论使使用用何种机具具挖挖槽，在挖挖槽槽机具挖土土时时，悬吊机机具具的钢索不不能能松弛，定定要要使钢索呈呈垂垂直张紧状状态态，这是保保证证挖槽垂直直精精度必需做做好好的关键动动作作。3)挖槽作作业业中，要时时刻刻关注侧斜斜仪仪器的动向向，及及时纠正偏偏差差。4)单元槽槽段段成槽完毕毕或或暂停作业业时时，即令挖挖机机离开作业业槽槽段。D、挖槽土方外外运由于本工程地处处市市中心，不不宜宜在白天外外运运土方，工工地地设置一个个可可以存放两两幅幅槽段土方方的的集土坑，白白白天成槽出出土土先临时集集中中放在集土土坑坑中。晚上上由由土方车集集中中外运到指指定定地点。E、槽段检验1)槽段检检验验的内容①槽段的平面面位置。②槽段的深度度。③槽段的壁面面垂直度度。④槽段的端面面垂直度度。2)槽段检验验的的工具及方方法法①槽段平面位位置偏差差检测：用测锤实测槽段段两两端的位置置，两两端实测位位置置线与该槽槽段段分幅线之之间间的偏差即即为为槽段平面面位位置偏差。②槽段深度检检测：用测锤实测槽段段左左中右三个个位位置的槽底底深深度，三个个位位置的平均均深深度即为该该槽槽段的深度度。③槽段壁面垂垂直度检检测：用超声波测壁仪仪器器在槽段内内左左中右三个个位位置上分别别扫扫描槽壁壁壁面面，扫描记记录录中壁面最最大大凸出量或或凹凹进量（以以导导墙面为扫扫描描基准面）与与与槽段深度度之之比即为壁壁面面垂直度，三三三个位置的的平平均值即为为槽槽段壁面平平均均垂直度。槽段垂直度的表表示示方法为：L/X。其中X为壁面最大大凹凸量，L为槽段深度度。F、成槽质量评评定以实测槽段的各各项项数据，评评定定该槽段的的成成槽质量等等级级。G、清底换浆H、清底的方法法1)沉淀法法①清底开始时时间由于泥浆有一定定的的比重和粘粘度度，土渣在在泥泥浆中沉降降会会受阻滞，沉沉沉到槽底需需要要一段时间间，因因而采用沉沉淀淀法清底只只少少要在成槽槽（扫扫孔）结束束２２小时之后才才开始。②清底方法根据实测槽深值值，使使用挖槽作作业业的液压抓抓斗斗直接挖除除槽槽底沉渣。2）置换法①清底开始时时间：置置换法在抓抓斗斗直接