XX大厦悬挑脚手架及卸料平台专项施工方案

繁茂大厦悬挑脚手架及卸料平台专项施工方案(一）、工程概况株洲繁茂大厦项目位于天元区长江北路庐山路东侧，繁茂大厦地下一层为设备用房及地下停车库，地上一层为为办公与住宅入口门厅,二至六层为办公单元，七层为结构转换层，八至二十三层为住宅。建筑高度为：73.200米。总建筑面积为17687。47平方米，其中地下部分面积:1952.82平方米,地上部分面积为15734.65平方米.（二)、脚手架工程设计及搭设参数本工程七层以下采用全封闭双排外落地脚手架，八~十三层、十四层～十八层、十九层以上采用全封闭悬挑双排外脚手架，计划在八层、十四层、十九层楼面设槽钢悬挑并钢丝绳斜拉结构。脚手架钢管选用φ48×3。5；外挑槽钢采用［14a，长度约为3.80米；固定槽钢在楼面上用1φ14和1φ20的圆钢,距外墙边0。2米设置1φ14的钢筋套环，距外墙边1。8米设置1φ20的钢筋套环。立杆纵向间距为1。45米，内立杆距外墙0。65～0。8米,外立杆距外墙面为1.65～1.8米，大横杆间距为1。8米，小横杆长度为（三）、悬挑架及卸料平台的荷载取值及水平悬挑梁设计型钢悬挑扣件式钢管脚手架的计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130—2001）、《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001)、《钢结构设计规范》（GB50017-2003)、《建筑施工安全检查评分标准》（JGJ59-99)、《建筑施工高处作业安全技术规范》(JGJ80-91)以及本工程的施工图纸.八~十三层悬挑架设计一、参数信息：1.脚手架参数双排脚手架搭设高度为18m，立杆采用单立杆；搭设尺寸为：立杆的纵距为1.45m，立杆的横距为0。9m，立杆的步距为1。8m；内排架距离墙长度为0。65m；小横杆在上，搭接在大横杆上的小横杆根数为2根；采用的钢管类型为Φ48×3.5;横杆与立杆连接方式为单扣件；连墙件布置取两步两跨，竖向间距3。6m,水平间距2。9m，采用扣件连接；连墙件连接方式为双扣件；2.活荷载参数施工均布荷载（kN/m2）：2.000；脚手架用途：装修脚手架；同时施工层数：2层；3。风荷载参数本工程地处湖南长沙市，基本风压0。35kN/m2；风荷载高度变化系数μz，计算连墙件强度时取0.92，计算立杆稳定性时取0。74，风荷载体型系数μs为0。214；4。静荷载参数每米立杆承受的结构自重荷载标准值（kN/m):0。1233；脚手板自重标准值（kN/m2):0.350；栏杆挡脚板自重标准值（kN/m）:0。140；安全设施与安全网自重标准值（kN/m2）：0。005;脚手板铺设层数：4层；脚手板类别：竹串片脚手板;栏杆挡板类别:竹串片脚手板挡板；5.水平悬挑支撑梁悬挑水平钢梁采用14a号槽钢，其中建筑物外悬挑段长度1。7m，建筑物内锚固段长度2m。锚固压点压环钢筋直径（mm)：20.00；楼板混凝土标号:C40；6.拉绳与支杆参数钢丝绳安全系数为：7.000；钢丝绳与墙距离为（m）:3。000；悬挑水平钢梁采用钢丝绳与建筑物拉结，最里面面钢丝绳距离建筑物1。65m.二、小横杆的计算:小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算小横杆的自重标准值：P1=0.038kN/m；脚手板的荷载标准值:P2=0.35×1.45/3=0.169kN/m；活荷载标准值：Q=2×1。45/3=0。967kN/m;荷载的计算值:q=1.2×0。038+1。2×0。169+1.4×0。967=1.602kN/m；小横杆计算简图2.强度计算最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩，计算公式如下：Mqmax=ql2/8最大弯矩Mqmax=1.602×0.92/8=0.162kN·m；最大应力计算值σ=Mqmax/W=31。938N/mm2;小横杆的最大弯曲应力σ=31。938N/mm2小于小横杆的抗压强度设计值［f]=205N/mm2，满足要求！3.挠度计算:最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度荷载标准值q=0。038+0。169+0。967=1.174kN/m;νqmax=5ql4/384EI最大挠度ν=5.0×1。174×9004/(384×2.06×105×121900）=0.399mm；小横杆的最大挠度0。399mm小于小横杆的最大容许挠度900/150=6与10mm，满足要求！三、大横杆的计算:大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。1。荷载值计算小横杆的自重标准值:P1=0.038×0.9=0。035kN；脚手板的荷载标准值:P2=0。35×0。9×1。45/3=0.152kN；活荷载标准值:Q=2×0.9×1。45/3=0。87kN；荷载的设计值:P=（1.2×0。035+1。2×0。152+1.4×0.87）/2=0。721kN；大横杆计算简图2。强度验算最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与小横杆传递荷载的设计值最不利分配的弯矩和。Mmax=0。08ql2均布荷载最大弯矩计算:M1max=0。08×0.038×1。45×1.45=0.006kN·m；集中荷载最大弯矩计算公式如下:Mpmax=0。267Pl集中荷载最大弯矩计算：M2max=0.267×0。721×1。45=0.279kN·m;M=M1max+M2max=0.006+0。279=0.286kN·m最大应力计算值σ=0。286×106/5080=56。226N/mm2；大横杆的最大应力计算值σ=56.226N/mm2小于大横杆的抗压强度设计值［f］=205N/mm2，满足要求！3。挠度验算最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与小横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和,单位：mm;均布荷载最大挠度计算公式如下:νmax=0.677ql4/100EI大横杆自重均布荷载引起的最大挠度：νmax=0。677×0.038×14504/(100×2.06×105×121900）=0。046mm；集中荷载最大挠度计算公式如下：νpmax=1。883Pl3/100EI集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度：小横杆传递荷载P=（0。035+0.152+0。87)/2=0.528kNν=1.883×0.528×14503/(100×2.06×105×121900)=1。208mm；最大挠度和:ν=νmax+νpmax=0.046+1。208=1.254mm；大横杆的最大挠度1。254mm小于大横杆的最大容许挠度1450/150=9.7与10mm，满足要求！四、扣件抗滑力的计算:按规范表5。1。7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN,该工程实际的旋转单扣件承载力取值为8.00kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算（《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》5。2。5）:R≤Rc其中Rc-—扣件抗滑承载力设计值，取8。00kN;R——纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；小横杆的自重标准值：P1=0.038×0。9×2/2=0.035kN；大横杆的自重标准值:P2=0.038×1.45=0。056kN；脚手板的自重标准值：P3=0.35×0.9×1.45/2=0。228kN；活荷载标准值:Q=2×0.9×1.45/2=1。305kN；荷载的设计值:R=1。2×（0。035+0.056+0.228)+1。4×1.305=2.209kN;R〈8.00kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求！五、脚手架立杆荷载的计算:作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容:(1)每米立杆承受的结构自重标准值，为0.1233kN/mNG1=[0。1233+（0。90×2/2)×0。038/1。80]×18.00=2.565kN;（2)脚手板的自重标准值；采用竹串片脚手板,标准值为0.35kN/m2NG2=0。35×4×1。45×(0.9+0。6)/2=1。573kN；（3）栏杆与挡脚手板自重标准值；采用竹串片脚手板挡板，标准值为0。14kN/mNG3=0.14×4×1。45/2=0。406kN；（4)吊挂的安全设施荷载,包括安全网:0。005kN/m2NG4=0。005×1.45×18=0。13kN；经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3+NG4=4.675kN；活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值NQ=2×0.9×1.45×2/2=2。61kN；考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值为N=1.2NG+0。85×1。4NQ=1.2×4。675+0.85×1。4×2。61=8。716kN；不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为N’=1.2NG+1.4NQ=1.2×4。675+1.4×2。61=9。264kN;六、立杆的稳定性计算:风荷载标准值按照以下公式计算Wk=0.7μz·μs·ω0其中ω0—-基本风压（kN/m2)，按照《建筑结构荷载规范》（GB50009—2001）的规定采用:ω0=0。35kN/m2；μz—-风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009—2001）的规定采用：μz=0。74；μs-—风荷载体型系数:取值为0.214；经计算得到,风荷载标准值为：Wk=0.7×0。35×0。74×0.214=0。039kN/m2；风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW为:Mw=0。85×1。4WkLah2/10=0.85×1。4×0.039×1。45×1.82/10=0。022kN·m；考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式σ=N/(φA）+MW/W≤[f]立杆的轴心压力设计值：N=8。716kN；不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式σ=N/(φA)≤[f］立杆的轴心压力设计值：N=N’=9.264kN;计算立杆的截面回转半径：i=1.58cm；计算长度附加系数参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001)表5。3.3得:k=1。155；计算长度系数参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130—2001)表5。3。3得：μ=1.5;计算长度，由公式l0=kuh确定:l0=3。118m；长细比：L0/i=197;轴心受压立杆的稳定系数φ，由长细比lo/i的结果查表得到:φ=0。186立杆净截面面积：A=4.89cm2；立杆净截面模量(抵抗矩）:W=5.08cm3；钢管立杆抗压强度设计值：[f]=205N/mm2；考虑风荷载时σ=8715。6/(0。186×489)+21690.599/5080=100.094N/mm2；立杆稳定性计算σ=100.094N/mm2小于立杆的抗压强度设计值[f］=205N/mm2,满足要求！不考虑风荷载时σ=9263.7/(0。186×489)=101。85N/mm2；立杆稳定性计算σ=101。85N/mm2小于立杆的抗压强度设计值［f]=205N/mm2，满足要求！七、连墙件的计算：连墙件的轴向力设计值应按照下式计算：Nl=Nlw+N0连墙件风荷载标准值按脚手架顶部高度计算μz＝0。92，μs＝0。214，ω0＝0.35，Wk=0。7μz·μs·ω0=0。7×0.92×0.214×0.35=0.048kN/m2；每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积Aw=10。44m2;按《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001）条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力（kN),N0=5.000kN；风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN），按照下式计算：Nlw=1.4×Wk×Aw=0。705kN；连墙件的轴向力设计值Nl=Nlw+N0=5。705kN;连墙件承载力设计值按下式计算:Nf=φ·A·［f］其中φ-—轴心受压立杆的稳定系数；由长细比l/i=650/15.8的结果查表得到φ=0.882，l为内排架距离墙的长度；A=4。89cm2；[f］=205N/mm2；连墙件轴向承载力设计值为Nf=0。882×4。89×10-4×205×103=88.416kN；Nl=5。705〈Nf=88。416，连墙件的设计计算满足要求！连墙件采用双扣件与墙体连接。由以上计算得到Nl=5。705小于双扣件的抗滑力12kN，满足要求！连墙件扣件连接示意图八、悬挑梁的受力计算：悬挑脚手架的水平钢梁按照带悬臂的连续梁计算。悬臂部分受脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点,A为墙支点。本方案中,脚手架排距为900mm，内排脚手架距离墙体650mm，支拉斜杆的支点距离墙体为1650mm，水平支撑梁的截面惯性矩I=563。7cm4，截面抵抗矩W=80。5cm3,截面积A=18。51cm2.受脚手架集中荷载N=1.2×4.675+1。4×2.61=9.264kN；水平钢梁自重荷载q=1.2×18.51×0.0001×78。5=0。174kN/m；悬挑脚手架示意图悬挑脚手架计算简图经过连续梁的计算得到悬挑脚手架支撑梁剪力图(kN）悬挑脚手架支撑梁弯矩图（kN·m）悬挑脚手架支撑梁变形图（mm）各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为：R[1］=11.526kN；R[2]=8。276kN；R[3］=-0。631kN.最大弯矩Mmax=3.098kN·m;最大应力σ=M/1。05W+N/A=3。098×106/（1.05×80500)+8.645×103/1851=41.326N/mm2；水平支撑梁的最大应力计算值41。326N/mm2小于水平支撑梁的抗压强度设计值215N/mm2，满足要求！九、悬挑梁的整体稳定性计算:水平钢梁采用14a号槽钢，计算公式如下σ=M/φbWx≤[f]其中φb-—均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照下式计算：φb=（570tb/lh）×（235/fy）经过计算得到最大应力φb=(570tb/lh）×（235/fy）=570×9.5×58×235/（3400×140×235)=0.66由于φb大于0.6，根据《钢结构设计规范》（GB50017-2003）附表B，得到φb值为0.64.经过计算得到最大应力σ=3.098×106/（0。64×80500）=59.895N/mm2；水平钢梁的稳定性计算σ=59。895小于[f］=215N/mm2,满足要求!十、拉绳的受力计算：水平钢梁的轴力RAH和拉钢绳的轴力RUi按照下面计算RAH=ΣRUicosθi其中RUicosθi为钢绳的拉力对水平杆产生的轴压力.各支点的支撑力RCi=RUisinθi按照以上公式计算得到由左至右各钢绳拉力分别为：RU1=13.154kN;十一、拉绳的强度计算:钢丝拉绳(支杆)的内力计算：钢丝拉绳（斜拉杆）的轴力RU均取最大值进行计算，为RU=13.154kN选择6×19钢丝绳，钢丝绳公称抗拉强度1700MPa，直径14mm。［Fg]=aFg/K其中［Fg］——钢丝绳的容许拉力（kN）；Fg—-钢丝绳的钢丝破断拉力总和(kN)，查表得Fg＝123KN;α——钢丝绳之间的荷载不均匀系数，对6×19、6×37、6×61钢丝绳分别取0。85、0.82和0。8。α＝0.85；K—-钢丝绳使用安全系数。K＝7。得到:[Fg]=14。936KN>Ru＝13.154KN.经计算,选此型号钢丝绳能够满足要求。钢丝拉绳(斜拉杆）的拉环强度计算钢丝拉绳（斜拉杆）的轴力RU的最大值进行计算作为拉环的拉力N,为N=RU=13。154kN钢丝拉绳（斜拉杆)的拉环的强度计算公式为σ=N/A≤［f]其中[f]为拉环钢筋抗拉强度,按《混凝土结构设计规范》10。9.8每个拉环按2个截面计算的吊环应力不应大于50N/mm2；所需要的钢丝拉绳（斜拉杆)的拉环最小直径D=(13154×4/（3。142×50×2））1/2=12。9mm；实际拉环选用直径D=14mm的HPB235的钢筋制作即可.十二、锚固段与楼板连接的计算:水平钢梁与楼板压点如果采用压环，拉环强度计算如下：水平钢梁与楼板压点的拉环受力R=0。631kN；压环钢筋的设计直径D=20mm;水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为:σ=N/2A≤[f]其中［f］为拉环钢筋抗拉强度，按照《混凝土结构设计规范》10.9。8每个拉环按2个截面计算的吊环应力不应大于50N/mm2；A=πD2/4=3。142×202/4=314。159mm2σ=N/2A=630.591/314.159×2=1。004N/mm2；水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度。拉环所受应力小于50N/mm2，满足要求！十四～十八层及十九层以上悬挑架设计一、参数信息：1.脚手架参数双排脚手架搭设高度为15m,立杆采用单立杆；搭设尺寸为:立杆的纵距为1.45m，立杆的横距为0.9m，立杆的步距为1。8m；内排架距离墙长度为0.80m；小横杆在上，搭接在大横杆上的小横杆根数为2根；采用的钢管类型为Φ48×3。5；横杆与立杆连接方式为单扣件；连墙件布置取两步两跨，竖向间距3.6m，水平间距2。9m,采用扣件连接；连墙件连接方式为双扣件；2。活荷载参数施工均布荷载（kN/m2):2。000；脚手架用途:装修脚手架；同时施工层数:2层；3。风荷载参数本工程地处湖南长沙市，基本风压0。35kN/m2；风荷载高度变化系数μz，计算连墙件强度时取0.92，计算立杆稳定性时取0。74，风荷载体型系数μs为0.214；4。静荷载参数每米立杆承受的结构自重荷载标准值(kN/m）:0。1233；脚手板自重标准值（kN/m2):0.350；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m)：0.140；安全设施与安全网自重标准值（kN/m2）：0.005；脚手板铺设层数：3层；脚手板类别：竹串片脚手板；栏杆挡板类别:竹串片脚手板挡板；5。水平悬挑支撑梁悬挑水平钢梁采用14a号槽钢，其中建筑物外悬挑段长度1。85m，建筑物内锚固段长度2m。锚固压点压环钢筋直径（mm)：20.00；楼板混凝土标号:C30；6.拉绳与支杆参数钢丝绳安全系数为:7。000;钢丝绳与墙距离为(m):3.000；悬挑水平钢梁采用钢丝绳与建筑物拉结，最里面面钢丝绳距离建筑物1.8m。二、小横杆的计算：小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面.按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。1。均布荷载值计算小横杆的自重标准值：P1=0.038kN/m；脚手板的荷载标准值：P2=0。35×1.45/3=0。169kN/m;活荷载标准值：Q=2×1。45/3=0.967kN/m；荷载的计算值:q=1.2×0。038+1。2×0.169+1。4×0.967=1.602kN/m;小横杆计算简图2.强度计算最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩，计算公式如下：Mqmax=ql2/8最大弯矩Mqmax=1.602×0。92/8=0.162kN·m;最大应力计算值σ=Mqmax/W=31.938N/mm2；小横杆的最大弯曲应力σ=31.938N/mm2小于小横杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！3.挠度计算:最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度荷载标准值q=0。038+0。169+0.967=1.174kN/m;νqmax=5ql4/384EI最大挠度ν=5.0×1.174×9004/(384×2。06×105×121900）=0。399mm；小横杆的最大挠度0.399mm小于小横杆的最大容许挠度900/150=6与10mm,满足要求！三、大横杆的计算：大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。1.荷载值计算小横杆的自重标准值：P1=0。038×0.9=0.035kN；脚手板的荷载标准值：P2=0。35×0.9×1。45/3=0。152kN；活荷载标准值:Q=2×0。9×1。45/3=0.87kN；荷载的设计值：P=(1.2×0。035+1.2×0.152+1。4×0.87)/2=0。721kN；大横杆计算简图2。强度验算最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与小横杆传递荷载的设计值最不利分配的弯矩和.Mmax=0.08ql2均布荷载最大弯矩计算:M1max=0。08×0.038×1.45×1.45=0。006kN·m；集中荷载最大弯矩计算公式如下：Mpmax=0.267Pl集中荷载最大弯矩计算:M2max=0.267×0.721×1。45=0.279kN·m；M=M1max+M2max=0。006+0。279=0.286kN·m最大应力计算值σ=0。286×106/5080=56.226N/mm2;大横杆的最大应力计算值σ=56。226N/mm2小于大横杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2,满足要求！3.挠度验算最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与小横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和,单位：mm；均布荷载最大挠度计算公式如下：νmax=0.677ql4/100EI大横杆自重均布荷载引起的最大挠度：νmax=0.677×0。038×14504/（100×2。06×105×121900）=0.046mm；集中荷载最大挠度计算公式如下：νpmax=1.883Pl3/100EI集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度：小横杆传递荷载P=（0.035+0.152+0。87）/2=0.528kNν=1。883×0.528×14503/（100×2。06×105×121900）=1。208mm；最大挠度和：ν=νmax+νpmax=0。046+1.208=1.254mm；大横杆的最大挠度1.254mm小于大横杆的最大容许挠度1450/150=9。7与10mm，满足要求！四、扣件抗滑力的计算:按规范表5.1。7，直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为8。00kN.纵向或横向水平杆与立杆连接时,扣件的抗滑承载力按照下式计算(《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》)：R≤Rc其中Rc--扣件抗滑承载力设计值，取8.00kN；R—-纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；小横杆的自重标准值：P1=0.038×0。9×2/2=0.035kN;大横杆的自重标准值:P2=0.038×1。45=0.056kN;脚手板的自重标准值:P3=0。35×0。9×1。45/2=0。228kN;活荷载标准值：Q=2×0。9×1.45/2=1.305kN；荷载的设计值：R=1。2×（0。035+0。056+0.228）+1.4×1.305=2.209kN；R〈8。00kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!五、脚手架立杆荷载的计算:作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容：(1）每米立杆承受的结构自重标准值，为0。1233kN/mNG1=［0。1233+(0。90×2/2)×0.038/1.80]×15.00=2.138kN；(2）脚手板的自重标准值；采用竹串片脚手板，标准值为0.35kN/m2NG2=0。35×3×1。45×（0。9+0。8）/2=1.294kN；(3)栏杆与挡脚手板自重标准值；采用竹串片脚手板挡板，标准值为0。14kN/mNG3=0.14×3×1。45/2=0。304kN；(4）吊挂的安全设施荷载，包括安全网：0.005kN/m2NG4=0。005×1.45×15=0。109kN；经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3+NG4=3.845kN；活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到,活荷载标准值NQ=2×0。9×1.45×2/2=2.61kN；考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值为N=1。2NG+0。85×1.4NQ=1。2×3.845+0。85×1.4×2.61=7.72kN；不考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值为N’=1。2NG+1.4NQ=1.2×3.845+1。4×2。61=8。268kN；六、立杆的稳定性计算:风荷载标准值按照以下公式计算Wk=0。7μz·μs·ω0其中ω0——基本风压(kN/m2)，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009—2001）的规定采用：ω0=0。35kN/m2；μz--风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001)的规定采用：μz=0。74；μs—-风荷载体型系数：取值为0.214；经计算得到，风荷载标准值为:Wk=0。7×0.35×0。74×0.214=0。039kN/m2；风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW为:Mw=0.85×1。4WkLah2/10=0。85×1.4×0.039×1.45×1.82/10=0.022kN·m；考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式σ=N/(φA)+MW/W≤[f]立杆的轴心压力设计值：N=7。720kN；不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式σ=N/(φA)≤［f］立杆的轴心压力设计值:N=N’=8。268kN；计算立杆的截面回转半径：i=1.58cm；计算长度附加系数参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130—2001)表5.3。3得：k=1。155；计算长度系数参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001）表5。3.3得：μ=1。5;计算长度，由公式l0=kuh确定：l0=3。118m；长细比:L0/i=197；轴心受压立杆的稳定系数φ，由长细比lo/i的结果查表得到：φ=0.186立杆净截面面积:A=4.89cm2；立杆净截面模量(抵抗矩)：W=5。08cm3;钢管立杆抗压强度设计值:[f]=205N/mm2；考虑风荷载时σ=7719.75/(0。186×489)+21690.599/5080=89.145N/mm2；立杆稳定性计算σ=89.145N/mm2小于立杆的抗压强度设计值［f]=205N/mm2，满足要求!不考虑风荷载时σ=8267。85/（0。186×489)=90。901N/mm2；立杆稳定性计算σ=90。901N/mm2小于立杆的抗压强度设计值［f]=205N/mm2，满足要求！七、连墙件的计算：连墙件的轴向力设计值应按照下式计算：Nl=Nlw+N0连墙件风荷载标准值按脚手架顶部高度计算μz＝0.92,μs＝0.214，ω0＝0。35，Wk=0.7μz·μs·ω0=0。7×0.92×0。214×0。35=0.048kN/m2；每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积Aw=10。44m2;按《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130—2001）5。4。1条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN),N0=5。000kN；风荷载产生的连墙件轴向力设计值（kN)，按照下式计算：Nlw=1。4×Wk×Aw=0.705kN；连墙件的轴向力设计值Nl=Nlw+N0=5。705kN；连墙件承载力设计值按下式计算：Nf=φ·A·[f]其中φ—-轴心受压立杆的稳定系数；由长细比l/i=800/15.8的结果查表得到φ=0。849,l为内排架距离墙的长度；A=4。89cm2；［f]=205N/mm2；连墙件轴向承载力设计值为Nf=0.849×4。89×10-4×205×103=85.108kN；Nl=5.705<Nf=85.108,连墙件的设计计算满足要求！连墙件采用双扣件与墙体连接。由以上计算得到Nl=5.705小于双扣件的抗滑力12kN，满足要求！连墙件扣件连接示意图八、悬挑梁的受力计算：悬挑脚手架的水平钢梁按照带悬臂的连续梁计算.悬臂部分受脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。本方案中，脚手架排距为900mm，内排脚手架距离墙体800mm，支拉斜杆的支点距离墙体为1800mm,水平支撑梁的截面惯性矩I=563.7cm4,截面抵抗矩W=80.5cm3，截面积A=18。51cm2.受脚手架集中荷载N=1.2×3。845+1。4×2.61=8。268kN;水平钢梁自重荷载q=1.2×18.51×0。0001×78.5=0.174kN/m；悬挑脚手架示意图悬挑脚手架计算简图经过连续梁的计算得到悬挑脚手架支撑梁剪力图(kN）悬挑脚手架支撑梁弯矩图（kN·m）悬挑脚手架支撑梁变形图（mm）各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为：R［1］=10。736kN;R［2］=7.111kN;R［3]=-0。641kN。最大弯矩Mmax=3.207kN·m；最大应力σ=M/1。05W+N/A=3。207×106/（1.05×80500)+8。589×103/1851=42。585N/mm2;水平支撑梁的最大应力计算值42。585N/mm2小于水平支撑梁的抗压强度设计值215N/mm2,满足要求！九、悬挑梁的整体稳定性计算：水平钢梁采用14a号槽钢,计算公式如下σ=M/φbWx≤［f］其中φb--均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照下式计算:φb=（570tb/lh)×(235/fy)经过计算得到最大应力φb=（570tb/lh)×(235/fy）=570×9。5×58×235/(3700×140×235）=0。61由于φb大于0.6,根据《钢结构设计规范》(GB50017-2003）附表B,得到φb值为0.6。经过计算得到最大应力σ=3。207×106/(0.6×80500)=65。866N/mm2；水平钢梁的稳定性计算σ=65。866小于［f]=215N/mm2，满足要求！十、拉绳的受力计算:水平钢梁的轴力RAH和拉钢绳的轴力RUi按照下面计算RAH=ΣRUicosθi其中RUicosθi为钢绳的拉力对水平杆产生的轴压力。各支点的支撑力RCi=RUisinθi按照以上公式计算得到由左至右各钢绳拉力分别为：RU1=12。52kN；十一、拉绳的强度计算:钢丝拉绳(支杆）的内力计算：钢丝拉绳(斜拉杆）的轴力RU均取最大值进行计算，为RU=12。52kN选择6×19钢丝绳，钢丝绳公称抗拉强度1700MPa，直径14mm.［Fg]=aFg/K其中[Fg］--钢丝绳的容许拉力(kN)；Fg-—钢丝绳的钢丝破断拉力总和(kN），查表得Fg＝123KN；α——钢丝绳之间的荷载不均匀系数，对6×19、6×37、6×61钢丝绳分别取0。85、0.82和0。8。α＝0。85；K—-钢丝绳使用安全系数。K＝7。得到：[Fg]=14.936KN>Ru＝12.52KN。经计算，选此型号钢丝绳能够满足要求。钢丝拉绳（斜拉杆)的拉环强度计算钢丝拉绳（斜拉杆)的轴力RU的最大值进行计算作为拉环的拉力N，为N=RU=12.52kN钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环的强度计算公式为σ=N/A≤［f］其中［f]为拉环钢筋抗拉强度，按《混凝土结构设计规范》10。9.8每个拉环按2个截面计算的吊环应力不应大于50N/mm2；所需要的钢丝拉绳（斜拉杆)的拉环最小直径D=(12520×4/（3.142×50×2)）1/2=12。6mm；实际拉环选用直径D=14mm的HPB235的钢筋制作即可.十二、锚固段与楼板连接的计算:水平钢梁与楼板压点如果采用压环，拉环强度计算如下：水平钢梁与楼板压点的拉环受力R=0.641kN；压环钢筋的设计直径D=20mm；水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为:σ=N/2A≤［f]其中[f］为拉环钢筋抗拉强度，按照《混凝土结构设计规范》10。9。8每个拉环按2个截面计算的吊环应力不应大于50N/mm2；A=πD2/4=3。142×202/4=314。159mm2σ=N/2A=640.913/314。159×2=1。02N/mm2;水平钢梁与楼板压点的拉环一定要压在楼板下层钢筋下面，并要保证两侧30cm以上搭接长度。拉环所受应力小于50N/mm2，满足要求！悬挑架阳角设计（阳角悬挑2.55～3.35米，按一、参数信息：1。脚手架参数双排脚手架搭设高度为18m，立杆采用单立杆；搭设尺寸为：立杆的纵距为1。45m，立杆的横距为1.2m，立杆的步距为1.8m；内排架距离墙长度为2。05m；小横杆在上，搭接在大横杆上的小横杆根数为2根;采用的钢管类型为Φ48×3。5；横杆与立杆连接方式为单扣件；连墙件布置取两步两跨,竖向间距3.6m,水平间距2。9m，采用扣件连接；连墙件连接方式为双扣件;2.活荷载参数施工均布荷载（kN/m2）:3.000；脚手架用途:结构脚手架；同时施工层数:2层；3.风荷载参数本工程地处湖南长沙市，基本风压0。35kN/m2;风荷载高度变化系数μz，计算连墙件强度时取0.92，计算立杆稳定性时取0。74，风荷载体型系数μs为0.214;4。静荷载参数每米立杆承受的结构自重荷载标准值（kN/m）:0.1233；脚手板自重标准值（kN/m2）：0.300;栏杆挡脚板自重标准值(kN/m）:0.150；安全设施与安全网自重标准值(kN/m2):0。005；脚手板铺设层数：4层；脚手板类别:竹笆片脚手板；栏杆挡板类别:竹笆片脚手板挡板;5.水平悬挑支撑梁悬挑水平钢梁采用14a号槽钢,其中建筑物外悬挑段长度3.35m，建筑物内锚固段长度2m.锚固压点压环钢筋直径(mm）:20。00;楼板混凝土标号:C40;6.拉绳与支杆参数钢丝绳安全系数为:7。000；钢丝绳与梁夹角为（度)：60;悬挑水平钢梁采用钢丝绳与建筑物拉结，最里面面钢丝绳距离建筑物2。05m。二、小横杆的计算:小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面。按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。1.均布荷载值计算小横杆的自重标准值：P1=0.038kN/m;脚手板的荷载标准值：P2=0。3×1。45/3=0。145kN/m；活荷载标准值:Q=3×1。45/3=1.45kN/m；荷载的计算值：q=1。2×0。038+1.2×0。145+1.4×1.45=2。25kN/m；小横杆计算简图2。强度计算最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩，计算公式如下:Mqmax=ql2/8最大弯矩Mqmax=2。25×1.22/8=0.405kN·m;最大应力计算值σ=Mqmax/W=79。727N/mm2；小横杆的最大弯曲应力σ=79。727N/mm2小于小横杆的抗压强度设计值［f]=205N/mm2，满足要求！3.挠度计算:最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度荷载标准值q=0.038+0.145+1。45=1。633kN/m;νqmax=5ql4/384EI最大挠度ν=5。0×1.633×12004/（384×2.06×105×121900)=1。756mm；小横杆的最大挠度1。756mm小于小横杆的最大容许挠度1200/150=8与10mm,满足要求！三、大横杆的计算:大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，小横杆在大横杆的上面.1.荷载值计算小横杆的自重标准值:P1=0.038×1.2=0.046kN；脚手板的荷载标准值:P2=0。3×1。2×1。45/3=0.174kN;活荷载标准值：Q=3×1。2×1。45/3=1。74kN；荷载的设计值:P=(1。2×0.046+1。2×0。174+1。4×1.74）/2=1。35kN；大横杆计算简图2。强度验算最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与小横杆传递荷载的设计值最不利分配的弯矩和。Mmax=0.08ql2均布荷载最大弯矩计算:M1max=0。08×0。038×1。45×1。45=0。006kN·m；集中荷载最大弯矩计算公式如下：Mpmax=0。267Pl集中荷载最大弯矩计算:M2max=0。267×1。35×1.45=0.523kN·m；M=M1max+M2max=0。006+0.523=0.529kN·m最大应力计算值σ=0。529×106/5080=104.159N/mm2；大横杆的最大应力计算值σ=104。159N/mm2小于大横杆的抗压强度设计值［f]=205N/mm2，满足要求!3。挠度验算最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与小横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和,单位:mm；均布荷载最大挠度计算公式如下:νmax=0.677ql4/100EI大横杆自重均布荷载引起的最大挠度：νmax=0。677×0.038×14504/(100×2.06×105×121900）=0。046mm；集中荷载最大挠度计算公式如下：νpmax=1。883Pl3/100EI集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度：小横杆传递荷载P=（0。046+0.174+1.74）/2=0。98kNν=1.883×0。98×14503/(100×2。06×105×121900)=2。24mm；最大挠度和：ν=νmax+νpmax=0.046+2.24=2。286mm;大横杆的最大挠度2。286mm小于大横杆的最大容许挠度1450/150=9。7与10mm，满足要求！四、扣件抗滑力的计算:按规范表5。1.7，直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为8.00kN。纵向或横向水平杆与立杆连接时,扣件的抗滑承载力按照下式计算（《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》5.2。5)：R≤Rc其中Rc——扣件抗滑承载力设计值，取8.00kN；R--纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值;小横杆的自重标准值:P1=0.038×1。2×2/2=0。046kN；大横杆的自重标准值：P2=0.038×1.45=0。056kN；脚手板的自重标准值：P3=0.3×1。2×1。45/2=0.261kN；活荷载标准值：Q=3×1.2×1.45/2=2。61kN；荷载的设计值:R=1.2×(0。046+0。056+0.261）+1.4×2。61=4。089kN;R<8。00kN，单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求！五、脚手架立杆荷载的计算：作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。静荷载标准值包括以下内容:（1）每米立杆承受的结构自重标准值，为0。1233kN/mNG1=［0.1233+（1。20×2/2）×0。038/1。80]×18.00=2.680kN；（2）脚手板的自重标准值；采用竹笆片脚手板,标准值为0。3kN/m2NG2=0。3×4×1。45×（1。2+2）/2=2.827kN；(3）栏杆与挡脚手板自重标准值；采用竹笆片脚手板挡板，标准值为0.15kN/mNG3=0.15×4×1.45/2=0.435kN；(4）吊挂的安全设施荷载，包括安全网:0.005kN/m2NG4=0。005×1.45×18=0。13kN；经计算得到，静荷载标准值NG=NG1+NG2+NG3+NG4=6.073kN;活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和,立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。经计算得到，活荷载标准值NQ=3×1.2×1.45×2/2=5。22kN;考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值为N=1。2NG+0.85×1。4NQ=1。2×6。073+0.85×1。4×5.22=13。5kN;不考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值为N'=1。2NG+1.4NQ=1。2×6。073+1。4×5.22=14。596kN;六、立杆的稳定性计算：风荷载标准值按照以下公式计算Wk=0。7μz·μs·ω0其中ω0——基本风压(kN/m2)，按照《建筑结构荷载规范》（GB50009—2001）的规定采用:ω0=0。35kN/m2；μz—-风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)的规定采用：μz=0.74；μs—-风荷载体型系数:取值为0.214；经计算得到，风荷载标准值为:Wk=0。7×0。35×0.74×0。214=0。039kN/m2；风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW为：Mw=0。85×1。4WkLah2/10=0。85×1.4×0.039×1。45×1.82/10=0.022kN·m；考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式σ=N/（φA)+MW/W≤[f］立杆的轴心压力设计值：N=13.500kN；不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式σ=N/（φA）≤[f]立杆的轴心压力设计值:N=N’=14.596kN;计算立杆的截面回转半径：i=1.58cm；计算长度附加系数参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130—2001）表5.3。3得：k=1。155；计算长度系数参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001)表5。3.3得:μ=1。53;计算长度,由公式l0=kuh确定：l0=3。181m；长细比:L0/i=201;轴心受压立杆的稳定系数φ，由长细比lo/i的结果查表得到:φ=0。179立杆净截面面积：A=4.89cm2；立杆净截面模量（抵抗矩)：W=5.08cm3；钢管立杆抗压强度设计值：[f]=205N/mm2；考虑风荷载时σ=13499。64/（0。179×489)+21690。599/5080=158.497N/mm2；立杆稳定性计算σ=158.497N/mm2小于立杆的抗压强度设计值［f］=205N/mm2，满足要求！不考虑风荷载时σ=14595。84/（0.179×489)=166。751N/mm2；立杆稳定性计算σ=166.751N/mm2小于立杆的抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！七、连墙件的计算:连墙件的轴向力设计值应按照下式计算：Nl=Nlw+N0连墙件风荷载标准值按脚手架顶部高度计算μz＝0。92，μs＝0.214，ω0＝0。35,Wk=0.7μz·μs·ω0=0.7×0.92×0.214×0.35=0。048kN/m2；每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积Aw=10。44m2;按《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)5.4。1条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN)，N0=5。000kN；风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN），按照下式计算:Nlw=1.4×Wk×Aw=0.705kN；连墙件的轴向力设计值Nl=Nlw+N0=5。705kN；连墙件承载力设计值按下式计算：Nf=φ·A·［f］其中φ-—轴心受压立杆的稳定系数;由长细比l/i=2050/15。8的结果查表得到φ=0。396，l为内排架距离墙的长度；A=4。89cm2；［f]=205N/mm2；连墙件轴向承载力设计值为Nf=0.396×4.89×10-4×205×103=39。697kN；Nl=5。705<Nf=39.697，连墙件的设计计算满足要求！连墙件采用双扣件与墙体连接。由以上计算得到Nl=5.705小于双扣件的抗滑力12kN,满足要求!连墙件扣件连接示意图八、悬挑梁的受力计算:悬挑脚手架的水平钢梁按照带悬臂的连续梁计算.悬臂部分受脚手架荷载N的作用，里端B为与楼板的锚固点,A为墙支点。本方案中，脚手架排距为1200mm,内排脚手架距离墙体2050mm，支拉斜杆的支点距离墙体为2050mm，水平支撑梁的截面惯性矩I=563。7cm4,截面抵抗矩W=80.5cm3,截面积A=18.51cm2.受脚手架集中荷载N=1。2×6。073+1。4×5.22=14。596kN；水平钢梁自重荷载q=1.2×18.51×0.0001×78.5=0.174kN/m；悬挑脚手架示意图悬挑脚手架计算简图经过连续梁的计算得到悬挑脚手架支撑梁剪力图(kN)悬挑脚手架支撑梁弯矩图(kN·m)悬挑脚手架支撑梁变形图(mm）各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为：R［1]=14.681kN；R［2］=14.899kN；R[3］=0。408kN;R[4]=0。135kN。最大弯矩Mmax=0。078kN·m；最大应力σ=M/1.05W+N/A=0.078×106/（1.05×80500）+8。602×103/1851=5.57N/mm2;水平支撑梁的最大应力计算值5.57N/mm2小于水平支撑梁的抗压强度设计值215N/mm2,满足要求!九、悬挑梁的整体稳定性计算:水平钢梁采用14a号槽钢，计算公式如下σ=M/φbWx≤[f］其中φb—-均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数,按照下式计算：φb=(570tb/lh)×(235/fy）经过计算得到最大应力φb=(570tb/lh）×(235/fy)=570×9。5×58×235/（6700×140×235）=0.33经过计算得到最大应力σ=0。078×106/（0。33×80500)=2.893N/mm2；水平钢梁的稳定性计算σ=2。893小于[f]=215N/mm2，满足要求！十、拉绳的受力计算：水平钢梁的轴力RAH和拉钢绳的轴力RUi按照下面计算RAH=ΣRUicosθi其中RUicosθi为钢绳的拉力对水平杆产生的轴压力。各支点的支撑力RCi=RUisinθi按照以上公式计算得到由左至右各钢绳拉力分别为：RU1=16.952kN；RU2=17.204kN；十一、拉绳的强度计算：钢丝拉绳（支杆)的内力计算：钢丝拉绳（斜拉杆)的轴力RU均取最大值进行计算，为RU=17。204kN选择6×19钢丝绳,钢丝绳公称抗拉强度1700MPa，直径15.5mm.[Fg］=aFg/K其中［Fg］--钢丝绳的容许拉力(kN）；Fg—-钢丝绳的钢丝破断拉力总和（kN），查表得Fg＝152KN;α——钢丝绳之间的荷载不均匀系数,对6×19、6×37、6×61钢丝绳分别取0。85、0。82和0.8.α＝0。85；K——钢丝绳使用安全系数。K＝7。得到：[Fg]=18。457KN>Ru＝17.204KN.经计算，选此型号钢丝绳能够满足要求。钢丝拉绳（斜拉杆）的拉环强度计算钢丝拉绳(斜拉杆）的轴力RU的最大值进行计算作为拉环的拉力N,为N=RU=17.204kN钢丝拉绳（斜拉杆）的拉环的强度计算公式为σ=N/A≤[f］其中［f]为拉环钢筋抗拉强度，按《混凝土结构设计规范》10.9。8每个拉环按2个截面计算的吊环应力不应大于50N/mm2；所需要的钢丝拉绳（斜拉杆)的拉环最小直径D=（17204×4/(3。142×50×2））1/2=14.8mm；实际拉环选用直径D=16mm的HPB235的钢筋制作即可。十二、锚固段与楼板连接的计算：水平钢梁与楼板压点如果采用压环，拉环强度计算如下：拉环未受拉力,无需计算，节点按构造做法即可.卸料平台设计一、参数信息：1.荷载参数脚手板类别：竹串片脚手板，脚手板自重(kN/m2)：0.35；栏杆、挡板类别：竹串片脚手板挡板,栏杆、挡板脚手板自重(kN/m)：0.14;施工人员等活荷载（kN/m2）:2.00,最大堆放材料荷载（kN）：10.00.2.悬挑参数内侧钢绳与墙的距离（m)：2。30，外侧钢绳与内侧钢绳之间的距离(m）:1。90;上部拉绳点与悬挑梁墙支点的距离(m）:6.00;钢丝绳安全系数K：5.50,悬挑梁与墙的节点按铰支计算；只对外侧钢绳进行计算;内侧钢绳只是起到保险作用,不进行计算。3.水平支撑梁主梁材料类型及型号:14号工字钢；次梁材料类型及型号：14a号槽钢槽口水平[次梁水平间距ld（m）：0.50，建筑物与次梁的最大允许距离le（m):1。80。4。卸料平台参数水平钢梁（主梁)的悬挑长度（m）:4。30，水平钢梁(主梁)的锚固长度（m）:2。00,次梁悬臂Mc（m）：0.00；平台计算宽度(m）：2。90。二、次梁的验算：次梁选择14a号槽钢槽口水平[，间距0.5m面积A=21.31cm2；惯性距Ix=609.4cm4；转动惯量Wx=87。1cm3；回转半径ix=5.35cm;截面尺寸：b=60mm，h=140mm,t=9.5mm。1.荷载计算(1）、脚手板的自重标准值：本例采用竹串片脚手板，标准值为0。35kN/m2；Q1=0。35×0。50=0.18kN/m；（2）、型钢自重标准值:本例采用14b号槽钢槽口水平[，标准值为0。16kN/mQ2=0。16kN/m(3）、活荷载计算1）施工荷载标准值：取2。00kN/m2Q3=2。00kN/m22）最大堆放材料荷载P：10。00kN荷载组合Q=1。2×(0.18+0.16）+1.4×2.00×0。50=1.81kN/mP=1.4×10.00=14。00kN2.内力验算内力按照集中荷载P与均布荷载q作用下的简支梁计算，计算简图如下：最大弯矩M的计算公式（规范JGJ80—91，P31）为:Mmax=ql2/8（1—m2/l2）2+pl/4经计算得出:Mmax=(1。81×2。902/8)×（1-(0.002/2.902)）2+14。00×2。90/4=12。05kN·m。最大支座力计算公式:R=［P+q(l+2m)]/2经计算得出:R=（14.00+1。81×（2.90+2×0。00）)/2=9.62kN3.抗弯强度验算次梁应力：σ=M/γxWx≤［f］其中γx—-截面塑性发展系数,取1。05；[f］-—钢材的抗压强度设计值,[f］=205.00N/mm2；次梁槽钢的最大应力计算值σ=1。20×104/(1.05×87。10）=131.75N/mm2；次梁槽钢的最大应力计算值σ=131.752N/mm2小于次梁槽钢的抗压强度设计值[f]=205N/mm2，满足要求！4。整体稳定性验算σ=M/φbWx≤[f］其中，φb-—均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数,按照下式计算：φb=(570tb/lh)×(235/fy）经过计算得到φb=570×9。50×60。00×235/(2900。00×140.00×235。0）=0.80；由于φb大于0。6，按照下面公式调整：φb'=1。07—0.282/φb≤1.0得到φb'=0。718；次梁槽钢的稳定性验算σ=1.20×104/（0.718×87。100)=192.78N/mm2；次梁槽钢的稳定性验算σ=192。778N/mm2小于次梁槽钢的抗压强度设计值[f]=205N/mm2,满足要求！三、主梁的验算：根据现场实际情况和一般做法，卸料平台的内钢绳作为安全储备不参与内力的计算。主梁选择14号工字钢，间距0。5m,其截面特性为：面积A=21。5cm2；惯性距Ix=712cm4；截面抵抗矩Wx=102cm3；回转半径ix=5.76cm；截面尺寸，b=80mm,h=140mm,t=9。1mm；1。荷载验算(1）栏杆与挡脚手板自重标准值：本例采用竹串片脚手板挡板，标准值为0。14kN/m；Q1=0.14kN/m；(2)槽钢自重荷载Q2=0。17kN/m静荷载设计值q=1.2×（Q1+Q2)=1。2×（0。14+0。17)=0.37kN/m；次梁传递的集中荷载取次梁支座力R；2。内力验算悬挑卸料平台示意图悬挑卸料平台水平钢梁计算简图悬挑水平钢梁支撑梁剪力图(kN）悬挑水平钢梁支撑梁弯矩图（kN·m）悬挑水平钢梁支撑梁变形图（mm)从左至右各支座反力:R［1］=13。345kN;R[2]=12.948kN;R[3]=—3.563kN。最大支座反力为Rmax=12。948kN；最大弯矩Mmax=12.133kN·m;最大挠度ν=0。106mm。3.抗弯强度验算σ=M/（γxWx）+N/A≤［f]其中γx——截面塑性发展系数，取1.05；［f]—-钢材抗压强度设计值，［f］=205.00N/mm2；主梁14号工字钢的最大应力计算值σ=12.133×106/1.05/100。0+9.06×103/2150.000=117。503N/mm2；主梁14号工字钢的最大应力计算值117。503N/mm2小于主梁槽钢的抗压强度设计值[f]=205.00N/mm2，满足要求！4.整体稳定性验算σ=M/（φbWx)≤[f]其中φb—-均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，查表《钢结构设计规范》（GB50017—2003）附录B得到：φb=0。952由于φb大于0。6，应按照下面公式调整:φb'=1.07-0.282/φb≤1.0可得φb’=0.670；主梁14号工字钢的稳定性验算σ=12。133×106/（0。670×100。00）=177.43N/mm2;主梁14号工字钢的稳定性验算σ=177。43N/mm2小于［f]=205。00，满足要求!四、钢丝拉绳的内力验算：水平钢梁的垂直支坐反力RCi和拉钢绳的轴力RUi按照下面计算,RCi=RUisinθi其中RCi-—水平钢梁的垂直支坐反力（kN）；RUi-—拉钢绳的轴力（kN);θi--拉钢绳的轴力与水平钢梁的垂直支坐反力的夹角;sinθi=Sin（ArcTan（6/(1.9+2.3））=0.819；根据以上公式计算得到外钢绳的拉力为：RUi=RCi/sinθi;RUi=13。345/0。819=16.29kN；五、钢丝拉绳的强度验算:选择6×19钢丝绳，钢丝绳公称抗拉强度1700MPa,直径14mm。[Fg]=aFg/K其中[Fg］—-钢丝绳的容许拉力(kN）；Fg--钢丝绳的钢丝破断拉力总和（kN)，查表得Fg＝123KN;α-—钢丝绳之间的荷载不均匀系数，对6×19、6×37、6×61钢丝绳分别取0。85、0。82和0。8。α＝0.85；K--钢丝绳使用安全系数。K＝5.5.得到:［Fg]=19.009KN〉Ru＝16。29KN.经计算，选此型号钢丝绳能够满足要求。六、钢丝拉绳拉环的强度验算:取钢丝拉绳（斜拉杆)的轴力最大值RU进行计算作为拉环的拉力N为：N=RU=16290。186N。拉环强度计算公式为:σ=N/A≤[f］其中,[f］为拉环钢筋抗拉强度,按照《混凝土结构设计规范》10。9.8所述在物件的自重标准值作用下，每个拉环按2个截面计算的。拉环的应力不应大于50N/mm2，故拉环钢筋的抗拉强度设计值［f］=50.0N/mm2；所需要的拉环最小直径D=[16290。2×4/（3.142×50。00×2)]1/2=14.4mm。实际拉环选用直径D=16mm的HPB235的钢筋制作即可。七、操作平台安全要求：1。卸料平台的上部拉结点，必须设于建筑物上，不得设置在脚手架等施工设备上；2.卸料平台安装时，钢丝绳应采用专用的挂钩挂牢，建筑物锐角口围系钢丝绳处应加补软垫物，平台外口应略高于内口；3.卸料平台左右两侧必须装置固定的防护栏；4。卸料平台吊装，需要横梁支撑点电焊固定，接好钢丝绳，经过检验后才能松卸起重吊钩；5。卸料平台使用时，应有专人负责检查，发现钢丝绳有锈蚀损坏应及时调换，焊缝脱焊应及时修复；6。操作平台上应显著标明容许荷载,人员和物料总重量严禁超过设计容许荷载，配专人监督.（四）、安全防护:1、操作层上设护栏高1。5m，挡脚板可采用脚手板用铁丝牢于立杆上。2、主体脚手架外采用密目立网随架逐层上升，实行全封闭施工。3、在每个独立架体架设二层水平安全网.4、为确保施工人员生产安全防止落物伤及地面操作人员，分别于操作棚，进料口、通道口、梯间等处设置双层脚手板防护棚，在挑架第一层脚手板上面用彩条布满铺。5、拆除作业必须由上而下逐层进行，严禁上下同时作业，连墙杆必须随脚手架逐层拆除，严禁先将连墙杆整层或数层拆除后再拆脚手架，分每拆除高差不应大于2步，如高差大于2步，应增设连墙件加固.6、在拆架时，各构件严禁抛掷出地面。7、搭拆脚手架时，地面应设置围杆和警戒标志，并派专人看守，严禁非操作人员入内。8、作业层上的施工荷载应符合设计要求，不得超载，不得将模板支架固定在脚手架上。9、工地临时用电线路的架设及脚手架接地，避雷措施等应按现行行业标准《施工现场临时用电安全技术规程》的有关规定执行。10、悬挑脚手架的拆除(1）必须采用气割的手段拆除悬挑梁，气割作业人员进行拆除悬挑梁时不得破坏悬挑梁自身结构.（2)除最后一道悬挑梁时，应设置可靠安全保护措施防止人员坠落与物体掉落。（3）悬挑脚手架的拆除必须编写专项施工方案并对作业人员进行技术交底。（五）、脚手架整体倒塌应急预案一、目的为有效、及时的抢救伤员，防止事故的扩大,减少经济损失,制定本预案.二、组织网络及职责1、由项目负责人、施工员、安全员等成应急小组。项目负责人任应急小组组长。2、施工员负责组织人员现场抢救伤员。3、安全员负责组织人员救护伤员.4、项目负责人负责与医院联系。三、应急措施1、用切割机等工具抢救被脚手架压住的人员，并转移到安全地方。2、保持呼吸道畅通，消除伤口、鼻、咽、喉部的异物，血块、呕吐物等.3、若伤员出现呼吸、心跳骤停，应立即进行心肺复苏、人工胸外心脏按压、人工呼吸等。4、进行简易的包扎止血或骨折简易固定.5、立即拨打120急救中心与医院联系或拨打110、119救助帮助，详细说明事故的地点、程度及本部门的联系，并派人到路口接应。四、应急物资常备药品：消毒用品、急救物品（绷带、无菌敷料）及各种常用小夹板、担架、止血袋、切割机等。五、通讯联络医院救护中心：120匪警：110火警:119六、注意事项1、人工胸外心脏按压、人工呼吸不能轻意的放弃,必须坚持到底.2、如现场发生人身意外伤害事故,如当事人没有自觉症状，不要轻易放走当事人，医务人员要对其进行全面检查并观察24小时，确实没有损伤时才能视为正常。3、当发现伤员心跳、呼吸停止时要应地抢救，进行心脏复苏，直至急救医务人员到场进一步抢救.4、现场发生人身意外伤害事故，不要慌乱，派专人守在伤员前进行临时救护，另派人与急救中心或医院联系说明伤员所处地点，行车路线及达到所在地点的明显标志。5、对于骨折伤员,特别是怀疑颈、胸腰椎骨折伤员要做好固定,用硬板搬运，不得随意拉扯、扭曲身体搬运。（六)、悬挑型钢平面布置见附页湖南省建筑工程集团总公司繁茂大厦项目部20下面总结范文为赠送的资料不需要的朋友，下载后可以编辑删除！祝各位朋友生活愉快!员工年终工作总结【范文一】201x年就快结束,回首201x年的工作,有硕果累累的喜悦,有与同事协同攻关的艰辛,也有遇到困难和挫折时惆怅，时光过得飞快，不知不觉中，充满希望的201x年就伴随着新年伊始即将临近。可以说,201x年是公司推进行业改革、拓展市场、持续发展的关键年。现就本年度重要工作情况总结如下：一、虚心学习,努力工作(一）在201x年里,我自觉加强学习,虚心求教释惑，不断理清工作思路，总结工作方法，一方面,干中学、学中干，不断掌握方法积累经验。我注重以工作任务为牵引,依托工作岗位学习提高,通过观察、摸索、查阅资料和实践锻炼,较快地完成任务。另一方面，问书本、问同事,不断丰富知识掌握技巧。在各级领导和同事的帮助指导下，不断进步，逐渐摸清了工作中的基本情况，找到了切入点，把握住了工作重点和难点。(二)201x年工程维修主要有:在卫生间后墙贴瓷砖,天花修补，二栋宿舍走廊护栏及宿舍阳台护栏的维修，还有各类大小维修已达几千件之多！(三）爱岗敬业、扎实工作、不怕困难、勇挑重担,热情服务，在本职岗位上发挥出应有的作用二、心系本职工作，认真履行职责，突出工作重点，落实管理目标责任制。（一）201x年上半年,公司已制定了完善的规程及考勤制度。201x年下半年，行政部组织召开了年的工作安排布置会议年底实行工作目标完成情况考评，将考评结果列入各部门管理人员的年终绩效.在工作目标落实过程中宿舍管理完善工作制度,有力地促进了管理水平的整体提升。（二）对清洁工每周不定期检查评分,对好的奖励，差的处罚。(三）做好固定资产管理工作要求负责宿舍固定资产管理,对固定资产的监督、管理、维修和使用维护。（四)加强组织领导，切实落实消防工作责任制，为全面贯彻落实“预防为主、防消结合"的方针,公司消防安全工作在上级领导下，建立了消防安全检查制度，从而推动消防安全各项工作有效的开展。三、主要经验和收获在安防工作这两年来，完成了一些工作，取得了一定成绩，总结起来有以下几个方面的经验和收获:（一）只有摆正自己的位置，下功夫熟悉基本业务,才能更好适应工作岗位。(二)只有主动融入集体，处理好各方面的关系，才能在新的环境中保持好的工作状态.(三)只有坚持原则落实制度，认真统计盘点,才能履行好用品的申购与领