万吨年连续重整装置操作

目第一章装置概 第一节装置简 第二节工艺流程说 第三节工艺参数和设计指 第二章工艺原理及影响因 第一节工艺原 第二节工艺参数操作对过程影 第三节重整催化剂的水氯平 第三章装置联锁与控制方 第一节控制系统与联锁方 第二节主要控制方 第三节催化剂再生单元控 第四章催化剂装 第五章临氢系统气密、置 第六章装置开工方 第一节分馏系统油 第二节制 第三节重整部分开工方 第四节装置联锁与控制方 第五节预处理部分的开 第六节再生系统的开 第七节苯抽提部分开 第七章生产操作及调 第一节预处理部 第二节重整部 第三节催化剂再生部 第四节苯抽提部 第八章设备操作 第一节动设备操作 第二节静设备操作 第三节特殊设备操作 第九 装置停工方 第十 紧急事故预 第一节事故处理和紧急停工原 第二节紧急事故处 第三节公用工程事故处 第四节防火事故预 第十一 安全管理规 第一节安全规章制 第二节化学品性质危害及防 第三节环保注意事 第四节放射源管理及辐射防 第十二 催化剂与化学药 第一节催化 第二节化学药 附 第一章装置概第一节装置简石油化工厂120×104t/a连续重整装置属于陕西延长石油()公司重整装置以炼油厂常压蒸馏装置提供的低辛烷值直馏石脑油和本项目柴油加5（其C+重整生成油的辛烷值按RONC102设计，同时生产少量的苯产品，并副产氢气及5120×104t/a，由预处（单元号601（单602催化剂（单元号603）和苯抽（单501）四个部分及公用工程（单元号604）与余热锅炉（单元号606）部分组成，对应本装置各预处理部分 135万吨/ 120万吨/年（加氢精制石脑油4.39万吨/年）催化剂连续再生循环量：907公斤/时（2000磅/时）苯抽提 20万吨/年（苯产量6.825万吨/年二、装置特1生成的C5-馏分一起分离出液化气。预加氢反应系统采用氢气循环流程，根据全厂氢气压力（2.0MPa）情况，只设循环氢压缩机而不设补充氢增压机，补充氢补入预加氢循环压缩机。为了防止系统在低温部位发生盐类结晶堵塞影响长周期运行，在反应系统中设有注洗涤水的设施；为了减少检修时间和保证再生后催化剂的活性及减少环境污染，催化剂再生采用器外再生工艺。预加氢原料与产物换热器采壳程换热器提高了换热效率降低了能耗ADV2UOPC5液体产率、高的芳烃产率和温再接触及脱氯后多余部分送至气仅作为本装置预加氢补充氢催化剂部分还原用氢和柴油加氢装置用氢送至重整氢压缩机增压和进行二级再接触。602-C-2013.5MPa90%3.5MPa3催化剂再生是采用UOP的“CycleMax”，实现催化剂连续循环，同时完成催化剂再CRCS再生器内部是两层筛网结构，内层网为倒梯形锥网，其主要目的：一还原区位于重整第一反应器顶部，降低了再生系统的高度。还原区为两段还原，在上部床层进行低温还原，脱除大量水分；在下部床层干燥条件下进行高温还原，防止高温、高水环境造成催化剂活性损失。置不停车装卸更换催化剂。4采用高选择性主溶剂环丁砜加助溶剂的复合溶剂体系，提高了原料的适ADV采用密封性能较好的泵，防止高纯苯经密封泄漏污染环境PH第二节工艺流程说明由延炼常压来的直馏石脑油和柴油加氢提供的少量加氢精制石脑油混合后一起进入原料缓冲罐（601-D101（601-P101A/B升压后在流量控制下（601-E101A～D壳程与反应产物换热（换热器有温控付线可调整加热炉的负荷（601-F101加热升温至反应温度后进入（601-R101（601-R102601-E101A～D07）经水洗水注入泵（601-P106）升压的除盐水混合洗涤产物中的氨盐，（601-A101A～C（601-E102A/B冷凝冷却后进入反应产（601-D102601-D102机缓冲分液（601-D105除去携带的液（601-K101A/B升压后循环至反应系统；601-D102（601-E104管程（601-E103A～D（601-C101601-E104D103C102P102A/BF102106210二、重整单元工艺流来自蒸发塔进料/底换热器（601-E103A～D）壳程的精制石脑油经流量控制后，进E201R201R202F203F204602-R204（602-器底部催化剂收集器前的吹扫置换气换热，经602-E201、602-E202换热后的反应产物气聚液器（603-M302）来的凝液、重整增压机一级分液罐（602-D221）来的凝液、A202A/B）后与反应产物分离罐底泵（602-P-201A/B）的来油、脱戊烷塔回流罐（602-D205）顶气以及重整增压机二级分液罐（602-D220）底油混合后一起进入再接触冷E205D202顶气经氢气脱氯罐（602-D204A/B）脱氯后一部分送入气，一部分进入增压机一级分液罐（602-D221）进行气液分离，分离后的气体进入重整氢气增压机K202A/B/C）二级压缩后，再经二级出口空冷（602-A203）（602-P202A/B）的来油混合后一起进入2号再接触罐（602-D203）进行气液分离，罐顶气。C201E206A～DC203F205A/B烃(也可以排放至装置内气)，少部分送到原料缓冲罐给其充压。液相部分经脱C202A205E211）冷却后进入回流罐，回流罐（602-D207）气体排至本装置气作为加热炉 脱戊烷塔（602-C201）C6塔（602-C203）C6塔塔底C+组分部分经塔底泵（602-P207A/B）C（602-E212A～A206A/BC组分经脱C（602-A207A～F（602-E215A/B）（602-D208 P206A/B）602-F201～F204制循环余热锅炉（606-B-601）1台，可产生温度为420℃、压力为3.82MPa过热蒸汽约40t/h，55t/h，3.5MPa三、催化剂再生单元工艺流602-R201、602-R202、602-R203、602-R204D303D303）8（603-R301）对再生器起密封作用。在烧焦区和再加热区，催化剂通过内外两个锥状筛网之间的 动，经再生风机（603-K301）循环的含氧热再生气体径向通过催化剂床催化剂进行二次烧焦，同时对进入氯化区催化剂有加热作用。催化剂继续向动至氯D312区，要除去烧焦、氯氧化所产生的水分，以确保催化剂的良能。催化剂在该区的流D308化剂“L”阀组，由2号再接触罐（602-D203）出口来的富氢气体作为提升气，通过增压M302E302（采用二段还原工艺还原氢气来自增压气（603-M302在还原气换热E301A～C（603-EH301EH302E301A～C602-K20（重整产物分离罐化剂的循环。601增压气器（603-M302）液体靠自身压力送至重整反应产物分离器S301D305D306四、产汽部分工艺流除氧水由锅炉给水泵606-P-602A/B升压至5.72MPa，经汽包液位调节阀和给水混合器(606-M-601)220℃左右进入汽包606-D-601。汽包的水由热水循环泵606-P-601A/B4.22MPa450℃左右，经过减温器606-M-602减温后进入装置3.5MPa蒸汽，供装置3.5MPa凝汽式汽轮机3.5MPa行回收，606-D-603606-D-604，与汽五、苯抽提部分来自上游重整装置的脱C6501-D-101501-D-101，在罐内混合后作为抽提蒸馏塔的原料。501-D-101501-E-101,501-P-10658℃28（501-C-101501-E-102501-SR-10167501-E-10286501-D-102501-E-1042.2MPa量来调节。加热蒸汽分成两股进行控制，主流股（80%）（20%）21501-D-103501-A-101501-E-103501-D-102。501-D-102501-P-102在流量控制流为回流打入抽提蒸馏塔第86块塔板，另一部分作为非芳烃副产品，501-P-103501-E-108501-C-102重整抽提蒸馏塔塔釜的富溶剂进入溶剂回收塔501-C-102的第21块塔板，该塔共有44块浮阀塔板，在减压下操作，塔底设有一个再沸器501-E-106，采用2.2Mpag蒸汽作为热源，加热量由塔的第7块温度与再沸器出口蒸汽凝水流量串级进行控制。经过减压蒸馏，苯以蒸汽形式从塔顶蒸出，经过塔顶空冷器501-A-102冷凝，再经水冷器501-E-105冷却至40℃后进入回流罐501-D-104。回流罐501-D-104水包正常情况下无水，流罐中的一部分苯经过泵501-P-105升压后，在流量控制下打入回收塔顶作为回流，其余部分经过泵501-P-104升压后，送往白土罐加热器501-E-107。塔釜贫溶剂由贫溶剂泵501-P-106抽出升压，绝大部分送去501-E-101与抽提蒸馏塔进料换热，少部分去溶501-D-108溶剂再生罐501-D-108实际上是一个减压蒸发器。溶剂再生罐501-D-108底设有内插式加热器501-E-110，采用2.2Mpag蒸汽做加热热源，加热量由蒸汽凝水流量进行调节。自贫溶剂泵501-P-106来的小股贫溶剂由再生罐液面和流量串级控制一定流量进入再生罐进行闪蒸，罐顶蒸出的气相经水冷器E501-E-111冷凝后进入再生溶剂罐501-D-109，再生溶剂经再生溶剂泵501-P-108抽出，一部分循环回501-D-109，调节循环量维持罐液位恒定，其余再生溶剂送至贫溶剂泵501-P-106的或抽提蒸馏塔的贫溶剂过501-SR-101501-P-116501-P-115。特殊情况下，当回115501-P-114501-C-102剂再生罐的再沸器使用2.2MPa蒸汽以避免溶剂的局部过热。当系统中贫溶剂的PH值下降时，可以通过单乙醇胺罐501-D-110向再生溶剂罐501-D-109中注入少量缓蚀剂（单乙醇胺PH5.0～7.0501-P-104501-E-1072.2MPag（使用初期加热180℃左右）,加热量由出口温度与蒸汽凝水量串级控制。加501-D-105A/B501-D-1062501-E-108501-D-106501-P-117A-206501-A-103501-E-10940℃501-D-107501-P-107501-D-111A/B501-P-109第三节工艺参数和设计指一、工艺参1（1）预加氢反应（601-R-项目石科院推荐数据设计采用数据氢分压2.5（反应总压反应温度℃280～320350（最高氢油比体积空速h66101项目601-C-601-C-塔顶温度℃塔底温度℃回流罐压力MPa（g）回流比（对进料2 进料流量温降（一反/二反/三反/四反，℃氢油摩尔比WHSV，h-平均反应压力（表，MPa气液分离器压力（表，MPa+C5＋C5产品液收＋C5产品芳含芳烃产率纯氢产率催化剂循环速率，kg/h（磅/小时催化剂积炭速率，kg/h（磅/小时*数据由石油化工科学提项目脱戊烷塔602-脱丁烷塔602-C6塔602-C-塔顶温度℃92．789．6塔底温度℃226．2132．6161．4塔顶压力MPa（g）0．85回流比（对产品2．773．933．27一号再接触：温度：4℃ 压力：0.49MPa二号再接触：温度：14.7℃ 压力：2.1MPa项目603-R301（焦）还原一段二段温度℃烧焦区（（干燥区MPa（g）0.25±0.014 抽提蒸馏塔501-101溶剂回收塔501-塔顶温度℃塔底温度℃塔顶压力0.06（g）-溶剂/进料比-贫溶剂进塔温度-C6馏分进塔温度-回流比（对产品 白土罐501-D-溶剂再生罐501-D- 度℃压力-二、原料及产品组成及性（一）原料组成及性质本装置的原料为炼油厂常压蒸馏装置提供的低辛烷值直馏石脑油130.48万4.392.1.12.1.22.1.3表 直馏石脑油的组成及性密度ASTMD-族组成族组成PNA-----杂质含量表 重整进料的组成及性 密度（20℃，ASTM族组成PNA--2.1.3值硫，wt0.5 0.2ASTMD-氮，wt0.5ASTMD-总氧，wt水UOPUOP678ASTMD-299UOP氯，wt0.5UOP氟化物，wt0.5UOP+30ASTMD-10UOP砷，wt1.0UOP铅，wt10UOP硅，wt0.1UOP无（检测范围（二）产品、副产品组成及性质12.1.4:2.1.4 产量，万吨/年去向或用途重整汽油在装置内混合后作汽油调和组分送至惠家河罐区轻汽油液化气送出装置进液化气罐区C6送出装置作苯抽提原料含氢气体（纯氢）送出装置气其中0.581万吨/年送干气脱硫装置，剩余部分送至2本装置重整生成油苛刻度按C5+RONC102设计，重汽油组分（C7+馏分，脱丁烷塔表 高辛烷值汽油组分PNA---+2.1.6组分+合计%（wt）0.07平均分子量M=53.840℃，压力1.1MPa(g2.1.7组分+合计%（V）平均分子量M=3.76，外送温度14.7℃，外送压力2.0Mpa(g外送C6馏分（苯抽提原料）的组成见下表表2.1.8C6族组成-----平均分子量苯2.1.9项目质量指标分析方法优级品一级品外观透明液体，无不溶水及机械杂质1颜色（铂-钴色号）不深于≯20馏程范围℃1（密度（20℃，kg/m878～881酸洗比色酸层颜色不深于1000mL稀酸中含0.1g重铬酸钾的标准溶液酸层颜色不深于1000mL稀酸中含0.2g重铬酸钾的标准溶液蒸发残余物，mg/100mL，不大于≯5总硫含量 不大于≯2≯2中性试验中性结晶点（干基，℃不低于≮5.4（6）C6非芳烃抽余油：2.1.10抽余油产品规格表项目单位保证值苯≤0.9助溶剂≤0.02环丁砜≤3三、主要经济技术指18000油C5+RONC102序号物料名称104备注进料1直馏石脑油（含少量加氢精制石脑油）2加氢精制石脑油合计出料1液化气2C6馏分送苯抽提装置3重整汽油4轻汽油5含氢气体(其中纯氢)6含硫7气8催化剂再生部分耗氢合计序号物料名称104备注进料1直馏石脑油2加氢精制石脑油3含氢气体合计出料1精制石脑油2轻石脑油3气合计序号物料名称wt%（对重整进料）104备注进料1精制石脑油2轻石脑油合计出料1液化气2C6馏分3+C6汽油4轻汽油5含氢气体(其中纯氢)6气7催化剂再生部分耗氢合计序号物料名称104备注进料1C6馏分合计出料1苯2非芳烃3重组分5合计2装置名称：120/进料量序号 1234--5--6气73.5Mpa--81.0MPa9*负值为产出量小时能耗：609518MJ/h单位能耗：4063.5MJ/t重整进料（97.1x104kcal/t重整进料312消耗指标（1）（2）（3）--3气电1.0MPa3.5MPa-34（1） 10Nm（2）5含油污水（抽提（3）tt32.6埋t84埋t36.5埋t101～2kg/1～45MJ/tMJ/t6台其中：反应器，再生器台8台7台片17台1座79（3台统台437台台66套1台2*负值为产出量四、公用工程规1（装置边界线处≮99.7%≯20ppm≯20ppm其它碳化合物≯5ppm≯1ppmH2≯5ppm≯20ppm≯10ppm惰性气体余量H22H2C2+烃类余量五、主要引进内名—12重整进料换热器（602-E-3再生空冷器（603-A-4电加热器（603-EH-5再生部分风机（603- 6催化剂取样器（603-SN-7热水循环泵（607-P-601/A，B）计量泵等（602-P-212A/B；603-P-302A/B；501-P-114，501-P-115，501-P-89二1DCS2ESD3催化剂再生控制系统456三12四第二章工艺原理及影响因第一节工艺原之一。催化重整催化剂对其进料的要求是：精制石脑油的水含量5ppm，0.2ppm硫含一、预处理部1氢催化剂加氢，将其所含的硫、氮、氯及氧等，加氢转化为H2S、NH3、HCl和H2O，从石催化剂一旦发生硫的表现是，出现反应器温降减小，循环氢纯度下降，重整生成油的液体收率下降等现象。短时间的硫过量所引起的重整催化剂是暂时的，只要发现活性还可以恢复但长时间的原料硫含量可能会致使重整催化剂形成永久性， → RSR'+ R'SH+

R'H+HRSSR'+H R'SH+ RH+H2R'H+H2CSC C

+

CCCCC+H2SS+3HS

SC4H10+HS硫醇加氢脱硫的反应历程比较简单也容易发生，即C－S键断裂的同时加氢得到相应的烷烃和硫化氢。硫醚的加氢脱硫比硫醇要相对一些，脱硫需分步进行，即先加氢转化为硫醇，然后再进一步加氢脱硫。二硫化物在加氢条件下也是首先发生S－S键断裂反应生成硫醇，进而再加氢脱硫。RSH＞RSSR′＞RSR′NH3而被脱除。R-NH2+H2 RH+

CH

C

+5 H

5

H2CH10+ ①②R-OH→+③R-O-+→RH+R’H+++④

R+

R-CH＝CH-R′+ 石脑油馏分中的金属含量一般以ppb计，大多数金属脱除后会沉积在催化剂上；其2HCl整个工艺流程设备的腐蚀隐患。高温脱氯剂床层发生饱和后，需及时更换新的脱氯3石脑油中的硫、氮、氯、氧化合物经预加氢精制后，所生成的H2S、NH3和H2O，一部回流比是调节塔分馏效果的重要，回流比应按分离要求的需要来进行调节，在二、重整反应原行，达到芳烃或提高辛烷值的目的。12分重要的地位。主要在二反和三进行。34C65通常指生成C3、C4R-C-C-C-C+ →RH+C-C-C-12三、催化剂再生1焦炭＋O2→ +H2O+热度太慢。正常操作时，氧含量保持在0.5～1.0摩尔%，这是使烧焦速度最快、烧焦温度2氯化物+O2→HCl+CO2+HClO2←→Cl2+H2O（迪肯平衡担体-OH+HCl 担体-Cl+入速度来达到的。在正常操作下催化剂的氯含量应保持在1.1～1.3重量%（具体按催化3担体-H2O4氧化态金属（PtO、SnO）H2（Pt、Sn）四、苯抽提原置采用石科院开发的专有技术-环丁砜抽提蒸馏技术，使用环丁砜加专有助溶剂的复合C6C6到C6环系统，流程简单，投资省占地少，能耗低。C9第二节工艺参数操作对过程影一、预加氢工艺装置是在反应压力1.5～2.5MPa、反应温度260～320℃、气油体积比90～150的条件下操作，原料油的终馏点大多为130～170℃，个别装置原料油的终馏点为180℃左右。在1PT＝PH22.5MPa（反应总压。2为了准确描述催化剂床层的反应温度，通常采用催化剂床层平均温度（WABT）来表示。对直馏石脑油加氢精制，温升很小，一般以反应器温度，或反应器温度和即可进行的比较完全；过高的反应温度，H2S和烯烃会发生二次反应生成硫醇，反而降260～310℃340℃。本装350℃。3使用。过大或过小的氢油体积比，均不利于加氢反应。氢油体积比过大需要更大输96：1。4（20℃8h－1。二、催化重整工艺参1程起到促进作用，它是提高和控制重整产物质量（辛烷值和芳烃产率）最重要的。范围相对而言是比较大的，所以它是日常生产调节中的重要。表征反应温度一般采（1）平均温度这种方式不考虑各反应器的温降大小只以反应器的温度为准这种方式简单，WAIT（℃）=Σ（ti*Xi）（℃；Xi（%平均温度是各反应器催化剂装填分数与反应器床层温度乘积之和。本装置设计平均温度528℃。（2）平均床层温度WABT（℃）=Σ[（ti﹢ti出）/2*Xi]=Σ[（ti﹣Δti/2）*式中：ti入：各反应器温度（℃； ti出：各反应器出口温度（℃；Xi平均床层温度WABT是各反应器催化剂装填分数与反应器床层平均温度乘积之和或各反应器温度减二分之一温降乘催化剂装填分数。平均温度WAIT与平均床层温度WABT的差别既决定于反应热的多少，也与氢油比的高低有关。氢油比越高，温降越小，WAITWABT处理不同性质（主要是芳潜不同）WAIT2～构化和恰好的加氢裂化反应以得到希望的产品和收率控制各反温度有三种形式，即递降式、递升式和平均式；采用递升式，在获得目的产品的前提下，在WAIT不变的WBIT本装置设计平均床层温度496℃。2焦能力已经确定因而其反应压力往往也是确定的一般调节实际操作中0.24MPa，0.34MP（设计值压得以增加。3LHSVWHSVLHSV（m3/h）/（m3（kg望空速低于0.75h-1（V/V。本装置设计质量空速WHSV为2.40h-1，进料负荷为设计范围60～100％。4、氢油比氢油体积比＝（Nm3/h）（m3/h）2.5。5原料中族组成（PONA值）对反应条件的影响比较大。P，O，N和A分别代表重整原料中烷烃，烯烃，环烷烃和芳烃的百分含量，其烷和芳烃的百分含量（N和A，用0.85N+A，N+A，N+2A或N+3.5A来表示，有的以芳烃潜含量来表示。所谓芳烃潜含量，芳潜＝∑[(MiA/MiN)×NiN%]+∑Ai%i为碳数，指C6,C7…C8MiA为CiMiN为CiNiN为原料中Ci环烷烃的百分含量（重量Ai为原料中Ci芳烃的百分含量（重量）苯的潜含量=0.929NC6+AC6重量%甲苯潜含量=0.939NC7+AC7重量%二甲苯潜含量=0.946NC8+AC8 原料油的芳烃潜含量=0.929NC6+0.939NC70.946NC8+∑A130～100%。0.5～1.0%（V剂达到最优化的使用性能和。计算如下：YCCR—催化剂循环速率Y—燃烧区氧浓度，摩尔百分AT—燃烧空气总量白烧条件下（只从下部注入空气：ATAL其中：AL=去干燥区的空气 VL=过剩空气排放： AT=Au，其在筛网清洁时速率的90%时，再生需要停工筛网2得超过593℃，温度过高会造成燃烧区催化剂和设备的损坏。再生器正常操作温度为565℃，580℃。注意：绝不能单独使用床层温度控制再生器操作四、苯抽提工艺1溶剂比是抽提蒸馏塔贫溶剂流量和进料流量的比值它是调节苯回收率的重要4.2控制灵敏板温度是同时保证苯产品纯度和收率的重要。当灵敏板温度过低时，60～80%，液面大幅度波动会引起塔内压力的波20.04MP（g176℃。3白土使用。白土要在一定的温度下才能具有活性，促使不饱和烯烃在白土上聚合烷基化。白土罐的设计温度为180℃，当使用新白土时温度要相应地低一些（约为130～150℃如果控制温度低于150℃，则白土的吸附能力高，催化活性低，其使用缩短1.5MPa。第三节重整催化剂的水氯一、水氯平衡的基本原重整催化剂是以γ-Al2O3为载体、全氯型的多金属或双金属催化剂。这些催化剂均把反应方程式（1）和反应方程式（2）合并，可得到反应方程式OH

HClγ-Al2O3载体表面羟基发生相互作用而被催化重整装置的操作十分强调反应环境的控制其中包括物质和水氯平衡控制在物质得到良好控制的条件下搞好水氯平衡是重整催化剂在运转中能否发挥性能化剂上有足够的氯含量，并使氯均匀分布。在正常操作情况下，重整催化剂的优良性能是否能够得到充分发挥的关键操作因素是水氯平衡操作。25ppm1.2±0.1m%1.1～1.3m%的范围内（具体要1.1～1.3m%化剂氯含量偏离适宜范围时，通过对这些技术参数内在联系的分析可以得到催化剂氯含量是偏高或偏低的信息。二、水氯平衡的115～35ppm。应，因此循环气中水偏高一些，25～35ppm工时，烷烃脱氢环化反应是十分重要的，因此循环气中水应低一些，15～25ppm适宜。21.1～1.3m%1.1m%1.1～1.3m%较为适宜。3ppm3ppm第三章装置联锁与控制方（DCS国内外同类装置中成熟经典的特殊控制方案催化剂再生部分采用的是UOP第三CycleMaxCRCS第一节控制系统与联锁方一、DCS控制系击浪涌保护器输出再接到齐纳式或式安全栅，安全栅输出接到DCS系统I/O卡件，进入DCS系统进量显示、及控制。现场机柜间DCS系统通过冗余光缆与中心控DCS集中操作和管理。重整装置DCS系统与全厂的DCS系统构成一个完整的控制及管理网重整装置的DCS控制机柜、安全栅柜、室内浪涌保护器机柜、ITCC机柜、SIS控制1DCSCRT催化剂连续再生控制采用的是UOP公司提供的CRCS控制系统，该控制系统由一套Moore公司的APACSDCS系统和TriconexTS3000三重化系统组成，以实现催化剂闭锁料斗连续控制和催化剂再生过程的联锁逻辑控制功能，并能与重整装置DCS系统实现数据通讯，在重整装置的DCS系统操作站上可以实现催化剂再生过程的。二、机组控制系、用同一种型号的ITCC机组控制系统方便了系统联网及集中操作统一了备品、ITCCSOE、ITCC了操作站和画面监视站，有专门工程师站和ITCC机架，现场机柜间的ITCC系统与中心控制室内的操作站同样通过冗余光缆进行连接。机组ITCC与DCS系统通过ModbusRS485通讯方式进行数据交换。重整装置设有ITCC机组控制系统一套，由沈鼓负责集成，用来对1套循环氢离心压缩机组、3套增压氢往复压缩机组，2套重整预加氢部分循环氢往复压缩机组、进行集中，以实现联锁逻辑控制、常规、防喘DCS三、装置紧急停车和安全联锁系1、SIS重整装置设立一套单独的SIS系统实现装置的安全联锁保护功能。在中心控制室内设立SIS系统操作员工作站及单独的画面监视站，并在画面监视站台面下部布2CRCS（具体的装置仪表容器阀与其抽出泵联锁。预加氢蒸发塔重沸炉低流量联锁。加热炉气压力低联锁。脱戊烷塔重沸炉低流量联锁。压缩机出切断阀联锁。苯抽提罐501-D-104、501-D-109温度高或液位高联锁501-P-114、501-P-116第二节主要控制方一、预加氢单1601-D101601-D101601-PIC0101601-PIC0101601-PV0101A601-PV0101A601-PV0101B601-PIC0101力601-PIC0101601-PIC0101601-PV0101B，601-PIC01012601-F-101预加氢进料加热炉601-F-101出口温度采用串级控制。温度控制器601-TIC0201与601-PIC08013601-C-101（1）601-C-101601-D-103601-D-103601-LIC0601FIC0601，601-FIC0601601-FI0601（即回流罐抽出总量601-FIC0602（从2540601-TIC0506使外回流量迅速变化以满足塔顶温度控制的要求。601-F-102差恒定就能有效的控制塔底加热量的恒定保证塔的平稳操作装置蒸发塔重沸炉601-F-102气压力601-PIC0804由加热炉出口物料的汽化率控制，601-F-102出口物料601-PDIC0502孔板的差压601-PDIC0502与重沸炉601-F-102气压力601-PIC0804串级控制，可601-C-101601-C-101当预加氢在生产精制油时，蒸发塔601-C-101液位控制器601-LIC0501串级控制精整，蒸发塔601-C-101液位601-LIC0501由操作员通过控制预加氢进料量来进行间接控二、重整单1602-PIC801送给1号再接触罐压力控制器PIC1001，再由PIC1001来分程控制，它输出50%-100%的（PV1001A0%-气阀门开度（PV1001B）2制回流流量控制器（回流罐抽出总量4、606-D-601606-LIC0101606-FI0103606-FIC0101，即称三冲量（606-LIC、-FI、-FIC0101。在正常的操作运行蒸汽用量突然增大时，系统蒸汽压力下降，蒸汽流量606-FI0103增加引起汽三、苯抽提单元1501-C-101抽提塔的压力501-PIC0202采用了分程控制方案，通过控制回流罐501-D-102泄压和补氮来控制压力。当压力低于给定值时，阀501-PV0202A关闭停止泄压，阀501-PV0202B打开用N2气补压。当压力高于给定值时，阀501-PIC0202B关闭停止补压，阀501-PIC0202A2501-C-101抽提蒸馏塔再沸器501-E-104以2.2MPa蒸汽为热源，蒸汽分，一路（约80%）501-FIC0203（20%）采用灵敏板（2186板）501-TIC0207501-FIC02023501-C-102501-FIC0501501-TDI04064501-D-104501-LIC0501501-FIC0901，501-FIC0901D-出口压力控制器501-PIC0901（1.5MPa1.5MPa，苯始终保持液相不发生汽化。第三节催化剂再生单元控一、CRCS控制系统简UOPCycleMaxCRCSDCSCRCS（PESPE（APACSPE（TriconexPESCRCS开关和阀位定位开关的输入并产生输出对阀门和警报进行也可响应异常的工有软件。1紧急停车开关603-HS0516供紧急停车用。这个开关提供了独立于控制PES和保护PES的使再生器处于安全状态的第二套设施开关一转STOP”位置就切断了保护PES2控制PES是Moore公司为UOP制造的APACS先进控制模块，具有阀门斜坡控制功能。它的主接口去DCS系统。它有以用：PESPESPES603-EH301～EH304603-XV13053保护PES是具有三重冗余内部逻辑功能的Triconex第九版。主要用途是监视工艺确保设备正确操作，避免操作不当引起人员、设备和催化剂损坏。受保护PES控制1#2#上、下系统氮气系统（603-HS0509；空气系统（603-HS0507；下部空气系统（603-XV0802；氯化物系统（603-HS0510603-P-302CRCSDCS视和控制再生系统。操作员也可以在DCS操作站操作和监视包括：阀门命令，阀位，循LOCALDCS，CRCSDCS/LOCALLOCAL（就地）时，DCS只能监视不能控制，再生所有控制在CRCS控制柜实现；在DCSDCSDCSDCSDCS1(10)(11)(13)待生催化剂系统开/关再生催化剂系统开/关紧急停车（通过硬接线）二、系统控系统把可燃气体与空气开，当差压偏离需要值时提供。有两个独立的系统：待生催化剂系统和再生催化剂系统。待生催化剂系统把反应器与待生催化剂提升系统开，再生催化剂系统把氮封罐与闭锁料斗开。1、待生催化剂待生催化剂系统的控制有两种方式：开和关。由DCS或CRCS控制柜操作界面控制。初始时，待生催化剂系统关闭。当操作员按待生催化剂系统开关603-HS0506处于“ON”时，控制系统将：关闭待生催化剂充氮阀603-XV0304。确认待生催化剂充氮阀603-XV0304关闭打开上、下待生催化剂阀603- -XV0306当操作员按待生催化剂系统开关603-HS0506处于“OFF”时，控制系统将：关闭上、下待生催化剂阀603-XV 确认上、下待生催化剂阀603- -XV0306关闭打开待生催化剂充氮阀603-XV0304（如果不能确认603- -603-XV0304当下面任何一种情况发生时，待生催化剂系统自动关闭：待生催化剂二次提升气/反应器吹扫气差压603- -PDI0702同时低（二取二603-LALL02012、再生催化剂系再生催化剂系统的控制有两种方式：开和关。由DCS或CRCS控制柜操作界面控制。初始时，再生催化剂系统关闭。当操作员按再生催化剂系统开关603-HS0511处于“ON”时，控制系统将：关闭再生催化剂充氮阀603-XV1306。确认再生催化剂充氮阀603-XV1306关闭打开上、下再生催化剂阀603- -XV1308当操作员按再生催化剂系统开关603-HS0511处于“OFF”时，控制系统将：关闭上、下再生催化剂阀603-XV 确认上、下再生催化剂阀603- -XV1308关闭打开再生催化剂充氮阀603-XV1306（如果不能确认603- -603-XV1306当下面任何一种情况发生时，再生催化剂系统自动关闭：氮封罐603-D-307/再生器603-R-301差压603-PDI ；氮封罐603-D-307/闭锁料斗603-D-308差压603- -PDI1205同时低（二取二再生催化剂系统——装料方CRCS机柜内的装料开关允许在向闭锁料斗加催化剂时打开再生催化剂系统该只有当再生器运行/停止开关603-HS0515在“停止”位置时，再生催化剂系三、闭锁料斗系闭锁料斗系统用来调节经过闭锁料斗的整个再生器和反应器系统的催化剂循环速定催化剂再生系统的催化剂循环速率。以预定方式斜动上、下两个平衡阀603-XV 603-HIC1301，并调节再生催化剂提升管线差压控603-PIDC1301（详细内容见“催化剂流动控制。603-LY0201B（详细内容见“待生催化1CRCS区。3－1每个阶段含一个或步骤，每个循环共有7个步骤。具体后面介绍表3— 闭锁料斗循环阶段说阶 灯从“OFF”转到“ON”，闭锁料斗就从降压阶段开始循环。603-HS0512“OFF在闭锁料斗阶段和步骤的说明中了下列仪表标记表3— 闭锁料斗阶段和步骤仪表标603-603-603-603-603-闭锁料斗区料位（603-LSL-1301603-603-车状态首次运行时，闭锁料斗是从第5步降压闭锁料斗上平衡阀603-XV-1303开启；603-XV-1304ON603-LI-1302（闭锁料斗缓冲区料位）40%1603-XV1303斜坡关闭卸料定时器启动料斗循环中被激活，则该复位。

603-XV-1304如果该步骤结束之前（在603-XV-1304斜坡打开过程中）603-LSL-1301闭锁料斗区料位指示料位低快速卸料603-XV-1304如果在快速卸料定时器到时之前603-LSL-1301闭锁料斗区料位显示的料位较低，快速卸料就会激活并且循环立即步进到如果慢速卸料定时器到时，603-LSL-1301闭锁料斗区料位未显示低料位，慢速卸料就会激活并且循环立即步进到降压阶603-LSL-1301

4603-XV-1304斜坡关闭，装料定时器启如果快速∕慢速装料在上一个循环中被激活，则该复位。在下列情况下该程序步进到下一个步603-XV-1304603-XV-1303装料就会激活。在下列情况下该程序步进到下一个步603-XV-13036如果603-LSH-1301在快速装料定时器到时之前显示的料位较高，快速装料就会激活并且如果慢速装料定时器到时，603-LSH-1301仍未指示料位较高，则慢速装料就会激活。闭锁料斗联锁中断阀603-XV-1309在闭锁料斗缓冲区料位降至10%以下或催化剂流门才会重新打开。如果该阀门因催化剂流动按钮603-HS0512在“OFF”位置的情况下关10%以上，该阀门就会重新打开。速循环通过再生器。当催化剂流动开始后，如果闭锁料斗缓冲区料位603-LI-1302还低40%，40%，闭锁2（即升压阶段CRCS计算催化剂实际循环速率。催化剂实际循环速率标定的闭锁料斗容量（千克＝设计的催化剂循环速率（千克/小时）×闭锁料斗实际循环时间（秒nn1（升压步骤）之间的估计时间。 设计的催化剂循环速率(kgh催化剂实际循环速率设定值

300-1800长循环延迟时间（秒闭锁料斗估计的循环再生提升管目标设定值1 再生提升管实际设定值40%。锁料斗缓冲区中的料位低于40%，则，直到料位第一次上升到高于40%。如果发生热停车可用催化剂流动调节画面在0-120秒范围内调节四个定时器的设定值卸料。②慢速卸料位，则触发慢速卸料。③快速装料料。④慢速装料位，则触发慢速装料。闭锁料斗装卸步骤定时器闭锁料斗每个循环中卸料步骤和装料步骤所用的时DCS表3— 装卸步骤定时（秒器值每到闭锁料斗循环进行到第40-器值每到闭锁料斗循环进行到第00-闭锁料斗料位开关故障料位和低料位并超过规定时（通常是两秒则料位开关故障这个引起热停闭锁料斗平衡阀①闭锁料斗平衡阀校验阀门收到指令后到实际移动有一个确定时间，定时器（可在5－15秒之间调节）监闭（由阀位指示器指示，则触发闭锁料斗平衡阀校验。②闭锁料斗平衡阀故障3603-XV1305力影响。目的在于保持闭锁料斗缓冲区与再生催化剂二次提升气之间的差压PDI1303当催化剂流动按钮603-HS0512处于“开”时，补偿阀603-XV1305可以用下面三种方式之一来运行：差压方式，斜动方式，自适应方式。差压方式和斜动方式能用DCS或CRCS控制柜进行选择，而自适应方式只能从CRCS控制柜进行选择。开工初期选择差压表3— 补偿阀动作3080～5603-PDIC1303差压控制器输出控制PDV1303603-XV1305正常运行方式用于保持稳定的控制系统中的补偿阀斜动来控制603-XV13050～54CRCS（603-HS0512PDIC1301603-LI-130240%，603-LI-130240%，2%/min40%以上。603-PDIC13015如图-1L 设计催化剂循环率Kg/H实际闭锁料斗循环时间式图-1将操作员给定的催化剂循环率603-HIC1301与计算出的实际催化剂循环率比较，经603-PDIC1301于给定值，CRCS的运算结果会将输出提高，即603-PDIC1301的给定值提高，流量调节器603-FIC1302给定值增加，二次气流量增加，引起催化剂提升量增加，闭锁料斗缓冲四、还原区/1#反应器差压系统控1#603-PDT0101603-PDT0102，603-PDT0102由差压控制器603-PDIC0102控制正常生产时通过控制还原区排出气体管603-PDV0102A1#反应器稍高。603-PDI0101/1#603-XV0201（还原区的排气阀、603-XV1401（还原气体切断阀）表3—5还原区/1差压（压力）差压大于603-PDSLL-0101603-603-XV-1401603-XV-0201电磁阀603-XV-0101差压小于603-PDSLL-603-XV-1401603-XV-0201电磁阀603-XV-0101差压大于603-PDSHH-603-XV-1401603-XV-0201电磁阀603-XV-0101当603-PDI0101低低时，关闭603-XV0201，打开603-XV0101，确保还原区的压力1#反应器高，防止氢烃介质流入还原区，使还原区产生高温和结碳。603-PDI0101603-XV1401603-EH301603-EH302603-PDI0101注意：一旦发生了联锁，则在恢复正常前应在DCS中手动复位相关阀门。1动。二次提升气的流量（603-FIC0701）决定了进入L阀组件的催化剂量的大小，的差压过大，将催化剂向动，二次提升气与收集器置换气之间的差压调节LY0201）经低选器（603-LU0201）603-PDIC0704，603-PDIC0704603-FIC0701603-FV0701603-LY0201603-PDIC0704免催化剂提升率增加太快，引起堵塞。603-LY201（CRCS）给出的，“00603-LIC0201的输出时，603-PDIC0704603-LY201“100“0603-FIC0701603-PDIC0704图-32待生催化剂提升速率限制器603-LY201B是为了使待生催化剂提升速率递增慢一些，从而可减少对待生催化剂二次气/反应器吹扫气的差压603-PDI 取二仪表的干扰如果待生催化剂二次提升气增加太快对603-PDI 差压会变得太高而催化剂流出反应器。603-PDIC0704料位控制器603-LIC0201的输出时，料位控制器通过信号选择器进行控制。待生催化剂603-PDIC0704待生催化剂提升速率限制器由如下决定：限制器的最大值=式中：ABCRCS六、再生气氧含量和温度控1为了使待生催化剂恢性，使其尽可能接近新鲜催化剂，对结焦的催化剂要进图－52如图-5，603-K301预热区一路直接进入再生器再加另一路经空冷器603-A301和再生电加热器603-率调节器。当温度较高时，603-TIC090150%（603-TV0901B603-TIC0901603-TV0901B（60-TIC090150%TIC0901输出继续增加，逐步加大电加热器的功率603-JI0901，使温度上升。如图-6，再生器的氧含量控制是一个切换控制，正常工况下（白烧603-AY0901切至白烧位置，由氧含量调节器（603-AIC0901）直接控制干燥区空气流量阀603-FIC0803的开度来控制再生器氧含量。而在开工情况下（黑烧，手操器603-AY0901（603-AIC09AI0901PI0901）测量值分别引入计算模块进行压力补偿计算，计算如下：补偿后的氧含量AI0901设计的工作压力式

PI0802PI0901603-AIC0901AI0901:EH303PI0802:再生空冷器后工作FIC0801:注：FIC0801与FIC803只图 再生气氧含量控制DCS连七、氮封罐与再生器底差压/氮封罐与闭锁料斗差压选择控1于再生器和闭锁料斗的压力，从而起到作用。2为了使氧环境和氢环境完全，氮封罐的压力要高于再生器和闭锁料斗的压力，603-PDV01207压控制是靠选择控制方案实现的，如图-8，603-PDIC01208603-PDIC01207经高选器（603-PDY1207）603-PDV01207图－7氮封罐差压控制原 图－8氮封罐差压控制DCS连第四章催化剂的装第一节预加氢催化剂、脱氯剂、R103制氢催化剂的装填123R-101R-1024（﹥20戴的蛙服、手套、鞋、等。40-NG-61020140-NG-610203，必须加盲板。﹥20%，并办理891011FDS-4A3944，续，并补充干燥、硫化方案。137员采取安全救护措施。1、装卸料管内瓷球：用吊桶将φ6瓷球吊入反应器，人在反应器内将φ6瓷球倒入卸料管内，直到φ6瓷球装至离卸料管上口100mm处的高度，然后再用φ3瓷球装满卸2、根据装填图按照顺序装填φ19、φ6、φ3356780.5911第二节重整催化剂的装R-205R-201～R-204、D-303R-301D-308，装剂按下列二组进行：61吨催化剂，装填口选择在反应器还原区的催化剂，以下简称反应区催化剂装填2D-303R-301D-307D-30816.7吨，装填口选择在分离料斗D-303顶部的催化剂，以下简称再生区催化剂装1确认所有系统氮气线加盲板详见第五章第五节第四点第二十六条防水、 3a、进罐入塔办理好相关进罐入塔等设备的《设备内安全作业证c7.5m。d15ef19h、3mm0.1m3。i、6mm0.1m3。j、19mm0.1m3mD-303p、人孔、盲板和接管用的新垫片，因为清洁容器及催化剂装填期间要打开上述部b、盲掉一反R-201R-204d开始将干燥仪表风扫入催化剂收集器R-204其目的是不要有空气(高湿度的)abXV0202XV020（冷循环80-HG-630101填都要用到它。注：将催化剂提升管XV0202c、分析还原段气体，氧含量达到20%后，《设备内安全作业证件deUOPa、化验分析反应器内气体，氧含量达到20%后，《设备内安全作业证件。20%后再进入。bR-201egR-201R-202、R-203、R-204，四反R-204aDN100b自四反R-204内部检查石棉绳安装是否正确先在卸料短管内铺19mm直径瓷球，75mm然后铺75mm厚的6mm直径瓷球，最后用3mm直径的瓷球填满卸料短管达到abR-204注：盲板上可能有碎屑、水，因此不要让这些东西掉进催化剂管道d分离料斗D-a、确定所有接至分离料斗D-303N2d、打开分离料斗D-303e、容器内气体作分析，合格后签发《设备内安全作业证。g、UOPh、打开分离料斗D-303（2）再生器R-a、确定所有进再生器R-301b、分析容器内气体成份，合格后签发《设备内安全作业证。c、拆下再生器R-301def、因干燥过程中损坏的热电偶或热电偶套管应予调换，新的热电偶套管必须g、UOPi、将再生器R-301“8”器R-301V氮封罐D-a、确定所有进氮封罐D-307b、打开氮封罐D-307c、分析罐内气体组成，合格后签发《设备内安全作业证。e、UOPf、打开氮封罐D-3078注盲板上面可能有碎屑和水因此必须十分以免将它们落到催化剂管线内确定氮封罐D-307下面的再生催化剂阀关着闭锁料斗D-bDN200c、检查容器内气体成份，合格后签发《设备内安全作业证。e、UOPf、将闭锁料斗下的两个“8”aDN65c2mm36.4mm，dDN50DN65剂提升兰的700毫米装催化剂人员用一个装料料斗上的滑阀来控制催化剂流量。c3″DN200D-303300mm。bCCRc所有装运催化剂的设备，如料斗、软管、筛网等在使用前必须干净。重整，，每一桶混合取样量为6g。混合催化剂应在防潮的密封钢制容器内。1．四反R-204cd6geR-204管流动情况，当床层界面上升到距催化剂输送管近500mm处装料停下，然后每装两桶停a、按四反相同的步骤装入(步骤a～f)。R274113.5kg/桶993．UOPUOPa、反应器目前加到一反R-201bLE0202c再加入1桶催化剂进入还原段使料位从LE0202点源到连续核料位仪的LT0201的0％位置，再每次加0.5桶催化剂至探测器所测放射线开始下降。当界面探测器响应dUOPe0.5fUOPg、重复ef100，h当还原段连续界面探测器LIC0201标定完成后输入总的点数标定曲线。，准备好将催化剂从分离料斗D-303确定分离料斗D-303R-301D-307和闭锁料斗D-3088确定再生阀XV0305、和XV0306关着。在标定分离料斗D-303核料位仪时，这些阀要关掉。当分离料斗核料位仪标定完后，通过切换CRCS到“装料”模式来打开在装填过程中，再生区装入多少桶催化剂的准确记录要保存好，此外，继续确定催化剂流入再生器R-301LE0501、LE0502，LE0503，CCRLE0502LE0501，50％UOPD-303b、确定再生阀XV0305和XV0306关着。cR-301D-LE05020.5e0f0.5gh、继续重复fg50i当分离料斗连续界面探测器LE0501标定完成后输入总的点数标定曲线LE0503UOPc、将切换开关置于“加料”位置，打开再生阀XV0305和XV0306dVLT1302eh、继续重复fg100％，i当闭锁料斗缓冲区连续界面探测器标定完成后输入总的点数标定曲线，j4546再生剂提升和冷剂循环两根催化剂提升兰及热电偶套管、一号还原气管线关上分离料斗D-303闭锁料斗D-308 一﹑气密前的准1﹑加好气密所用盲板和工作①关闭预加氢高分罐D-102②关闭预加氢高分罐D-102③关闭预加氢循环压缩机（K-101/A、B）的出阀④关闭预加氢进料泵（P-101/A、B）⑤加好注水线上的盲板（E-101/C，A-101/A、B、C2﹑确认所有工艺管线与设计相符3﹑所有仪表灵活好用4﹑制氢催化剂和预加氢催化剂装填完毕，反应器大盖及相关设备人空已封好6﹑所有底点排凝阀关闭7﹑转动设备（泵、压缩机、空冷风机等）均处于备用状态，随时可以启动8﹑所有安全阀处于关闭状态管)C→E-102/A、B→D-102→D-105→K-三﹑预加氢反应系统气2﹑打开所有液位计和液位指示仪表的截止3﹑由循环压缩机出口引氮气，使高分罐（D-102）0.6MPa﹑1.5对出现的部位进行整改。4﹑正压气密合格结束后在临氢系统回安装一块真空压力表检查是否有大的点。6﹑关闭抽真空器，对临氢系统进行试漏检压力（D-102）0.35MPa。8﹑再次启动抽空器（M-201）将临氢系统抽至600mmHg20110﹑8）9）0.3%为止。用1第二节重整系统气密、置一、重整临氢系统气密、置1气系统闭锁料斗系统及增压气器部分重整循环机增压机和级间分液罐单独进行置换；重整单元的再接触部分可与反应系统同时进行，也可开单独进行，本方案采用单独进行再生单元的再生器氮封罐等工况为非氢气介质的系统与其它系统，单独进行N2置换，不进行抽空。2、改流程以及做好以下工作①将重整进料控制阀602-FV0601上下游阀、副线阀关掉，进料过滤器602-SR-205/A、B前后切断阀关掉，采样器602-SN-201上的切断阀关掉，重整进料至脱戊烷塔开工垫油线200—P620603用阀门。②增压氢部分与反应器部分分开，单独抽空。将602-K202一级阀关闭③将602-K201切断阀关闭，线上的“8”字盲板处于通的状态。602-K201、602-K202的氢/氮吹扫线用三阀组④关602-P201/A、B出阀门，泵出口至602-E205和开工垫油线用三阀组，602-D201⑤将反应器部分注氯、注硫、注水管线由三阀组602-E201602-FV0501B、602-HV0601100%⑧关下列现场仪表、分析仪的手阀，待抽空、置换结束后再打开。 氢分 602-水分 602-602-E201出602-PG0601，602-四个反应器出602-PG0501～0508602-D201压力 ⑨抽空器602-M201至602-K201第一道阀关，其它与602-M201相连的五根再生临氢系统作好以下准备工由于再生系统的因此，要做好以下工作。603-XV1309602-K201603-M302④602-D204至603-M302管线用三阀组603-XV0202⑥603-M302底排凝液线三阀组603-D308602-A201603-XV、-XV1304603-PDV、-FV1301A、603-FV1302，阀位全开，并确定上述控制阀的上下游602-D-204603-PDV-PV1401、603-FV0101A、603-FV0102A，100%603-XV201⑨将CCR临氢就地压力表、压力变送器、液面变送器和流量变送器，准备反再生系统再生部分和改流603-PDV1207603-D307②确定待生催化剂系统、再生催化剂系统关着，N2已进入系统603-D307（在装催化剂前已拆603-R3018”字盲板已拆（在装催化剂前已拆重整单元再接触系统和改流①602-D205气去602-D202管线用三阀组②602-K202一级、二级出口阀门关闭，加“8”字盲板③602-D202，602-D203④602-P201、602-P202出阀门关死。602-D203、602-D204/A、B安全阀投用⑤602-D203602-FV1503602-PV1502⑥602-E205管程放火炬线25—RV621001阀关死⑦602-D204/A、B出口三阀组，阀门开，并联投入⑧系统内所有的压力表、压力变送器、液面变送器和流量变送器N2、H2给系统充氮气，使分液罐（D-201）0.3MPa，进行临氢系统气密。用肥皂水检查临氢系统所用法兰和焊接处是否泄漏，并对出现的部位进行整改。M201602-M2011密的。否则需查出泄，处理完毕后方可进入下一步工作。N2（N2吹扫线来）N20.035MPa，1重新抽空至600mmHg后，引N2破除真空度，升压至0.035MPa，重复至系统氧0.3V%。系统赶尽氧气后，最后一次抽空至600mmHg，用H2（自D-102引开工氢至K201出口）破真空，将602-D201、602-D202，602-D203压力升至0.24MPa（表压），同602-D201，603-D308、603-M3020.24MPa第六章装置开工方第一节分馏系统油一、准备工1装置所出来的问题全部处理完毕全装置的动火项目结束现场卫生清理干压已达到设计要求。安全消防器材配备齐全，安全措施已。电缆沟已填满沙子；气体设施已正确安装就位。二、注意事23456三、联合油运主四、垫油、建立冷油循环脱水2、蒸发塔601-C101、石脑油汽提塔601-C102、脱戊烷塔602-C201、脱丁烷塔602-C202、脱C6塔602-C203用蒸汽吹扫10～15分钟，赶除塔内的空气。原料缓冲罐601-D101氮气置换2遍后，投用压控601-PV0101A/B，控制压力0.1MPa；投用脱C6塔C203602-PV2302A/B，0.05MPa，准备引油入系统。的液位为60％～70％启动预加氢进料泵601-P101经开工旁路线向蒸发塔601-C101垫601-D101601-LIC01014、校对蒸发塔601-C101塔底液面仪601-LIC0501（结合塔底玻璃板液面计发塔601-C101液面达80％～90％时，启动蒸发塔底循环泵601-P102通过泵出口水运602-C201601-C10180％～90％。5602-C201602-C201602-（结合塔底玻璃板液面计当脱戊烷塔602-C201液位达80％～90％时启动脱戊烷底循环泵602-P203通过泵出口水运线向脱C6602-C203转油。注意控制602-C201液位80％～90％。6、当脱C6塔602-C203液面达到50%时，启动脱C6塔底泵602-P207通过开工循环线将油送去原料缓冲罐601-D101。当脱C6塔底油进入602-D101后，控制602-D101液位70％～80％，控制602-C203液面达到70％～80，联系生产调度和储运停止引石脑油7检查原料缓冲罐601-D101经过重整循环氢分液罐底泵602-P201到脱戊烷塔602-602-C2018601-P101601-P102、602-P203，810重新启动蒸发塔底循环泵601-P102脱戊烷底循环泵602-P203建立塔底循环，启动预加氢进料泵602-P101、脱C6塔底泵602-P207建立系统循环。在满足各泵的负荷11、短时投用硫化油循环线、蒸发塔顶换热器601-E104管程付线、脱C6塔底油去脱戊烷602-C201进料换热器602-E206壳程置换管线中存水原料缓冲罐602-D1012五、热油循环、升温脱1、液位控制平稳、机泵运行正常后，蒸发塔重沸炉601-F102602-F20510～15℃／hC6602-E2141.0MPa5～10℃／h，2投用蒸发塔601-C101顶空冷601-A102601-E105，投用脱戊烷塔602-C201顶空冷602-A204、水冷602-E207，投用脱C6塔602-C203顶空冷602-A207、水冷602-E215，602-C203602-A206602-E213。3、当各塔底温度达130℃时，停止升温，进行130℃恒温脱水，直至各塔底采样分析无明水痕迹。投用蒸发塔601-C101压控阀601-PIC0601，投用脱戊烷塔602-C201压控阀602-PIC1701，各炉和塔底重沸器继续以10～15℃／h的速度进行升温，随着塔底4、当蒸发塔重沸炉601-F102出口温度升至230℃，塔压控制1.2MPa，脱戊烷塔底重沸炉602-F205出口温度升至220℃时控制1.0MPaC6塔底温度升至160℃，0.07MPa，150℃部位进5、打开蒸发塔601-C101底物料外送线，关闭塔底泵601-P102水运线，601-C101塔底物料靠自压送往脱戊烷塔打开脱戊烷塔602-C201底物料外送线关闭塔底泵602-P203，602-C201塔底物料靠自压送往脱C6602-C203。650～60％30％时，联系补充石脑油，保持塔底液面的平稳。7蒸发塔601-C101建立好稳定的回流后601-D103液位仍然上涨601-D103601-C-102，601-C102602-C201建立好稳定的回流后回流罐602-D205液位仍然上涨602-D205戊烷油减602-C-202，C203D10188六、调整操作，等待反应进12601-P101；601-C101602-C2013601-C1014602-C203602-C201，602-C201、602-C2035第二节：用精汽油重整开工用氢气工艺技随着重整cat的研究、开发，双金属重整催化剂在国内外得到了广泛启用。双金属cat制氢过程的基本原理是用精制油为原料，在一定的反应条件及cat作用下，使原料

Cn

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3H1.①馏程②环烷含量③杂质含量S＜0.5ppm（m）As（20℃）746.9kg/m3要 性H2＞97.5%（V） H2＞98.5%（V）C+＜0.5%（V） C+＜0.5%（V） H2O H2O R-103反应温 反应压 1.0～1.1MPa反应空速 10～30h1（20h1氢油比 制氢 精制油进料量氢气产率：40NM³/T9000M³，3000M³，800M³2500M³2700（一）1234（二）拆除开工所加盲板，改好预加氢部分流程，将R101.R102D1021.0MpaK-101,保持K-101全量循环，D-102压控投自动,1.0MPa。3）F-10120-30℃/h150℃150℃220—30℃/h250℃250℃2待高分切水量≤100ml30—50℃/h370℃370℃P101，25T/hD10295%时开始向重整系统充氢第三节重整部分开工方一、准备工602-P212602-P2114602-K241Na3PO4配好，具备投用条件。二、启动602-K201，建立H2循1602-D201（2）602-A201，602-A202，602-D204A/B，602-E205确认602-K201出管线上的盲板调通确认602-K201阀门已开，系统流程畅通。重整临氢系统进行先N2H2的置换，通过在压缩机进口补H2602-D20150-HG- E202602-K201进 50-NG K201出 E201

603-

603- E201管 E202管PV1001A放空 EH302出口

K202PV1001B3602-K201，H24、开循环氢至二段还原气的手阀和603-XV0101，建立还原区与一反的差压。603-XV0201，603-PDV0102，0.12MPa。75%。三、启动602-1K201K202D203602-K202D203“8”字盲板调通。2、K202N2N2置换，最后进行H23602-K202（1）开602-K202一级出、二级出阀门，投用602-A-203602-PV1001A/B、602-PV15024602-K202，602-PV15026开始缓慢提高602-K202负荷直到602-D202602-D203的压力分别达到0.58MPa和2.05MPa。在此过程中，在602-K201不断补充H2，保持602-D201压力稳定在四、再生临氢系统启1、将增压氢引入增压气器603-M302确认一段、二段还原气手阀开确认603- -FV1301A、603- - -XV1305603-PDV1303开603-M302阀门，把增压气引入603-M302603-PDV0102A603-XV1401打开603-XV 603-PDIC01020.12MPa。3XV0202XV1309603-FIC1301A603-FIC1302注：该流量仅维持较短一段时间，目的用于测试，然后关掉，直至CCR开工4603-D308603-A201确定603-PDV1303和603-XV1305的上下截止阀开，手动启用603-PDV1303，使603-D308缓慢增压。当603-PDIC1303接近0KPa时，将603-PDIC1303投用自动，0KPa603-XV1305五、投用蒸汽发生器系12606-D60270%，606-D602606-LIC0201。606-PV0202，606-D6020.02～0.03MPa，脱除除盐水中的氧。启动606-P602/A、B建立循环，并不断在各排污口排污，排污干净后向606-D601送水，建立606-D601的液面至70%，启动606-P601/A、B建立循环，继续在（4）606-D601液位在60%稳定后止补水606-P602循环至606-D602。3、投用100—LS600101汽热段1.0MPa蒸汽开工线，在过热段出口放空。六、重整反应开始升1在升温阶段，要定期检查U24部少量放空，当汽包压力升至0.4MPa后，停用汽热段1.0MPa蒸汽开工线，产汽6602-TIC0501150℃七、、再接触部分投1602-K241A2、602-K241A602-E2053602-D202602-D203，602-C201602-D20340%,602-D203602-FV1503，602-D203602-C2010～5℃八、重整投1602-D201602-PV01001A/B2602-K201、602-K202，602-C201、602-C203200℃24601-P101601-C101，601-C1015602-K20190T/h，流量稳定后投用重整进料流控602-FIC0601。720-30℃/h460℃460℃12480℃，603-D312602-P211度50ppm，并根据循环氢的气中水含量大小调整注氯量。根据注氯泵的玻璃板液面9硫含量控制在0.25ppm。根据注硫泵的玻璃板液面计核对注入量。10602-PIC0801，602-D201防止液面引起602-K201联锁及时投用602-LV0801，控制602-D201液面在40%，602-D201602-P201/A、B6