桥梁毕业设计书讲武城北桩柱式变截面持续箱梁桥

目录摘要 1一、毕业设计任务书 21目的 22要紧设计参数 23设计功效要求 24毕业设计提交的功效 35考核及进度安排 46毕业设计的纪律 47毕业设计注意的问题 4二、开题报告 51工程简介 52桥梁设计 53结构计算 124桥梁软件复核分析 145设计工作打算及进度安排 146预期功效 14三、上部结构计算书 151设计资料及参数 15设计资料 15设计参数 16混凝土 16预应力钢束及一般钢筋 162荷载及内力计算 16一期恒载（现浇箱梁自重） 16二期恒载 16横向散布系数 17计算活载内力 17各时期内力的计算 17支反力汇总 18单元内力组合汇总 183结构计算 19桥梁博士模型 19预应力钢束的估算和布置 19预应力钢束的估算 19预应力钢束的布置 20一般钢筋配筋估算 21一般钢筋的估算 21一般钢筋的布置 21承载能力极限状态强度验算 22正常利用极限状态应力验算 23长期效应组合（组合Ⅰ） 23短时间效应组合（组合Ⅱ） 25标准值组合（组合Ⅲ） 28受拉区预应力钢筋的最大拉应力（标准值组合） 30成桥时期各跨跨中位移 30荷载短时间效应组合长期挠度和预拱度设置 304现行桥梁标准要求 305预应力损失计算 326局部承压验算 37局部受压区尺寸要求 37局部抗压承载力计算 377支座的选取 388结论 38四、下部结构计算书 391设计资料 39设计标准 39水位地质条件 39材料 39设计依据及计算程序 392桥墩盖梁计算 39盖梁尺寸 39恒载内力计算 39活载内力计算 40桩顶最大反力 40内力组合 41配筋计算 42已知混凝土箍筋分派系数计算箍筋间距和斜筋根数表 443桥墩桩柱计算 45柱顶截面内力计算及配筋 45柱底截面内力计算及配筋 46桩基冲洗截面内力计算及配筋 47桩长计算 48顺桥向桩长计算 49横桥向桩长计算 49外文翻译 50参考文献 55附件：图纸目录 56讲武城北桩柱式变截面持续箱梁桥摘要：本设计依照毕业设计任务书及相关资料，对讲武城北桥进行了初步设计。通过方案比选，确信该桥采纳变截面预应力混凝土持续箱梁桥，基础形式采纳桩柱式，跨径组合为，全长m，桥面宽度m，桥面横坡2%，设计荷载标准为：公路-Ⅰ级。本设计用桥梁博士成立平面有限元分析模型，对该桥即预应力混凝土持续梁桥进行内力计算与操纵截面的抗弯配筋计算，强度验算、利历时期变形验算。经内力计算及各项验算证明该设计是合理的。关键词：预应力混凝土持续箱梁桥，结构计算，强度验算，变形验算Abstract:Thisdesignaccordingtothedesignplandescriptionsofgraduationoflateandrelevantinformation，carriedonthepreliminarydesignleavebridge.Throughtheschemeisselected，determinethebridgeusingvariablecross-sectionofprestressedconcretecontinuousboxgirderbridge，foundationformsusingpilepillartype，spancombinationfor18m+30m+18m，span66mandtotalwide14m，bridgedeckcross-sectionalslope2%，Bridgecollapse，forlinearaxis.DesignloadstandardisⅠlevel.Thisdesignusestoestablishplanefiniteelementanalysismodel.Theprestressedconcretecontinuousgirderbridgeisinternalforcecalculationandcontrolsectionflexuralreinforcementcalculation，intensitycheckingandusethephasecrackwidthcheckingandcalculatingdeformation.Theinternalforcecalculationandtheresultsshowthedesignisreasonable.Keywords:prestressedconcretecontinuousboxgirderbridge，structurecalculation，intensitychecking，deformationchecking开题报告：华北水利水电学院毕业设计开题报告设计题目：讲武城北桩柱式变截面持续箱梁桥设计1工程简介该桥为南水北调中线一期总干渠河北段跨线桥梁，位于磁县讲武城北。本处地型为为丘陵地域，地震设防烈度7度。地质资料如图1，上部为粘性土，下部主若是沙砾石。图地质资料图该桥桥型选用桩柱式现浇变截面预应力持续箱梁桥，桥宽为净人行道，共m，设计荷载为公路一Ⅰ级。材料：C50混凝土。立柱、盖梁及桥头搭板采纳C30混凝土，基桩采纳C25混凝土。桥面铺装采纳三涂FYT-1改良型防水层+10cm厚C50混凝土（原路面为混凝土路面）。预应力钢绞线采纳1860级高强低松弛钢绞线。2桥梁设计桥型布置该桥采纳现浇预应力变截面持续箱梁，共3跨，跨径为m。总跨径为m，一样30m<L<100m属于中桥，桥型布置图如图。图桥型布置图上部结构设计梁高支点截面跨高比Hs/L一样取1/15~1/18，因此支点截面高度取，为L/。跨中截面高跨比Hc/L一样取1/25~1/50，因此取跨中截面高度为，为L/25。支座处直线段长度Ls取2m，箱梁梁底曲线为直线+抛物线，边跨从距左支座2m处为抛物线极点，以极点为原点成立坐标系，水平为x轴，竖直方向为y轴，中跨以跨中梁底为为极点成立坐标系，水平为x轴，竖直方向为y轴，那么边跨梁底曲线方程为：y=（2—1）中跨梁底曲线方程为：y=（2—2）横截面形式参考例图，桥宽14m宜采纳单箱三室截面形式。细部尺寸箱梁横截面由顶板、底板、腹板、悬臂板、梗腋组成；各部份构造须知足受力、构造、施工方便的要求，具体尺寸如图、图和图。（1）顶板箱梁顶板需要知足横向抗弯和布置预应力钢筋的需求，一样顶板厚度可采纳~。因此，顶板宽度取。图跨中截面（2）底板箱梁底板需要知足纵向抗弯和布置预应力钢筋的要求，一样变高度持续梁底板厚度随负弯矩从跨中到支点慢慢加厚，跨中底板厚度宜采纳~。因此，跨中底板厚度选取，支点底板厚度采纳。另外，为了增强墩台支座处抗剪抗扭，在支座处设置实心，接近支座设置渐变段，靠近桥台处的渐变段长为3m，靠近桥墩处的渐变段长为2m，渐变结尾箱双侧腹板厚由55cm变成65cm，底板由20cm厚增至40cm。图渐变端处截面图桥墩处截面（3）腹板腹板尺寸除知足受力要求外，还需要知足通过、连接、锚固预应力钢筋的构造要求。腹板厚度一样采纳~。通常，支点处腹板较厚，跨中处腹板较薄，起变点一样设置在L/4周围，转变段长度一样为3~6m。变高度箱梁不宜采纳斜腹板，以避免施工困难和支点周围底板宽度过小造成设计困难。因此，腹板采纳直腹板，跨中腹板选用，支点处腹板，选用。（4）悬臂板悬臂板长度一样不大于5m，当长度超过3m后，宜布置横向预应力钢筋，悬臂端部厚度一样取~，悬臂根部厚度一样为~。因此，悬臂板长度取2m，端部厚度取，根部厚度取。（5）梗腋梗腋布置在底顶板与腹板连接的部位，起均匀过渡力线、增加横向刚度以抗击扭转、畸变应力。一样顶板梗腋长高比通常有1：4，1：3，2：1和1：1，底板梗腋长高比1：1和1：2。因此，顶板梗腋尺寸取×，底板梗腋尺寸选×。桥纵向布置如下图。图桥纵向布置图下部结构设计下部结构尺寸依照工程体会和《公路桥涵地基与基础设计标准》（JTGD63-2007）初步选定，最后通过计算进行验算，调整下部结构尺寸。《桥规》规定两柱间距不得小于倍的柱径，那个地址初步选取柱径150cm，桩径160cm，两柱间距为400cm。盖梁厚度一样不小于柱径，取160cm。为了避免箱梁向双侧滑动，在桥墩桥台处的盖梁上都设置挡块，挡块的构造依据箱梁横断面，由于箱梁下部是直角，因此那个地址挡块是竖直的，挡块与箱底双侧留10cm的许诺伸缩距离。挡块高50cm，宽30cm。耳背墙长度取3m，一样耳墙顶要高于锥坡顶。在桩柱连接处设置系梁，主若是增强横向联系，保证桩柱稳固性。那个地址系梁尺寸取为高140cm，宽140cm，长323cm。依照工程地质条件，初步拟定桥台处桩长25m，桥墩处桩长20m。桥台和桥墩的一样构造图如图、图所示。图桥台一样构造图图桥墩一样构造图细节设计滴水槽在箱梁悬臂板边缘宜设置向下凸出的滴水槽构造，示用意如图。图滴水槽和过人孔构造图通风孔一样设计在箱梁腹板上，要紧功能为减小箱梁内外侧大气温度差。其形状一样为直径10cm左右的圆形，间距约5m。泄水孔桥面泄水孔设置在桥面较低侧，一样采纳预埋铸铁泄水孔或PVC泄水孔，在桥墩处设置。箱底泄水孔设置在箱室较低处，形状为圆形，直径一样为10cm。防水层在箱梁顶面混凝土与桥面构造之间应设置靠得住的防水层构造。本设计采纳三涂FYT-1改良型防水层。桥面横坡的形成桥面横坡采纳构造造坡，即通过箱梁顶板成坡的形式。箱梁底板在横桥向维持水平，通过桥面板倾斜来形成对称的人字横坡。本设计桥向双侧设置2%横坡，主若是利于排水。伸缩缝经常使用的伸缩缝装置有填塞嵌固对接型、钢制支承型、板式橡胶型、模数式、无缝（暗缝）型等类型。伸缩缝装置的设置应保证桥梁接缝处的变形自由、和谐，车辆能平稳、平安的通过，并适应接缝周围可能显现的少量的错位，不致因此而引发伸缩缝装置部件的受损或脱落。在桥墩和桥台处箱梁横截面要变成实心，在桥台处由于伸缩缝挖槽，避免混凝土损失过大，因此要加厚顶板，加厚25cm，其构造示用意如图。图伸缩缝构造图3结构计算几何特点计算计算内容包括：净截面和换算截面的面积、截面中心位置、截面对重心轴的惯性矩。计算方式采纳手算和电算相结合。荷载和组合结构计算包括：各时期的横载计算（包括二期横载）、活载计算、附加荷载计算（季节温差、日照温差、汽车制动力、支座沉降、地震荷载、船撞力、风荷载等）。同时依据《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计标准》(JTGD62-2004)规定，对桥梁结构进行正常利用和承载能力两种极限状态下的合作组合分析。预应力钢筋的估算及布置预应力钢筋的估算按构件正截面抗裂性要求估算预应力筋数量。依照《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计标准》(JTGD62-2004)的规定，预应力梁应知足利历时期的应力要求和承载能力极限能力状态的强度要求。对各操纵截面在各类荷载组合下，别离按上述要求对主梁所需的钢束数进行估算。在确信了预应力钢束的数量以后，一般钢筋的数量可由正截面承载能力极限状态的要求确信。预应力钢筋的布置预应力钢筋的布置依照《公预规》的规定，预应力梁应知足利历时期的应力要求和承载能力极限能力状态的强度要求，知足梁端锚固和张拉的要求，同时预应力管道布置符合《公路桥规》中的相关构造要求。为了方便张拉操作，腹板钢束都锚固在梁端，支座负弯矩钢束在人孔处张拉。（1）跨中截面预应力钢筋的布置后张法预应力混凝土受弯构件的预应力管道布置按《公路桥规》中的相关构造要求布置，并参考已有的设计图纸，对跨中截面的预应力钢筋进行初步布置。（2）锚固面钢束布置关于锚固端截面，钢束布置考虑下面两方面：一是预应力钢束群重心尽可能靠近截面形心，使截面均匀受压；二是考虑锚头布置的可能性，以知足张拉操作方便等要求。；（3）其它截面钢束位置及倾角计算。强度验算验算内容包括：正截面抗弯强度验算、斜截面抗剪强度验算、正截面抗裂验算、斜截面抗裂验算、应力验算、局部受压验算。（1）正截面抗弯强度验算先将结构进行简化，选取操纵截面依照标准要求进行验算。（2）斜截面抗剪强度验算需要验算的截面位置：①支点横梁边缘处截面；②梁高突变处截面；③腹板厚度突变处截面；④1/4跨径处截面；⑤腹板箍筋布置方式突变处截面；⑥剪力较大区域，下弯或弯起预应力钢筋无法覆盖或布置较少的截面。依照标准相关条文要求，对以上截面进行斜截面抗剪验算。（3）正截面抗裂验算依照《公路钢筋混凝土及预应力钢筋混凝土桥涵设计标准》（JTGD62—2004）条1款验算，计算混凝土和钢筋应力的内力时所用的弯矩值，是乘以频遇系数以后的组合弯矩值。（4）斜截面抗裂验算斜截面抗裂按《公路钢筋混凝土及预应力钢筋混凝土桥涵设计标准》（JTGD62—2004）条2款验算。主应力依照《公路钢筋混凝土及预应力钢筋混凝土桥涵设计标准》（JTGD62—2004）条计算。计算时所用的内力值，是乘以频遇系数以后的组合内力值。（5）应力验算持久状况箱梁计算截面的应力，需知足《公路钢筋混凝土及预应力钢筋混凝土桥涵设计标准》（JTGD62—2004）条、条的规定。短时间状况箱梁计算截面的应力，需要知足《公路钢筋混凝土及预应力钢筋混凝土桥涵设计标准》（JTGD62—2004）条、条、条的规定。（6）局部受压验算关于局部受压的预应力锚下混凝土、支座处混凝土，应进行局部受压验算，必要时需配置局部受压间接钢筋。验算方式参照《公路钢筋混凝土及预应力钢筋混凝土桥涵设计标准》（JTGD62—2004）条和条。4桥梁软件复核分析成立模型——内力计算——预应力筋的估算——全桥结构平安验算——截面调整（正截面强度、斜截面强度、预应力损失、预拱度等）——内力图和变形图——最终功效。5设计工作打算及进度安排开题报告、方案设计和外文翻译2周，内力计算1周，内力组合和绘制内力包络图1周，配筋设计1周，施工验算1周，应力和强度验算周，电算程序复核1周，画图周，功效整理1周。总设计时刻11周，另答辩时刻1周。6预期功效完成一座整桥计算，并编制设计说明书。图形绘制包括图纸目录、设计总说明、全桥工程数量汇总表、桥型布置图、一样构造图、预应力钢筋布置图等。提交的功效包括纸质和电子文档两部份。上部结构计算书：1设计资料及参数设计资料（1）桥梁跨径及桥宽：标准跨径：18m+30m+18m；计算跨径：边跨，中跨30m；桥面宽度：净12m+2×1m，总宽14m；（2）设计荷载：公路-I级；（3）计算方式：极限状态法。（4）施工工艺：预应力主梁采纳整表现浇，采纳后张法张拉预应力钢筋。（5）计算依据1.《公路工程技术标准》（JTGB01-2003），简称《标准》；2.《公路桥涵设计通用标准》（JTGD60-2004），简称《桥规》；3.《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计标准》(JTGD62-2004)，简称《公预规》。（6）荷载组合均按现行标准组合要求：组合Ⅰ：大体组合。按《桥规》第条规定，即永久作用【结构重力+基础变位+混凝土收缩徐变】+可变作用【汽车荷载效应+×（温度作用效应+风荷载效应）】；组合Ⅰ：长期效应组合。按《桥规》第条规定，即永久作用【结构重力+预加力+基础变位+混凝土收缩徐变】+可变作用【汽车荷载效应（不计冲击力）+风荷载效应+温度梯度+均匀温升（降）】；组合Ⅱ：短时间效应组合。按桥规》第条规定，即永久作用【结构重力+预加力+基础变位+混凝土收缩徐变】+可变作用【汽车荷载效应（不计冲击力）+风荷载效应+温度梯度+均匀温升（降）】；组合Ⅲ：标准值组合。永久作用【结构重力+预加力+基础变位+混凝土收缩徐变】+可变作用【汽车荷载效应（计冲击力）+风荷载效应+温度梯度+均匀温升（降）】。设计参数混凝土预应力混凝土梁上部结构采纳C50混凝土，铰缝采纳C50细石混凝土。立柱、盖梁及桥头搭板采纳C30混凝土，基桩采纳C25混凝土。表混凝土要紧参数标号容重γ（kN/m3）fcd（MPa）fcd（MPa）Ec（MPa）C25×104C30×104C50×104预应力钢束及一般钢筋预应力钢绞线采纳1860级高强低松弛钢绞线，配套OVM系列锚具。要紧力学性能：极限抗拉强度fptk=1860MPa，弹性模量E=×105，一段锚具变形及钢束回缩值≤6mm，预应力管道为钢波纹管管道，摩擦系数μ＝；管道误差系数κ＝m；钢筋回缩和锚具变形为每侧6mm，两头张拉。一般钢筋为R235钢筋（公称直径小于12mm）和HRB335钢筋（公称直径大于12mm）两种。表一般钢筋重要参数表钢筋种类容重γ（kN/m3）fsk（MPa）fsd（MPa）Ec（MPa）R235235195×105HRB335335280×105以上各类材料特性参数值参见《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计标准》(JTGD62-2004)。2荷载及内力计算一期恒载（现浇箱梁自重）用桥博软件进行受力分析时，桥博会自动考虑箱梁自重。二期恒载（1）栏杆及人行道构件：每侧取5KN/m（2）桥面铺装：桥面铺装采纳10cm厚C50混凝土+三涂FYT-1改良型防水层故箱梁的二期恒载集度为：=5×2+×12×26=m横向散布系数（1）汽车荷载效应：关于整体箱梁、整体板梁等结构，其散布系数确实是其所经受的汽车总列数，考虑横向折减、偏载后的修正值。关于一个桥面3车道的整体箱梁验算时，其横向散布系数为：偏载系数×车道数×横向折减系数×纵向折减系数=×3××1=。汽车的横向散布系数已经包括了汽车车道数的阻碍。（2）人群效应：关于整体箱梁、整体板梁等结构，横向散布系数为1。（3）冲击系数按《桥规》第条规定计算，计算持续梁的冲击力引发的正弯矩效应和剪力效应时，冲击系数μ1=，计算持续梁的冲击力引发的负弯矩效应时，冲击系数μ2=。（4）车道汽车荷载的横向车道折减系数取=。计算活载内力依照《桥规》第条，公路—Ⅰ级车道荷载的均布荷载标准值为qk=m，集中荷载Pk=180+（360-180）（30-5）/（50-5）=280KN，计算剪力效应时，Pk=×280=336kN。关于Ml/2、Ml/4、M变、Ql/2、Ql/4（横向散布系数均相同）的计算，依据公式：（2—1）关于Qo的计算，依据公式（2—2）关于Q变的计算，依据公式（2—3）人群荷载标准值按以下规定采纳：当桥梁计算跨径小于或等于50m，人群荷载标准值为m2，本设计桥梁计算跨径为30m，因这人群荷载标准值为m2。各时期内力的计算各施工时期信息如下：表施工时期的划分阶段所做工作参与的单元1箱梁的浇筑、钢束的张拉、道的灌浆等1-1322二期恒载1-1323投入使用1-132表节点号与操纵截面对应关系表节点号21220273752678297132截面支座1L1/4L1/23L1/4支座2L/4L/23L/4支座3支座4表要紧截面信息及内力统计表信息单元号截面惯矩I(m4)截面面积A(m2)截面高度H（m）中性轴高yc(m)弯矩(KN·m)剪力(KN)2+0312+03-16420-281-93727+03+0337+04+0352+03+0367+03支反力汇总表支反力汇总表支座节点号竖向力（KN）水平力（KN）弯矩（KN·m）2+030028+03084+0300110+0300单元内力组合汇总表大体组合（承载能力极限状态荷载组合I组合内力）节点号2122027375267弯矩（KN·m）11600104003700-131001390026400剪力（KN）21801480-151-1510819044601180表短时间组合（正常利用极限状态荷载组合II组合内力）节点号2122027375267弯矩（KN·m）-3284320460010200526025706910剪力（KN）2050781-329-114051301610452表长期组合（正常利用极限状态荷载组合I组合内力）节点号2122027375267弯矩（KN·m）-328318033409280498016605370剪力（KN）1660545-465-1210464012602563结构计算整体计算采纳桥梁博士平面杆系。施工时期划分：依照桥梁实际施工工序，现浇主梁，张拉预应力钢筋——二期恒载（桥面铺装）——考虑收缩续变（3650天），成立从施工时期到成桥时期的模型。桥梁博士模型主梁的分段应该考虑有限元在分析杆件时，分段越细，计算结构的内力值越接近真实值，本设计全桥长66m，分为132个单元，共133个节点，每一个单元，节点号与操纵截面对应关系表如表。表节点号与操纵截面对应关系表节点号21220273752678297132截面支座1L1/4L1/23L1/4支座2L/4L/23L/4支座3支座4模型简图：图全桥单元模型图左侧跨单元模型图中跨单元模型图右边跨单元模型预应力钢束的估算和布置预应力钢束的估算用桥梁博士进行预应力钢束的估算，计算完成后导出各个单元截面配筋面积，以此来初步确信预应力钢束的散布情形。本桥采纳部份预应力A类构件设计，估算配筋时截面取构件的毛截面。按《公预规》条，操纵A类预应力混凝土构件正截面抗裂性的是混凝土的法向拉应力，并符合以下条件：在作用短时间效应组合下，应知足要求。式中：——按作用的短时间效应组合计算的构件抗裂验算边缘混凝土的法向拉应力。在初步设计时，和可按公式近似计算（3—1）（3—2）代入即可求得知足部份预应力A类构件正截面抗裂性要求所需的有效预加力为：（3—3）关于C50混凝土，其轴心抗拉强度标准值=。预应力钢筋的张拉操纵应力为=1310，预应力损失按张拉操纵应力的20%估算，那么可得需要预应力钢筋的面积为：AP=Npe/（）σcon（3—4）预应力钢束的布置预应力钢筋的布置依照《公预规》的规定，预应力梁应知足利历时期的应力要求和承载能力极限能力状态的强度要求，知足梁端锚固和张拉的要求，同时预应力管道布置符合《公路桥规》中的相关构造要求。为了方便张拉操作，腹板钢束都锚固在梁端，支座负弯矩钢束在人孔处张拉。关于锚固端截面，钢束布置考虑下面两方面：一是预应力钢束群重心尽可能靠近截面形心，使截面均匀受压；二是考虑锚头布置的可能性，以知足张拉操作方便等要求。经桥博计算选用8束沿桥跨方向的通长预应力钢筋，每束19根，两段张拉；箱梁支座顶板人孔采纳36束局部预应力钢筋，每束5根，具体预应力钢筋布置见附图，示用意如下。配束大样图：图左侧跨配束图图中跨配束图图右边跨配束图图负弯矩配束图一般钢筋配筋估算一般钢筋的估算本设计的桥梁为部份预应力混凝土结构，要紧由预应力钢筋承担作用，一般钢筋能够按构造配筋，参考交通部公布的《公路桥梁通用图》来配置一般钢筋。一样受力主筋用HRB335级B16钢筋，箍筋用RRB235级钢筋。按相应标准计算，由计算公式：（3—5）一般钢筋的布置一般钢筋的布置参照《公预规》第9条的相关规定进行布置，具体布置参见图纸《箱梁一般钢筋布置图》。承载能力极限状态强度验算正截面承载依据承载能力极限状态计算的内力组合值来验算正截面的承载力，计算公式如下：（3—6）表承载能力极限组合各跨操纵截面承载力（单位：）单元节点内力属性Mj极限抗力受力类型是否满足22最大弯矩+04上拉受弯是最小弯矩-930+04上拉受弯是55最大弯矩+03+04下拉受弯是最小弯矩534+04下拉受弯是1111最大弯矩+04+04下拉受弯是最小弯矩120+04下拉受弯是1212最大弯矩+04+04下拉受弯是最小弯矩-224+04上拉受弯是2020最大弯矩+04+04下拉受弯是最小弯矩+03+04上拉受弯是2727最大弯矩+03+04下拉受弯是最小弯矩+04+04上拉受弯是3131最大弯矩+03+04上拉受弯是最小弯矩+04+04上拉受弯是3535最大弯矩+03+04上拉受弯是最小弯矩+04+04上拉受弯是3737最大弯矩+04+04上拉受弯是最小弯矩+04+04上拉受弯是3939最大弯矩+03+04上拉受弯是最小弯矩+04+04上拉受弯是4343最大弯矩+03+04上拉受弯是最小弯矩+04+04上拉受弯是5252最大弯矩+04+04下拉受弯是最小弯矩508+04下拉受弯是6767最大弯矩+04+04下拉受弯是最小弯矩+03+04下拉受弯是8282最大弯矩+04+04下拉受弯是最小弯矩505+04下拉受弯是9191最大弯矩+03+04上拉受弯是最小弯矩+04+04上拉受弯是9595最大弯矩+03+04上拉受弯是最小弯矩+04+04上拉受弯是9797最大弯矩+04+04上拉受弯是最小弯矩+04+04上拉受弯是9999最大弯矩+03+04上拉受弯是最小弯矩+04+04上拉受弯是103103最大弯矩+03+04上拉受弯是最小弯矩+04+04上拉受弯是107107最大弯矩+03+04下拉受弯是最小弯矩+04+04上拉受弯是114114最大弯矩+04+04下拉受弯是最小弯矩+03+04上拉受弯是122122最大弯矩+04+04下拉受弯是最小弯矩-228+04上拉受弯是123123最大弯矩+04+04下拉受弯是最小弯矩117+04下拉受弯是129129最大弯矩+03+04下拉受弯是最小弯矩572+04下拉受弯是132132最大弯矩+04上拉受弯是最小弯矩-887+04上拉受弯是图承载能力极限组合最大抗力图图承载能力极限组合最小抗力图由以上结果能够得出，各个操纵截面的承载力均知足要求。正常利用极限状态应力验算长期效应组合（组合Ⅰ）表长期效应组合各操纵截面应力值表（单位：MPa）单元节点应力上缘正应力下缘正应力最大主应力最大最小最大最小主压应力主拉应力22应力属性容许值00是否满足要求是是是是是是55应力属性容许值00是否满足要求是是是是是是1111应力属性容许值00是否满足要求是是是是是是1212应力属性容许值00是否满足要求是是是是是是2020应力属性容许值00是否满足要求是是是是是是2727应力属性容许值00是否满足要求是是是是是是3131应力属性容许值00是否满足要求是是是是是是3535应力属性容许值00是否满足要求是是是是是是3737应力属性容许值00是否满足要求是是是是是是3939应力属性容许值00是否满足要求是是是是是是4343应力属性3容许值00是否满足要求是是是是是是5252应力属性容许值00是否满足要求是是是是是是6767应力属性容许值00是否满足要求是是是是是是8282应力属性容许值00是否满足要求是是是是是是9191应力属性容许值00是否满足要求是是是是是是9595应力属性容许值00是否满足要求是是是是是是9797应力属性容许值00是否满足要求是是是是是是9999应力属性容许值00是否满足要求是是是是是是103103应力属性容许值00是否满足要求是是是是是是107107应力属性容许值00是否满足要求是是是是是是114114应力属性容许值00是否满足要求是是是是是是122122应力属性容许值00是否满足要求是是是是是是123123应力属性容许值00是否满足要求是是是是是是129129应力属性容许值00是否满足要求是是是是是是132132应力属性容许值00是否满足要求是是是是是是单元上缘最大应力：单元上缘最小应力：单元下缘最大应力：单元下缘最小应力：单元最大主压应力：单元最大主拉应力：图长期效应组合最大正拉应力图由以上结果能够得出，各个操纵截面的截面应力值均知足要求。短时间效应组合（组合Ⅱ）表短时间效应组合各操纵截面应力值表（单位：MPa）单元节点应力上缘正应力下缘正应力最大主应力最大最小最大最小主压应力主拉应力22应力属性容许值是否满足要求是是是是是是55应力属性容许值是否满足要求是是是是是是1111应力属性容许值是否满足要求是是是是是是1212应力属性容许值是否满足要求是是是是是是2020应力属性容许值是否满足要求是是是是是是2727应力属性容许值是否满足要求是是是是是是3131应力属性容许值是否满足要求是是是是是是3535应力属性容许值是否满足要求是是是是是是3737应力属性容许值是否满足要求是是是是是是3939应力属性容许值是否满足要求是是是是是是4343应力属性容许值是否满足要求是是是是是是5252应力属性容许值是否满足要求是是是是是是6767应力属性容许值是否满足要求是是是是是是8282应力属性容许值是否满足要求是是是是是是9191应力属性容许值是否满足要求是是是是是是9595应力属性容许值是否满足要求是是是是是是9797应力属性容许值是否满足要求是是是是是是9999应力属性3容许值是否满足要求是是是是是是103103应力属性容许值是否满足要求是是是是是是107107应力属性容许值是否满足要求是是是是是是114114应力属性容许值是否满足要求是是是是是是122122应力属性容许值是否满足要求是是是是是是123123应力属性容许值是否满足要求是是是是是是129129应力属性容许值是否满足要求是是是是是是132132应力属性容许值是否满足要求是是是是是是单元上缘最大应力：单元上缘最小应力：单元下缘最大应力：单元下缘最小应力：单元最大主压应力：单元最大主拉应力：图短时间效应组合最大正拉应力图图短时间效应组合最大主拉应力图由以上结果能够得出，各个操纵截面的截面应力值均知足要求。标准值组合（组合Ⅲ）表标准值组合各操纵截面应力值表（单位：MPa）单元节点应力上缘正应力下缘正应力最大主应力最大最小最大最小主压应力主拉应力22应力属性容许值+03+03+03是否满足要求是是是是是是55应力属性容许值+03+03+03是否满足要求是是是是是是1111应力属性1111容许值+03+03+03是否满足要求是是是是是是1212应力属性容许值+03+03+03是否满足要求是是是是是是2020应力属性容许值+03+03+03是否满足要求是是是是是是2727应力属性容许值+03+03+03是否满足要求是是是是是是3131应力属性容许值+03+03+03是否满足要求是是是是是是3535应力属性容许值+03+03+03是否满足要求是是是是是是3737应力属性容许值+03+03+03是否满足要求是是是是是是3939应力属性容许值+03+03+03是否满足要求是是是是是是4343应力属性容许值+03+03+03是否满足要求是是是是是是5252应力属性容许值+03+03+03是否满足要求是是是是是是6767应力属性+00容许值+03+03+03是否满足要求是是是是是是8282应力属性容许值+03+03+03是否满足要求是是是是是是9191应力属性容许值+03+03+03是否满足要求是是是是是是9595应力属性容许值+03+03+03是否满足要求是是是是是是9797应力属性容许值+03+03+03是否满足要求是是是是是是9999应力属性容许值+03+03+03是否满足要求是是是是是是103103应力属性容许值+03+03+03是否满足要求是是是是是是107107应力属性1010容许值+03+03+03是否满足要求是是是是是是114114应力属性容许值+03+03+03是否满足要求是是是是是是122122应力属性容许值+03+03+03是否满足要求是是是是是是123123应力属性1111容许值+03+03+03是否满足要求是是是是是是129129应力属性容许值+03+03+03是否满足要求是是是是是是132132应力属性容许值+03+03+03是否满足要求是是是是是是单元上缘最大应力：单元上缘最小应力：单元下缘最大应力：单元下缘最小应力：单元最大主压应力：单元最大主拉应力：图预应力构件标准值效应组合最大正压应力图图预应力构件标准值效应组合最大主压应力图由以上结果能够得出，各个操纵截面的截面应力值均知足要求。受拉区预应力钢筋的最大拉应力（标准值组合）表标准值组合下各钢束应力值表（单位：MPa）钢束号束数根数最大应力（MPa）容许最大应力（MPa）是否满足1419+03+03是295+03+03是395+03+03是495+03+03是595+03+03是6419+03+03是成桥时期各跨跨中位移表成桥时期各跨跨中位移表节点号水平位移（mm）竖向位移（mm）转角位移1967115荷载短时间效应组合长期挠度和预拱度设置表荷载短时间效应组合长期挠度和预拱度设置表节点号荷载短期效应组合长期竖向挠度(mm)预加应力产生的长期挠度(mm)消除结构自重后结构挠度(mm)预拱度(mm)19-16722115-14现行桥梁标准要求（1）正截面抗裂依照《公预规》第条规定，关于部份预应力A类构件，在作用（或荷载）短时间效应组合下，应符合以下条件：σst-σpc≤（4—1）而在作用（或荷载）长期效应组合下，应符合以下条件：σlt-σpc≤0（4—2）（2）斜截面抗裂依照《公预规》第条规定，关于部份预应力A类构件，在作用（荷载）短时间效应组合下，应符合以下条件：现浇段：σtp≤（4—3）由表12和表13的结果，长期效应（组合Ⅰ）混凝土边缘各单元（1号锚固单元显现拉应力外）各个截面均符合σlt-σpc≤0；短时间效应（组合Ⅱ）拉应力与主拉应力σtmax=，符合标准σst-σpc≤=×=与σtp≤=×=，体会算，截面抗裂性能符合标准要求。（3）依照《公预规》第条规定，在利历时期预应力混凝土受弯构件受压区混凝土的最大压应力应符合：许诺开裂构件：σcc≤（4—4）（4）在利历时期预应力混凝土受弯构件预应力钢筋的最大拉应力应符合：关于钢丝、钢绞线许诺开裂构件：σpo+σp≤（4—5）（5）依照《公预规》第条规定，在利历时期预应力混凝土受弯构件正截面混凝土的主压应力应符合：σcp≤（4—6）由表14得利历时期标准值组合下受压区混凝土的最大压应力及最大主应力别离为上缘、下缘、主应力，均知足标准：混凝土正应力：σcc≤=×=混凝土主压应力：σcp≤=×=钢筋最大拉应力：σpo+σp≤=×1860=1210MPa（6）依照《公预规》第和条规定，钢筋混凝土及预应力混凝土受弯构件在排除结构自重后产生的长期挠度后梁式桥主梁的最大挠度处不该超过计算跨径的1/600。关于预应力混凝土受弯构件，当预加应力产生的长期反拱值大于按短时间效应组合的长期挠度时，能够不设预拱度。由表18荷载短时间效应组合长期挠度和预拱度设置表得，19和115节点要设置预拱度，为，沿顺桥向做成平顺的曲线，而67节点那么不需要设置预拱度。在排除结构自重后产生的长期挠度后最大挠度均小于计算跨径的1/600，即小于50mm，知足刚度要求。5预应力损失计算依照《公预规》第条规定，当计算主梁截面应力和确信钢束的操纵应力时，应计算预应力损失值。后张法梁的预应力损失包括第一批预应力损失（钢束与管道壁的摩檫损失σs1，锚具变形钢束回缩损失σs2，分批张拉混凝土弹性回缩引发的损失σs4）与第二批预应力损失（钢束应力松弛σs5，混凝土收缩和徐变引发的应力损失σs6），而梁内钢束的锚固应力和有效应力（永存应力）别离等于张拉应力扣除相应时期的预应力损失。钢束与管道壁的摩檫损失σs1（σl1）：（5—1）式中：——摩擦系数，取=；——管道每米局部误差对摩擦的阻碍系数，取=；x——从张拉端至计算截面的管道长度在构件纵轴上的投影长度；θ——从张拉端至计算截面间管道平面曲线的夹角之和。当预应力混凝土构件受到预压应力而产生紧缩变形时，那么关于已张拉并锚固与该构件上的预应力钢筋来讲，将产生一个与该预应力钢筋中心水平处混凝土一样大小的紧缩应变，因此也将产生预拉应力损失，即是混凝土的弹性紧缩损失。（5—2）式中：——在先张拉的钢束重心处，由后张拉的各批钢束产生的混凝土法向应力；——预应力钢束弹性模量与混凝土弹性模量的比值。依照《公预规》条，钢绞线由于钢筋松弛引发的预应力损失终极值，依照下式进行计算：（5—3）式中：——超张拉系数，由于本桥钢束不进行超张拉，故取；——预应力钢束松弛系数，本设计采纳低松弛钢绞线，取；——传力锚固时的钢束应力，。混凝土收缩与徐变的变形性能相似，阻碍因素也多数相同，故将它们引发的损失（5—4）式中：——构件受拉区全数纵向钢筋截面重心处，由预应力（扣除相应时期的应力损失）和结构自重产生的混凝土法向应力。——预应力钢束传力锚固龄期为，计算龄期为t时的混凝土收缩应变。——加龄期为，计算龄期为t时的混凝土徐变系数。——构件受拉区全数纵向钢筋配筋率，，，，。设混凝土传力锚固龄期及加载龄期均为28天，考虑十年的收缩徐变，桥梁所处环境的年平均相对湿度为80%。关于后张法构件，《公预规》第条各时期的预应力损失按表规定进行组合。表各时期预应力损失值的组合预应力损失值的组合后张法构件传力锚固时的损失（第一批损失）传力锚固后的损失（第二批损失）从桥博导出N一、N2钢束各个操纵截面的损失如下：N1钢束各个操纵截面的损失如表：表N1钢束各个操纵截面的损失截面阶段σs1σs2σs4σs5σs6支座1Ⅰ0-1810Ⅱ000Ⅲ000合计0-1810-21L1/4Ⅰ-139Ⅱ00Ⅲ000合计-139L1/2Ⅰ-27-127Ⅱ00Ⅲ000合计-27-1273L1/4Ⅰ-42-97Ⅱ00Ⅲ000合计-42-97支座2ⅠⅡ00Ⅲ000合计L/4Ⅰ-18Ⅱ00Ⅲ000合计L/2Ⅰ0Ⅱ00Ⅲ000合计03L/4ⅠⅡ00Ⅲ000合计支座3ⅠⅡ00Ⅲ000合计L2/4Ⅰ-42-97Ⅱ00Ⅲ000合计-42-97L2/2Ⅰ-27-127Ⅱ00Ⅲ000合计-27-1273L2/4Ⅰ-139Ⅱ00Ⅲ000合计-139支座4Ⅰ0-1810Ⅱ000Ⅲ000合计0-1810-21N1钢束各个操纵截面的预应力损失组合和有效预应力如表：表N1钢束各个操纵截面的预应力损失组合和有效预应力预应力截面σlⅠσlⅡσpe=σcon-σlⅠσpe=σcon-（σlⅠ+σlⅡ)支座1-181L1/4L1/23L1/4支座2L/4L/23L/4支座3L2/4L2/23L2/4支座4-181N2钢束各个操纵截面的损失如表：表N2钢束各个操纵截面的损失截面阶段σs1σs2σs4σs5σs6支座1Ⅰ0-1610-14Ⅱ00Ⅲ000合计0-161L1/4Ⅰ-1490Ⅱ00Ⅲ000合计-149L1/2Ⅰ-1240Ⅱ00Ⅲ000合计-1243L1/4Ⅰ-1130Ⅱ00Ⅲ000合计-113支座2Ⅰ-1010-16Ⅱ00Ⅲ000合计-101L/4Ⅰ0Ⅱ00Ⅲ000合计L/2Ⅰ00Ⅱ00Ⅲ000合计03L/4Ⅰ0Ⅱ00Ⅲ000合计支座3Ⅰ-1010-16Ⅱ00Ⅲ000合计-101L2/4Ⅰ-1130Ⅱ00Ⅲ000合计-113L2/2Ⅰ-1240Ⅱ00Ⅲ000合计-1243L2/4Ⅰ-1490Ⅱ00Ⅲ000合计-149支座4Ⅰ0-1610-14Ⅱ00Ⅲ000合计0-161N2钢束各个操纵截面的预应力损失组合和有效预应力如表：表N2钢束各个操纵截面的预应力损失组合和有效预应力预应力截面σlⅠσlⅡσpe=σcon-σlⅠσpe=σcon-（σlⅠ+σlⅡ)支座1L1/4L1/23L1/4支座2L/4L/23L/4支座3L2/4L2/23L2/4支座46局部承压验算局部受压区尺寸要求依照《公预规》第条规定，配置间接钢筋的混凝土构件，其局部受压区的尺寸应知足以下锚下混凝土抗裂计算要求：（6—1）式中—结构重要性系数，那个地址=—局部受压面积上的局部压力设计值。后张法锚头受压区应取倍的张拉时的最大压力，因此局部压力设计值为：=×1310×2660=—混凝土局部受压修正系数，=—张拉锚固时混凝土轴心抗压强度设计值，混凝土强度达到设计强度的100%时进行张拉。=—混凝土局部受压承载力提高系数。=A—混凝土局部受压面积。A=310×250-π×502=69650因此=××××69650=计算说明局部承压知足要求。局部抗压承载力计算配置间接钢筋的局部受压构件，其局部抗压承载力计算公式为（6—2）且须知足式中:—局部受压面积上的局部压力设计值，=—混凝土核心面积，=×300×300/4=70650k—间接钢筋阻碍系数，k=—间接钢筋体积配筋率；=将上述各计算值带入局部抗压承载力计算公式，可得=×（1××+2×××280）×70650=故局部抗压承载力计算通过要求。因此钢束锚下局部承压计算知足要求。7支座的选取支座放置在桥梁博士建模的2节点、37节点、97节点、132节点。其中37节点为固定支座，2节点、97节点、132节点为顺桥单向滑动支座。依据《公路桥梁盆式橡胶支座》（JT/T391—2020）和中交第一公路勘探设计研究院的《JPZ系列盆式橡胶支座》选取成品支座。依据桥梁博士计算得出的支反力，37节点支座选用的支座型号为JPZ（Ⅰ）——GD，2节点、97节点、132节点选用JPZ（Ⅰ）——DX—e100—F，其布置示用意如图。图支座布置示用意8结论通过对本设计18m+30m+18m预应力持续箱梁桥的验算，持久状况和正常利用状况的各项指标均知足《公路钢筋混凝土及预应力混凝土桥涵设计标准》(JTGD62-2004)的要求。下部结构计算书：1设计资料设计标准设计荷载：公路－I级；标准跨径：18m+30m+18m，计算跨径30m；上部构造：部份预应力持续箱梁。水位地质条件拟建场地地貌最大勘探深度45米范围内，揭露的地基土层要紧由第四系冲洪积壤土状土、砾砂、粉砂、粘土和卵石组成。其中卵石层平均厚度15m，允许承载力σ0=360kPa，桩周极限摩阻力τi=150kPa，能够作为桩的持力层。2005年9月地下水位高程在~之间。材料混凝土：盖梁、墩柱、桥台均采纳C30混凝土，桩基础采纳C25混凝土。表材料的要紧参数主筋种类主筋直径mm侧筋种类侧筋直径mm箍筋种类箍筋直径mmHRB335钢筋25R235钢筋10R235钢筋10设计依据及计算程序《公路桥涵地基与基础设计标准》（JTJ024-2007），采纳桥梁通进行下步结构计算。2桥墩盖梁计算盖梁尺寸盖梁长，宽，跨中高，悬距，无转变段。恒载内力计算表上部梁(板)恒载作用截面内力表梁板位置1坐标cm540左弯矩kN-m0右弯矩kN-m0左剪力kN7640右剪力kN0表盖梁自重作用截面内力表梁板位置1坐标cm540左弯矩kN-m-109右弯矩kN-m-109左剪力kN154右剪力kN154活载内力计算表活载引发梁(板)支反力表梁(板)编号1合计人群偏心法左偏偏心法右偏杠杆法对称1辆车辆过渡法左偏过渡法右偏杠杆法里对称杠杆法外对称1列车道过渡法左偏过渡法右偏杠杆法里对称杠杆法外对称2列车道过渡法左偏过渡法右偏杠杆法里对称杠杆法外对称3列车道过渡法左偏过渡法右偏杠杆法里对称杠杆法外对称桩顶最大反力表柱顶最大反力表--盖梁按持续梁计算内容1号柱2号柱3号柱累计上部梁板盖梁自重人群荷载不同工况车辆荷载不同工况车道荷载不同工况耳墙自重指定位置恒载活载控制车道荷载车道荷载车道荷载无内容合计不同工况注：一、柱顶反力值与“盖梁横向分派系数选用”有关，活载计算是将车轮荷载经横向分派传递给梁板，再由梁板传递给盖梁，盖梁视作双悬臂多跨持续梁，计算取得柱顶反力。二、“盖梁计算”与“桩柱计算”因计算方式不同，取得的柱顶反力有所不同。后者活载计算是将梁板和盖梁视作双悬臂多跨持续梁，计算取得柱顶反力，计算进程和结果见桩柱式桥墩(台)计算书。内力组合表作用效应组合表-已计入荷载分项系数梁板位置对应截面1坐标(cm)540左截面最大弯矩-129对应剪力11654最小弯矩-129对应剪力9666右截面最大弯矩-129对应剪力183最小弯矩-129对应剪力183左截面最大剪力11654对应弯矩-129最小剪力9666对应弯矩-129右截面最大剪力183对应弯矩-129最小剪力183对应弯矩-129桩(柱)所在截面1柱左1柱中1柱右1~2跨中2柱左2柱中2柱右2~3跨中3柱左3柱中3柱右坐标(cm)801402003404805406007408809401000左截面最大弯矩-29-87-565-35-129-3565-5-87-29对应剪力-71-123110-11-132-18313211-110-16271右截面最大弯矩-29-87-565-35-129-3565-5-87-29对应剪力-71-123110-11-132-18313211-110-16271左截面最大剪力-29-87-565-35-129-3565-5-87-29对应弯矩-71162110-11-132966613211-11012371右截面最大剪力-29-87-565-35-129-3565-5-87-29对应弯矩-71162110-11-1321165413211-11012371注：一、表中数据用于强度(即钢筋面积)计算，内力值已计入荷载分项系数。二、可变作用效应的组合系数ψc=，用于人群荷载产生的效应。3、左右截面弯矩当刚架计算时仅支点截面不同，其他截面均相同。配筋计算表配筋、裂痕计算表梁板位置对应截面1座标(cm)540盖梁高度(cm)下缘保护层(cm)上缘保护层(cm)盖梁配筋的计算公式采用盖梁裂缝C3值无腹板下缘计算控制裂缝荷载车道组合弯矩值-129弯矩筋面积受压不计弯矩筋根数-裂缝弯矩值-108裂缝筋根数-裂缝C2-配筋率U%-钢筋应力-裂缝宽(mm)上缘计算控制裂缝荷载车道组合弯矩值-129弯矩筋面积弯矩筋根数1裂缝弯矩值-108裂缝筋根数1裂缝C2配筋率U%钢筋应力163裂缝宽(mm)桩(柱)所在截面1柱左1柱右1~2跨中2柱左2柱右2~3跨中3柱左3柱右座标(cm)80140140200340480540540盖梁高度(cm)下缘保护层(cm)上缘保护层(cm)盖梁配筋的所用计算公式一般一般盖梁盖梁盖梁盖梁盖梁盖梁裂缝C3值无腹板下缘计算控制裂缝荷载车道车道车道车道车道车道车道车道组合弯矩值-29-87-87-565-35-129-129弯矩筋面积受压不计受压不计受压不计受压不计受压不计受压不计受压不计弯矩筋根数1裂缝弯矩值-24-73-73-454-29-108-108裂缝筋根数1裂缝C2配筋率U%钢筋应力81裂缝宽(mm)上缘计算控制裂缝荷载车道车道车道车道车道车道车道车道组合弯矩值-29-87-87-565-35-129-129弯矩筋面积受压不计弯矩筋根数1111-111裂缝弯矩值-24-73-73-454-29-108-108裂缝筋根数1111-111裂缝C2-配筋率U%-钢筋应力361101107-44163163裂缝宽(mm)注：一、“组合弯矩值”由作用效应组合表(已计入荷载分项系数)计算钢筋面积(cm2)并反算钢筋根数，“裂痕弯矩值”由内力合计表(短时间效应计入频遇值系数，长期效应计入准永久值系数)计算钢筋根数。二、裂痕宽度限值。裂痕计算宽度C1值为1。3、混凝土强度品级C30，主筋种类HRB335钢筋，主筋直径25mm。4、钢筋面积单位：cm2，其余有量刚均以kN-m制。五、当计算的跨中下缘裂痕钢筋根数小于其他截面的下缘根数时，可能由C2值引发。六、上缘最少通长钢筋4根，下缘最少通长钢筋4根。7、“盖梁配筋的计算公式采纳”一栏中，“盖梁”指按盖梁构件、“一样”指按一般钢筋混凝土构件配筋计算。八、盖梁公式与一样公式别离计算跨中段和悬臂段，当跨高比越小于5，边柱中心的左右截面计算结果相差越大。九、盖梁计算跨径322cm，盖梁宽度180cm。10、内力值未反映重要性系数，配筋计算时计入该系数的阻碍。已知混凝土箍筋分派系数计算箍筋间距和斜筋根数表表已知混凝土箍筋分派系数计算箍筋间距和斜筋根数表梁板位置对应截面1有效梁高H0(cm)受压宽度B(cm)组合剪力Vd(kN)已乘以r010820组合弯矩Md(kNm)-129悬臂段附加剪力扣除值kN0不配斜筋剪力值(kN)1939截面限制剪力值(kN)7794组合剪力小于限制剪力值满足广义剪跨比组合剪力kN11654组合弯矩kN-129主筋数据受拉筋根数4主筋配筋率%斜筋计算斜筋承担剪力2564斜筋面积cm2需要斜筋根数采用斜筋根数36箍筋计算砼箍筋承担剪力10256分配系数分配系数≥60%满足箍筋间距Sv(cm)斜截面水平投影长度cm注：一、表中“组合剪力”已计入荷载分项系数，用于计算箍筋间距。二、表中广义剪跨比对应的“组合剪力”与“组合弯矩”已计入荷载分项系数，但未计重要性系数r0，用于计算斜截面水平投影长度。3、表中“斜筋承担剪力”、“砼箍筋承担剪力”已经计入重要性系数r0。4、主筋钢种HRB335，直径25mm，抗拉设计强度280MPa，最小配筋率%(编号JTGD62-2004标准条)，混凝土强度品级为C30。五、箍筋钢种R235，直径10mm，抗拉设计强度195MPa，最小配筋率%(编号JTGD62-2004标准条)，箍筋3环6肢面积，斜筋弯角45°。六、80%截面剪力由混凝土和箍筋一起承担，20%截面剪力由斜筋承担。7、抗剪包络图剪力值右边括号内数值为抗剪钢筋根数，无括号指不需配置抗剪筋，由砼箍筋承担即可。八、表中不配斜筋剪力值、截面限制剪力值未除以重要性系数r0=。九、截面组合剪力小于“不配斜筋剪力值”时按构造要求配制箍筋，标准第条。10、截面组合剪力大于“截面限制剪力值”时必需加大截面尺寸，标准第条。1一、箍筋配筋率不得小于%。等高度梁内箍筋间距不得大于40cm。箍筋直径不得小于8mm。3桥墩桩柱计算柱顶截面内力计算及配筋表柱顶截面内力合计表内容加载方式N1MaxN1MinM1N2MaxN2MinM2N3MaxN3MinM3水平力恒人1辆双孔加载104128810083647662100104128810060左孔加载8622791008317775210086227910060右孔加载9872841008375770510098728410060恒人1道双孔加载121229310084977630100121229310060左孔加载8272781008290775910082727810060右孔加载103828610084157696100103728610060恒人2道双孔加载142524515689098170156142524515693左孔加载9612481568548809815696124815693右孔加载121724515687628151156121724515693恒人3道双孔加载115542915686998495156115542915693左孔加载7913641568416830315679136415693右孔加载9894001568585842515698940015693柱顶反力最大1425--8909--1425注：一、合计表中数据用于裂痕计算，内力值为代数和。二、柱顶反力值计算是将梁板和盖梁视作双悬臂多跨持续梁，计算取得柱顶反力3、“桩柱计算”与“盖梁计算”因计算方式不同，取得的柱顶反力有所不同。后者活载计算是将车辆荷载经横向分派传递给梁板，再由梁板传递给盖梁，盖梁视作双悬臂多跨持续梁，计算取得柱顶反力。4、支座水平力引发的弯矩其力臂(支座顶与柱顶截面的距离)为。表中已计入水平力引发的弯矩。五、车道荷载与车辆荷载支反力已经计入冲击力作用。表柱顶截面配筋表内容最不利布载轴力弯矩C2(AK2)偏心距系数筋面积裂缝mm计算钢筋采用根数抗弯-组合各种工况配筋均为01373140019抗裂-短长期恒人1辆双孔加载2柱77001001119抗裂-合计铁规恒人2道双孔加载3柱245156-119注：一、抗弯-组合：由作用效应组合表(已计入荷载分项系数)计算钢筋面积(cm2)并反算钢筋根数，抗裂-短长期：由短时间、长期荷载内力表(短时间效应计入频遇值系数，长期效应计入准永久值系数)计算钢筋根数。二、裂痕宽度限值。短长期钢筋应力0MPa，合计钢筋应力51MPa。3、柱径，主筋种类HRB335钢筋，主筋直径25mm，爱惜层6cm。重要性系数r0=。4、箍筋种类R235钢筋，直径8mm，间距20cm。混凝土强度品级C28，C1值1，柱输入钢筋根数19根。五、表中抗弯钢筋面积计算已对各类组合循环均为0，轴力和弯矩给出的仅仅是组合中的某一组数据。六、表中公路标准抗裂筋根数计算已对各类组合循环均为1根，轴力和弯矩给出的仅仅是合计中的某一组数据。7、抗裂-短长期：按公规计算裂痕。抗裂-合计：按铁规计算，其中K一、K二、K3别离为、、1。八、稳固系数φ=1。九、短时间N=7700，长期N=7804，C2=，恒载与活载N反号，C2取。短时间M=100，长期M=100，C2=。采纳C2值。10、主筋最小配筋率为％(编号JTGD62-2004钢筋混凝土标准条)，最少钢筋不该少于19根。1一、采纳钢筋根数取输入钢筋根数、计算钢筋根数、最小配筋百分率钢筋根数的最大值取得。1二、表中配筋计算时杆件的计算长度L0等于计算截面与墩顶距离乘上杆件稳固系数2。即L0=*2=。柱底截面内力计算及配筋表柱底截面内力合计表内容加载方式N1MaxN1MinM1N2MaxN2MinM2N3MaxN3MinM3水平力恒人1辆双孔加载129652557886187899578129652557860左孔加载111651657885717989578111651657860右孔加载124152157886307942578124152157860恒人1道双孔加载146653057887527867578146653057860左孔加载108251557885447996578108251557860右孔加载129252357886707932578129252357860恒人2道双孔加载168048189791638407897168048189793左孔加载121648489788028335897121648489793右孔加载147248289790168388897147248289793恒人3道双孔加载140966689789538732897140966689793左孔加载104660089786718539897104660089793右孔加载124463789788398662897124463789793表柱底截面配筋表内容最不利布载轴力弯矩C2(AK2)偏心距系数筋面积裂缝mm计算钢筋采用根数抗弯-组合恒人2道双孔加载3柱4731256--1319抗裂-短长期恒人2道右孔加载3柱488897619抗裂-合计铁轨恒人2道双孔加载3柱481897-1519桩基冲洗截面内力计算及配筋表桩基截面内力合计表-冲洗截面内容加载方式N1MaxN1MinM1N2MaxN2MinM2N3MaxN3MinM3水平力恒人1辆双孔加载134857757886707951578134857757860左孔加载116856857886238041578116856857860右孔加载129357357886827994578129357357860恒人1道双孔加载1