高速公路+×+m连续梁桥设计

西南交通大学本科毕业设计(论文)西南交通大学本科毕业设计（论文）西南交通通大学本科毕业业设计(644+2×1113+64))m年级：：20100级学号：：201000449姓名：樊志飞飞专业：：土木工程指导老师：：施洲2014年66月第页第1章绪论1.1预应应力混凝土连连续梁桥概述述由于高速公路比比普通公路速速度高很多，所所以其设计规规范比较严格格。高速公路路桥梁主要以以桥梁刚度以以及整体性为为主。因为此此特殊原因，高高速公路桥梁梁的施工造价价也很高。设设计时也要重重点考虑。当当超载时，连连续梁有可能能发生内力重重分布，提高高整个两部结结构的承载能能力。因此连连续梁桥是适适合跨径介于于20-3000m之间的桥型型，也是目前前应用广泛的的公路和铁路路桥梁形式。本设计采用箱型型截面，箱型型截面具有较较好的抗弯和和抗扭特性。预预应力混凝土土连续箱梁桥桥受力极其复复杂，其箱型型截面腹板的的主拉应力极极其重要，如如果腹板上的的主拉应力超超限，会使腹腹板出现裂缝缝，如果设计计不当，会造造成裂缝过多多，进而导致致桥梁跨中挠挠度过大，一一来桥梁美观观受到影响；；二来对桥梁梁的整体刚度度也有很大影影响。1.2毕业业设计的目的的和意义本次设计的具体体内容是（64＋2×113+64）m公路预应力力混凝土连续续梁桥设计，桥桥宽为26..5m，分为两幅幅，设计时只只考虑单幅的的设计。梁体体采用单箱单单室箱型截面面，主梁共分分112个单元元，单元长度度分3m、3.5m、4m、5m四种，合龙段为2m。由于多跨跨连续刚构桥桥的受力特点点，靠近中间间支点附近承承受较大的负负弯矩，而跨跨中则承受正正弯矩，则梁梁高采用变高高度梁，按11.6次抛物物线变化。本设计中主要利利用的软件主主要有桥梁博博士、Excel编程计算、CAD软件。1.3施工工工艺1.3.1施施工特点主要部分0号块块，是整个预预应力混凝土土连续桥梁的的核心，0号块最先被被浇筑，然后后以0号块为操作作平台，在上上面安装施工工器械、挂篮篮。然后对称称浇筑1、2、3、4号块等等。由由于0号块的特殊殊作用。其跨跨度一般为12m。0号块内部结结构复杂，普普通钢筋和预预应力钢筋交交错，中间需需要增设刚性性横隔板以传传递荷载。0号块中间设设有过人小洞洞。由于在施施工过程中昼昼夜温差大、混混凝土收缩徐徐变等问题导导致合拢段两两侧桥梁变形形不一致，进进而出现内力力传递出现问问题。1.3.2施施工顺序下面是施工顺序序及所需的天天数：1.0#块浇筑筑。由于是悬悬臂施工，合合龙之前0#块通过固定定支座固定在在桥墩上（30天）2.等0#块块强度达到一一定要求，进进行预应力张张拉（1天）3.1#块挂篮篮安装。（2天）4.1#块安装装。（8天）5.重复前面步步骤，直至合合龙段前三个个施工阶段开开始用满堂支支架施工边跨跨现浇段。（28天）6.继续施工，至至合龙段，进进行边跨合龙龙。（8天）7.边跨顶、底底板束张拉。（2天）8.中跨合龙。（8天）9.中跨顶、底底板束张拉。（2天）10.改变约束束条件。（2天）11.桥面铺装装。（30天）12.收缩徐变变。（1000天）1.3.3设设计流程1.根据经验验公式拟定桥桥梁的截面尺尺寸。2.利用桥博博软件建立桥桥梁模型，并并确定施工阶阶段，使用阶阶段阶段。3.利用桥博博软件计算内内力，并进行行组合。按照照组合情况计计算配筋情况况。并确定预预应力筋的布布置。4.将算好的的钢筋画到CAD中，并导入入桥梁博士中中。5.计算预应应力产生的次次内力，徐变变产生的次内内力，温度产产生的次内力力，支座沉降降产生的次内内力。6.进行承载载力极限状态态和正常使用用极限状态下下的强度、应应力和变形验验算。若验算算不合格，修修改截面或调调整配束直至至验算合格为为止。7.当一切都都通过时，绘绘制施工图，编编写计算书。第2章整体设设计说明2.1设计计的基本资料料2.1.1主主要技术指标标1.荷载标准准：荷载标准直接反反映桥梁通行行荷载类型和和承载力水平平。我国的三三类桥梁类型型相应的荷载载标准为：公路荷载：公路路—Ⅰ级、公路—Ⅱ级；铁路荷载：铁路路—A级、铁路—B级；城市道路荷载：：城—A级、城—B级；人群荷载：2..5~4kNN/m2此次毕设荷载标标准值取公路路—Ⅰ级。2.桥面宽度度:高速公公路取2（0.5m防撞栏杆+11.775m车行道+1m/2中间分隔带带）=25.55m其中，车行行道包括：3m应急停车带+7.5m车行道+1.255m左路沿带。3.桥面纵坡坡：桥面纵纵坡是桥梁线线形设计的重重要指标。本本次毕设取桥桥跨线路纵坡坡为0%，即为平坡坡。4.桥面横坡坡：公路桥梁桥面比比较宽，横坡坡范围为1.5~220%。此次毕设设桥面横坡取取2%。2.1.2所所用材料规格格1.主梁混凝凝土：本设计跨度为1113m，小于200m，因此采用C50级混凝土。桥面板及栏杆混混凝土：C30混凝土。桥面铺装混凝土土：C40级防水混凝凝土。2.预应力钢钢束及锚具：：主梁纵纵向预应力钢钢筋用高强度度低松弛钢绞绞线。此次毕设所用钢钢绞线为七股股钢绞线，由由七股的钢丝丝绕制而成的的钢绞线，用用表示。单根根钢绞线公称称直径15.244mm，公称断面面面积为140.000mm2。其抗拉强强度标准值和和抗拉抗压强强度设计值分分别为：、、。2.2截面尺尺寸的拟定根据公路连续梁梁桥结构尺寸寸拟定的经验验公式可以依依次拟定出截截面中支点梁梁高、中跨跨跨中梁高、腹腹板厚度t、箱室间距距和顶底板厚厚度等。2.2.1梁梁高的拟定1.中支点梁高高的拟定：其中，为中支点点梁高；为中中跨跨径。2.中跨跨中梁梁高的拟定：：其中，为中跨跨跨中梁高；为为中跨跨径。在在本设计，跨跨中截面处梁梁高为3m，支座处梁梁高为7.0m。梁高方程程为：（坐标原点为为中跨跨中）；2.2.2腹腹板总厚度的的拟定腹板总厚度的拟拟定：其中，为桥面总总宽度（单位位：m）；为主跨跨跨径（单位：：m）。为单个腹板厚度度，是为了满满足构造要求求。2.2.3底底板厚度的拟拟定顶底板厚度的拟拟定：顶顶、底板最小小厚度不小于于箱室间距的的和。在本本设计中墩处处的底板厚取取80cm，跨中底板板厚取40cm，在墩与跨跨中间按1.6次抛物线形形变化，则底底板厚度的变变化方程为：：（坐标原点为为中跨跨中）y＝40+0..0007553x1.6(cm)2.2.4截截面尺寸的最最后拟定经过计算，基本本确定下了截截面尺寸，如如表2-12-1截面尺尺寸拟定取值范围拟定尺寸（m）4.25-7..537（m）2.05-2..853箱室间距（m）不大于77顶板厚度（m）不小于00.230.3底板厚度（m）支座处底板厚度度不小于00.230.8跨中底板厚度不小于00.230.4桥面宽度（m）/12.752.2.5截截面尺寸图箱梁截面尺寸寸如图2-1、2-2所示：图2-1跨中截截面尺寸图((单位：cm))图2-2支座截截面尺寸图((单位：cm))2.3主梁的的施工分段本设计整个桥梁梁划分成112个单元；从从墩中心线向向跨中计起：：0号块12m，6m×1+3m×1+3..5m×3+4m×4+5mm×4+1m=56.5m，中跨和边边跨合龙段均均是2m，边跨现现浇段为6.5m，共354m。具体划分分见图纸。各各梁段截面尺尺寸如图2-3所示：图2-3梁段截截面尺寸图((单位：cm))具体尺寸如表22-2所示：表2-2截面尺尺寸参数截面号X坐标(m))截面高度h((cm)底板厚度h22(cm)腹板厚度b11(cm)截面面积((mm^2))10300404010.1225322.84142.9710.41310342.84345.9410.86415369.745.748.9111.43520403.849.151.8812.16624433.752.154.2612.8728468.755.656.6313.57832505.759.35914.39936545.863.361.3815.311039.5582.76763.4616.171143621.770.965.5417.11246.5663.775.167.6218.111349.5689.878.769.419.021456.5700807019.35其中第1号截面面是跨中截面面，而14号截面是支支点处的截面面。中间2号截面到13号截面是中中间的截面。各梁段重量如表表2-3所示:表2-3悬臂施施工时各梁段段重量梁段长度（m）重量（t）梁段长度（m）重量（t）1号块3.01287号块41402号块3.51338号块41493号块3.51399号块51384号块3.514710号块51465号块412511号块51546号块413212号块5139第3章桥梁建建模3.1桥梁博博士3.0的简介Dr.Briddge系统可可以进行数据据处理、管理理数据库、进进行结构分析析、以及打印印与帮助，是是一个综合桥桥梁结构设计计与施工的计计算系统。桥桥梁博士系统统非常的精确确，可以与迈迈达斯等工程程软件相媲美美，大大的节节省了计算过过程的繁琐。唯唯一缺点就是是，桥梁博士士是二维空间间的设计，不不涉及桥梁横横向的结构，因因此，程序是是大大简单化化了，但是，相相应的设计出出来的结果还还需进行进一一步优化。3.2利用用桥梁博士建建模3.2.1输入入单元信息桥梁博士支持多多种截面输入入方式，包括括1、图形输入：：选择常用的的或用户自定定义的图形，输输入其参数；；2、节线输入：：输入不同高高度处的截面面宽度；3、特殊输入：：直接输入截截面的各项指指标；4、坐标输入：：用户以坐标标形式，逐点点描述截面形形状；5、自AutooCAD读入入。本设计采用第五五种方式，先先把划分好的的梁段左右截截面图画在CAD中，根据上上述表格数据据，画好各个个截面，保存存为cad20007dxxf格式图纸，进进入输入单元元信息选项，右右键左截面或或者右截面出出现如图3-1所示，然后后进而出现如如图3-2的条框，点点击浏览，选选择之前画好好的dxf文件路径，注注意准确填写写单元编号、截截面类型再从从CAD中导入截面面，图3-1桥博中中导入cad图图3-2桥博中中浏览选项以此操作方法可可完成对桥梁梁的截面输入入，依次把各各个单元的左左右截面导入入桥梁博士中中，然后在经经过对称，得得出全桥单元元图，从而完完成桥梁建模模。如下图3-3,33-4：图3-3桥边跨跨单元图图3-41//2桥跨中单元元图3.2.2输输入施工阶段段信息首先桥桥梁是0号块浇筑，然然后在以0号块为基础础浇筑其他普普通梁段，整整个桥总体步步骤是首先浇浇筑0号块，其次次浇筑其他普普通梁段，然然后是合拢段段，最后铺装装道砟也就是是二期恒载、收收缩徐变阶段段。浇筑普通通梁段分为为为期8天的浇筑混混凝土阶段、为为期一天的张张拉预应力钢钢筋阶段、为为期一天的挂挂篮前移阶段段。所以每一一个梁段需要要十天的工期期，本桥梁共共设计了51个施工阶段段，具体的施施工工序为：：，0#块浇筑，等0#块强度达到到一定要求，进进行预应力张张拉，1#块挂篮安装装，1#块安装。重重复前面步骤骤，直至合龙龙段前三个施施工阶段开始始用满堂支架架施工边跨现现浇段继续施施工，至合龙龙段，进行边边跨合龙边跨跨顶、底板束束张拉。中跨跨合龙，中跨跨顶、底板束束张拉，改变变约束条件，桥桥面铺装，收收缩徐变。二二期恒载：包包括铺装层和和栏杆重，按按30kN//m计入。图3-3第四施施工阶段图3.2.3输输入使用阶段段信息活载中汽车荷载载为公路—Ⅰ级。汽车荷荷载由车道荷荷载和车辆荷荷载组成。车车道荷载由均均布荷载和集集中荷载组成成。桥梁架构构的整体计算算采用车道荷荷载；桥梁结结构的局部加加载，涵洞桥桥台和挡土墙墙压力等的计计算采用车辆辆荷载。车道荷载横向分分布系数，按按设计车道数数布置车辆荷荷载进行计算算。多车道桥桥梁的汽车荷荷载应考虑折折减，但折减减后的效应不不得小于两条条设计车道的的荷载效应。表3-1横向向折减系数取取值横向布置设计车车道数2345678横向折减系数10.780.670.60.550.520.5本次毕毕设我所用车车道数为3，因此横向向折减系数为为0.78.大跨度桥梁梁要考虑车道道荷载纵向折折减。折减系系数的取值原原则见表3-2。表3-2纵向向折减系数取取值计算跨径L0（m）纵向折减系数计算跨径L0（m）纵向折减系数150＜L0＜＜4000.97800≤L0＜＜10000.94400≤L0＜＜6000.96LO≥100000.93600≤L0＜＜8000.95本次毕毕设计算跨径径为113m，因此纵向向折减系数为为0.97..3、汽车荷载包包括竖向动力力作用时，应应将竖向静荷荷载乘以动力力系数，其中中为冲击系数数。连续梁桥桥基频计算：：为计算冲击力引引起的正弯矩矩和剪力效应应时使用；为为计算冲击力力引起的负弯弯矩时使用。本本次毕设使用用，代入各参参数计算得。冲击系数计算算公式见下：：代入，可计算得得，动力系数数=1.13314、桥梁结构在在坏境中受到到的梯度温度度见下图。如如图所示为竖竖向温度梯度度曲线，为桥桥面板表面的的最高温度，当当<400mmm时，;当>400mmm时，。的取值见表表。表3-3竖向向日照正温差差计算的温度度基数取值结构类型T1（°C)T2（°C)混凝土铺装256.750mm混凝土土沥青铺装206.7100mm混凝凝土沥青铺装装145.5此此次毕设铺装装层为100mm沥青混凝土土，因此,.因此要输入入升温温差，降降温温差，按按照规范取为为20度，非线性性温度按梯度度取值，箱梁梁表面为10度，100mm处为6.07度，400mm处为1.35度，支座沉沉降为中间两两个支座沉降降1cm。此次毕设为高速速公路，因此此不计人群荷荷载。最后得出桥桥梁整体的模模型。如图3-4图3-4全桥桥一半模型图图第4章主梁结结构内力计算算4.1主梁梁恒载内力计计算4.1.1毛毛截面几何特特性由桥梁博士可直直接得到各截截面的截面几几何特性，如如表4-1。表4-1单元元截面几何特特性值截面号面积A(m2))惯性矩Ix(mm4)中性轴至梁顶顶Y0(m)梁高(m)110.1213.51.333.0210.4114.821.3823.228310.8617.611.4853.428411.4321.831.6263.697512.16281.8064.038612.834.21.9694.337713.5742.482.1614.687814.3952.492.3665.057915.3164.932.5895.4581016.1777.842.7995.8271117.193.183.0216.2171218.11111.73.2626.6371319.02129.63.4676.9981419.35136.33.5417.0其中第1号截面面是跨中截面面，而14号截面是支支点处的截面面。中间2号截面到13号截面是中中间的截面。4.1.2施工工时的荷载本设计施工荷载载的取值为：：挂篮、机具具、人群等施施工荷载重按按800kN计，或者将将挂篮重量确确定为最大悬悬浇块件重量量的一半。4.1.3所所用二期恒载载此外，我们还要要设置二期恒恒载，根据高高速公路相关关规范，我们们取二期恒载载为30kN//m。4.1.4计计算模型悬臂现浇法不同同施工阶段对对应不同计算算模型，具体体参看桥梁博博士程序。运运营阶段计算算模型如图4-1所示图4-1桥梁梁博士全桥计计算模型4.1.5恒载载计算结果桥梁博士可以完完成所有荷载载的内力计算算，这里的恒恒载包括一期期恒载和二期期恒载，桥梁梁博士支持内内力以txt文本格式进进行输出，然然后在excel里导入其txt。恒载作用下结构构内力见下表表4-1，结构内力力图见图4-2。注：表中弯矩以以截面下侧受受拉为正，剪剪力与模型的的局部坐标系系正Z方向相同为为正，与-Z方向相同为为负。表4-1恒载内内力（全桥一一半，另一半半对称）单元节点号轴力（kN）剪力Q(kNN)弯矩M(kNN·m）11-2.10E--102.06E-1111.95E-11012-2.10E--101.42E+002-3.54E++01231.24E-110-2.01E++034.54E+003343.75E-110-1.44E++037.99E+003451.50E-110-8.73E++021.03E+004566.06E-111-5.90E++021.10E+00467-4.23E--10-3.07E++021.15E+00478-2.01E--101.13E+0039.44E+00389-3.82E--102.61E+0031.33E+002910-2.87E--104.15E+003-1.67E++041011-4.08E--105.77E+003-4.15E++041112-5.97E--107.14E+003-6.73E++041213-4.97E--108.58E+003-9.87E++041314-4.26E--101.01E+004-1.36E++051415-7.48E--101.17E+004-1.80E++051516-4.58E--101.32E+004-2.23E++051617-1.47E--101.48E+004-2.72E++051718-9.48E--111.64E+004-3.27E++0518191.76E-1101.79E+004-3.78E++0519201.47E-1111.84E+004-3.96E++0520211.13E-0092.02E+004-4.64E++0521221.44E-0092.06E+004-4.74E++0522233.48E-0092.18E+004-4.95E++0523243.90E-009-2.09E++04-4.74E++052425-9.85E--09-2.04E++04-4.63E++052526-2.58E--09-1.86E++04-3.95E++0526272.63E-110-1.81E++04-3.76E++052728-2.01E--09-1.66E++04-3.24E++052829-2.00E--09-1.50E++04-2.69E++052930-1.56E--09-1.34E++04-2.19E++053031-2.33E--09-1.20E++04-1.75E++053132-2.24E--09-1.03E++04-1.30E++053233-2.25E--09-8.82E++03-9.21E++043334-2.13E--09-7.39E++03-5.97E++043435-2.26E--09-6.02E++03-3.29E++043536-2.16E--09-4.39E++03-6.89E++033637-2.26E--09-2.85E++031.12E+0043738-2.30E--09-1.37E++032.17E+0043839-2.19E--096.38E+0012.50E+0043940-2.25E--093.47E+0022.48E+0044041-2.08E--096.30E+0022.43E+0044142-2.23E--092.06E+0031.76E+0044243-2.20E--093.54E+0033.56E+0034344-2.13E--095.09E+003-1.80E++044445-2.10E--096.71E+003-4.74E++044546-2.07E--098.08E+003-7.70E++044647-2.04E--099.52E+003-1.12E++054748-2.01E--091.10E+004-1.53E++054849-2.01E--091.26E+004-2.01E++054950-1.96E--091.41E+004-2.47E++055051-1.78E--091.57E+004-3.00E++055152-1.80E--091.73E+004-3.57E++055253-1.74E--091.88E+004-4.12E++055354-1.88E--091.93E+004-4.31E++055455-1.59E--092.11E+004-5.01E++055556-1.02E--092.16E+004-5.12E++055657-1.15E--092.27E+004-5.34E++055758-4.31E--09-2.16E++04-5.12E++05在结构自重以及及二期恒载的的作用下，整整个桥体轴力力几乎为0，弯矩由支支座到跨中逐逐渐增大。支支座处弯矩最最小，为-33.54E++01kN··m，在跨中中时最大，为为-4.955E+05kkN·m，剪剪力图呈现关关于跨中反对对称，整体图图形对称，简简洁明了内力力分布合理。说说明了模型建建立的很正确确，恒载输入入也很正确。图4-2恒载载作用下的内内力图4.2活载内内力计算结果果连续梁桥是超静静定结构，计计算活载内力力仍采用影响响线加载法。利利用主梁截面面的内力影响响线图，在纵纵桥方向按造造最不利位置置的内力影响响线加载，从从而求得主梁梁最大活载内内力。在桥梁博士中只只需定义设计计活载即可运运算出结果。本设计的活载只只考虑公路一一级汽车荷载载，桥梁博士士软件分析出出的一半结构构的计算数据据如表3-3：结构内力力图见图4-3、4-4、4-5、4-6。表4-2活载内内力(全桥一半，另另一半对称）单元梁节点号剪力Q(kNN）弯矩M(kNN·m）QmaxQminMmaxMmin110.00E+0000.00E+0000.00E+0000.00E+000120.00E+0001.02E+0030.00E+000-4.24E++02220.00E+0001.09E+0010.00E+000-4.24E++0223-1.78E++038.26E+0023.27E+003-1.55E++03331.78E+003-8.26E++023.27E+003-1.55E++0334-1.66E++038.26E+0026.27E+003-3.10E++03441.66E+003-8.26E++026.27E+003-3.10E++0345-1.60E++038.26E+0029.12E+003-4.65E++03551.60E+003-8.26E++029.12E+003-4.65E++0356-1.54E++038.27E+0021.04E+004-5.43E++03661.54E+003-8.27E++021.04E+004-5.43E++0367-1.49E++038.27E+0021.16E+004-6.20E++03771.49E+003-8.27E++021.16E+004-6.20E++0378-2.70E++028.27E+0021.70E+004-1.01E++04882.71E+002-8.27E++021.70E+004-1.01E++0489-4.62E++018.28E+0022.11E+004-1.40E++04994.62E+001-8.28E++022.11E+004-1.40E++049101.72E+0028.28E+0022.39E+004-1.79E++041010-1.72E++02-8.28E++022.39E+004-1.79E++0410113.84E+0028.28E+0022.54E+004-2.18E++041111-3.84E++02-8.28E++022.54E+004-2.18E++0411125.38E+0028.28E+0022.57E+004-2.49E++041212-5.38E++02-8.28E++022.57E+004-2.49E++0412136.89E+0028.28E+0022.53E+004-2.80E++041313-6.89E++02-8.27E++022.53E+004-2.80E++0413148.37E+0028.27E+0022.42E+004-3.11E++041414-8.37E++02-8.27E++022.42E+004-3.11E++0414151.01E+0038.27E+0022.27E+004-3.42E++041515-1.01E++03-8.27E++022.27E+004-3.42E++0415161.09E+0038.27E+0022.07E+004-3.69E++041616-1.09E++03-8.27E++022.07E+004-3.69E++0416171.07E+0039.98E+0021.84E+004-4.00E++041717-1.07E++03-9.98E++021.84E+004-4.00E++0417181.16E+0011.16E+0031.76E+004-4.36E++041818-1.20E++01-1.16E++031.76E+004-4.36E++041819-6.43E++011.32E+0031.76E+004-4.71E++0419196.43E+001-1.32E++031.76E+004-4.71E++041920-9.92E++011.38E+0031.77E+004-4.85E++0420209.92E+001-1.38E++031.77E+004-4.85E++042021-2.42E++021.60E+0031.82E+004-5.35E++0421212.42E+002-1.60E++031.82E+004-5.35E++042122-2.64E++021.64E+0031.84E+004-5.43E++0422222.64E+002-1.64E++031.84E+004-5.43E++042223-3.13E++021.71E+0031.86E+004-5.59E++042323-4.94E++022.28E+0031.86E+004-5.59E++0423244.82E+002-2.24E++031.82E+004-5.38E++042424-4.88E++022.24E+0031.82E+004-5.38E++0424254.76E+002-2.17E++031.79E+004-5.27E++042525-4.92E++022.14E+0031.79E+004-5.27E++0425264.36E+002-2.04E++031.65E+004-4.57E++042626-4.36E++022.04E+0031.65E+004-4.57E++0426274.26E+002-2.00E++031.61E+004-4.38E++042727-4.26E++022.00E+0031.61E+004-4.38E++0427283.96E+002-1.90E++031.49E+004-3.82E++042828-3.96E++021.90E+0031.49E+004-3.82E++0428293.64E+002-1.72E++031.37E+004-3.22E++042929-3.64E++021.72E+0031.37E+004-3.22E++0429302.24E+002-1.60E++031.29E+004-2.68E++043030-2.24E++021.60E+0031.29E+004-2.68E++0430312.08E+002-1.46E++031.32E+004-2.17E++043131-2.08E++021.46E+0031.32E+004-2.17E++0431321.98E+002-1.28E++031.37E+004-1.66E++043232-1.98E++021.28E+0031.37E+004-1.66E++043233-8.09E++02-7.51E++021.43E+004-1.23E++0433338.09E+0027.51E+0021.43E+004-1.23E++043334-8.12E++02-6.24E++021.50E+004-9.64E++0334348.12E+0026.24E+0021.50E+004-9.64E++033435-8.33E++02-4.74E++021.58E+004-7.44E++0335358.33E+0024.74E+0021.58E+004-7.44E++033536-1.19E++03-1.71E++021.71E+004-5.74E++0336361.19E+0031.71E+0021.71E+004-5.74E++033637-1.09E++031.28E+0021.99E+004-6.49E++0337371.08E+003-1.28E++021.99E+004-6.49E++033738-9.14E++021.29E+0022.22E+004-7.22E++0338389.14E+002-1.29E++022.22E+004-7.22E++033839-7.29E++024.09E+0022.36E+004-8.85E++0339397.29E+002-4.09E++022.36E+004-8.85E++033940-6.82E++024.09E+0022.37E+004-9.23E++0340406.82E+002-4.09E++022.37E+004-9.23E++034041-6.36E++024.09E+0022.38E+004-9.60E++0341416.36E+002-4.09E++022.38E+004-9.60E++0341425.66E+0024.09E+0022.43E+004-1.15E++044242-5.66E++02-4.09E++022.43E+004-1.15E++044243-2.90E++024.09E+0022.39E+004-1.34E++0443432.90E+002-4.09E++022.39E+004-1.34E++0443449.24E+0024.11E+0022.25E+004-1.52E++044444-9.24E++02-4.11E++022.25E+004-1.52E++0444451.05E+0034.94E+0022.02E+004-1.72E++044545-1.05E++03-4.94E++022.02E+004-1.72E++044546-3.52E++016.61E+0021.88E+004-1.94E++0446463.52E+001-6.61E++021.88E+004-1.94E++044647-1.36E++017.81E+0021.71E+004-2.22E++0447471.37E+001-7.81E++021.71E+004-2.22E++044748-2.21E++008.98E+0021.55E+004-2.54E++0448482.22E+000-8.98E++021.55E+004-2.54E++0448499.02E+0001.02E+0031.38E+004-2.91E++044949-9.01E++00-1.02E++031.38E+004-2.91E++0449501.03E+0031.14E+0031.20E+004-3.28E++045050-1.03E++03-1.14E++031.20E+004-3.28E++0450511.15E+0011.26E+0031.06E+004-3.69E++045151-1.14E++01-1.26E++031.06E+004-3.69E++045152-1.37E++011.40E+0039.22E+003-4.14E++0452521.28E+001-1.40E++039.22E+003-4.14E++045253-4.30E++011.52E+0038.11E+003-4.57E++0453534.30E+001-1.52E++038.11E+003-4.57E++045354-6.17E++011.57E+0038.15E+003-4.72E++0454546.17E+001-1.57E++038.15E+003-4.72E++045455-1.34E++021.73E+0038.47E+003-5.29E++0455551.34E+002-1.73E++038.47E+003-5.29E++045556-1.50E++021.75E+0038.53E+003-5.37E++0456561.45E+002-1.75E++038.53E+003-5.37E++045657-1.68E++022.19E+0038.68E+003-5.54E++045757-2.11E++021.80E+0038.68E+003-5.54E++04由上述述导出来的表表格可以看出出，在使用阶阶段，汽车MminM结构内力图图与汽车MmaxM结构内力图图差距很大，所所以我们要分分别用他们来来进行荷载组组合，而对于于汽车MminQ，汽车MmaxQ，我们在本本设计中不予予考虑。图4-3使用用阶段汽车MminM结构内力图图图4-4使用阶阶段汽车MmaxM结构内力图图图4-5使用阶阶段汽车MminQ结构内力图图图4-6使用阶阶段汽车MmaxQ结构内力图图第5章预应力力筋的估束和和布置5.1预应应力筋的估算算原理一般要保证截面面上、下缘处处没有产生拉拉应力，除此此之外，本设设计不考虑横横竖向预应力力钢筋和普通通钢筋的布置置。按正常使使用状态计算算时，利用拉应力满满足要求估算算下限；利用用压应力满足足要求估算上上限。ee上Ny下Ny上e下Y上Y下MminMmax+++Ny下Ny上Mmax合成+--Mmin合成图5-1预应应力与荷载作作用下受弯构构件正截面弹弹性受力分析析5.2预应应力筋的估算算5.2.1组合合最不利荷载载根据公路规范，把把前面从桥梁梁博士中提取取出来的恒载载内力和活载载内力单项进进行组合，1.2MG+1.4MMmax为最大大不利弯矩，1.2MG+1.4Mmin为最小不利弯矩。符号相反时，取1.2MG具体如表格5-1所示。表5-1内力基基本组合（全全桥一半，另另一半对称）节点恒载力汽车max汽车minMmaxMmin11.95E-1100.00E+0000.00E+0002.34E-1102.34E-1102-3.54E++010.00E+000-4.24E++02-4.25E++01-6.36E++0234.54E+0033.27E+003-1.55E++031.00E+0043.28E+00347.99E+0036.27E+003-3.10E++031.84E+0045.24E+00351.03E+0049.12E+003-4.65E++032.51E+0045.85E+00361.10E+0041.04E+004-5.43E++032.78E+0045.64E+00371.15E+0041.16E+004-6.20E++033.00E+0045.09E+00389.44E+0031.70E+004-1.01E++043.51E+004-2.79E++0391.33E+0022.11E+004-1.40E++042.97E+004-1.94E++0410-1.67E++042.39E+004-1.79E++041.33E+004-4.51E++0411-4.15E++042.54E+004-2.18E++04-1.43E++04-8.03E++0412-6.73E++042.57E+004-2.49E++04-4.48E++04-1.16E++0513-9.87E++042.53E+004-2.80E++04-8.31E++04-1.58E++0514-1.36E++052.42E+004-3.11E++04-1.29E++05-2.07E++0515-1.80E++052.27E+004-3.42E++04-1.84E++05-2.63E++0516-2.23E++052.07E+004-3.69E++04-2.39E++05-3.19E++0517-2.72E++051.84E+004-4.00E++04-3.01E++05-3.82E++0518-3.27E++051.76E+004-4.36E++04-3.67E++05-4.53E++0519-3.78E++051.76E+004-4.71E++04-4.29E++05-5.19E++0520-3.96E++051.77E+004-4.85E++04-4.50E++05-5.43E++0521-4.64E++051.82E+004-5.35E++04-5.31E++05-6.31E++0522-4.74E++051.84E+004-5.43E++04-5.43E++05-6.44E++0523-4.95E++051.86E+004-5.59E++04-5.68E++05-6.72E++0524-4.74E++051.82E+004-5.38E++04-5.43E++05-6.43E++0525-4.63E++051.79E+004-5.27E++04-5.31E++05-6.30E++0526-3.95E++051.65E+004-4.57E++04-4.51E++05-5.38E++0527-3.76E++051.61E+004-4.38E++04-4.29E++05-5.13E++0528-3.24E++051.49E+004-3.82E++04-3.68E++05-4.43E++0529-2.69E++051.37E+004-3.22E++04-3.04E++05-3.68E++0530-2.19E++051.29E+004-2.68E++04-2.45E++05-3.01E++0531-1.75E++051.32E+004-2.17E++04-1.91E++05-2.40E++0532-1.30E++051.37E+004-1.66E++04-1.37E++05-1.80E++0533-9.21E++041.43E+004-1.23E++04-9.05E++04-1.28E++0534-5.97E++041.50E+004-9.64E++03-5.06E++04-8.51E++0435-3.29E++041.58E+004-7.44E++03-1.73E++04-4.99E++0436-6.89E++031.71E+004-5.74E++031.56E+004-1.63E++04371.12E+0041.99E+004-6.49E++034.13E+0044.34E+003382.17E+0042.22E+004-7.22E++035.72E+0041.59E+004392.50E+0042.36E+004-8.85E++036.30E+0041.76E+004402.48E+0042.37E+004-9.23E++036.29E+0041.68E+004412.43E+0042.38E+004-9.60E++036.24E+0041.57E+004421.76E+0042.43E+004-1.15E++045.51E+0044.99E+003433.56E+0032.39E+004-1.34E++043.77E+004-1.44E++0444-1.80E++042.25E+004-1.52E++049.87E+003-4.29E++0445-4.74E++042.02E+004-1.72E++04-2.87E++04-8.10E++0446-7.70E++041.88E+004-1.94E++04-6.61E++04-1.20E++0547-1.12E++051.71E+004-2.22E++04-1.11E++05-1.66E++0548-1.53E++051.55E+004-2.54E++04-1.62E++05-2.19E++0549-2.01E++051.38E+004-2.91E++04-2.21E++05-2.82E++0550-2.47E++051.20E+004-3.28E++04-2.80E++05-3.43E++0551-3.00E++051.06E+004-3.69E++04-3.45E++05-4.11E++0552-3.57E++059.22E+003-4.14E++04-4.16E++05-4.87E++0553-4.12E++058.11E+003-4.57E++04-4.82E++05-5.58E++0554-4.31E++058.15E+003-4.72E++04-5.05E++05-5.83E++0555-5.01E++058.47E+003-5.29E++04-5.90E++05-6.76E++0556-5.12E++058.53E+003-5.37E++04-6.02E++05-6.90E++0557-5.34E++058.68E+003-5.54E++04-6.29E++05-7.19E++055.2.2估估算预应力钢钢筋使用5.2.11计算出的弯弯矩组合，使使用下式计算算混凝土所受受应力：（55.1）（55.2）在计算出上下翼翼缘的混凝土土所受应力之之后，上下各各适当增大一一些，以便于于配筋设计。此此次毕设上下下缘应力各增增大2MPa作为设计值值。后张法结构上下下缘处混凝土土的正应力、为：（5..3）（5..4）由式5.3、55.4可以算出预预应力钢筋的的拉应力，然然后使用式5.5计算预应力力钢筋的面积积：（5.55）此次毕设所用用钢绞线为七七股钢绞线，由由七股的钢丝丝绕制而成的的钢绞线，用用表示。单根根钢绞线公称称直径15.244mm，公称断面面面积为140.000mm2。上下缘都都用19根一束进行行锚固，对应应锚群YM15--19，对应波纹纹管直径为。本设计计分开上下翼翼缘单独计算算，利用上面面的公式进行行配筋计算。经经计算得出，上上翼缘的预应应力钢束计算算及配束见表表5-2。表5-2上翼缘缘配束表（结结构一半，其其余都是对称称的）截面号上应力预应力上Np上钢筋数上束拟定束10.00-2.00-9.30-56.02-2.9542-0.06-2.06-9.59-57.78-3.04430.32-1.68-7.80-46.98-2.47440.52-1.48-6.90-41.56-2.19450.58-1.42-6.62-39.88-2.10460.56-1.44-6.72-40.47-2.13470.50-1.50-6.97-41.97-2.2168-0.26-2.26-10.72-64.55-3.4089-1.64-3.64-17.77-107.055-5.631210-3.36-5.36-27.14-163.488-8.601611-5.18-7.18-37.96-228.666-12.032012-6.65-8.65-47.32-285.088-15.002413-8.02-10.02-56.92-342.911-18.052814-9.32-11.32-66.85-402.688-21.193215-10.50-12.50-76.90-463.222-24.383616-11.49-13.49-85.86-517.211-27.224017-12.40-14.40-94.99-572.200-30.124418-13.22-15.22-104.200-627.688-33.044819-13.90-15.90-112.499-677.666-35.675220-14.11-16.11-115.244-694.199-36.545221-16.40-18.40-131.611-792.788-41.735222-10.12-12.12-163.900-987.322-51.965223-10.55-12.55-169.799-1022.779-53.835224-10.10-12.10-163.700-986.099-51.905225-16.36-18.36-131.333-791.144-41.645226-13.97-15.97-114.255-688.255-36.225227-13.72-15.72-111.266-670.233-35.285228-12.93-14.93-102.188-615.500-32.394829-11.93-13.93-91.90-553.600-29.144430-10.81-12.81-81.54-491.200-25.854031-9.58-11.58-71.24-429.166-22.593632-8.10-10.10-59.63-359.244-18.913233-6.50-8.50-48.29-290.877-15.312834-4.90-6.90-37.73-227.277-11.962435-3.22-5.22-27.59-166.200-8.752036-1.21-3.21-16.28-98.06-5.1616370.37-1.63-7.98-48.10-2.5312381.49-0.51-2.43-14.64-0.778391.73-0.27-1.25-7.56-0.406401.65-0.35-1.61-9.68-0.514411.54-0.46-2.12-12.75-0.676420.47-1.53-7.28-43.83-2.31843-1.22-3.22-15.72-94.70-4.981244-3.20-5.20-26.32-158.544-8.341645-5.22-7.22-38.20-230.133-12.112046-6.89-8.89-48.59-292.711-15.412447-8.43-10.43-59.26-356.999-18.792848-9.89-11.89-70.20-422.899-22.263249-11.22-13.22-81.35-490.033-25.793650-12.33-14.33-91.19-549.322-28.914051-13.33-15.33-101.122-609.133-32.064452-14.21-16.21-110.988-668.544-35.194853-14.92-16.92-119.744-721.333-37.965254-15.14-17.14-122.611-738.588-38.875255-17.55-19.55-139.877-842.566-44.355256-10.83-12.83-173.499-1045.110-55.015257-11.28-13.28-179.644-1082.114-56.9552从上上述表格可以以看出，中跨跨配顶板束52束，支点处处配顶板束4束，中间以以渐加2到4束进行过渡渡。同理理，可以计算算得到下翼缘缘的预应力钢钢束计算及配配束见表5-3。表5-3下翼缘缘配束表（结结构一半，其其余都是对称称的）截面号下应力下预应力下Np下钢筋数下束拟定束10.002.006.2837.851.994.002-0.011.996.2737.741.996.0031.343.3410.4863.133.328.0042.454.4513.9784.134.4312.0053.355.3516.80101.195.3312.0063.705.7017.91107.915.6812.0074.006.0018.85113.545.9812.0084.376.3720.73124.886.5712.0093.275.2718.19109.585.7712.00101.263.2612.1072.873.8412.0011-1.140.863.4820.961.1012.0012-3.10-1.10-4.77-28.71-1.5112.0013-4.94-2.94-13.69-82.44-4.3412.0014-6.64-4.64-23.22-139.877-7.3610.0015-8.12-6.12-33.00-198.788-10.4610.0016-9.29-7.29-41.97-252.811-13.3110.0017-10.31-8.31-51.02-307.355-16.188.0018-11.09-9.09-59.57-358.833-18.898.0019-11.68-9.68-66.92-403.122-21.224.0020-11.85-9.85-69.33-417.655-21.980.0021-13.96-11.96-84.19-507.166-26.690.0022-8.89-6.89-87.59-527.644-27.770.0023-9.30-7.30-92.81-559.088-29.430.0024-8.89-6.89-87.60-527.688-27.770.0025-13.96-11.96-84.20-507.222-26.700.0026-11.86-9.86-69.38-417.977-22.000.0027-11.69-9.69-66.99-403.577-21.244.0028-11.13-9.13-59.78-360.122-18.958.0029-10.41-8.41-51.62-310.966-16.378.0030-9.54-7.54-43.35-261.177-13.7510.0031-8.46-6.46-34.81-209.722-11.0410.0032-7.04-5.04-25.23-151.977-8.0010.0033-5.38-3.38-15.72-94.72-4.9912.0034-3.50-1.50-6.48-39.05-2.0612.0035-1.380.622.5115.110.8012.00361.483.4812.9077.734.0914.00374.566.5622.63136.347.1814.00387.129.1229.68178.779.4114.00398.3910.3932.65196.6910.3514.00408.3810.3832.60196.3713.0914.00418.3110.3132.39195.1410.2714.00426.878.8728.85173.799.1514.00434.156.1521.23127.896.7314.00440.942.9410.8965.583.4514.0045-2.28-0.28-1.15-6.91-0.3612.0046-4.58-2.58-11.13-67.03-3.5312.0047-6.58-4.58-21.31-128.399-6.7612.0048-8.31-6.31-31.60-190.333-10.0210.0049-9.78-7.78-41.97-252.799-13.3010.0050-10.89-8.89-51.17-308.244-16.2210.0051-11.82-9.82-60.25-362.966-19.108.0052-12.57-10.57-69.21-416.899-21.948.0053-13.14-11.14-77.02-463.977-24.424.0054-13.29-11.29-79.47-478.733-25.200.0055-15.52-13.52-95.12-573.011-30.160.0056-9.86-7.86-100.033-602.555-31.710.0057-10.29-8.29-105.500-635.555-33.450.00从上上述表格可以以看出，中跨跨配底板束12束，支点处处配底板束4束，中间以以渐加2到4束进行过渡渡。5.3预应力力筋的布置5.3.1CCAD模型中钢筋筋图的布置本设计采用对称称布筋，0#块顶板布置52束预应力钢钢筋，采用钢钢束规格为YM15—21，在中跨合合龙段布置24束预应力钢钢筋，采用钢钢束规格为YM15—21，波纹管的的外径取110mm，边跨合龙龙段布置16束预应力钢钢筋，采用钢钢束规格为YM15—17，波纹管的的外径取102mm。顶板钢束束中心距取为为30cm，底板钢束束中心距取为为30cm，底板下缘缘混凝土净保保护层厚度取取为15cm。在CAD中根据每个个钢筋点的特特性，确定坐坐标，在预计计的位置画好好钢筋图。钢钢筋间隔30cm，底板筋锚锚固在齿块上上，长2m。如图5-2图5-2钢筋筋断面布置图图5.3.2桥桥梁博士模型型中钢筋图的的布置1.在在CAD中输入命令-id，可以直接接查到钢筋起起弯点以及末末端的坐标，复复制到excel中，分别将将顶板束，腹腹板束，以及及底板束输入入excel，经过几次次对称后得到到全桥的钢束束坐标。2.将得到的的坐标依次输输到桥梁博士士中的钢束信信息中。中交交新预应力筋筋：270k级钢绞线；；钢束编束根根数：19根；钢束束束数：2；张拉控应应力：1395MMPa；成孔面积积：8992mmm23.最后得到桥桥梁博士模型型钢筋配束图图，如图5-3，5-4。图5-3边跨跨1/2配筋图图5-4中跨跨1/2配筋图第6章预应力力损失及有效效预应力计算算6.1预应应力损失计算算原理6.1.1管管道摩阻损失失计算因摩擦所引引起的预应力力损失值为：：上式中，为锚下下张拉控制应应力，；为三维空间曲线线的长度，单单位m；为钢筋与管道壁壁间得摩擦系系数；为管道每米长度度的局部偏差差对摩擦的影影响系数；为计算系数。为曲线包角，单单位以弧度记记。6.1.2锚锚头变形损失失计算其中，是一个张张拉端的锚具具变形，钢筋筋回缩、螺帽帽缝隙和后垫垫板的缝隙等等之和；单端张拉取1，两两端张拉取2；预应力钢筋的有有效长度；是预应力钢筋的的弹性模量。取取。6.1.3温温差损失计算算其中，是钢筋的的线膨胀系数数，取；是力筋的长度。6.1.4弹性性压缩损失计计算其中，为力筋的的弹性模量与与传力锚固时时混凝土弹性性模量之比；；为计算截面力筋筋重心处由预预加力产生的的混凝土压应应力，按下式式计算：其中，为预应力力钢筋的截面面面积；为换算截面的截截面积和惯性性矩；,其中。6.1.5钢钢筋松弛损失失计算《公路桥规》计计算公式为：：其中，为张拉系系数。一次张张拉取1；钢筋松弛系数。普普通松弛取1.0；传力锚固时的钢钢筋应力，后后张法为钢丝抗拉强度度标准值。6.1.6混混凝土收缩徐徐变损失计算算《公路桥规》受受拉区和受压压区预应力钢钢筋损失计算算公式为：，，，其中，、为受拉拉区受压区纵纵向预应力钢钢筋的配筋率率；分别为受拉区、受受压区预应力力钢筋和非预预应力钢筋的的截面面积；；、分别为受拉区区、受压区预预应力钢筋和和非预应力钢钢筋重心点至至构件重心轴轴的距离；、分别为受拉区区、受压区预预应力钢筋重重心点至构件件重心轴的距距离；、分别为受拉区区、受压区非非预应力钢筋筋重心点至构构件重心轴的的距离；为截面的回转半半径；中加载龄期为，计计算考虑龄期期为时的徐变变系数；中传力锚固龄期期为，计算考考虑龄期为时时的收缩应变变；6.2有效效预应力值计计算各阶段预应力筋筋的有效预应应力为：传力锚固阶段：：使用阶段：其中，各阶段预预应力损失值值的组合见下下表6-1表6-1各阶阶段预应力损损失值阶段先张法后张法传力锚固阶段使用阶段本设计计预应力损失失采用桥梁博博士自动计算算，这里只列列举部分钢筋筋的预应力损损失及有效预预应力计算的的结果，如表表6-1至表6-2：表6-12##钢束第五施施工阶段预应应力损失及有有效预应力（单单位：MPa）点号S1S2S3S4S5S6有效预应力10-1450-1.61-19.7-1.81-0.0012232-0.837-1430-1.91-19.7-1.92-0.0012233-1.67-1420-2.2-19.7-2.02-0.0012234-2.51-1400-2.4-19.7-2.12-0.0012235-3.34-1380-2.48-19.7-2.23-0.0012236-4.18-1370-2.76-19.7-2.34-0.0012237-5.01-1350-3.02-19.7-1.95-0.0012238-5.85-1330-3.2-19.7-1.97-0.0012239-6.86-1320-3.32-19.7-1.96-0.00122310-7.51-1300-3.33-19.7-1.95-0.00122311-8.34-1280-3.34-19.7-1.94-0.00122312-9.18-1270-3.35-19.7-1.94-0.00122313-10-1250-3.36-19.7-1.93-0.00122314-10.8-1230-3.37-19.7-1.19-0.00122315-11.7-1220-2.07-19.7-0.904-0.00122316-12.5-1200-1.65-19.7-0.895-0.00122317-11.7-1220-1.65-19.7-0.904-0.00122318-10.8-1230-1.65-19.7-1.19-0.00122319-10-1250-2.07-19.7-1.93-0.00122320-9.18-1270-3.37-19.7-1.94-0.00122321-8.34-1280-3.36-19.7-1.94-0.00122322-7.51-1300-3.35-19.7-1.95-0.00122323-6.86-1320-3.34-19.7-1.96-0.00122324-5.85-1330-3.33-19.7-1.97-0.00122325-5.01-1350-3.32-19.7-1.95-0.001223从表格格中可以看出出，2#钢束第五施施工阶段预应应力损失管道道摩阻损失由由支点到跨中中点逐渐变大大，其中1号节点损失失为0,16号节点处的的损失为12.5MMPa；2#钢束第五施施工阶段预应应力损失锚头头变形损失由由支点到跨中中点逐渐变小小，其中1号节点损失失为145MPPa,16号节点处的的损失为120MPPa；2#钢束第五施施工阶段预应应力温差损失失为0MPa；2#钢束第五施施工阶段预应应力损失弹性性压缩损失由由支点到跨中中点逐渐变大大，其中1号节点损失失为1.61MMPa,144号节点处的的损失为3.37MMPa；2#钢束第五施施工阶段预应应力损失钢筋筋松弛损失由由支点到跨中中点都一样，为19.7MPa；2#钢束第五施工阶段预应力损失锚头变形损失不规则变化，整体相差不大，1号节点损失1.81MPa，16号节点损失0.895MPa；有效预应力损失都为0.00123MPa。表6-230##钢束第十一一施工阶段预预应力损失及及有效预应力力（单位：MPa）点号S1S2S3S4S5S6有效预应力10-96.30-1.75-19.7-2.18-0.0012282-1.49-96.30-2.35-19.7-2.27-0.0012283-2.97-90.30-2.92-19.7-2.36-0.0012284-4.46-87.40-3.46-19.7-2.46-0.0012285-5.94-84.40-3.63-19.7-2.68-0.0012286-7.42-81.40-3.66-19.7-2.68-0.0012287-8.9-78.50-3.7-19.7-2.67-0.0012288-10.4-75.50-3.71-19.7-2.56-0.0012289-11.9-72.10-3.7-19.7-2.69-0.00122810-13.3-69.60-3.69-19.7-2.83-0.00122911-14.8-66.70-3.68-19.7-2.36-0.00122912-16.3-63.70-3.68-19.7-2.32-0.00122913-17.7-60.70-3.69-19.7-2.3-0.00122914-19.2-57.90-3.69-19.7-2.27-0.00122915-20.1-54.90-1.97-19.7-1.27-0.0013316-22.1-520-1.84-19.7-1.05-0.0013317-20.1-54.90-1.97-19.7-1.27-0.0013318-19.2-57.90-3.69-19.7-2.27-0.00122919-17.7-60.70-3.69-19.7-2.3-0.00122920-16.3-63.70-3.68-19.7-2.32-0.00122921-14.8-66.70-3.68-19.7-2.36-0.00122922-13.3-69.60-3.69-19.7-2.83-0.00122923-11.9-72.10-3.7-19.7-2.69-0.00122824-10.4-75.50-3.71-19.7-2.56-0.00122825-8.9-78.50-3.7-19.7-2.67-0.001228从表格中可以看看出，30#钢束第十一一施工阶段预预应力损失管管道摩阻损失失由支点到跨跨中点逐渐变变大，其中1号节点损失失为0,16号节点处的的损失为22.1MMPa；30#钢束第十一一施工阶段预预应力损失锚锚头变形损失失由支点到跨跨中点逐渐变变小，其中1号节点损失失为96.3MMPa,166号节点处的的损失为52MPa；30#钢束第十一一施工阶段预预应力损失温温差损失为0MPa；30#钢束第十一一施工阶段预预应力损失弹弹性压缩损失失由支点到跨跨中点逐渐变变大，其中1号节点损失失为1.75MMPa,144号节点处的的损失为3.69MMPa；30#钢束第十一一施工阶段预预应力损失钢钢筋松弛损失失由支点到跨跨中点都一样样，为19.7MMPa；30#钢束第十