手机塑料外壳注塑模设计

第一章塑件的成形工艺性分析一、塑件材料的选择及其结构分析1、塑件（手机外壳）模型图：图1-1塑件图2、塑件材料的选择：选用ABS（即丙烯腈－丁二烯－苯乙烯共聚物）。3、色调：黑色。4、生产批量：大批量。5、塑件的结构与工艺性分析：（1）结构分析塑件为手机外壳的上半部分，应有一定的结构强度，由于中间有手机的按键及手机显示屏，后面有与后盖联接的塑料倒扣，所以应保证它有一定的装配精度；由于该塑件为手机外壳，因此对表面粗糙度要求不高。（2）工艺性分析精度等级：采用5级低精度脱模斜度：塑件外表面40´－1°20´塑件内表面30´－1°（脱模斜度不包括在塑件的公差范围内，塑件外形以型腔大端为准，塑件内形以型芯小端为准。）二、ABS的注射成型工艺1、注射成型工艺过程（1）预烘干--→装入料斗--→预塑化--→注射装置准备注射--→注射--→保压--→冷却--→脱模--→塑件送下工序（2）清理模具、涂脱模剂--→合模--→注射2、ABS的注射成型工艺参数（1）注射机：螺杆式（2）螺杆转速（r/min）：30——60（选30）（3）预热和干燥：温度（°C）80——85时间(h)2——3（4）密度（g/cm³）:1.02——1.05（5）材料收缩率（℅）：0.3——0.8（6）料筒温度（°C）：后段150——157中段165——180前段180——200（7）喷嘴温度（°C）：170——180（8）模具温度（°C）：50——80（9）注射压力（MPa）：70——100（10）成形时间（S）：注射时间20——90高压时间0——5冷却时间20——120总周期50——220（11）适应注射机类型：螺杆、柱塞均可（12）后处理：方法红外线灯、烘箱温度（°C）70时间（h）2——4三、ABS性能分析1、使用性能：①综合性能良好，冲击韧度、力学强度较高，且要低温下也不迅速下降。②耐磨性、耐寒性、耐水性、耐化学性和电气性能良好。③水、无机盐、碱、酸对ABS几乎无影响。④尺寸稳定，易于成型和机械加工，与372有机玻璃的熔接性良好，经过调色可配成任何颜色，且可作双色成型塑件，且表面可镀铬。2、成型性能：①无定型塑料，其品种很多，各品种的机电性能及成型特性也各有差异，应按品种确定成型方法及成型条件。②吸湿性强，含水量应小于0.3％，必须充分干燥，要求表面光泽的塑件应要求长时间预热干燥。③流动性中等，溢边料0.04mm左右（流动性比聚苯乙烯、AS差，但比聚碳酸酯、聚氯乙烯好）。④比聚苯乙烯加工困难，宜取高料温、模温（对耐热、高抗冲击和中抗冲击型树脂，料温更宜取高）。料温对物性影响较大、料温过高易分解（分解温度为250°C左右比聚苯乙烯易分解），对要求精度较高的塑件，模温宜取50——60°C，要求光泽及耐热型料宜取60——80°C。注射压力应比加工聚苯乙烯稍高，一般用柱塞式注塑机时料温为180——230°C⑤易产生熔接痕，模具设计时应注意尽量减小浇注系统对斜流的阻力，模具设计时要注意浇注系统，选择好进料口位置、形式。摧出力过大或机械加工时塑件表面呈“白色”痕迹（但在热水中加热可消失）。⑥ABS在升温时粘度增高，塑料上的脱模斜度宜稍大，宜取1°以上。⑦在正常的成型条件下，壁厚、熔料温度及收缩率影响极小。3、ABS主要技术指标：表1-1热物理性能密度(g/cm³)1.02—1．05比热容(J·kg-1K-1)1255—1674导热系数(W·m-1·K-1×10-2)13.8—31.2线膨胀系数(10-5K-1)5.8—8.6滞流温度(°C)130表1-2力学性能屈服强度（MPa）50抗拉强度(MPa)38断裂伸长率(﹪)35拉伸弹性模量(GPa)1.8抗弯强度(MPa)80弯曲弹性模量(GPa)1.4抗压强度(MPa)53抗剪强度(MPa)24冲击韧度(简支梁式)无缺口261布氏硬度9.7R121缺口11表1-3电气性能表面电阻率（Ω）1.2×1013体积电阻率（Ω·m）6.9×1014击穿电压（KV/mm）\介电常数（106Hz）3.04介电损耗角正切（106Hz）0.007耐电弧性(s)50—85四、ABS成型塑件的主要缺陷及消除措施：主要缺陷：缺料、气孔、飞边、出现熔接痕、塑件耐热性不高（连续工作温度为70°C左右热变形温度约为消除措施：加大主流道、分流道、浇口、加大喷嘴、增大注射压力、提高模具预热温度。第二章模具结构形式的拟定一、确定型腔数量及排列方式一般来说，精度要求高的小型塑件和中大型塑件优先采用一模一腔的结构；对于精度要求不高的小型塑件（没有配合精度要求），形状简单，又是大批量生产时，若采用多型腔模具可提供独特的优越条件，使生产效率大为提高。型腔的数目可根据模型的大小情况而定。该塑件对精度要求不高，为低精度塑件，再依据塑件的大小，采用一模两型的模具结构。型腔的排列方式如下图：图2-1型腔排列方式二、模具结构形式的确定1.多型腔单分型面模具：塑件外观质量要求不高，尺寸精度要求一般的小型塑件，可采用此结构。2.多型腔多分型面模具：塑件外观质量要求高，尺寸精度要求一般的小型塑件，可采用此结构。该塑件外观质量要求不高，是尺寸精度要求较低的小型塑件，因此可采用多型腔单分型面的设计。从塑件上容易看出模具的分型面位置、摧出机构的设置以及浇口的位置。分型面为单分型面垂直分型。最常用的浇口形式有：第一是侧浇口。这种浇口形式注射工艺工人比较熟悉，在制造上加工比较方便，但不得因素是浇道流程长，热量损耗大，因此容易产生明显的拼料痕迹。如果要得到改善，则需加大浇道尺寸，但随之浇道部份的回料增多。其次塑料的进料口部分需去毛刺，这样既增加了去毛刺的工时，又损坏了周围的美观。第二是点浇口。塑料注射时，在点浇口以高速注入型腔，一部份动能转变为热能，因此塑料在会合时的热量损耗比侧浇口少，所以会合处熔合较好，熔接痕不太明显。其缺点是塑件的正面将留下点烧口的痕迹，影响塑件的美观，并且为了取出点浇口的浇道剩料，型腔必须移动。由于型腔重量较大，所以不方便移动。第三种是综合上述两种浇口形式的优缺点，采用剪切浇口。因为塑件侧壁距离横浇道较远，因直接在侧壁进料是很难实现的，因此又增设了工艺输助浇口，从而使浇注系统进一步完善。这种浇口形式主要有以下优点：一是塑件表面无浇口痕迹，并且外表面无明显的熔接痕，所以外观质量较好。二是浇口的位置和数量可视塑件的质量而增加、减少或改变浇口的位置、模具修改也比较方便。三是在塑件顶出的同时，浇口剪断并脱落，可节省去毛刺工序，并有得于机床自动化。从塑料流程尽量一致的原则出发，采用了两个剪切浇口处都设有顶杆，用以切断剪切浇口，其工艺辅助浇口可手工去除。第三章注塑机型号的确定除了模具的结构、类型和一些基本参数和尺寸外，模具的型腔数、需用的注射量、塑件在分型面上的投影面积、成型时需要的合模力、注射压力、模具的厚度、安装固定尺寸以及开模行程等都与注射机的有关性能参数密节相关，如果两者不相匹配，则模具无法使用，为此，必须对两者之间有关数据进行较核，并通过较核来设计模具与选择注射机型号。一、有关塑件的计算1、体积=3.9420934（cm³）曲面面积=8.7216837（cm2）密度=1.05(g/cm³）质量=4.1391980(g)二、注射机型号的确定根据塑件的体积初步选定用XS-Z-60（卧式）型注塑机。SZ-60/40（卧式）型注塑机的主要技术规格如下表：表3-1注塑机的主要参数理论注射容积(cm³）60螺杆直径(mm)30注射压力(MPa)180注射速率(g/s)70塑化能力(g/s)35螺杆转速(r/min)0—200锁模力(kN)400拉杆有较距离(mm)220×300移模行程(mm)250模具最大厚度(mm)250模具最小厚度(mm)150锁模形式双曲肘模具定位孔直径(mm)￠80喷嘴球半径(mm)SR10喷嘴口孔径(mm)￠3模板尺寸(mm)200×315三、注射机及型腔数量的校核1、主流道的体积约为：V(cm³)=3.14×0.632×2.5=3.9882、分流道与浇口的体积约为：V(cm³)=13×1.1304=14.69523、该模具总共需填充塑件的体积约为：V(cm³)=2×3.9420934+3.988+14.6952=26.5672四、注射机及参数量的校核1、注射量的校核注射机一个注射周期内所需注射量的塑料熔体的总量必须在注射机额定注射量的80%以内。在一个注射成形周期内，需注射入模具内的塑料熔体的容量或质量，应为制件和浇注系统两部份容量或质量之和，即V=nVz+Vj或M=nmz+mj式中V（m）——一个成形周期内所需射入的塑料容积或质量(cm³或g）；n——型腔数目Vz（mz）——单个塑件的容量或质量(cm³或g）。Vj（mj）——浇注系统凝料和飞边所需塑料的容量或质量(cm³或g）。故应使nVz+Vj≤0.8Vg或nmz+mj≤0.8mg式中Vg（mg）——注射机额定注射量(cm³或g）。根据容积计算nVz+Vj=26.5672≤0.8Vg可见注射机的注射量符合要求2、型腔数量的确定和校核型腔数量与注射机的塑化率、最大注射量及锁模力等参数有关，此外，还受塑件的精度和生产的经济性等因数影响。可根据注射机的最大注射量确定型腔数n式中K——注射机的最大注射量的得用系数，一般取0.8；mN——注射机允许的最大注射量；m2——浇注系统所需塑料的质量或体积（g或cm³）；m1——单个塑件的质量或体积（g或cm³）。所以需要n=2符合要求3、塑件在分型面上的投影面积与锁模力校核注射成型时，塑件在模具分型面上的投影面积是影响锁模力的主要因素，其数值越大，需要的锁模力也就越大。如果这一数值超过了注射机允许使用的最大成型面积，则成型过程中将会出现溢漏现象。因此，设计注射模时必须满足下面关系：nA1+A2﹤A式中A——注射机允许使用的最大成型面积(mm2）其他符号意义同前。注射成型时，模具所需的锁模力与塑件在水平分型面上的投影面积有关，为了可靠地锁模，不使成型过程中出现溢漏现象，应使塑料熔体对型腔的成型压力与塑件和浇注系统在分型面上的投影面积之和的乘积小于注射机额定锁模力，即：(nA1+A2)p﹤F式中符号意义同前。所以需要2×40×95+9×80=83200﹤A查得ABS的平均成型压力为30（cm2/MPa）（2×4×9.5+0.9×8）×30=83.2×30=2.5﹤F符合要求4、最大注射压力校核注射机的额定注射压力即为它的最高压力pmax,应该大于注射机成型时所调用的注射压力，即：pmax﹥Kp0很明显，上式成立，符合要求。5、模具与注射机安装部份的校核喷嘴尺寸注射机头为球面，其球面半径与相应接触的模具主流道始端凹下的球面半径相适应。模具厚度模具厚度H（又称闭合高度）必须满足：Hmin﹤H﹤Hmax式中Hmin——注射机允许的最小厚度，即动、定模板之间的最小开距；Hmax——注射机允许的最大模厚。注射机允许厚度150﹤H﹤250符合要求。6、开模行程校核开模行程s（合模行程）指模具开合过程中动模固定板的移动距离。注射机的最大开模行程与模具厚度无关，对于单分型面注射模：Smax≥s=H1+H2+5—10mm式中H1——摧出距离（脱模距离）（mm）；H2——包括浇注系统凝料在内的塑件高度（mm）。开模距离取H1=20包括浇注系统凝料在内的塑件高度取H2=40余量取8则有：Smax≥s=20+20+28=68符合要求。第四章分型面位置的确定分型面是决定模具结构形式的重要因素，它与模具的整体结构和模具的制造艺有密切关系，并且直接影响着塑料熔体的流动特性及塑料的脱模。分型面的形式该塑件的模具只有一个分型面，垂直分型。分型面的设计原则由于分型面受到塑件在模具中的成型位置、浇注系统的设计、塑件的结构工艺性及精度、形状以及摧出方法、模具的制造、排气、操作工艺等多种因素的影响，因此在选择分型面时应综合分析。选择分型面时一般应遵循以下几项基本原则：分型面应选在塑件外形最大轮廓处确定有利的留模方式，便于塑件顺利脱模保证塑件的精度满足塑件的外观质量要求便于模具制造加工注意对在型面积的影响对排气效果对侧抽芯的影响在实际设计中，不可能全部满足上述原则，一般应抓住主要矛盾，在此前提下确定合理的分型面。分型面的确定根据以上原则，可确定该模具的分型面如下图：第一次分型：图4-1第一分型面第二次分型：图4-2第二分型面（1）图4-3第二分型面料（2）浇注系统的形式和浇口的设计浇注系统是指凝料熔体从注射机喷嘴射出后到达型腔之前在模具内流经的通道。浇注系统分为普通流道的浇注系统和热流道的浇注系统两大类。浇注系统的设计是注射模具设计的一个很重要的环节，它对获得优良性能和理想外观的塑料制件以及最佳的成型效率有直接的影响。该模具采用普通流道浇注系统，普通浇注系统一般由主流道、分流道、浇口和冷料穴等四部分组成。一、浇注系统的尺寸是否合理不仅对塑件性能、结构、尺寸、内外在质量等影响效大，而且还在与塑件所用塑料的利用率、成型效率等相关。对浇注系统进行整体设计时，一般应遵循如下基本原则：了解塑料的成型性能和塑料熔体的流动性。采用尺量短的流程，以减少热量与压力损失。浇注系统的设计应有利于良好的排气。防止型芯变形和嵌件位移。便于修整浇口以保证塑件外观质量。浇注系统应结合型腔布局同时考虑。流动距离比和流动面积比的校核。二、主流道的设计主流道的形状和尺寸最先影响着塑料熔体的流动速度及填充时间，必须使熔体的温度降低和压力降最小，且不损害其把塑料熔体输送到最“远”位置的能力。在卧式注射机上使用的模具中，主流道垂直于分型面，为使凝料能从其中顺利拔出，需设计成圆锥形，锥角为2°——6°。1、主流道的尺寸（1）主流道小端直径主流道小端直径d=注射机喷嘴直径+2～3=3+2～3取d=5（mm）。（2）主流道的球半径主流道的球半径SR=10+1～2取SR=12（mm）。（3）球面配合高度球面配合高度为3～5取3（mm）。（4）主流道长度主流道长度L，应尽量小于60mm，，上标准模架及该模具结构，取L=32（mm）（5）主流道锥度主流道锥角一般应在2°——6°，取α=4°，所以流道锥度为α/2=2°。（6）主流道大端直径主流道大端直径D=d+2Ltg（α/２）（α=4°）≈6.3（mm）（7）主流道大端倒圆角倒角D/8≈0.6（mm）根据以上数据和注射机的有关参数，设计出主流道如下图：图5-1主流道形式2、主流道衬套的形式主流道部分在成型过程中，其小端入口处与注射机喷嘴及一定温度、压力的塑料熔要冷热交换地反复接触，属易损件，对材料要求较高，因而模具的主流道部分常设计成可拆卸更换的衬套式（俗称浇口套），以便有效地选用优质钢材单独进行加工和热处理。一般采用碳素工具钢如T8A、T10A等，热处理要求淬火53～57HRC。主流道衬套应设置在模具对称中心位置上，并尽可能保证与相联接的注射机喷嘴同一轴心线。图5-2主流道的位置主流道衬套的形式有两种：一是主流道衬套与定位圈设计成整体式，一般用于小型模具；二是主流道衬套与定位圈设计成两个零件，然后配合在固定在模板上。该模具尺寸较小，主流道衬套可以选用整体式。设计出主流道衬套的尺寸如下图：图5-3主流道的具体尺寸主流道衬套的固定形式如下图：图5-4衬套的固定形式三、冷料井的设计在完成一次注射循环的间隔，考虑到注射机喷嘴和主流道入口这一段熔体因辐射散热而低于所要求的塑料熔体的温度，从喷嘴端部到注射机料筒以内约10～25mm的深度有个温度逐渐升高的区域，这时才达到正常的塑料熔体温度。位于这一区域内的塑料的流动性能及成型性能不佳，如果这里相对较低的冷料进入型腔，便会产生次品。为克服这一现象的影响，用一个井穴将主流道延长以接收冷料，防止冷料进入浇注系统的流道和型腔，把这一用来容纳注射间隔所产生的冷料的井穴称为冷料井（冷料穴）。主流道冷料井的设计主流道冷料井设计成带有摧杆的冷料井，底部由一根摧杆组成，摧杆装于摧杆固定板上，与摧杆脱模机构连用。冷料井的孔设计成倒锥形，便于将主流道凝料拉出。当其被摧出时，塑件和流料凝道能自动坠落，易于实现自动化操作。主流道冷料井的设计如下图所示：图5-5主流道冷料井的设计2、分流道冷料井的设计当分流道较长时，可将分流道的端部沿料流前进方向延长作为分流道冷料井，以储存前锋冷料，其长度为分流道直径的1.5～2倍。四、分流道的设计该模具为一模两腔的结构，应设置分流道。分流道的设计应能满足良好的压力传递和保持理想的填充状态，使塑料熔体尽快地流经分流道充满型腔，并且流动过程中压力损失及热量损失尽可能小，能将塑料熔体均衡地分配到各个型腔。分流道的截面面形状常用分流道的截面面形状有圆形、梯形、U字形和六角形等。要减少流道内的压力损失，则希望流道的截面积大，流道的表面积小，以减少传热损失，因此可用流道的截面积与周长的比值来表示流道的效率。圆形截面效率最高（即比表面最小），由于正方形流道凝料脱模困难，实际使用侧面具有斜度为5°～10°的梯形流道。浅矩形及半圆形截面流道，由于其效率低（比表面大），通常不采用，当分型面为平面时，可采用梯形或U字型截面的分流道。从上述分析，为了减少流道的热量损失考虑到流道的效率，该模具分流道截面采用圆型截面。分流道的截面尺寸分流道的截面尺寸应根据塑件的成形体积、塑件壁厚、塑件形状、所用塑料的工艺性能、注射速率以及分流道的长度等因素来确定。（1）对于壁厚小于3mm,质量在200g以下的塑件，可用下述公式确定分流道的直径：D=0.2654WL其中D——流道直径（mm）；W——塑件的质量（g）；L——分流道的长度（mm）。此式计算的分流道直径限于3.2～9.5mm。根据前面的计算数据，有D=0.265×4.139×55≈1.5（mm）故不在适应范围。（2）根据分流道截面形状与流动理论长度的关系和《塑料成形工艺与模具设计》表5-3，再考虑到ABS的成型工艺性能，可确定分流道直径为6mm.因此，分流道截面形状如下图所示：图5-6分流道截面3、分流道的长度分流道的长度应尽量短，且少弯折。分流道长度为L=(50+15)×2=110（mm）4、分流道的表面粗糙度由于分流道中与模具接触的外层塑料迅速冷却，只有中心部位的塑料熔体的流动状态较为理想，因此分流道的内表面粗糙度Ra并不要求很低，一般取0.63～1.6μm，这样表面稍不光滑，有助于增大塑料熔体的外层流动阻力。避免熔流表面滑移，使中心层具有较高的剪切速率。5、分流道的布置形式分流道的布置取决于型腔的布局，两者相互影响，该模具为一模两腔，采用平衡式布置。平衡式布置要求从主流道至各个型腔的分流道，其长度、形状、断面尺寸等都必须对应相等，达到各个型腔的热平衡和塑料平衡。因此各个型腔的浇口尺寸也可以相同，达到各个型腔均衡地进料。该模具分流道为圆形截面，在定模座板和定模板上都开有分流道。其形式如下图：图5-7分流道的设计6、分流道向浇口过渡部分的结构见下图：圆形分流道与矩形浇口的连接形式图5-8浇口形状五、浇口的设计浇口是连接分流道与型腔之间的一段细流道，它是浇注系统的关键部分。浇口的形状、数量、尺寸和位置对塑件质量影响很大。浇口的主要作用是：型腔充满后，熔体在浇口处首先凝结，防止其倒流；易于切除浇口凝料；对于多型腔的模具，用以平衡进料；浇口的面积通常为分流道面积的0.03～0.09。浇口的截面有矩形和圆形两种。浇口长度约为0.5～2mm左右。浇口的尺寸一般根据经验公式确定，取其下限值，然后在试模时逐步修正。浇口的形式及特点综合点浇口呼侧浇口两种浇口形式的优缺点，采用剪切浇口。因为塑件侧壁距离横浇道较远，因直接在侧壁进料是很难实现的，因此又增设了工艺输助浇口，从而使浇注系统进一步完善。这种浇口形式主要有以下优点：一是塑件表面无浇口痕迹，并且外表面无明显的熔接痕，所以外观质量较好。二是浇口的位置和数量可视塑件的质量而增加、减少或改变浇口的位置、模具修改也比较方便。三是在塑件顶出的同时，浇口剪断并脱落，可节省去毛刺工序，并有得于机床自动化。从塑料流程尽量一致的原则出发，采用了两个剪切浇口处都设有顶杆，用以切断剪切浇口，其工艺辅助浇口可手工去除。浇口尺寸的确定浇口结构尺寸可由经验公式，并由《塑料模具技术手册》之《轻工模具手册之一》中图3-31查得，浇口深度h=0.5～2.0h=nt=0.8取h=1（mm）式中h——浇口深度（mm）;n——塑料系数，由塑料性质决定；t——塑件壁厚（mm）.浇口宽度b=1.5～5.0取b=1.8（mm）式中A——塑件型腔表面积。浇口长度l=0.5～1.75为了去除浇口方便，浇口长度l也可取0.7～2.5。所以可取l=1.0（mm）注：其尺寸实际应用效果如何，应在试模中检验与改进。浇口位置的选择浇口位置的选择对塑件质量的影响极大。选择浇口位置时应遵循如下原则：避免塑件上产生缺陷；浇口应开设在塑件截面最厚处；有利于塑料熔体的流动；的利于型腔的排气；考虑塑件受力情况；增加熔接痕牢度；流动定向方位对塑件性能的影响；浇口位置和数目对塑件变形的影响；校核流动比；防止型芯或嵌件挤压位移或变形。此外，在选择浇口位置和形式时，还应考虑到浇口容易切除，痕迹不明显，不影响塑件外观质量，流动凝料少等因素。六、浇注系统的平衡对于中小型塑件的注射模具己广泛使用一模多腔的形式，设计应尽量保证所有的型腔同时得到均一的充填和成型。一般在塑件形状及模具结构允许的情况下，应将从主流道到各个型腔的分流道设计成长度相等、形状及截面尺寸相同（型腔布局为平衡式）的形式，否则就需要通过调节浇口尺寸使各浇口的流量及成型工艺条件达到一致，这就是浇注系统的平衡。分流道的平衡在多腔模具中，熔体在主流道与各分流道，或各分流道之间的体积流量是不会相同的，但可以认为他们的流速是相等的，以此达到各型腔同时充满的目的。为此各流道之间应以不同的长度或截面尺寸来达到流量不等，经分析可推导，可用下式进行平衡计算：式中Q1，Q2——熔融树脂分别在流道1和流道2中的流量，cm3/s；d1,d2——分流道1和分流道2的直径，cm;L1，L2——分流道1和分流道2的长度，cm。上式没有考虑分流道转弯局部阻力的影响，以及模具温度不均的影响。实际上尚须对这些因素作校正，才能达到充模时间相等的目的。当分流道作平衡布置，且各型腔所需之填充量又相等时，则各流道的长度变化、长度尺寸等均应相同。浇口的平衡在多型腔非平衡分流道布置时，由于主流道到各型腔的分流道长度或各型腔所需填充流量不同，也可采用调整各浇口截面尺寸的方法，使熔融体同时充满各型腔。浇口平衡简称为BGV（balancedgatevalue）,只要做到各型腔BGV值相同，基本上能达到平衡填充。对于多型腔相同制品的模具，其浇口平衡计算公式如下：BGV=式中Sg——浇口的截面积，mm2;Lg——浇口的长度，mm;Lr——分流道的长度，mm。浇注系统设计时一般浇口的截面积与分流道的截面积之比SG/SZ取0.07~0.09。该模具，从主流道到各个型腔的分流道的长度相等，形状及截面尺寸都相同，显然是平衡式的。七、浇注系统断面尺寸计算对工业上使用较合理的30多副注射模具，根据所用注射机的技术规格，作了几种塑料熔体的充模计算，结果认为主流道和分流道的剪切速率γ=510²～510³s-1，浇口剪切速率γ=104~105s-1，平衡系统的充模过程近似于等温流动。γ=f（Q，Rn）的关系式可用如下的经验公式表达：式中γ——熔体在流道中的剪切速率（s-1）Q——熔体在流道中的体积流率（cm3/s）Rn——浇注系统断面当量半径（cm）1.确定适当的剪切速率γ浇注系统各段的γ值如下：（1）主流道：γs=510³s-1（2）分流道：γr=510²s-1（3）点浇口：γQ=105s-1（4）其它浇口：γQ=510³～5104s-12、确定体积流率Q浇注系统中各段的Q值是不同的。（1）主流道的Qs根据模具成型塑件的体积和所用注射机的技术规格，由下式计算：(cm3/s)式中Qs——主流道的体积流率(cm3/s)；——注射时间（s）；QP——模具成型塑件的体积，通常取QP=（0.5～0.8）Qn；Qn——注射机的分称注射量。由《塑料模具技术手册》之《轻工模具手册之一》中表3-10，可根据注射机的公称注射量查得注射时间=1.0s。所以=24.3064/1≈24.3(s)（2）分流道的QR和浇口处的QG对于多点进料的单腔模，或各型腔相同的多腔模，若分流道采用平衡式布置，则各分流道及浇口中的体积流率为：QR=QG=Qs/m(cm3/s)式中QR，QG——分流道或浇口中的体积流率(cm3/s)；m——分流道的数目。所以QR=QG=24.3/2=12.15(cm3/s)由上述经验公式可算出（1）主流道（mm）（2）分流道（mm）（3）浇口（mm）以上浇注系统断面的确定也可以根据γ—Q—Rn关系曲线图直接查得。第六章模架的确定和标准件的选用在学校作设计时，模架部分要自行设计；在生产现场设计中，尽可能选用标准模架，确定出标准模架的形式，规格及标准代号。模架尺寸确定之后，对模具有关零件要进行必要的强度或刚度计算，以校核所选模架是否适当，尤其时对大型模具，这一点尤为重要。标准件包括通用标准件及模具专用标准件两大类。通用标准件如紧固件等。模具专用标准件如定位圈、浇口套、推杆、推管、导柱、导套、模具专用弹簧、冷却及加热元件，顺序分型机构及精密定位用标准组件等。由前面型腔的布局以及相互的位置尺寸，再结合标准模架，可选用标准模架200×L，其中L取315mm，可符合要求。模架上要有统一的基准，所有零件的基准应从这个基准推出，并在模具上打出相应的基准标记。一般定模座板与定模固定板要用销钉定位；动、定模固定板之间通过导向零件定位；脱出固定板通过导向零件与动模或定模固定板定位；模具通过浇注套定位圈与注射机的中心定位孔定位；动模垫板与动模固定板不需要销钉精确定位；垫快不需要与动模固定板用销钉精确定位；顶出垫板不需与顶出固定板用销钉精确定位。模具上所有的螺钉尽量采用内六角螺钉；模具外表面尽量不要有突出部分；模具外表面应光洁，加涂防锈油。两模板之间应有分模隙，即在装配、调试、维修过程中，可以方便地分开两块模板。分模隙常见形式如下：图6-1分模隙（1）图6-2分模隙（2）一、定模固定板（定模座板）（250315，厚25mm）主流道衬套固定孔与其为H7/m6过渡配合；通过6个ø10的内六角螺钉与定模固定板连接；定模垫板通常就是模具与注射机连接处的定模板。二、定模板（200315，厚25mm）上面的型腔为整体式；有四个型芯固定孔；其导柱固定孔与导柱为H7/m6过渡配合。三、动模固定板（250315，厚25mm）用于固定型芯（凸模）、导套。为了保证凸模或其它零件固定稳固，固定板应有一定的厚度，并有足够的强度，一般用45钢或Q235A制成，最好调质230～270HB；导套孔与导套为H7/m6或H7/k6配和；型芯孔与其为H7/m6过渡配合。四、动模板（200315，厚32mm）其注射机顶杆孔为ø50mm；其上的推板导柱孔与导柱采用H7/m6配合。五、动模垫板（又称支承板）（200315，厚32mm）垫板是盖在固定板上面或垫在固定板下面的平板，它的作用是防止型腔、型芯、导柱或顶杆等脱出固定板，并承受型腔、型芯或顶杆等的压力，因此它要具有较高的平行度和硬度。一般采用45钢，经热处理235HB或50钢、40Cr、40MnB等调质235HB，或结构钢Q235～Q275。还起到了支承板的作用，其要承受成型压力导致的模板弯曲应力。六、垫块（40315，厚63mm）1、主要作用：在动模座板与动模垫板之间形成顶出机构的动作空间，或是调节模具的总厚度，以适应注射机的模具安装厚度要求。2、结构型式：可为平行垫块、拐角垫块。（该模具采用平行垫块）。3、垫块一般用中碳钢制造，也可用Q235A制造，或用HT200，球墨铸铁等。4、垫块的高度计算：h垫块=h推出距离+h推板+h推杆固定板+Δ=15+16+20+12=63（mm）式中Δ—顶出行程的余量，一般为5～10mm，以免顶出板顶到动模垫板。5、模具组装时，应注意左右两垫块高度一致，否则由于负荷不均匀会造成动模板损坏。七、推杆固定板（118315，厚16mm）固定推杆。八、推板（118315，厚20mm）合模导向机构的设计注射模的导向机构主要有导柱导向和锥面定位两种类型。导柱导向用于动、定模之间的开合模导向和脱模机构的运动导向。锥面导向机构用于动、定模之间的精密对中定位。机构的功用导向机构的功用定位作用；导向作用；承载作用；保持运动平稳作用。定位机构的功用对于薄壁、精密塑件注射模，大型、深型腔注射模和生产批量大的注射模，仅用导柱导向机构是不完善的，还必须在动、定模之间增设锥面定位机构，有保持精密定位和同轴度的要求。当采用标准模架时，因模架本身带有导向装置，一般情况下，设计人员只要按模架规格选用即可。若需采用精密导向定位装置，则须由设计人员根据模具结构进行具体设计。此模具为小型模具，对精度要求也不是很高，所以不需要用定位机构，可直接由导向机构定位。导向结构的总体设计1、导向零件应合理地均匀分布在模具的周围或靠近边缘的部位，其中心至模具边缘应有足够的距离，以保证模具的强度，防止导柱和导套压入后变形；2、该模具采用4根导柱，其布置为等直径导柱不对称布置；3、该模具导柱安装在动模固定板上，导套安装在定模固定板上；4、为了保证分型面很好的接触，导柱和导套在分型面处应制有承屑板，即可削去一个面或在导套的孔口倒角；5、各导柱、导套及导向孔的轴线应保证平行；6、在合模时，应保证导向零件首先接触，避免凸模先进入型腔，导致模具损坏；7、当动定模板采用合并加工时，可确保同轴度要求。三、导柱的设计1、该模具采用带头导柱，且不加油槽；2、导柱的长度必须比凸模端面高度高出6～8mm；3、为使导柱能顺利地进入导向孔，导柱的端部常做成圆锥形或球形的先导部分；4、导柱的直径应根据模具尺寸来确定，应保证具有足够的抗弯强度（该导柱直径由标准模架知为ø20；5、导柱的安装形式，导柱固定部分与模板按H7/m6配合。导柱滑动部分按H7/f7或H8/f7的间隙配合；6、导柱工作部分的表面粗糙度为Ra0.4μm；7、导柱应具有坚硬而耐磨的表面，坚韧而不易折断的内芯。多采用低碳钢经渗碳淬火处理或碳素工具钢T8A、T10A经淬火处理，硬度为55HRC以上或45#钢经调质、表面淬火、低温回火，硬度55HRC以上。四、导套的设计1、结构形式：采用带头导套（Ⅰ型），导套的固定孔与导柱的固定孔可以同时钻，再分别扩孔，以保证其配合精度；2、导套的端面应倒圆角，导柱孔最好做成通孔，利于排出孔内剩余空气；3、导套孔的滑动部分按H8/f7或H7/f7的间隙配合，表面粗糙度为Ra0.4μm。导套外径按H7/m6或H7/k6配合镶入模板；4、导套材料可用淬火钢或铜（青铜合金）等耐磨材料制造，但其硬度应低于导柱的硬度，这样可以改善摩擦，以防止导柱或导套拉毛。五、导柱与导套的配合形式导柱与导套的配用形式要根据模具的结构及生产要求而定，该模具采用的配合形式如下图所示：图7-1导柱与导套的配用脱模推出机构的设计需要完整设计的请联系QQ：40634351或者登陆我的设计博客：/moju1225通常推杆装入模具后，其端面应与型腔底面平齐，或高出型腔底面0.05～0.10mm；8、推杆与推杆固定板，通常采用单边0.5mm的间隙，这样可以降低加工要求，又能在多推杆的情况下，不因由于各板上的推杆孔加工误差引起的轴线不一致而发生卡死现象；9、推杆的材料常用T8、T10碳素工具钢，热处理要求硬度HRC50，工作端配合部分的表面粗糙度为Ra0.8。四、脱模阻力计算塑件壁厚与其内孔直径之比小于1/20，为薄壁壳体形塑件，且塑件断面为矩环形，故所需脱模力的计算公式如下：式中E——塑料的拉伸模量（MPa）（可由表查得ABS的拉伸模量为1.91～1.98）；——塑料成型平均收缩率(%)(可由表查得ABS成型平均收缩率为0.4～0.7)；t——塑件的平均壁厚（mm）；L——塑件包容型芯的长度（mm）；——塑料的泊松比（可由表查得ABS的泊松比为0.38）；￠——脱模斜度（该模具脱模斜度选定为2°）；f——塑料与钢材之间的磨擦系数（可查得ABS与钢材的磨擦系数为0.20～0.25）；r——型芯大小端平均半径（mm）；B——塑件在与开模方向垂直的平面上的投影面积(cm2)，当塑件底部上有孔时，10B项应视为零；K1——由f和￠决定的无因次数，可由下式计算：≈1也可根据塑料与钢材的磨擦系数和脱模斜度由表查得K1=1.0070。代入计算，得=3.64kN侧向分型抽芯机构的设计需要完整设计的请联系QQ：40634351或者登陆我的设计博客：/moju1225图9-1侧型芯的抽芯方式上图所示弹簧抽芯机构，型芯处在定模一边。脱模时，可实现先由上示侧抽芯机构控制的抽芯动作，然后再实现塑件的脱模。侧型芯具体尺寸的确定1、侧抽芯的基本尺寸根据模具的整体结构尺寸和抽芯机构抽芯距及抽芯力的计算，可确定抽芯机构型芯部分侧型芯的具体尺寸如下图：图9-2侧型芯侧型芯外挡块的设计，形式如下图：图9-3侧型芯挡块2、侧抽芯的导滑形式采用圆形导滑孔，侧抽芯与导滑孔之间是间隙配合，配合精度可选H8/f7或H8/f8，导滑孔硬度应达到HRC52～56。3、为了开之前，侧抽芯机构能够顺利地实现抽芯动作，需在型芯固定板上装4个对称布置的弹簧顶销。（1）顶销为圆头销：材料35钢、热处理43～48HRC（2）弹簧的规格及尺寸：圆柱螺旋压缩弹簧：材料65Mn、型号为1.612247Ⅲ类此弹簧受变负荷作用，次数在106次以上，最大工作负荷为103.55N。4、该模具在开模时同由于弹簧顶销差距的作用，使得开模过程是先实现侧抽芯动作后再开模，因此不会造成塑件纵向开模时损坏的情况。第十章成型零件的设计成型零件的结构设计主要是指构成模具型腔的零件，通常有凹模、型芯、各种成形杆和成形环。模具的成型零件主要是凹模型腔和底板厚度的计算，塑料模具型腔在成型过程中受到熔体的高压作用，应具有足够的强度和刚度，如果型腔侧壁和底板厚度过小，可能因强度不够而产生塑性变形甚至破坏；也可能因刚度不足而产生挠曲变形，导致溢料飞边，降低塑件尺寸精度并影响顺利脱模。因此，应通过强度和刚度计算来确定型腔壁厚，尤其对于重要的精度要求高的或大型模具的型腔，更不能单纯凭经验来确定型腔壁厚和底板厚度。注射模具的成型零件是指构成模具型腔的零件，通常包括了凹模、型芯、成型杆等。凹模用以形成制品的外表面，型芯用以形成制品的内表面，成型杆用以形成制品的局部细节。成形零件作为高压容器，其内部尺寸、强度、刚度，材料和热处理以及加工工艺性，是影响模具质量和寿命的重要因素。设计时应首先根据塑料的性能、制件的使用要求确定型腔的总体结构、进浇点、分型面、排气部位、脱模方式等，然后根据制件尺寸，计算成型零件的工作尺寸，从机加工工艺角度决定型腔各零件的结构和其他细节尺寸，以及机加工工艺要求等。此外由于塑件融体有很高的压力，因此还应该对关键成型零件进行强度和刚度的校核。在工作状态中，成型零件承受高温高压塑件熔体的冲击和摩擦。在冷却固化中形成了塑件的形体、尺寸和表面。在开模和脱模时需要克服于塑件的粘着力。在上万次、甚至上几十万次的注射周期，成型零件的形状和尺寸精度、表面质量及其稳定性，决定了塑件制品的相对质量。成型零件在充模保压阶段承受很高的型腔压力，作为高压容器，它的强度和刚度必须在容许范围内。成型零件的结构，材料和热处理的选择及加工工艺性，是影响模具工作寿命的主要因素。成型零件的选材对于模具钢的选用，必需要符合以下几点要求：1、机械加工性能良好。要选用易于切削，且在加工以后能得到高精度零件的钢种。2、抛光性能优良。注射模成型零件工作表面，多需要抛光达到镜面，Ra≤0.05μm。要求钢材硬度在HRC35～40为宜。过硬表面会使抛光困难。钢材的显微组织应均匀致密，极少杂质，无疵斑和针点。3、耐磨性和抗疲劳性能好。注射模型腔不仅受高压塑料熔体冲刷，而且还受冷热温度交变应力作用。一般的高碳合金钢可经热处理获得高硬度，但韧性差易形成表面裂纹，不以采用。所选钢种应使注塑模能减少抛光修模次数，能长期保持型腔的尺寸精度，达到所计划批量生产的使用寿命期限。4、具有耐腐蚀性。对有些塑料品种，如聚氯乙稀和阻燃性的塑料，必须考虑选用有耐腐蚀性能的钢种。根据塑件表面质量比较高决定模具表面质量更高这一事实，再依照上述标准，故笔者在设计成型零件(凹模)中选用了镜面钢PMS。PMS（10Ni3CuAlVS）的供货硬度为HRC30，易于切削加工。而后在真空环境下经过500～550℃凹模部分的结构设计凹模的结构形式凹模可由整块材料制成，制成整体式凹模。凹模位于定模板上，因为模具为一模两腔的结构，所以需要采用两个型腔。2、凹模尺寸的计算为计算简便起见，凡是孔类尺寸均以其最小尺寸作为公称尺寸，即公差为正；凡是轴类尺寸均以最大尺寸作为公称尺寸，即公差为负。（1）凹模径向尺寸计算凹模径向尺寸的计算采用平均尺寸法，公式如下：式中——凹模径向尺寸（mm）；——塑件的平均收缩率（ABS收缩率为0.3%～0.8％，平均收缩率为0.55%）；——塑件径向公称尺寸（mm）；——塑件公差值(mm)（3/4项系数随塑件精度和尺寸变化，一般在0.5～0.8之间，取0.6）；——凹模制造公差（mm）(当尺寸小于50mm时，δz=1/4Δ；当塑件尺寸大于50mm时，δz=1/5Δ)；——塑料的最小收缩率（％）。凹模长度尺寸计算为：凹模宽度尺寸计算为：（2）凹模深度尺寸计算凹模深度尺寸采用平均尺寸法，公式如下：式中——凹模深度尺寸（mm）；——塑件高度公称尺寸（mm）；2/3项，有的资料介绍系数为0.5；其他符号意义同上。（3）中心距尺寸计算,公式如下——模具中心距尺寸（mm）；——塑件心中距尺寸（mm）。所以3、另外，定模板上还设置了抽芯机构以及分流道的垂直部分，可知定模板及凹模部分结构如下图所示：图10-1凹模3、凹模的机加工工艺表10-1凹模的机加工工艺序号工序名称加工内容及要求设备1下料根据模板形状下料2锻造锻坯料至尺寸长315、宽200、厚30mm3划线划线、打样冲4个沉头孔的中心钳工台4钻孔钻两个￠16、两个￠20的孔钻床5钻孔将￠16的孔从上表面钻￠22、深15钻床6铣削以孔定位铣出型腔的外形铣床7刨削精刨上下面使厚度为26mm刨床8钻孔钻两型腔中间￠6的孔钻床9钻孔钻旁边侧抽芯孔到规定位尺寸钻床10热处理淬火，表面硬度达54～58HRC11磨削粗磨底面，使厚为25.5mm平面磨床12磨削精磨上表面，使厚度达图纸要求平面磨床三、凸模部分的结构设计1、凸模尺寸的计算（1）凸模径向尺寸计算凸模径向尺寸的计算采用平均尺寸法，公式如下：——型芯径向尺寸（mm）；——型芯的制造公差（mm）；其他符号意义同上。凸模长度尺寸计算为：凸模宽度尺寸计算为：（2）凹模深度尺寸计算凸模深度尺寸采用平均尺寸法，公式如下：——凸模深度尺寸（mm）；——塑件孔深度尺寸（mm）；其他符号意义同上。（3）中心距尺寸计算,公式如下——模具中心距尺寸（mm）；——塑件心中距尺寸（mm）。所以凸模形状的确定根据模具的具体结构，可设计出型芯嵌块如下图所示：图10-2型芯中间资料省略：需要完整设计的请联系QQ：40634351或者登陆我的设计博客：/moju1225设计总结通过三个多月对手机塑料外壳模具的设计，我注塑模具的设计方法与流程有了一个比较全面的了解。在这个不断设计、学习、再设计的反复操作过程中，我们潜移默化地学习到了一种科学的设计思路和方法，这对我们以后的工作态度和方法将产生积极的影响。特别是在利用现代化的设计上，我有了很多的自己的设计思想。在设计的过程中，遇到了很多的问题，尤其是在流道的设计、抽芯机构的设计以及成型零件的计算等方面，费了很多周折，也走了很多弯路。而在装配图的绘制中，又遇到了前面设计上的很多结构错误，对细节的反复修改较多。经过很长时间的思考和查阅资料，才成功地完成了本套模具的设计过程。当然，本模具的设计也存在了很多的问题，在实际中也许并没有办法正常运作。毕竟是在学校做毕业设计，难免会存在各种各样的问题。在模具的设计过程中，很多时候都是依靠同学们的帮助和老师的指导，才能顺利地继续往下设计，在这里要感谢同学的帮助，也向各位指导老师表示衷心的感谢！参考文献唐志玉.塑料模具设计师指南.国防工业出版社,1996.6.许鹤峰，陈言秋.注塑模具设计要点与图例.化学工业出版社.1999.7陈孝康，陈炎嗣，周兴隆.实用模具技术手册.中国轻工业出版社.2001.1四川大学，北京化工大学，天津轻工业学院.塑料成形模具.中国轻工业出版社.1982.6周炳尧等.模具设计与制造简明手册.上海科学技术出版社.1996.6廖念钊等.互换性与技术测量.中国计量出版社。1991.10保修成.高分子工程材料.北京航空航天大学出版社.1992.5中国机械工业协会热处理分会.热处理工程师手册.机械工业出版社.1999.5黄圣杰等PRO/EGNGINEER2001高级开发实例.电子工业出版社.2002.2严烈.PRO/ENGINEER2000iNC加工实例宝典.冶金工业出版社.2001.6林清安.PRO/ENGINEER2000i2模具设计.北京大学出版社2001.8林清安.PRO/ENGINEER2000i2零件设计实务.北京大学出版社.2001.4钟建琳.PRO/ENGINEER2000i零件造型实用教程.机械工业出版社.2001.10林程，吴志成，张红.PRO/ENGINEER2000i2范例教程.2000.12柳迎春.PRO/ENGINEER20001曲面设计.北京大学出版社.2002.1林清安.PRO/ENGINEER2000i零件组合.北京大学出版社2001.3

附录资料：不需要的可以自行删除设备管理制度1.1设备日常管理办法为了确保货车检修生产任务保质保量的顺利完成，实现安全生产，并逐步建立健全适应现阶段生产需要的机械动力设备日常管理、使用和维修的制度。1.1.1基础管理：a.新拨的设备安装验收后和自制固定资产设备都属于段固定设备。b.新购置设备的安装调试工作根据实际情况确定，由设备车间实施。c.新设备的调试必须有技术科、车间、作业场有关人员参加，由技术科组织设备生产厂家来人调试时，作业场、车间予以配合。d.新设备调试完成、验收合格后，由技术科将该设备正式交设备给车间使用，并填写设备交接记录，在技术科与车间设备副主任、设备使用部门签字确认；同时设备质检员填写设备试运转交接记录单，并由技术科、车间、维修车间负责人和设备质检员四方面签字或盖章生效。e.设备使用者必须取得《设备操作证》方可操作设备，并按规定正确填写设备使用记录。f.设备使用者对设备的日常保养和自检自修工作，必须严格执行相关规定，杜绝简化作业。h.设备发生故障，由设备使用者通知主管，并通知设备车间有关人员现场维修，同时，设备使用者和维修者进行相关记录。i.新设备发生故障，原则上是：在保修期内，由设备生产厂家负责维修；在保修期外，由设备车间负责维修。如果新设备故障影响现场生产，可由设备车间对故障进行紧急处理，保证生产正常进行。j.新设备保修期满后，由设备车间进行维修工作。k.特种设备、探伤设备等特殊设备的使用、维修、管理工作按段有关文件执行。1.1.2设备使用管理在使用中的设备，根据“谁使用谁养护”的原则，实行“两定”（定人、定机）“三包”（包使用、包保养、包保管）的包机制度。对设备使用包机人的规定a.单机使用的设备，设备操作者即为包机人。b.两人及两人以上使用的设备或机组，选出包机人，由该负责人组织操作者使用、保养设备并对设备负全责。c.班组集体使用的共用设备，由所在班组的工组长担任包机人或车间领导指定包机人，对设备的使用、保养维修负责。d.设备包机人要保持相对稳定，变更设备包机人时，由设备所在地主管批准，属于精密、重点的大型设备，必须经技术部门核准。包机人岗位责任制包机人须认真学习和熟练掌握所使用设备的技术操作规程和维护保养技术，做到“两不、三好、四懂、五会、一消灭”。两不：不带病运行、不违章蛮干；三好：管理好、使用好、修养好；四懂：懂设备构造性能、懂安全生产知识、懂操作规程、懂设备评比鉴定内容和方法；五会：会使用、会养护、会润滑、会日检日修、会排除一般故障；一消灭：消灭设备人身事故。使用设备必须执行下列规定：a.使用者持证上岗，严格执行设备操作规程。b.经常保持设备整洁，按“五定”规范进行润滑，并注意节约油脂。c.管理好工具及附件，按要求内容在设备每日或每班开始使用时对设备进行点检并记录。d.遵守交接班制度，认真填写设备交接班记录和设备使用运转记录。e.保证安全生产，如果发生设备事故，要自觉地保护好事故现场，如实地说清楚事故发生经过，认真分析原因，接受教训，做到不隐瞒，不回避。f.维护设备达到四项要求：即整齐、清洁、润滑、安全。整齐：加工设备的工、卡、量、刃具及附件，加工件按规定地点放置整齐，床面不放置任何物件，防护装置完整不裸露，机具齐全，操纵机构灵敏可靠，性能良好。清洁：每日完工后清扫，周末大清扫，做到设备内外无油污积垢，无碰伤、砸伤、定期清洗附件。润滑：按“五定”，规定加油，润滑器具齐全完整，作用良好，油毯、油线清洁，油标，油窗醒目，油路畅通。安全：按范围进行自检自修，发生故障及时检查排除。h.包机人应参加所包设备的定期检修和技术鉴定，参加红旗设备评比及修理后的试车和验收交接、按时将设备上的计量仪表送计量室检验。交接班制度a.两班以上倒班使用的设备，必须建立交接班制度，按照规定内容和标准严肃认真进行交接，正确填写交接班记录，交接双方必须签字确认。b.交接班记录应如实反映一下内容：设备的技术状态是否良好；设备附件、备件及工具是否安全，有否损坏丢失；点检及自检自修情况；设备本身及周围场地清洁状态；针对设备特点其他需要交接的事项，交接班记录包机人必须妥善保存，不得丢失、污损。包机人的责任a.有权阻止未经批准的人员使用所包设备。b.有权阻止检修人员不按检修工艺要求违章检修设备的行为。c.提出对所包设备检修内容，要求和改进意见。d.发现设备检修中有不合格的零件，直接影响到产品质量或设备的正常使用，或未按分解检查时确定的内容进行施修时，可以拒绝验收。1.2电控制动试风机管理办法1.21.3分车位标记牌使用及管理办法1.3a.标记牌发放情况：每对各有一对分车标记牌。b.当列车停妥，标志插好，值班员广播X道标志插好可以作业，第一对、第二对、第三对、第四对检车员在作业分车位两侧的端梁与角柱连接处贴好分车位标记牌后，开始作业；第五对检车员到达自己的分车位置后，分别在连接处贴好标志牌后，站位准备试风，作业完毕后，各对的右侧检车员取回本对标记牌。1.3a.分车位标记牌，在小组接班时，由各组组长交给在左侧检车员使用及管理。b.下班后，由小组组长点清后进行交接，同时交接双方组长在交接本上签字。c.如果标记牌在使用及交接过程中，发生丢失、损坏，车间追究责任人，同时进行赔偿，每个标记牌为50元。1.4安全互控牌管理办法材料管理领放制度脱轨器的维护和保养制度..4遇非正常1.7设备巡检制度1.7.1定期巡检：由主任a.巡检必须逐机进行检查，检查出不良处所要逐台记录，并由使用人、检查人签字。b.发现问题及时处理，如设备保养不利，对行车、人身、生产造成安全隐患的，要及时对责任者进行处理。c.作业场值班主任随时抽查设备的使用情况、维护情况，特别是在非正常作业情况下，值班主任要对脱轨器、电动大闸等设备进行重点检查，及时了解设备的使用情况。如发现问题要及时进行处理，凡包保到人的设备出现问题要考核到人。d.站修按照周设备检查表进行检查，做到不漏设备，发现问题及时解决，不能解决的问题及时上报。.2a.滑动面是否有拉伤、研伤，结合面间隙是否适当。b.连接传动机构结合是否良好，声音是否正常。c.冷却、润滑、液压系统工作是否正常。d.各部件温升情况。e.各连接螺丝及基础螺丝是否松动。f.变速、操纵机构是否可靠。g.各运动部件是否良好。1.7.2a.电机温升、音响是否正常。b.电压、电流显示是否正常。c.各种开关、接触器接点、制动装置是否良好。d.保险丝是否良好，其容量必须与电机容量一致，严禁以其他金属丝代替保险丝。e.配线、接地线是否牢固。f.各种仪表作用是否正常。1.7.2a.安全防护装置是否牢固可靠。b.压力表等计量仪表检验是否过期。c.使用人是否按操作规程操作，自检自修范围执行如何。1.8消防器材使用管理办法.31.81.9电台管理办法1.91.10工具使用管理办法00职工调出或退休时，在离车间前必须将个人的全部工具交还，01.10.9班组要加强工具管理，要人人爱护工具，搞好工具的维护保养，1.11材料配件使用管理办法1.3修理人员处理车辆故障，将换下来的配料及时放回废料堆处,2红外轴温检测仪管理办法1.121.13砂轮机的使用、维修管理办法3.2砂轮机1.13.a.戴好防护眼镜，手中不准拿棉丝、破布作业；b.不得用砂轮侧面研磨和一个砂轮两人同时作业等。c.砂轮研磨接近夹盘时，不准在用。d.不准用砂轮机研磨大型工件，过小工件不得用力研磨。e.砂轮机开动后，需待砂轮转速稳定后，身体站在侧面，头部闪开，工件放在研磨台上再研磨。f.工件研磨时要轻轻推动，严禁用工件撞击砂轮。g.运转中随时注意砂轮状态，发现有任何缺损或螺丝松动，托架摆动异状时，必要时立即停车。h.使用完了及时关闸。1.14各种手持电动工具的管理5值班室微机使用管理制度51.16RD2型货车轴承故障诊断仪管理制度6.3红外线预报微热以上的轴头必须使用此诊断仪，对使用RD2型货车轴承故障诊断仪验轴61.17锅炉房安全管理办法本规定所指锅炉为承压的、以水为介质的固定式蒸汽锅炉以及以水为介质的额定热功率大于或等于0.1mw，额定出水压力大于或等于0.1mpa（表压）固定式热水锅炉。71.17a.锅炉房及储油间（库）内外应有严禁烟火标志牌，消防器材应按《建筑灭火器配置设计规范》设置，消防设备、器材取用要方便并在有效期内。b.燃料供给设备及管道运转正常，无跑、冒、滴、漏现象。c.仪器、仪表电动设备电线接头不得外露。d.锅炉房范围内的控制柜、各种辅机、管道、油罐容器设备等都应接地，接地电阻在5欧姆以下。e.锅炉房内闲杂人员严禁进入。1.18液化石油气炉灶日常使用管理办法8.3炉灶每月定期检修和维护，各部接口要定期检查。减压阀发现问题立即更换；导管发生腐蚀、表皮裂纹破损等要及时更换。自备化石油气钢瓶每次换气需经液化石油气站维修部门进行检测，如出现角阀压盖松动，丝扣上反、1.18.4装有液化石油气的钢瓶，不得存放在休息室及能够产生电弧和火花的房间内，并保证室内通风良好。钢瓶严防高温和日光爆晒。其周围环境温度不大于35度。使用中钢瓶与炉灶之间要保持1.18.5点火时要先开角阀，然后划火柴，从侧面接近炉盘火孔，再开启炉具开关。如一次没有点着，要及时关好炉具开关，等气体扩散后再重新点火。如果发现只有81.181.19土暖气安全使用管理规定1.19a.循环方式为自然循环；b.最大供热量不小于4.5万大卡/小时；c.供热面积小于350平方米。1.19.2a.采取自然循环方式，严禁带泵强迫循环；b.保证本体能够自动泻压盘管式或鼠笼式的安装与锅壳基本相同，但其泻压管的管径不小于炉体的管径。c.炉具进、出口严禁安装阀门，炉具进、出口及泻压管设置活接头，以便检查维修。泻压装置及其他管系要有可靠的防冻措施：土暖气尽量按装在室内。d.口水泻压罐(箱)距炉本体的垂直高度不大于2米e.口水泻压罐(箱)距上部开孔直径不小于38毫米。f.安装土暖气的房间如果与休息室、工作间等有人的房间连通时，必须安装风斗，炉具配件齐全，烟囱不漏烟，管道穿墙处堵塞严密，门关严密，防止发生煤气中毒。1.19a.土暖气由作业场根据具体情况进行管理，根据文件要求，结合作业场具体情况制定管理办法，突出“补水、燃烧、检查、检修”等方面内容。b.土暖气在使用过程中由专人负责，在入冬前要对使用人员进行一次有关暖气安全知识、操作技术方面，的专题教育，使用者要懂得其结构、原理及有关要求，严禁非本岗人员燃烧。c.土暖气在使用过程中如果暂时停止使用时，必须将水排空，运用中的土暖气不得灭火，以防止炉体和管系结冰形成密封，发现管道及炉体内结冰，必须先用缓慢加温的方法，让冰溶化后，方可重新点火使用。d.炉体装有安全器，损坏后不得用异物代替，用使用原规格和型号的安全器。e.使用过程中如果发现有异状或异常情况应立即停止使用，停火后检查管路是否堵塞，炉体腐蚀开焊等，待处理后方可使用。停火期间如果使用其他取暖设备应符合规定的安全措施，方可使用。f.取得合格证的土暖气，不得随意改变其结构。g.取暖完毕后，要对土暖气进行保护，使之处于良好状态。为防止锈蚀尽量避免潮湿放在干燥的地方。h.土暖气每年使用前，必须对炉体出水、回水、漏水管、泻压管是否通畅进行一次彻底检查。1.20计算机管理办法1.20a.计算机使用要把系统列为机要进行管理。b.新建应用软件系统，在投入使用前，必须检测程序是否存在病毒，方可进行使用。c.机房必须配备1211型灭火器，其数量按面积定，每5M2不少于1公斤。机房内不得存放任何易燃、易爆、强磁腐蚀性危险品，值班室环境要做到卫生清洁、设备放置整齐。d.计算机房要实行要害管理，严格执行机房管理制度，加强计算机安全保密制度，外来人员进入机房需经“计算机安全管理领导小组”批准并登记在册，并要有专人全程陪同。e.所有的系统资产要严格执行登记使用制度，并建立完善的台账及设备档案。f.设备使用和信息存取要严格执行安全保密制度，任何人不得越权使用或改变系统资源。存储介质和文件资料由专人负责妥善保管，未经批准，不得随意利用、修改、复