CIC塔吊安装、拆除施工方案

TE-No00320/04/2011CIC国际会展中心工程塔吊安、拆施工方案编制：汪步飞审核：审批：塔吊安装、拆除施工方案目录：一．工程概况…………3二．编制依据…………3三．塔吊的选用………………………3四：塔吊的布置………………………3五、前期准备………………………3—4六、塔吊基础施工程序………………4七、施工技术资料准备………………4八、塔吊安装………………………5—6九、塔吊基础排水………………………6十、塔吊的拆除………………………6十一、安全注意事项…………………6-7十二、塔吊基础图…………………7-8一．工程概况阿尔及尔国际会议中心（CIC）项目。位于：现Sahel国公馆围墙-松树俱乐-Alger到Staoueli的RN11路，南部松树俱乐部入口，东北面国公馆123别墅《lesdunes》，区域面积：270000m2。承包商：中国国际建筑股份有限公司阿尔及利亚分公司。设计单位：AMBROSIO&ASSOCIATI本工程结构为框架结构体系。基础为条形基层、整板基础的建筑群体。二、编制依据CIC国际会展项目施工图纸《QTZ63塔式起重机使用说明书》三、塔吊的选用根据本工程特点，第一阶段施工（A2/A8/A7/A9/10）主体建筑占地面积约为345040M2，建筑高度A7=30.45米左右，选用泰州腾达-QTZ63型塔吊3台、QTZ40-1型塔吊一台。QTZ63型塔吊臂长为57.07m（有效吊臂距56m），臂端的起重量为1.0吨，最大起重量为4.66吨，塔身截面1.6*1.6m，最高立塔高度约为39m。QTZ40-1型塔吊臂长为47m（有效吊臂距46m），臂端的起重量为0.79吨，最大起重量为4吨，塔身截面1.4*1.4m，最高立塔高度约为39第二阶段A11/的D楼占地面积约11510M2选用2台腾达-QTZ63型塔吊第三阶段C1/C2/C3占地面积约26470M2选用1台腾达-QTZ63型塔吊（一台25吨汽车吊）四、塔吊的布置具体位置详见塔吊布置图。五、前期准备5.1塔吊入场前期准备1：按方案及塔吊布置图对塔吊在现场进行定位。2：塔吊基础施工，见十一节（塔吊的基础施工图）。3：塔吊设专用电箱。为了满足塔吊正常工作，塔吊必须配用专用电箱，根据塔吊的定位对塔机电箱合理定位。4：塔吊（QTZ63）正常工作所需的电容量为32.8KW（其中顶升机构7.5KW不计算在内）。5：提供场地，便于塔吊部件的摆放和汽车吊的入场。6：准备强度等级为C30混凝土和钢筋。7：对塔吊基础块区域进行钎探，根据钎探报告确认地基无挠动可能并计算土层承载力，保证塔吊的地基承载力不低于0.16MPa。5.2塔吊安装前期准备1：准备合格塔吊。2：备齐全测量垂直度和水平度的仪器。3：安装起重臂和平衡臂时常用的牵引麻棕绳。4：旋紧螺栓的电动扳手以及其他扳手和装拆销轴的榔头。5：运输塔吊部件所必需的车辆。6：所有入场安拆人员必须持证上岗。塔吊基础施工程序1：根据塔吊轴线定位图，对塔吊在现场进行定位。2：开挖塔吊基坑，塔吊的基坑尺寸为5.50m×5..50m×1.10m，并夯实坑底。3：塔吊基础混凝土垫层施工,垫层混凝土强度等级为C10,垫层要求表面平整,水平度控制在0.2%,垫层混凝土强度达到75%,方可进行基础予埋工序。4：在垫层上标记5.0米×5.0米的正方形，此正方形中心必须与混凝土垫层中心重合，并根据图纸放出其他尺寸。5：绑扎塔机基础钢筋，此道工序施工质量管理部门必须作好过程控制、施工记录、质量验收。6：安装塔吊预埋螺栓、根据（塔吊图纸）保证螺栓定位准确、水平、牢固（螺栓下部可采取点焊方法）。7：浇注C30混凝土，振捣密实（水平度控制0.2%）。8：塔吊基础认真养护，留置好混凝土同条件试压块。9：将接地电阻与予埋节焊好，并将接地电阻的另一端插于土层里。10：当混凝土强度达到80%以上时，经质量、安全部门验收合格后方能安装塔机。七、施工技术资料准备塔吊基础验收时应提交下列资料1：地基钎探记录。2：地基承载力报告3：塔吊基础施工资料八、塔吊安装8.1设备选用：选用25吨汽车吊作为起重设备。8.2安装程序：汽车吊根据需要在现场自行选位。1：安装标准节将1节标准节吊装到固定基节上，用12件10.9级高强螺栓连接牢固；再吊装一节，用8件10.9级高强螺栓连接牢固，每个螺栓均应装配两个垫圈和两个螺母，高强螺栓预紧扭矩应达到1400N.M，用经纬仪检查垂直度，主弦杆四侧面垂直度误差应不大于1.5/1000。2：吊装爬升架组装爬升架，组装完毕后将吊具挂在爬升架上，拉紧钢丝绳吊起，将吊装架缓慢套装在两个塔身节外侧。3：安装回转总成检查回转支撑上8.8级M24的高强螺栓的预紧力矩是否达640N.m，且防松螺母的预紧力矩稍大于或等于640N.m，将吊具挂在支座的销轴上，将回转总成吊起，将下支座的连接套对准标准节的连接套，缓慢落下，将回转总成放在塔身顶部，用8件10.9级高强螺栓将下支座与标准节连接牢固，操作顶升系统，将爬升架顶升至与下支座连接耳板接触，用4根销轴将爬升架与下支座连接牢固。4：安装带有平台的塔帽，扶手栏杆和拉杆。吊装前在地面上先把塔帽上的平台、栏杆、扶梯及力矩限制器装好，将塔帽吊到支座上，将塔帽垂直的一侧对准上支座的起重臂方向，用4件55的销轴将塔帽与上支座紧固。5：安装平衡臂总成在地面上组装好两节平衡臂，将起升机构、电控箱、电阻箱、平衡臂拉杆装在平衡臂上并固定好，回转机构接临时电源将回转支承以上部分会转到便于安装平衡臂的方位。吊起平衡臂，用销轴将平衡臂前端与塔帽固定连接号，将平衡臂逐渐抬高，便于平衡臂拉杆与塔帽上平衡臂拉杆相连，用销轴连接，并穿好充分张开开口销，缓慢的将平衡臂放下，再吊装一块2.6吨重的平衡重安装在平衡臂最靠近起升机构的安装位置上。6：安装司机室将司机室的电气设备安装齐全后吊到上支座靠右平台的前端，对准耳板孔位置后用三根销轴连接。7：安装起重臂总成拼装起重臂，将载重小车套在起重臂下弦杆的导轨上，将维修吊篮紧固在载重小车上，并使载重小车尽量靠近起重臂根部最小幅度处。安装好起重臂根部处的牵引机构，卷筒绕出两根钢丝绳，其中一根短绳通过臂根导向滑轮固定于载重小车后部，另一根长绳通过起重臂中间及头部导向滑轮，固定于载重小车前部。将起重臂拉杆拼装好后与起重臂上的吊点用销轴联接，穿好开口销，放在起重臂上弦杆的定位托架内。使用回转机构的临时电源将塔机上部结构回转到便于安装起重臂的位置，起吊起重臂总成至安装高度，用销轴将塔帽与起重臂根部联接固定。接通起升机构电源，放出起升钢丝绳并缠绕好钢丝绳，用汽车吊逐渐抬高起重臂的同时开始开动起升机构向上，直至起重臂拉杆靠近塔顶拉板，将起重臂长短拉杆分别与塔顶拉板用销轴连接并穿好开口销，松弛起升机构钢丝绳将起重臂缓慢放下。使拉杆处于拉紧状态，最后松脱滑轮组上的起升钢丝绳。8：按照所定的臂架长度为50m，应逐块安装平衡配重块，所有配重块用销轴加以固定，并用销紧系统9：塔吊安装水平位置完成后，可以根据要求穿绕各种钢丝绳。10：接通塔机电源，然后根据本工程情况一次顶升到使用高度。11：塔吊试运转，经检查符合规定要求，即为安装完毕。九、塔吊基础排水为防止塔吊基础存有积水，塔吊基础洞口四周砌500高120厚挡水墙，1:3水泥砂浆抹面，外围设1.20m高防护栏杆，洞口顶部采用废旧多层板覆盖保护，防止雨水流入基础。十、塔吊的拆除本工程在主体结构施工完毕后，即考虑拆塔，塔吊通过自升液压系统降至地下室顶板附近后，与安装程序相反拆除即可。采用25汽车吊配合拆塔。十一、安全注意事项1：塔吊的安装及拆卸应由专业施工人员在技术人员的指挥下，严格按规程进行操作。2：装完毕后，应由相关部门验收合格，挂牌后方可使用。3：塔吊的安装及拆卸操作规程及要求，以厂家提供的为准。4：塔吊安装完毕后的一周内，对塔身的垂直度的测量不少于4次，并做好测量记录，如垂直度超过0.4%，塔吊必须停止工作，并报专业队处理。5：所有参加作业人员都必须遵守现场施工的各项安全规范及本工种安全操作规程。6：塔吊司机、塔吊拆装人员以及塔吊指挥都必须持有当地市级劳动部门签发的特殊工种操作证。7：塔吊司机每班作业前都必须对设备进行例行检查，塔吊的各项安全限位必须齐全可靠。8：塔吊拆装前，拆装队必须熟悉现场。9：接地电阻不大于4欧姆。10：塔吊在自升过程中，要合理分工，必须派专人观察顶升套架滚轮与标准节间距离，派专人负责销轴的连接，派专人负责液压油缸的操作等。11：塔吊在顶升过程中严禁回转起重臂。12：标准节之间的连接销及其他任何部件之间的连接销必须穿开口销。13：塔身垂直度偏差不大于0.4%。14：塔吊安装好后，应遵循《安装质量验收制度》、《塔吊安装后验收和交付使用制度》中要求进行空载实验和重载实验，检查各工作机构、电气控制系统均处于正常工作状态，各安全保护装置齐全、可靠。15：6级风以上严禁塔吊安装作业，4级风以上严禁塔吊顶升施工作业。十一、塔吊基础图根据本工程实际情况，现场塔吊需要架设在A10等区域内、为不影响结构的情况下，本方案塔吊基础暂时考虑在筏板基础以下（塔吊基础部位筏板基础预留，预留筏板钢筋全部使用PVC套管保护、杜绝对钢筋污染）待塔吊拆除后二次施工。剖面图塔吊预埋螺栓严格按照（塔吊说明书）执行

附录资料：不需要的可以自行删除承台施工方案及计算书一、工程概况莆田市华林经济开发区樟林大桥工程位于莆田市城厢区华亭镇下花村与樟林村之间，路线全长1060m，工程包括全长848m的樟林大桥及两岸桥头212m的引道路基。樟林大桥的建成将对连接木兰溪南北两岸的交通产生积极的意义。本工程施工区桥址岸上地势较为平坦，地表标高在2.16～13.05m桥址横跨木兰溪，河面宽约220m，水深约4～6m，为常年流水性河道平、枯水季节河水流速较为缓慢，河岸两侧未进行临时性砌坡护岸，河岸地面高程介于7.28～9.48m（黄海高程），高出河面平均水位标高约为1.50～3.50m二、机械设备名称规格数量吸泥机２台履带吊3５t2台救生艇8t1柴油发电机120KW1台水泵100m25台电动空压机4L-20/82台电动卷扬机8t-10t2台交、直流电焊机500A8台磁力钻ZLC-231台导链20T18套三、劳动力组织装吊工10人；电焊工12人；潜水员2人；钳工3人；普工18人，合计45人。四、时间计划单个承台时间计划：拆除工作平台7天；套箱拼装、下沉、定位7天；水下砼封底3天；封底砼育龄期7天；抽水及焊接支撑8天；切割钢护筒、破桩头及检桩10天；承台钢筋7天；承台砼1天；合计50天。五、施工方案（一）钢套箱作用、几何尺寸①钢套箱作用：钢套箱作用是为了实现承台的干施工，其侧板为浇筑封底砼及承台砼的侧模，同时钢套箱顶面也作为砼浇筑的操作面。根据承台施工作业时段的水文特征及施工工艺要求，拟定抽水水位为+8.5m，水位达到+9.0m时即停止施工。②钢套箱结构图附后。（二）施工工艺流程钢套箱施工工艺流程图如下：钢套箱施工工艺流程图测量孔位钢测量孔位钢套箱设计分块制作分块制作搭设工作平台检测护筒外围搭设工作平台检测护筒外围分节拼装分节拼装钻孔平台拆除钻孔平台拆除内支撑焊接内支撑焊接钢护筒割除钢护筒割除钢钢套箱吊安下水入水自沉入水自沉锚石定位钢锚石定位钢套箱套套箱定位固定（三）钢套箱设计钢吊箱设计条件：承压水头分析：悬浮下沉阶段：此时段受水侧压力较小。封底砼施工阶段：此时段水位差较小，受水侧压力较小。抽水阶段：此时段钢套侧压力最大，作为侧壁结构设计的依据。验算此工况按６m水位压力差验算，拟定抽水水位为+8.５m。施工要求：设计需考虑各方面因素，为此分两节设计。钢套箱内部布置两层内支撑。3、工况验算及结果钢套箱计算分钢套箱吊装阶段、浇注封底砼阶段、钢吊箱抽水阶段三种工况进行。钢套箱吊装阶段及浇筑砼阶段此两阶段一是自身沉重，设计时满足要求，二是侧壁所承受的内外水头差所产生的水压力较小，因此此两阶段不作为钢套箱本身和钢套箱侧壁结构的最不利荷载阶段，可不必验算。而钢套箱在浇注封底砼后，即抽水阶段。此阶段作为钢套箱侧壁结构设计的控制状态。（四）钢套箱施工测量1.钢护筒中心坐标、倾斜方向及倾斜度测定①钢护筒中心坐标测定：实测各墩桩位坐标。②钢护筒倾斜度，倾斜方向测定：采用垂球法或水平尺靠护筒测得。③中心坐标、倾斜方向及倾斜度精确分析：根据所实测的护筒中心坐标和测得的倾斜方向及倾斜度求得钢套箱封底砼底处护筒中心坐标。２.钢套箱就位及检查利用锥形导向装置套入护筒后，测量人员严格检查套箱侧板的平面位置和垂直度，如不满足要求，应重新定位，以保证钢套箱顺利下沉。（五）钢套箱施工钢套箱施工前准备工作①利用吸泥机将封底混凝土底标高以上的泥和卵石等清理出去。②钻孔平台拆除及工作平台的搭设：钢吊箱加工及运输①钢吊箱加工制作，经检查合格后，分块分批，运输到浮吊吊钩位置下方，进行刚性拼装。②验收标准：平面尺寸误差：≤±5cm，内孔尺寸误差：≤±3cm对角线误差：≤±10cm，底板预留孔误差：≤±1cm③运输：钢套箱加工完成后，先在岸上进行预拼装，检查螺栓孔位置是否正确、防水胶垫是否漏水、几何尺寸是否满足要求，检验合格后，拆开钢套箱，分批分块运输到吊车吊钩下方进行刚性拼装。每个钢套箱分5片分别吊装，岸上采用25吨吊车吊上平板车，再运到墩位置后采用３５吨履带吊进行拼装。eq\o\ac(○,4)钢套箱拼装下沉a、准备工作①拼装前清除原钻孔平台所有物资，割除原钢护筒上的牛腿，每个护筒制作一个三角形导向架。②在水面以上适当位置(根据施工时水位确定)每个钢护筒外侧水平线上各安装一个牛腿。此牛腿主要用于钢吊箱水上拼装支撑用。③钢吊箱四周与钢护筒对应位置各设置一个平面固定环，以便钢套箱分片水上组拼时临时固定钢套箱。b、拼装①用吊车分片两点起吊钢套箱四周面板，每块面板采用平面固定环临时固定在钢套箱上，临时固定环与钢套箱的连接长短可连接，所有面板调整到位后再固定。②钢套箱全部拼装完成后，焊接钢套箱内第二层内支撑，同时在每个钢护筒顶面以下10厘米内外侧各焊一个牛腿，内外侧牛腿均用20T导链与钢套箱底横梁连接，外侧倒链主要防止钢套箱变形和下沉，内侧导链主要用于套箱下沉，同时采用4个20T导链分别吊于4根小钢管桩相应部位，上游和下游采用φ21.5钢丝绳分别作为下拉缆和斜拉缆。③钢套箱面板与面板接触面均需安装防水胶垫，严禁钢套箱漏水。c、钢套箱下沉①钢套箱组拼对拉完后，同时缓慢拉动20T导链，上提钢套箱使其悬空，同时割除钢套箱底下牛腿，然后缓慢拉动20T导链使钢套箱下沉，因上游水流影响，钢套箱入水后在水流作用下钢吊箱底与护筒紧密迭合，影响钢套箱下沉，因此在上游迎水位置设置钢丝绳作下拉缆，利用2个10T葫芦调整下拉缆，钢套箱迎水面采用δ=20mm钢板焊接吊耳。②钢套箱下沉就位后，带紧20T导链，立即施焊钢套箱的一层内支撑并与钢护筒焊接固定，以稳定钢套箱，始终保持钢套箱在封底砼完成前不因水位的上涨而上浮。③钢套箱第一层内支撑与钢护筒形成整体后，由潜水员入水拆除20T导链。钢套箱利用第一层内支撑悬挂于钢护筒上。（六）水下封底混凝土施工钢套箱下沉到位后，需进行水下封底砼施工，为了保证按期完成封底施工，确定了“泵送砼，分舱开灌，一次到位”的施工工艺，准备工作如下：水下封底施工工艺①封底砼的选择：本桥中采用的封底C20砼可选用钻孔桩水下砼，坍落度为18-22cm，7天强度达到30Mpa，实际封底施工时，混凝土各项性能指标均应满足要求，封底7天后抽水。②分舱方式、施工平台、导管和料斗、砼输送方式的选择：封底砼施工分舱：钢套箱按井字形分9个舱。施工平台：选用第一层内支撑作为封底砼施工平台。导管：选用δ=6mm的钢板卷制而成内径ф3００mm的导管，法兰盘连接。料斗：采用1m3左右料斗。砼输送方式：采用2台砼输送车水平输送，由三一泵（60m3/h）直接输送到封底现场。③封底砼浇筑顺序与工艺：封底砼浇筑采用先护筒舱，对称浇筑，一次一舱及时补料的原则，一般浇筑分封底（首灌）阶段，正常浇筑阶段，结束阶段。2、封底施工①施工准备：钢套箱下沉到位并固定后，即可进行浇筑平台的搭设，平台由10×10cm方木和竹排组成，它支承于第一层内支撑上，完成导管料斗和导管夹具以及输送泵和泵管就位，接通电源试泵，３５T履带吊吊就位于钢吊箱范围内负责导管首灌拔塞及导管提升和拆除。②人员组织：根据工艺特点设立了搅拌工段，负责砼生产和运输；设立泵送工段，及时处理因堵管而需拆管、接管及提管，保证砼连续灌注；测量人员负责封底砼顶标高控制；设立指挥中心，由指挥中心统一指挥封底施工的各项工序作业。③封底施工：封底施工开始后，输送泵连续向料斗泵送砼，待料斗满时，指挥人员下达拔塞指令，砼经导管流向一个舱，待首灌成功，连续向舱供料，直至设计标高，提升导管，同样进行其他各舱封底，直至全部完成。每个舱首灌前，测量人员对该舱导管进行测量，保证开灌时导管底口距套箱底15cm。（七）承台施工承台施工工艺流程图附后。1、钢套箱内抽水封底砼浇筑完成后7天开始抽水，用清水泵（扬程20m，流量100m3/h）同时抽水，水位每下降1m，停抽30min，检查套箱有无异常情况。2、清渣，割护筒及凿桩头箱内水抽完后，检查套箱漏水情况，并及时堵漏，着手进行高于承台的砼清除，待完成后，割除设计桩顶标高处以上钢护筒，倒运上岸，进行桩头凿除工作。3、承台钢筋、预埋件承台钢筋工作量较大，钢套箱不大且箱内有支撑系统因此给承台钢筋绑扎带来一定麻烦。承台钢筋绑扎完后，预埋以上工序结构物的钢筋和加固模板的预埋件。4、承台砼浇筑①承台砼配比及要求：承台砼采用的砼应由商混拌合站试验室严格设计其配合比，并要求和易性、可靠性达到施工要求，坍落度18-22cm，初凝时间4-5h。②承台砼浇筑顺序：考虑到钢套箱受力，浇筑时从中间开始，往四周扩散，然后又按顺序回来，力求钢套箱均匀受力，浇筑过程中用插入式振捣棒振捣，振捣点呈梅花形布置。③承台砼浇筑：采用泵输送，分两次浇筑。④承台砼散热及养护：由于承台浇筑是无水作业，承台砼散热成为主要问题，砼配合比设计时采用矿渣水泥，以减少水化热。根据经验，大体积混凝土内外温差控制在25℃以内，可避免混凝土出现温度收缩裂缝，为此拟采取“内排外保”的措施：a、“内排”：尽快排出混凝土内部热量，降低混凝土内部温度。在混凝土浇注以前，预先在混凝土内按设计要求布置钢管作散热管。混凝土灌注中和灌注后每隔2h换冷水循环散热一次，可降低混凝土内部温度5～8℃，待混凝土内外温差降至25b、“外保”：在混凝土表面采取保温措施，控制混凝土内外温差及表面与空气温差，避免出现深层裂纹和表面裂纹。冷却水管布置图见设计图。（八）安全保证措施（1）配足通讯工具，确保统一指挥。进入施工现场人员，按规定配带好安全防护用品，遵章守纪，听从指挥。（2）在通航的江河上进行施工前，与当地航政部门联系，商定有关航运和施工的安全事项，并通报有关单位，在航道上按规定设置航标进行导航。（3）所以施工人员必须配戴安全帽，水上作业必须穿戴救生衣。（４）当出现六级以上大风时，停止工作，如确有需要继续作业时，采取有效措施。（５）水上作业人员必须穿好救生衣，并站在适当位置，以防落水。（６）施工中需要封航时，必须与航务部门联系，在航道上做好封航标志，办理封航手续并通知相关单位。（７）由于潜水作业较多，墩位上下游各1200米范围内设置明显标志，标明潜水作业时间，请当地居民在此期间内不要到河面上炸鱼，确保潜水员安全。有潜水作业时，要派出防护人员上下游进行防护。（８）由于水上焊接作业较多，电缆电线必须经常检查，避免漏电。施工用电设备实行一机一闸一漏一箱。漏电保护装置与设备相匹配。（９）从事作业人员，定期进行体格检查，不适宜作业的人员，不得从事此项工作。作业人员必须戴安全带，穿防滑鞋。不得穿拖鞋、高跟鞋、硬底鞋、易滑鞋和裙子上班进入施工现场。（1０）根据具体情况使用符合要求的脚手架、脚手板、吊架、梯子、跳板、安全带等，按安全有关规定在高空、临空处、水上作业平台设置栏杆或安全网等安全设施。悬挂的梯子挂在牢固处，挂钩与承载结构物捆绑牢靠。（1１）在水上作业平台上作业，原则上不进行双层作业，无法避免时，上下交替施工，设置隔离措施，并设专人进行防护。上层不停止时，下层不准进入现场；下层人员没有完全撤出时，上层不准施工，以确保人身安全。高处作业佩带工具袋，小型材料放入袋内，较大的工具用绳拴好，不得随便乱放，防止落下伤人。（1２）夜间进行作业时，必须在现场有足够的照明设备，在危险地带等处设有明显的标志。（1３）危险地点悬挂按照《安全色》和《安全标志》规定的标牌，夜间有人经过的坑、洞、施工作业危险地带设红灯示警。严禁无关人员随意出入现场。（1４）起吊重物时，起落速度应均匀，动作要平稳，禁止忽快忽慢，不准紧急制动。放置吊运的重物时，要注意地面的平整，防止斜歪倾倒。六、围堰计算书（一）本设计计算书适用于樟林大桥主桥S1#、N1#承台围堰。1．围堰形成选定：依据设计图纸，主墩S1#、N1#河底标高分别为2.55m和3.45m，而承台封底砼厚度为1m，且承台底标高（含1m封底砼）为1.5m。因此选用无底钢围堰，围堰侧模兼做承台模板。

2、围堰设计原则:依据项目部现有材料，结合承台棱角为弧形，所以套和模板要分块制作，块与块之间通过螺栓连接。套箱模板采用S=5mm钢板；横肋采用[10槽钢；加劲肋采用80×8mm钢板，纵肋采用2[20槽钢；内支撑选用2I20b工字钢作内圈梁，型号为I40b工字钢作内支撑杆。围堰结构布置详见“围堰设计图”.（二）设计依据1、《公路桥涵设计通用规范》（JTQD60—2004）2、《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》（JTJ025—86）3、《钢结构设计规范》（GB50017—2003）4、《简明施工计算手册》第二版5、《路桥施工计算手册》6、《樟林大桥施工图》（三）计算工况及计算荷载组合.计算横板侧压力，分三种情况计算套钢模板侧压力。第一种工况：围堰下沉到位，水下灌注封底砼，此时围堰内外水面高度一致，内外水压平衡，围堰承受1m砼的侧压力。第二种工况：封底砼达到设计强度要求，抽出围堰内水，围堰承受最高静水压力及流水压力。第三种工况：借助承台砼，此时围堰承受外侧静水压力，流水压力及新浇砼的压力。1.计算第一种工况：封底砼对围堰的侧压力根据砼对围堰横板的侧压力公式Pm=k×r×hm进行计算。(路桥施工计算手册第173页)其中：①当V／T≤0.035时，hm=0.22+24.9×V／T（V—砼浇筑时速度取hm=0.22+24.9×0.2／20=0.47mK取1.2，r取24KN／m3故Pm=k×r×hm=1.2×24KN／m3×0.47m=13.54KN／m3=13.54KPa查若倾倒砼容量大于0.8m3的运输器具倾倒时取砼冲击力6KPa，则侧压力PM1=Pm×P冲由于水下封底砼灌注时，水压力由外平衡，故只考虑砼侧压力PM1=19.54KPa。为了安全起见，采用对拉螺杆措施，防止胀模。2.计算第二种工况：本桥位处最高水位为8.5m则：①静水压力P静=r×h=10×6=60KPa（r—水的比重10KN／m3，h=8.5－2.5=6m）KN／m3；V流水速度，取2m／s；A—围堰阻水面积，取1×1＝1m2；g—重力加速度，取9.8m／g2；K是形状系数，取k=1.5）则③因此静水压力和流水压力如图所示：3、计算第三种工况：①若不考虑砼浇筑过程对围堰侧压力影响，只考虑水压力，则最大水压力为Pmax=63.1KPa②若外侧无水压力，依据《公路桥涵施工技术规范》，荷载组合砼侧压力＋倾倒砼侧压力，分别计算如下：新浇砼对围堰的侧压力：a.Pmax=0.22t0Yk1kV1／2=0.22×0.75×25×1.2×1.15×0.21／2=2.5KPa注：t0—初疑时间取45min；r—砼的容重；k1—外加剂影响系数，取1.2；k2—坍落度修正系数，取1.15；V—砼浇筑速度，取0.2m／h）b.Pmax=krh（h—有效压头高度）当V／T≤0.035时；h=0.22+24.9V／T=0.22+24.9×0.2／20=0.47m则Pmax=1.2×25×0.47=14.1KPa经计算，新浇砼对围堰的侧压力取Pmax=14.1KPa倾倒砼时冲击力产生的水平荷载取6.0KPa综上计算可知，承台砼浇筑时最大压力为围堰外侧水压力，故套和设计取Pmax=63.1KPa作为控制荷载。（四）校核封底砼的厚度（见简明施工计算手册）、h=（3.5kMmax／bfct+D＜ch其中：k—安全系数，取2.65；b—板宽，取1m；fct砼抗拉度（C20），取1200t／m2；D—水下砼与井底泥土掺混需增厚度，取d=0.3—0.5mMmax=αρλ12(其中λ1计算跨度取较小者10.5m；α弯矩系数，L1／L2=10.5／14.5=0.7241／L2；故α取0.0729P—静水压力形成的荷载，取60KN／m（取单位宽度荷载）Mmax=0.0729×60×10.52=4822KN／m故h=3.5×2.65×482／1×1200+D=0.61m+（0.3—0.5m）h=0.91—1.11（基本符合强度要求）（五）面板强度及挠度计算拟采用δ=5mmA3钢板作套箱面板，则1.强度验算（见简明施工计算手册）Lx=0.35mLy=0.4m则Lx／Ly=0.875查表可得Kx=0.06Ky=0.055故Mx=Mmax=KxqLx2（其中q=63.1KN／m—单位宽度）=0.06×63.1×0.352=0.464KN／mσmax=Mmax／W=0.464×103N／m／(1×0.0052／6)=111.36Mpa＜[σ ]=145Mpa2.挠度验算Wmax=Kf（FL4／B0）=0.0016×63.1×103×0.354／2.3×103=6.6×10-4=0.66mm＜[W]=L／500=0.7m（满足要求）其中Kf—挠度计算系数，F—最大侧压力，L—面板短边，B0—构件刚度B0=Eh3／12（1－V2）=2×1011×0.0053／12×（1－0.32）=2.3×103N／m（六）计算横向加进肋的强度横肋采用[10槽钢，其W=39.7×10-6m3横肋按简支梁承受均布荷载计算，计算跨经L取35cm，最大均布荷载q=63.1KN／m×0.4=25.24KN／m则RA=RB=1／2×25.24×0.35=4.42KN／mMmax=1／8qρ2=1／8×25.24×0.352=0.386KN／m故σmax=Mmax／W=0.386×103／39.7×10-6=9.7KN／m挠度Wmax=5qρ4／384EI=5×25.24×0.354／384×2×1011×198.3×10-8＜[σ]=145Mpa（满足要求）=1.24×10-4=0.12mm＜[W]=L／500=0.7mm（满足要求）剪应力I=Q／A=4.42×103／12.74×10-4=3.5Npa＜[I]=85Mpa(满足要求)横肋按连续梁计算：则：弯矩Mmax=KMqL2（其中K=0.077，q=63.1×104=25.24KN／m，L=0.35m）弯曲应力σmax=Mmax／W=0.238×103／39.7×10-6=5.99Mpa＜[σ]=145Mpa剪力：Q=Kvqρ=0.607×25.24×0.35＝5.36KN则剪应力I=Q／A=5.36×103／12.74×10-4=4.2Mpa＜[I]=85MpaWmax不变（七）计算竖向小加肋的强度小纵肋采用80×8mm钢板，其W=bh2／6=0.008×0.082／6=8.5×10-6m3A=0.008×0.08=6.4×10-4m小纵肋按连续梁计算弯矩Mmax=KMqL2=0.077×25.24×0.42=0.78KN／m弯曲应力σmax=Mmax／W=0.78×103／8.5×10-6=91.8Mpa＜[σ]=145Mpaσ剪力Q=Kvqρ=0.607×25.24×0.4＝6.2KN剪应力I=6.2×103／6.4×10-4=9.5Mpa＜[I]=85MpaWmax=5qρ4／384EI=5×25.24×0.44×103／384×2×1011×3.4×10-7=1.24×10-4=0.13mm＜L／500＝0.8mm（八）计算大纵肋强度大纵肋采用2[20槽钢，其W=2×191.4×10-6I=2×1913.7×10-8mA=2×32.83×10-4大纵肋以内支撑为支点，如图所示内支撑高度方向按2.5米，每层布置，共设两层。大纵肋按二跨连续梁计算，⒈最大弯矩Mmax=KMqρ2（其中KM=0.07）=0.07×63.1×2.52=27.6KN／m最大弯曲应力σmax=Mmax／w=27.61×103／2×191.4×10-6=72.1Mpa＜[σ]=145Mpa⒉最大剪力Qmax=Kvqρ=0.375×63.1×2.5＝59.2KN（其中Kv=0.375）Imax=Q／A=59.2×103／2×32.83×10-4=9.0＜[I]=85Mpa⒊①跨中挠度：Wmax=qρ4／384EI(5－24λ2)

=63.1×103×2.54／384×2×1011×2×1913.7×10-8（5－24×0.42）=0.97mm＜L／500=2500／500=5mm其中λ=1／2.5=0.4悬壁挠度W1=qρ4／8EI=63.1×103×14／8×2×1011×2×1913.7×10-8=1mm＜1000／500＝2mm（九）内圈梁计算⒈横桥向内圈梁四跨连续M=KMqL2q=63.1KN／mV=KvqL悬壁WA=q1L3／8EI≤L3跨中WA=qL4／384EI（5－24λ2)≤L／500KM=0.077则m=0.077×63.1KN／m×2.52=30.366KN／mσ=Mmax／W需→W需=Mmax／σ[σ]=145Mpa）W需=30.366×103／145×106=0.2094×103=209.410cm32[20槽钢w=2×191.4cm3Q=0.393×63.1×2.5＝61.995I=Q／A=61.995×103／2×32.83×10-4=9.44Mpa＜[I]=85MpaW跨＝５ｑρ４／３８４ＥＩ（其中λ＝２.３５／２.５）＝４.２ｍ＜［Ｗ］＝Ｌ／５００＝４.７ｍｍＷ悬＝ｑａ４／８ＥＩ＝６３.１×103×２.３５４／８×２×１０１１×２×１９１３.７×１０-８＝３.１ｃｍ＞［Ｗ］＝Ｌ／５００＝２３５／５００＝４.７ｍｍ要求悬臂部分焊于面板上，此解决挠度偏大问题。故用２根[20槽钢作内圈梁。（十）内支撑梁计算：当抽水浇筑承台时，钢套箱围堰需一边抽水，一边进行支挡，原