苏州某厂房10t卸料平台施工方案

某营养品（中国）有限公司新建项目（C04B包）生产大楼卸料平台专项方案二零零八年目录1工程概况： 22卸料平台安装和拆除 23安全要求 34计算书 34.16mm厚的花纹钢板的验算 34.2方钢的验算 44.3Ⅰ20a工字钢梁的验算 54.4预埋环形钢筋验算 84.5斜支撑验算 85编制依据： 9附图0110t卸料平台详图

1工程概况：苏州某生产大楼占地面积8277.8㎡,建筑面积为35459.4㎡。需安装卸料平台供设备安装使用，卸料平台宽6m，悬挑出去3m，载重量为10t，即每平方米的均匀荷载为5.56KN/㎡。2卸料平台安装和拆除安装准备在卸料平台安装前，要检查楼面的预埋吊环和梁侧的预埋件的数量、标高、位置和规格等是否跟设计图纸相符。如果有不同的地方，应及时和设计联系，提出调整方案。卸料平台安装前对安装人员进行技术交底。焊工必须经考试合格并取得合格证书，持证焊工必须在其考试合格项目及其认可范围内施焊。所用材料必须符合设计图纸规定，其性能和钢材表面质量应符合国家规范及相应标准，并应有出厂质量证书。焊接材料（焊条、焊剂、焊丝）必须要有出厂质量证书，其性能应符合相应标准。卸料平台安装2.2.1在安装卸料平台之前，应搭设安装操作平台，操作平台从外墙脚手架挑出，搭设方式见附图。在楼板砼强度达到100%后，安装Ⅰ20a的工字钢，如果楼面的平整度不平整，应在安装工字钢之前在预埋环的位置用薄钢板调整到同一标高，塔吊将工字钢的吊装到楼面后，用人工将工字钢从楼面的三个预埋环中穿进去，穿后，立即用钢楔将预埋拉环和工字钢楔紧，并将钢楔跟工字钢点焊牢固。调整后工字钢的悬挑端应比楼面端的标高高10~20mm，禁止工字钢楼板端的标高比悬挑端高。2.2.2当一个卸料平台的7根工字钢全部安装固定完毕后，即可以焊接悬挑工字钢下面的两根通长的∠75×7的角钢，100×100×3方钢斜撑上端的角钢必须跟工字钢底面满焊，焊缝高度为8mm，此角钢一方面为了加强卸料平台的整体性，另一方面要顶住100×100×3方钢斜撑产生的水平力。2.2.3100×100×3的方钢支撑安装。方钢的两端必须分别与预埋件和工字钢满焊。2.2.4铺60×60×2的方管，方管铺设应从楼板面的方向到悬挑端方向，每道方管2.2.5焊接扶手竖向栏杆，竖向栏杆的底端与工字钢满焊。栏杆扶手高度为1200mm2.2.6铺6mm厚的花纹钢板，花纹钢板周边与方管点焊。2.3卸料平台的拆卸在外墙脚手架拆除前，要完成卸料平台的拆卸。拆卸的顺序跟安装的顺序相反。用切割机对焊缝部分进行切割拆卸。2.4卸料平台的安装按《钢结构工程施工质量验收规范GB50205-2001》进行验收。3安全要求3.1工作许可。在禁火区内,凡进行会产生热力或火花作业，只要它的热力足以点燃易燃的液体或燃气以及其它物质者，需要办理动火证，安装和拆除卸料平台的动火作业包括：A氧乙炔切割和焊接；B电焊。3.2确保所有的电动设备有可靠的接地设施并处在良好的状态下。电焊机的接地应该牢靠、合适。千万不要将接地线连接在旋转的或者是电动设备上。电焊机的电线应该固定好，防止拌倒，防止造成其它损害。3.3进行电弧焊作业时，任何电焊工以及所有在场观察电焊工作业的人员都应带上电焊面罩，进行气割时，应该带上护目镜。在电焊区应该设置防护隔板，以免电焊火花伤及其它工人。电焊和气割作业区不能放置易燃物品，进行电焊或气割作业时，应采取适当保护措施，防止跃落的火花和熔化的铁造成伤害，引起火灾。在任何焊接地区都应该准备一个适当的灭火器。3.4在作业前，对操作工人进行安全技术交底。3.5进行电焊或气焊作业时，应戴上坚固的皮革手套。根据工作的性质或工作地点的不同，还应该对手、脚、身体采取保护措施。电焊条夹应与从事的电焊作业相匹配，不从事电焊作业时，应将电焊条夹上取出。不要用裸手去接电焊条。3.6下雨时，不能对卸料平台进行安装和拆除。3.7其他安全要求参见安全操作手册。3.8在卸料平台的醒目位置应挂标牌“卸料平台限载10T”，并避免集中荷载。4计算书悬挑的工字钢间距为1m，悬挑出去3m，在结构板上3m4.16mm厚的花纹钢板的验算荷载取值与组合活载：5.56KN/㎡，恒载为钢板的重量：0.006m×78.5KN/m3=0.471KN/㎡荷载组合后得，N=5.56KN/m×1.4+0.471KN/m×1.2=8.35KN/㎡计算简图如下：2）计算跨中最大弯矩得：M=1/8·ql2=1/8×8.35×0.352=0.1278KN·m截面1m的钢板的抵抗矩为W=bh2/6=100×0.62/6=6cm3M/W=0.1278KN·m/6cm3=21.3N/mm2＜215N/mm2满足要求。方钢的验算在花纹钢板的下面为60×60的方钢方钢间距为400mm。荷载取值与组合活载：5.56KN/㎡×0.4m=2.224KN/m恒载：0.006m×78.5KN/m3×0.4m×1m+0.0351KN/m=0.2235KN/m荷载组合后得，N=2.224KN/m×1.4+0.2235KN/m×1.2=3.38KN/m计算简图如下：

2）计算支座最大弯矩得：M=KM·ql2=0.121×3.38×12=0.409KN·m60×60的方钢的抵抗矩为W=8.17cm3M/W=0.409KN·m/8.17cm3=50.1N/mm2＜215N/mm满足要求。Ⅰ20a工字钢梁的验算荷载取值与组合活载：5.56KN/㎡×0.4m×1m=2.224KN，恒载：0.006m×78.5KN/m3×0.4m×1m（钢板）+0.0351KN/m×1m（方钢）+0.4m×0.279KN/m(为计算简化，将工字钢转换为集中荷载)=0.3351KN荷载组合后得，N=2.224KN×1.4+0.3351KN×1.2=3.516KN荷载简图如下：

4.3.2计算简图：1）超静定次数、基本结构和力法方程该结构为一次超静定，得基本结构图如下：由力法方程得，δ11X1+Δ1p=0荷载弯矩图MP和单位弯矩图M1如下：由图乘法算得δ11=1/EI（2.3*0.79*0.5*0.79*2/3+1.5*0.79*0.5*0.79*2/3）=0.79/EIΔ1p=-1/EI（2.3*43.06*0.5*0.79*2/3+21.03*0.75*0.79+16.64*0.79*0.5）=-45.13/EI求解多余未知力将以上各项数值代入力法方程中，解得X1=57.12KN支座反力计算得弯矩图为4.3.3抗弯强度支座最大弯矩得：M=11.5KN·mⅠ20a工字钢抵抗矩查表得W=237M/W=11.5KN·m/237cm3=48.5N/mm2＜215N/mm满足要求。抗剪强度τ=V·S/(I·tw)=V/(I/S·tw)=14.06KN/（172mm×7.0㎜）=11.6N/m2<fv=125N/m2满足要求。4.3.5ω=Σ[F·b2·（3L-b）]/（6EI）=Σ[3.52·b2·（3×1.5-b）]/（6×206×103×2370）=1.35mm<L/250=1500mm/2其中b——集中荷载到固定端的距离。满足要求。4.4预埋环形钢筋验算B位置所受剪力为1.15KN，现预埋两根Ⅰ级钢φ18，每根φ18能承受的剪力为31.8KN,故满足要求。4.5斜支撑验算实腹式轴心受压构件的稳定性按下式计算N/（φA）≤f式中φ为轴心受压构件的稳定系数（取截面两主轴稳定系数的较小者），根据《钢结构设计规范GB50017-2003》100×100×2.5的方钢属于轴心受压构件的截面分类的b类。构件长细比λ=l0/ix=1.8m/3.95cm=45.6<150,根据《钢结构设计规范GB50017-2003》第137页，查表得