营口开发区投资项目中心高大模板施工方案

营口开发区投资服务中心工程梁板高大模板支撑体系安全专项施工方案编号：编制：审核：审批：中国建筑第八工程局二OO七年五月归档编号：B1-5辽统监表A-2施工方案报审表工程名称：营口经济技术开发区投资服务中心第（）号施工单位中国建筑第八工程局监理单位致大连建发工程建设管理咨询有限公司我方已根据施工合同的有关规定完成了营口经济技术开发区投资服务中心工程梁板高大模板支撑体系安全专项施工方案的编制，经我单位技术负责人审查批准后，组织专家论证，并按照专家意见修改完毕，请予以审查。附件：1、梁板高大模板支撑体系安全专项施工方案（说明、图表）2、专家论证意见项目经理（签字）：年月日审查意见:专业监理工程师（签字）：年月日审核结论：可行修改后报重新编制总监理工程师（签字）：年月日目录TOC\o"1-3"\h\z1．工程概况 12．梁板模板支撑体系的设计与验算 22.1分项工程概况及设计依据 22.2.1分项工程概况 22.2.2设计依据 22.2模板设计与验算 32.2.1地下室游泳馆梁板模板支撑体系设计与验算 32.2.2一层政务大厅、休息厅梁板模板支撑体系设计与验算 132.2.3二层阶梯会议室、二层礼仪大厅梁板模板支撑体系设计与验算 203．支撑体系搭设的细节要求 303.1脚手架及其附件材料要求 303.1.1钢管 303.1.2扣件 303.2脚手架搭设及构造要求 303.2.1立杆 313.2.2水平杆 313.2.3剪刀撑 313.3质量保证措施 313.3.1扣件拧紧抽样检查数目及质量判定标准 313.3.2脚手架搭设的允许偏差和检验方法 333.4安全施工措施 353.4.1材质及其使用的安全技术措施 353.4.2脚手架搭设的安全技术措施 353.4.3脚手架拆除的安全技术措施 354.高大模板支撑的施工管理、协调 364.1管理机构 364.2施工注意事项 374.3混凝土浇筑方法及技术措施 374.4预防坍塌事故的技术措施 384.5预防高空坠落事故安全技术措施 385．监测措施 396.应急预案 416.1机构设置 416.2应急救援小组的职责 426.3应急救援工作程序 426.4救援方法 42TOC\o"1-3"\h\z1．工程概况本工程分为高层主体以及裙房两部分。结构形式：高层主体为框架剪力墙结构，裙房为框架结构。总建筑面积42901.33平方米，裙房局部地下一层，地上二～三层，裙房部分建筑总高度为20.650m；高层主体地下一层，地上十二层，高层部分建筑总高度为57.400m。地下一层主要由车库、厨房、游泳馆及设备用房组成；北侧裙房三层，其中阶梯式大会议室贯通二、三层；南侧裙房三层，其中礼仪大厅贯通二、三层；东侧裙房政务大厅贯通一、二层；五层为政协办公用房，六层为人大常委办公用房，其余各层为各部门的办公用房。地下游泳馆、阶梯式会议室、礼仪大厅为预应力梁，跨度24—28米。地下一层层高5.2米，地上一层层高6米，二、三层均为6.6米，四—十二层（标准层）4.2米，因此该工程层高较大，而且具有大跨度、大空间的梁、柱。地下室楼板厚180㎜，地上各楼层板厚均为120㎜。本工程梁、板支撑体系采用10㎜厚竹胶板、5cm×10cm木方、ф48×3.5普通钢管搭设。2．梁板模板支撑体系的设计与验算2.1分项工程概况及设计依据2.2.1分项工程概况部位平面尺寸纵×横（m）层高（m）板厚（mm）梁截面尺寸（mm）地下室游泳馆33.3×28.1（梁跨度28.1）8.75180650×1600（10道）850×1600（2道）一层政务大厅23.8×11.5（梁跨度8.1）12.60120350×600、350×700350×850、500×1100（2道）一层休息厅23.9×12.95（梁跨度8.1）12.52120350×600、350×700二层阶梯式会议室40.5×26.7（梁跨26.7）13.20120600×1600（10道）650×1600（4道）二层礼仪大厅28.1×24.3（梁跨度24.3）13.20120600×1400（11道）为保证施工安全，需要对以上部位的模板及支撑体系进行验算，并组织专家论证、审查。2.2.2设计依据=1\*GB2⑴设计结构图纸=2\*GB2⑵施工组织设计=3\*GB2⑶主要规程、规范一览表类别名称编号国家《混凝土结构工程施工质量验收规范》GB50204-2002《建筑工程施工质量验收统一标准》GB50300-2001《建筑施工手册》（第四版）《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2001（2002年版）《建筑工程施工技术标准》（1）中建八局企业标准=4\*GB2⑷公司贯标体系文件。=5\*GB2⑸《危险性较大工程安全专项施工方案编制及专家论证审查办法》2.2模板设计与验算2.2.1地下室游泳馆梁板模板支撑体系设计与验算2.2.1.1地下室游泳馆梁板模板支撑体系设计=1\*GB2⑴楼板模板支撑体系设计楼板模板采用10mm厚竹胶板，50mm×100mm木方做次楞，中心间距250mm；ф48×3.5钢管作主楞，中心间距800mm；采用ф48×3.5满堂钢管架做支撑系统,脚手架跨距、排距均为800，立杆下垫100mm×100mm×50mm（厚）木垫板；考虑到整个支撑系统的稳定性,脚手架水平拉杆沿高度设置，第一道水平拉杆距离结构底板顶面200mm，以后每隔1500mm设一道；剪刀撑设置按照JGJ130-2001（2002年版）6.8.2的规定：支架四边及中间每隔四排支架立杆设一道纵向剪刀撑（即间距3200mm），两端与中间每隔4排立杆从顶层开始向下每隔2步设置一道水平剪刀撑（即竖向间距3000mm）。如下图所示：=2\*GB2⑵梁模板支撑体系设计采用10mm厚竹胶板，梁侧部分水平次龙骨采用50x100mm木方，间距250mm；竖向主龙骨采用ø48钢管，间距400mm。按竖向间距510mm、水平间距610mm设三道φ12对拉螺栓。梁底次龙骨采用50x100mm木方，中心距250mm；主龙骨为钢管，间距400mm；立杆下垫100mm×100mm×50mm（厚）木垫板，钢管主龙骨与板下支撑连成一体,考虑到整个支撑系统的稳定性,在梁两侧及梁底立杆设竖向剪刀撑。2.2.1.2地下室游泳馆梁板模板支撑体系验算=1\*GB2⑴楼板支撑体系的验算楼板模板采用10厚竹胶板做面板，用50×100和ф48×3.5钢管做龙骨，在这里主要进行立杆稳定性计算。楼板模板自重标准值0.50kN/m2（八局技术标准1-3-215表A.2.1）支架自重[(4×8.75+6×0.8×4)×3.84×9.8+12×15]/0.64=3.47kN/m2施工人员及设备荷载标准值1.0kN/m2混凝土自重24×0.18=4.32kN/m2钢筋自重1.1×0.18=0.198kN/m2混凝土振捣时荷载标准值2.0kN/m2由于模板支架为敞开架,挡风系数小,可忽略风荷载的影响。单根立杆上的承载能力极限状态设计值,按模板及支架自重、楼板新浇混凝土自重、楼板钢筋自重、施工人员及设备荷载、混凝土振捣时荷载组合计算:N=[(0.5+3.47+4.32+0.198)×1.2+(1.0+2.0)×1.4]×0.82=9.22KN计算长度l0=1.5+2×0.7=2.9m（自由长度取700）根据<<建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范>>(JGJ130—2001)公式5.3.3及附录B得长细比λ=l0/iλ=290/1.58=183。查附录C表得ф=0.214N/фA=9.22×103/(0.214×489)=88N/mm2＜205N/mm2满足要求。=2\*GB2⑵梁模板支撑体系的验算以梁高1600mm，宽850mm为例，梁底水平杆间距400mm。Ａ．梁底木方验算1）荷载分析模板自重0.50×0.25=0.125kN/m砼自重24×0.25×1.60=9.6kN/m钢筋自重1.5×0.25×1.60=0.61kN/m预应力筋自重48×14.3=0.69kN/m活荷载(2.0+1.0)×0.25=0.75kN/m总竖向荷载q=(0.125+9.6+0.61+0.69)×1.2+0.75×1.4=14.5kN/m木方抗弯设计值:f=11N/mm2,实际计算取0.9f=9.9N/mm2木方弹性模量:E=9000N/mm2,实际计算取0.85E=7650N/mm2木方截面特性:惯性矩I=bh3/12=50×1003/12=4.17×106截面模量W=bh2/6=50×1002/6=8.3×1042）木方弯距计算按三跨连续梁计算,按最不利荷载布置,查《建筑施工手册》表8-74得弯距系数km=0.10,剪力系数Kv=0.60,挠度系数Kw=0.677水平杆间距为400mm进行计算。Mmax=kmql2=0.10×14.5×0.42=0.232KN·mσ=Mmax/W=0.232×106/8.3×104=2.8N/mm2＜9.9N/mm2满足要求。3）木方挠度计算ω=0.677ql4/100EI=0.677×14.5×4004/(100×7650×4.17×106)=0.08mm＜L/400=1.000mm满足要求。Ｂ．梁侧木方验算1）梁侧压力计算根据《建筑施工手册》（第４版）公式[8－6]F=0.22t0β1β2V1/2其中t0=c=24KN/m2β1=1.0β2=1.15V=1.5m/h则有F=0.22×24×5×1.２×1.15×1.51/2=４４.６２KN/m2根据公式[8－7]Ｈ＝１.６ｍ2）强度验算根据两公式计算结果取较小值38.4KN/m2，并考虑倾倒混凝土产生的垂直荷载4KN/m2。混凝土对侧模板的作用宽度为木方间距250mm。模板最大侧压力设计值：q＝（1.2×F＋1.4×4）×0.25＝（1.2×38.4＋1.4×4）×0.25＝12.92KN/m按简支梁计算，查表得各系数如下：弯矩系数Km=1/8，剪力系数KV=1/2,挠度系数Kω=5/384木方抗弯设计值:f=11N/mm2,实际计算取0.9f=9.9N/mm2木方弹性模量:E=9000N/mm2,实际计算取0.85E=7650N/mm2木方截面特性:惯性矩I=bh3/12=50×1003/12=4.17×106mm4截面模量W=bh2/6=50×1002/6=8.3×104mm弯矩Mmax=1/8×q×L2=1/8×12.92×0.42=0.26KN.mσ＝Mmax/W=0.26×106/8.3×104＝3.13N/mm2<[σ]＝9.9N/mm2满足要求。3）剪力验算剪力剪应力）满足要求。4）木方挠度验算则最大挠度为：所以侧模木方100mm(宽)×50mm间距250mm满足要求。Ｃ．对拉螺栓验算=1\*GB3①梁中穿Φ12@510；610对拉螺栓。对拉螺栓直径为Φ12，查《建筑施工手册》，容许拉力为12.900KN。对拉杆承受最大拉力P＝FCL＝38.4×0.51×0.61＝11.95KN﹤12.900KN=2\*GB3②按最大间距考虑，每根螺栓对应的混凝土压力面大小为0.51m×0.61m，螺栓直径12mm，，混凝土压力面压强38.4，则螺栓内的拉应力值：δ=N/A=38.4×0.61×0.51×103/3.14×62=105.7N/㎜2﹤215N/㎜2满足要求。Ｄ．梁底小横杆验算梁底小横杆间距400mm，梁底立杆纵间距400mm，横间距450mm，由于水平钢管本身的自重与其他荷载相比甚小，忽略不计。模板自重0.50×0.45=0.225kN/m支架自重[(7.2×4+6×0.85×2)×3.84×9.8+52×15]/0.4=5kN/m砼自重24×0.45×1.60=17.3kN/m钢筋自重1.5×0.45×1.60=1.08kN/m预应力筋自重48×14.3=0.69kN/m活荷载(2.0+1.0)×0.45=1.35kN/m总竖向荷载q=(0.225+5+17.3+1.08+0.69)×1.2+1.35×1.4=31.09kN/m（1）抗弯强度验算直接支承木方的水平杆上的承载能力极限状态设计值,按竹胶板及50mm×100mm方木自重、楼板新浇混凝土自重，楼板钢筋自重、预应力筋自重、施工人员及设备荷载、混凝土震动荷载组合计算。为方便计算，将由方木传递至水平杆上的荷载简化为均布荷载。水平杆按两跨连续梁计算：查JGJ130-2001附录得到W=5.08×103mm3I=12.19×104mm4Mmax=0.125ql2=0.125×31.09×0.42=0.622kN·mσ=Mmax/W=0.622×106/5.08×103=122N/mm2＜205N/mm2满足要求。（2）变形验算直接支承木方的水平杆上的正常使用极限状态设计值,按竹胶板及50mm×100mm方木自重、楼板新浇混凝土自重，楼板钢筋自重、预应力筋自重、施工人员及设备荷载、混凝土震动荷载组合计算:E=2.06×105N/mm2V=0.677ql4/100El=0.677×31.09×4004/100×2.06×105×12.19×104=0.22mm满足要求。Ｅ．立杆稳定性计算单根立杆上的承载能力极限状态设计值,按模板及支架自重、楼板新浇混凝土自重、楼板钢筋自重、活荷载组合计算:N=31.09×0.4=12.44KN计算长度l0=1.5+2×0.075=1.65m（自由长度取75mm）根据<<建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范>>(JGJ130—2001)表5.3.3及附录B得长细比λ=l0/i=165/1.58=104。查附录C表得ф=0.558N/фA=12.44×103/(0.558×489)=45.6N/mm2＜205N/mm2满足要求。Ｆ．扣件抗滑移验算立杆连接方式必须采用对接扣件，最上端可以采用直角扣件，单个直角扣件抗滑承载力为8.00KN，两个直角扣件抗滑承载力为12.00KN，所以最上端立杆搭接至少使用3个直角扣件方可满足要求，且保证搭接长度不小于1000mm。=3\*GB2⑶地下游泳馆部位对应的夹层楼板梁承载力验算由于地下游泳馆部位梁板模板支撑钢管大部分落在地下室底板上，但有局部落在夹层顶板上，因此，需要对夹层顶板承载力进行验算。1)轴心抗压强度验算在搭设脚手架的过程，在立杆下垫100mm×100mm×50mm（厚）木垫板，木板铺在已经完成的一层顶板砼板面上。砼板强度等级为C30，轴心抗压设计值为fc=15Mpa。设支撑承受最大荷载为上一层捣砼时段，约为10d后，砼强度按50%计，则立杆基础底面的平均应力满足下式的要求：p≤fg式中p为立杆基础底面的平均压力，A=0.1×0.1=0.01m2，N为上部结构结构传至基础顶面的轴向力设计值；取脚手架立杆最大值为：N=12.4A为立杆基础底面垫板面积；则有p=满足要求。2）抗弯强度计算楼板宽度取1350mm，厚度取100mm，跨度取3000mm，脚手架立杆最大值N=12.44KN进行计算按三跨连续梁计算,按最不利荷载布置,查《建筑施工手册》表8-74得弯距系数km=0.267,剪力系数Kv=1.267,挠度系数Kw=1.883。C30混凝土抗压强度设计值:fc=15Mpa，计算时取=7.5N/mm2C30混凝土弹性模量:E=3×104N/mm2C30混凝土截面特性:惯性矩I=bh3/12=1350×1003/12=1.125×108mm4截面模量W=bh2/6=1350×1002/6=2.25×106mm3Mmax=kmPl=0.267×12.44×32=30KN·mσ=Mmax/W=30×106/2.25×106=13.3N/mm2＞7.5N/mm2不满足要求。因此，夹层楼板需要采取加固措施回顶楼板。采取钢管柱加固，沿预应力梁方向间距1500mm，即每道预应力梁的两端各使用两个钢管柱，顶部采用微调螺栓顶紧。Mmax=kmPl=0.267×12.44×1.52=7.48KN·mσ=Mmax/W=7.48×106/2.25×106=3.33N/mm2＜7.5N/mm2满足要求3）钢管柱立杆数量的确定：取立杆最大值N=12.44KN进行计算，立杆允许荷载N=11.6KN，计算取11.6×0.8=9.3KNn=4×12.44/9.3=5.4根，考虑构造要求，取6根。小横杆间距1000mm；大横杆间距2000mm贯通整个钢管柱加固体系。4）挠度验算ω=1.883Pl3/100EI=1.883×12.44×15003/(100×30000×1.37×108)=2.92×10-4mm<L/250=7.2mm2.2.2一层政务大厅、休息厅梁板模板支撑体系设计与验算2.2.2.1一层政务大厅、休息厅梁板模板支撑体系设计=1\*GB2⑴楼板模板支撑体系设计楼板模板采用10mm厚竹胶板，50mm×100mm木方做次楞，中心间距250mm；ф48×3.5钢管作主楞，中心间距900mm；采用ф48×3.5满堂钢管架做支撑系统,脚手架跨距、排距均为900，立杆下垫100mm×100mm×50mm（厚）木垫板；考虑到整个支撑系统的稳定性,脚手架水平拉杆沿高度设置，第一道水平拉杆距离结构底板顶面200mm，以后每隔1500mm设一道；剪刀撑设置按照JGJ130-2001（2002年版）6.8.2的规定：支架四边及中间每隔四排支架立杆设一道纵向剪刀撑（即间距3600mm），两端与中间每隔4排立杆从顶层开始向下每隔2步设置一道水平剪刀撑（即竖向间距3000mm）。=2\*GB2⑵梁模板支撑体系设计=1\*GB3①梁高小于1000mm采用10mm厚竹胶板，梁侧部分水平次龙骨采用50x100mm木方，间距250mm；竖向主龙骨采用ø48钢管，间距900mm。梁底模次龙骨采用50x100mm木方，中心距250mm,主龙骨为钢管，间距900mm，立杆下垫100mm×100mm×50mm（厚）木垫板；钢管主龙骨与板下支撑连成一体,考虑到整个支撑系统的稳定性,在梁两侧及梁底立杆设竖向剪刀撑。=2\*GB3②梁高大于1000mm采用10mm厚竹胶板，梁侧部分水平次龙骨采用50x100mm木方，间距250mm；竖向主龙骨采用ø48钢管，间距450mm。必须按水平、竖向间距610mm设两道φ12对拉螺栓。梁底模次龙骨采用50x100mm木方，中心距250mm，主龙骨为钢管，间距450mm，立杆下垫100mm×100mm×50mm（厚）木垫板；钢管主龙骨与板下支撑连成一体,考虑到整个支撑系统的稳定性,在梁两侧及梁底立杆设竖向剪刀撑。2.2.2.2一层政务大厅、休息厅梁板模板支撑体系验算=1\*GB2⑴一层政务大厅、休息厅板模板支撑体系验算楼板模板采用10厚竹胶板做面板，用50×100和ф48×3.5钢管做龙骨，在这里主要进行立杆稳定性计算。按最不利情况计算，板厚取120mm。楼板模板自重标准值0.50kN/m2（八局技术标准1-3-215表A.2.1）支架自重[(4×8.75+6×0.8×4)×3.84×9.8+12×15]/0.64=3.47kN/m2施工人员及设备荷载标准值1.0kN/m2混凝土自重24×0.18=4.32kN/m2钢筋自重1.1×0.18=0.198kN/m2混凝土振捣时荷载标准值2.0kN/m2由于模板支架为敞开架,挡风系数小,可忽略风荷载的影响.单根立杆上的承载能力极限状态设计值,按模板及支架自重、楼板新浇混凝土自重、楼板钢筋自重、施工人员及设备荷载组合计算:N=[(0.5+3.47+4.32+0.198)×1.2+(1.0+2.0)×1.4]×0.92=11.67KN计算长度l0=1.5+2×0.3=2.1m（自由长度取300）根据<<建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范>>(JGJ130—2001)表5.3.3及附录B得长细比λ=l0/i=210/1.58=133。查附录C表得ф=0.381N/фA=11.67×103/(0.381×489)=62.7N/mm2＜205N/mm2满足要求。=2\*GB2⑵一层政务大厅、休息厅梁模板支撑体系验算以梁高1100mm，宽500mm，梁底水平杆间距450mm。Ａ．梁底木方验算1）荷载分析模板自重0.50×0.25=0.125kN/m砼自重24×0.25×1.60=9.6kN/m钢筋自重1.5×0.25×1.60=0.61kN/m活荷载(2.0+1.0)×0.25=0.75kN/m总竖向荷载q=(0.125+9.6+0.61)×1.2+0.75×1.4=13.452kN/m木方抗弯设计值:f=11N/mm2,实际计算取0.9f=9.9N/mm2木方弹性模量:E=9000N/mm2,实际计算取0.85E=7650N/mm2木方截面特性:惯性矩I=bh3/12=50×1003/12=4.17×106截面模量W=bh2/6=50×1002/6=8.3×1042）木方弯距计算按三跨连续梁计算,按最不利荷载布置,查《建筑施工手册》表8-74得弯距系数km=0.10,剪力系数Kv=0.60,挠度系数Kw=0.677水平杆间距为450mm进行计算。Mmax=kmql2=0.10×13.452×0.452=0.273KN·mσ=Mmax/W=0.273×106/8.3×104=3.3N/mm2＜9.9N/mm2满足要求。3）木方挠度计算ω=0.677ql4/100EI=0.677×13.452×4504/(100×7650×4.17×106)=0.118mm＜L/400=1.125mm满足要求。Ｂ．梁侧木方验算由于此部位梁截面小于地下室游泳馆梁截面，不需要验算。Ｃ．对拉螺栓验算由于此部位梁截面小于地下室游泳馆梁截面，不需要验算，加两道Φ12对拉螺栓即可。Ｄ．梁底小横杆验算梁底小横杆间距450mm，梁底立杆纵间距450mm，横间距450mm，由于水平钢管本身的自重与其他荷载相比甚小，忽略不计。模板自重0.50×0.45=0.225kN/m支架自重[(11.2×4+7×0.9×2)×3.84×9.8+52×15]/0.45=6.54kN/m砼自重24×0.45×1.10=11.9kN/m钢筋自重1.5×0.45×1.10=0.75kN/m活荷载(2.0+1.0)×0.45=1.35kN/m总竖向荷载q=(0.225+6.54+11.9+0.75)×1.2+1.35×1.4=25.2kN/m（1）抗弯强度验算直接支承木方的水平杆上的承载能力极限状态设计值,按竹胶板及50mm×100mm方木自重、楼板新浇混凝土自重，楼板钢筋自重、预应力筋自重、施工人员及设备荷载、混凝土震动荷载组合计算。为方便计算，将由方木传递至水平杆上的荷载简化为均布荷载。水平杆按两跨连续梁计算：查JGJ130-2001附录得到W=5.08×103mm3I=12.19×104mm4Mmax=0.125ql2=0.125×25.2×0.452=0.64kN·mσ=Mmax/W=0.64×106/5.08×103=126N/mm2＜205N/mm2满足要求。（2）变形验算直接支承木方的水平杆上的正常使用极限状态设计值,按竹胶板及50mm×100mm方木自重、楼板新浇混凝土自重，楼板钢筋自重、预应力筋自重、施工人员及设备荷载、混凝土震动荷载组合计算:E=2.06×105N/mm2V=0.677ql4/100El=0.677×25.2×4004/100×2.06×105×12.19×104=0.18mm满足要求。Ｅ．立杆稳定性计算单根立杆上的承载能力极限状态设计值,按模板及支架自重、楼板新浇混凝土自重、楼板钢筋自重、活荷载组合计算:N=25.2×0.45=11.34KN计算长度l0=1.5+2×0.075=1.65m（自由长度取75mm）根据<<建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范>>(JGJ130—2001)表5.3.3及附录B得长细比λ=l0/i=165/1.58=104。查附录C表得ф=0.558N/фA=11.34×103/(0.558×489)=41.6N/mm2＜205N/mm2满足要求。Ｆ．扣件抗滑移验算立杆连接方式必须采用对接扣件，最上端可以采用直角扣件，单个直角扣件抗滑承载力为8.00KN，两个直角扣件抗滑承载力为12.00KN，所以最上端立杆搭接至少使用2个直角扣件方可满足要求，且保证搭接长度不小于1000mm。=3\*GB2⑶一层政务大厅、休息厅梁板模板支撑体系基础由于一层政务大厅、休息厅梁截面不大，因此，只要保证整个支撑体系的稳定性即可，不需要对地下室顶板承载力进行验算；一层休息厅梁板模板支撑钢管局部落在一层回填土上，必须回填土修整平整，经过浇水沉实后，方可搭设脚手架，立杆下面垫50厚通长木挑板。2.2.3二层阶梯会议室、二层礼仪大厅梁板模板支撑体系设计与验算2.2.3.1二层阶梯会议室、二层礼仪大厅梁板模板支撑体系设计=1\*GB2⑴二层阶梯会议室、二层礼仪大厅板模板支撑体系设计楼板模板采用10mm厚竹胶板，50mm×100mm木方做次楞，中心间距250mm；ф48×3.5钢管作主楞，中心间距900mm；采用ф48×3.5满堂钢管架做支撑系统,脚手架跨距、排距均为900，立杆下垫100mm×100mm×50mm（厚）木垫板；考虑到整个支撑系统的稳定性,脚手架水平拉杆沿高度设置，第一道水平拉杆距离结构底板顶面300mm，以后每隔1500mm设一道；剪刀撑设置按照JGJ130-2001（2002年版）6.8.2的规定：支架四边及中间每隔四排支架立杆设一道纵向剪刀撑（即间距3600mm），两端与中间每隔4排立杆从顶层开始向下每隔2步设置一道水平剪刀撑（即竖向间距3000mm）。=2\*GB2⑵二层阶梯会议室、二层礼仪大厅梁模板支撑体系设计采用10mm厚竹胶板，梁侧部分水平次龙骨采用50x100mm木方，间距250mm；竖向主龙骨采用ø48钢管，间距450mm。必须按水平间距510mm设三道φ12对拉螺栓。梁底模次龙骨采用50x100mm木方，中心距250mm，主龙骨为钢管，间距450mm，立杆下垫100mm×100mm×50mm（厚）木垫板；钢管主龙骨与板下支撑连成一体,考虑到整个支撑系统的稳定性,在梁两侧及梁底立杆设竖向剪刀撑。2.2.3.2二层阶梯会议室、二层礼仪大厅梁板模板支撑体系验算=1\*GB2⑴二层阶梯会议室、二层礼仪大厅板模板支撑体系验算楼板模板采用10厚竹胶板做面板，用50×100和ф48×3.5钢管做龙骨，在这里主要进行立杆稳定性计算。按最不利情况计算，板厚取120mm，立杆伸出自由长度取700mm。楼板模板自重标准值0.50kN/m2（八局技术标准1-3-215表A.2.1）支架自重[(4×13.1+9×1.8×2)×3.84×9.8+36×15]/0.81=4.61kN/m2施工人员及设备荷载标准值1.0kN/m2混凝土自重24×0.12=2.88kN/m2钢筋自重1.1×0.12=0.132kN/m2混凝土振捣时荷载标准值2.0kN/m2由于模板支架为敞开架,挡风系数小,可忽略风荷载的影响.单根立杆上的承载能力极限状态设计值,按模板及支架自重、楼板新浇混凝土自重、楼板钢筋自重、施工人员及设备荷载组合计算:N=[(0.5+4.61+0.132+2.88)×1.2+3.0×1.4]×0.92=11.3KN模板支架立杆的计算长度l0=1.5+2×0.25=2.0m根据<<建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范>>(JGJ130—2001)表5.3.3及附录B得长细比λ=l0/i=200/1.58=190。查附录C表得ф=0.199N/фA=11.3×103/(0.199×489)=116.2N/mm2＜205N/mm2满足要求。=2\*GB2⑵二层阶梯会议室、二层礼仪大厅梁模板支撑体系验算以梁高1600mm，宽650mm为例，梁底水平杆间距450mm。Ａ．梁底木方验算1）荷载分析模板自重0.50×0.25=0.125kN/m砼自重24×0.25×1.60=9.6kN/m钢筋自重1.5×0.25×1.60=0.61kN/m预应力筋自重48×14.3=0.69kN/m活荷载(2.0+1.0)×0.25=0.75kN/m总竖向荷载q=(0.125+9.6+0.61+0.69)×1.2+0.75×1.4=14.5kN/m木方抗弯设计值:f=11N/mm2,实际计算取0.9f=9.9N/mm2木方弹性模量:E=9000N/mm2,实际计算取0.85E=7650N/mm2木方截面特性:惯性矩I=bh3/12=50×1003/12=4.17×106截面模量W=bh2/6=50×1002/6=8.3×1042）木方弯距计算按三跨连续梁计算,按最不利荷载布置,查《建筑施工手册》表8-74得弯距系数km=0.10,剪力系数Kv=0.60,挠度系数Kw=0.677水平杆间距为450mm进行计算。Mmax=kmql2=0.10×14.5×0.452=0.294KN·mσ=Mmax/W=0.294×106/8.3×104=3.6N/mm2＜9.9N/mm2满足要求。3）木方挠度计算ω=0.677ql4/100EI=0.677×14.5×4504/(100×7650×4.17×106)=0.112mm＜L/400=1.125mmＢ．侧模验算由于此部位梁截面小于地下室游泳馆梁截面，不需要验算。Ｃ．对拉螺栓验算由于此部位梁截面小于地下室游泳馆梁截面，不需要验算，加三道Φ12@510；610对拉螺栓即可。Ｄ．梁底小横杆验算梁底小横杆间距450mm，梁底立杆纵横间距450mm，由于水平钢管本身的自重与其他荷载相比甚小，忽略不计。模板自重0.50×0.45=0.225kN/m支架自重[(13.1×4+9×0.9×2)×3.84×9.8+52×15]/0.45=7.5kN/m砼自重24×0.45×1.60=17.3kN/m钢筋自重1.5×0.45×1.60=1.08kN/m预应力筋自重48×14.3=0.69kN/m活荷载(2.0+1.0)×0.45=1.35kN/m总竖向荷载q=(0.225+7.5+17.3+1.08+0.69)×1.2+1.35×1.4=34.04kN/m（1）抗弯强度验算直接支承木方的水平杆上的承载能力极限状态设计值,按竹胶板及50mm×100mm方木自重、楼板新浇混凝土自重，楼板钢筋自重、预应力筋自重、施工人员及设备荷载、混凝土震动荷载组合计算。为方便计算，将由方木传递至水平杆上的荷载简化为均布荷载。水平杆按两跨连续梁计算：查JGJ130-2001附录得到W=5.08×103mm3I=12.19×104mm4Mmax=0.125ql2=0.125×34.04×0.452=0.862kN·mσ=Mmax/W=0.862×106/5.08×103=173N/mm2＜205N/mm2满足要求。（2）变形验算直接支承木方的水平杆上的正常使用极限状态设计值,按竹胶板及50mm×100mm方木自重、楼板新浇混凝土自重，楼板钢筋自重、预应力筋自重、施工人员及设备荷载、混凝土震动荷载组合计算:E=2.06×105N/mm2V=0.677ql4/100El=0.677×34.04×4504/100×2.06×105×12.19×104=0.38mm满足要求。Ｅ．立杆稳定性计算单根立杆上的承载能力极限状态设计值,按模板及支架自重、楼板新浇混凝土自重、楼板钢筋自重、施工人员及设备荷载组合计算:N=[(0.225+7.5+17.3+1.08+0.69)×1.2+1.35×1.4]×0.45=15.32KN计算长度l0=1.5+2×0.075=1.65m（自由长度取75mm）根据<<建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范>>(JGJ130—2001)表5.3.3及附录B得长细比λ=l0/i=165/1.58=156。查附录C表得ф=0.287N/фA=15.32×103/(0.287×489)=109.2N/mm2＜205N/mm2满足要求。F.扣件抗滑移验算立杆连接方式必须采用对接扣件，最上端可以采用直角扣件，单个直角扣件抗滑承载力为8.00KN，两个直角扣件抗滑承载力为12.00KN，所以最上端立杆搭接至少使用3个直角扣件方可满足要求，且保证搭接长度不小于1000mm。=3\*GB2⑶二层阶梯会议室、二层礼仪大厅部位对应的一层楼板梁承载力验算由于二层阶梯会议室、二层礼仪大厅梁板模板支撑钢管落在一层顶板上，因此，需要对一层顶板承载力进行验算。1)轴心抗压强度验算在搭设脚手架的过程，在立杆下垫100mm×100mm×50mm（厚）木垫板，木板铺在已经完成的一层顶板砼板面上。砼板强度等级为C30，轴心抗压设计值为fc=15Mpa。设支撑承受最大荷载为上一层捣砼时段，约为10d后，砼强度按50%计，则立杆基础底面的平均应力满足下式的要求：p≤fg式中p为立杆基础底面的平均压力，A=0.1×0.1=0.01m2，N为上部结构结构传至基础顶面的轴向力设计值；取脚手架立杆最大值为：N=15.94A为立杆基础底面垫板面积；则有p=满足要求。2）抗弯强度计算楼板宽度取950mm，厚度取120mm，跨度取8100mm，脚手架立杆最大值N=15.94KN进行计算按三跨连续梁计算,按最不利荷载布置,查《建筑施工手册》表8-74得弯距系数km=0.267,剪力系数Kv=1.267,挠度系数Kw=1.883。C30混凝土抗压强度设计值:fc=15Mpa，计算时取=7.5N/mm2C30混凝土弹性模量:E=3×104N/mm2C30混凝土截面特性:惯性矩I=bh3/12=950×1203/12=1.37×108mm4截面模量W=bh2/6=950×1202/6=2.28×106mm3Mmax=kmPl=0.267×15.94×8.12=280KN·mσ=Mmax/W=280×106/2.28×106=123N/mm2＞7.5N/mm2不满足要求。因此，一层楼板需要采取加固措施回顶楼板。采取钢管柱加固，沿预应力梁方向间距1800mm，具体见附图。Mmax=kmPl=0.267×15.94×1.82=13.8KN·mσ=Mmax/W=13.8×106/2.28×106=6.05N/mm2＜7.5N/mm2满足要求3）钢管柱立杆数量的确定：取立杆最大值N=15.32KN进行计算，立杆允许荷载N=11.6KN，计算取11.6×0.8=9.3KNn=4×15.32/9.3=7.9根，考虑构造要求，取10根。小横杆间距1000mm；大横杆间距2000mm贯通整个钢管柱加固体系。4）挠度验算ω=1.883Pl3/100EI=1.883×15.32×18003/(100×30000×1.37×108)=4.3×10-4mm<L/250=7.2mm（4）二层阶梯会议室、二层礼仪大厅预应力梁部位对应的一层梁板加固体系设计=1\*GB3①加固体系布置示意图使用钢管柱加固时，上下层支撑立杆要一一对应，以防破坏混凝土；顶部采用微调螺栓顶紧。=2\*GB3②加固体系的细节要求如下：二层阶梯会议室、二层礼仪大厅预应力梁部位对应的一层回填土修整平整，经过浇水沉实后，搭设钢管柱，立杆下面垫50厚通长木挑板，小横杆间距1m，大横杆间距2m贯通整个加固体系，扫地杆贯通整个加固体系，最上部水平杆离楼板距离必须小于600mm。3．支撑体系搭设的细节要求3.1脚手架及其附件材料要求3.1.1钢管（1）钢管规格及材质要求钢管均采用φ48×3.5mm高频焊接钢管。其材质应符合现行国家标准《碳素结构钢》（GB/T-700）中Q235－A级钢的规定。（2）外观检查钢管外观应平直光滑，没有裂缝、折痕、结疤、分层、严重锈蚀（内外壁）和硬弯曲等现象。钢管必须涂有防锈漆。（3）钢管上严禁打孔。3.1.2扣件（1）材质采用可锻铸铁制作的扣件，其材质应符合现行国家标准《钢管脚手架扣件》（GB15831）的规定。（2）外观检查扣件使用前应进行质量检查，有裂纹、缺爪、螺栓断丝或滑丝的严禁使用。3.2脚手架搭设及构造要求钢管排架搭设横平竖直，纵横连通，上下层支顶位置一致，连接件需连接牢固，水平拉撑连通。3.2.1立杆立杆接头必须采用对接扣件连接，最上端若采用直角扣件连接，必须满足抗滑要求，立杆与水平杆采用直角扣件连接。接头交错布置，两个相邻立柱接头避免出现在同步同跨内，并且在高度方向至少错开50cm；各接头中心距主节点的距离不大于步距的1/3。立杆在顶部搭接时，搭接长度不小于1m，必须等间距3个旋转扣件固定，端部扣件盖板边缘至搭接纵向水平杆杆端的距离不小于100mm。立杆下必须垫100mm×100mm×50mm（厚）木垫板。立杆与最顶端的横杆连接必须采用增加一个防滑扣件。3.2.2水平杆水平杆采用旋转扣件连接，搭接长度不小于1m，其接头交错布置，不在同步同跨内；相邻接头水平距离不小于50cm，各接头距立柱距离不大于纵距的1/3（本工程不大于30cm），大横杆在同一步架内纵向水平高差不超过全长的1/300，局部高差不超过5cm。3.2.3剪刀撑本工程脚手架采用水平剪刀撑与竖向剪刀撑相结合的方式，随立柱、纵横向水平杆同步搭设，用通长剪刀撑沿架高连续布置，全部采用单杆通长剪刀撑。剪刀撑具体布置应按各部位设计、验算设置，斜杆与地面的夹角在45°～60°之间。斜杆相交点处于同一条直线上，并沿架高连续布置，剪刀撑的斜杆应扣在立杆或水平杆上，两端分别用旋转扣件固定。最下端的剪刀撑的底部要插到垫板处。为保证剪刀撑的顺直，同时充分考虑剪刀撑的安全作用，剪刀撑采用搭接连接，且连接扣件不少于3个。3.3质量保证措施3.3.1扣件拧紧抽样检查数目及质量判定标准3.3.2脚手架搭设的允许偏差和检验方法3.4安全施工措施3.4.1材质及其使用的安全技术措施（1）扣件的紧固程度宜在40～50N·m，并不大于65N·m，对接扣件的抗拉承载力为3kN。对接扣件安装时其开口应向内，以防进雨，直角扣件安装时开口不得向下，以保证安全。（2）各杆件端头伸出扣件盖板边缘不小于100mm。（3）钢管有严重锈蚀、压扁或裂纹的不得使用，禁止使用有脆裂、变形、滑丝等现象的扣件。（4）钢管和扣件均要现场取样送检,合格后方可使用。（5）梁底立杆必须保证垂直、落底。3.4.2脚手架搭设的安全技术措施（1）操作人员必须在每步架搭设完毕，并检查符合设计规定才可进行下步操作。（2）搭设过程中划出工作标志区，禁止行人进入，统一指挥、上下呼应、动作协调，严禁在无人指挥下作业。当解开与另一人有关的扣件时必须先告诉对方，并得到允许，以防坠落伤人。（3）脚手架及时与结构拉结或采取临时支顶，以保证搭设过程安全，未完成脚手架在每日收工前，一定要确保架子稳定。（4）脚手架必须配合施工进度搭设，一次搭设的高度不得超过相邻连墙件以上两步。（5）在搭设过程中应由安全员、架子班长等进行检查、验收和签证。每两步验收一次，达到设计施工要求后挂合格牌。（6）搭设过程中严格控制立杆的自由伸出长度，应按设计、验算施工。3.4.3脚手架拆除的安全技术措施（1）脚手架搭拆人员必须是经过考核的专业架子工，并持证上岗。连墙件应在位于其上的全部可拆杆件都拆除之后才能拆除。（2）拆架前，全面检查待拆脚手架，根据检查结果，拟订出作业计划，报请批准，进行技术交底后才准备工作。（3）拆除时应划出作业区，周围设绳绑围栏或树立警示标志，地面设专人围护，禁止非作业人员进入。（4）拆除时统一指挥、上下呼应、动作协调，当解开与另一人有关的扣件时必须先告诉对方并得到允许，以防坠落伤人。（5）拆架时不得中途换人，如必须换人时，应将拆除情况交代清楚后方可离开。（6）每天拆架下班时，不应留下隐患部位。（7）拆架时严禁碰撞脚手架附近电源线，以防触电事故。（8）在拆除过程中，凡松开连接的杆、配件应及时拆除运走，避免误扶、误靠已松脱的杆件。拆除的杆、配件严禁向下抛掷，应吊至地面，同时做好配合协调工作，禁止单人进行拆除较重杆件等危险性作业。（9）所有杆件和扣件在拆除时分离，不准在杆件上附着扣件或两杆连着送至地面。（10）所有的脚手板，应自外向里竖立搬运，以防止脚手板和垃圾物从高处坠落伤人。（11）拆除的零配件要装入容器内，用塔吊吊下；拆下的钢管要绑扎牢靠，双点起吊，严禁从高空抛掷。4.高大模板支撑的施工管理、协调4.1管理机构组长：余巨光、副组长：杨深强任佳李满昌组员：沈启明刘晓亮杜亮高大模板支撑体系施工现场安全责任人：刘晓亮杜亮4.2施工注意事项⑴管理机构对本工程存在的实际问题做了充分的分析后，决定采用钢管脚手架方式建立高大模板支撑系统。⑵施工现场安全责任人负责施工全过程的安全工作，应在高大模板支撑搭设、拆除和混凝土浇筑前向作业人员进行安全技术交底。⑶支模完毕，经施工管理机构有关人员组织验收合格后，立即通知公司工程技术部到现场检查、验收，合格后方能进行钢筋安装。⑷施工现场作业人员不得从支撑系统上爬上、爬下，应从施工便梯进入工作面。⑸高大模板支撑搭设、拆除和混凝土浇筑期间，无关人员不得进入支模底下，并由安全员在现场监护。⑹混凝土浇筑时，安全员专职负责监测模板及支撑系统的稳定性，发现异常应立即暂停施工，迅速疏散人员，及时采取处理措施，待排除险情并经现场安全责任人检查同意后方可复工。4.3混凝土浇筑方法及技术措施⑴大截面混凝土浇筑应分层，每层不超过500mm。⑵浇筑混凝土时应派专人检查支顶有无松动、倾斜、弯曲，模板、钢筋、预留孔洞、预埋件、插筋等有无位移变形情况，发现问题应立即停止混凝土浇筑，并在已浇筑的混凝土初凝之前修整完毕。⑶泵管或布料机应用支架垫固放在梁板上，不得直接与楼板接触。⑶事先应在布料机的位置加密钢管支撑，保证立杆间距为设计间距的1/2。4.4预防坍塌事故的技术措施⑴模板作业前，按设计单位要求，根据施工工艺、作业条件及周边环境编制施工方案，单位负责人审批签字，项目经理组织有关部门验收，经验收合格签字后，方可作业。⑵模板作业时，对模板支撑宜采用钢支撑材料作支撑立柱，不得使用严重锈蚀、变形、断裂、脱焊、螺栓松动的钢支撑材料和竹材作立柱。支撑立柱基础应牢固，并按设计计算严格控制模板支撑系统的沉降量。支撑立柱基础为泥土地面时，应采取排水措施，并加设满足支撑承载力要求的垫板后，方可用以支撑立柱。斜支撑和立柱应牢固拉接，形成整体。⑶模板作业时，指定专人指挥、监护，出现位移时，必须立即停止施工，将作业人员撤离作业现场，待险情排除后，方可作业。⑷楼面、屋面堆放模板时，严格控制数量、重量，防止超载。堆放数量较多时，应进行荷载计算，并对楼面、屋面进行加固。⑸安装楼面模板，在下班时对已铺好而来不及钉牢的定型模板或散板等要拿起稳妥堆放，以防坍塌事故发生。⑹安装外围柱模板、梁、板模板，应先搭设脚手架，并挂好安全网，脚手架搭设高度要高施工作业面至少1.2m。⑺拆模间歇时，应将已活动的模板、拉杆、支撑等固定牢固，严防突然掉落、倒塌伤人。4.5预防高空坠落事故安全技术措施⑴高大模板支撑工程应按相关规定编制施工方案，经公司技术负责人、公司技术部审批签字并组织专家论证后报监理单位审批，审批通过，方可实施；高大模板支撑安装完毕后，需经质安部、技术部等有关部门验收，验收合格后，方可绑扎钢筋等下道工序的施工作业。支、拆模板时应保证作业人员有可靠立足点，作业面应按规定设置安全防护设施。模板及其支撑体系的施工荷载应均匀堆置，并不得超过设计计算要求。⑵所有高处作业人员应学习高处作业安全知识及安全操作规程，工人上岗前应依据有关规定接受专门的安全技术交底，并办好签字手续。特种高处作业人员应持证上岗。采用新工艺、新技术、新材料和新设备的，应按规定对作业人员进行相关安全技术交底。⑶高处作业人员应经过体检，合格后方可上岗。对身体不适或上岗前喝过酒的工人不准上岗作业。施工现场项目部应为作业人员提供合格的安全帽、安全带等必备的安全防护用具，作业人员应按规定正确佩戴和使用。⑷安全带使用前必须经过检查合格。安全带的系扣点应就高不就低，扣环应悬挂在腰部的上方，并要注意带子不能与锋利或毛刺的地方接触，以防摩擦割断。⑸项目部应按类别，有针对性地将各类安全警示标志悬挂于施工现场各相应部位。⑹已支好模板的楼层四周必须用临时护栏围好，护栏要牢固可靠，护栏高度不低于1.2m，然后在护栏上再铺一层密目式安全网。⑺高处作业前，应由项目安全负责人组织有关部门对安全防护设施进行验收，经验收合格签字后，方可作业。安全防护设施应做到定型化、工具化。需要临时拆除或变动安全设施的，应经