一份详细的跨线桥满堂支架施工方案

-CAL-FENGHAI-(2020YEAR-YICAI)_JINGBIAN-CAL-FENGHAI-(2020YEAR-YICAI)_JINGBIAN一份详细的跨线桥满堂支架施工方案一份完整的跨线桥满堂支架施工方案（力学分析详细）一、工程概况纬七路东进Q2标桥梁工程从14号桥墩（不包括14号桥墩）至25号桥台（起止点桩号K5+～K5+，长348.75米）。共包括五、六、七三联，其中14～17号墩为3×28m三跨第五联，17～21号墩为（+45+45+）m四跨第六联，21～25号墩为4×28m四跨第七联。（一）、标准段梁：采用4×28m、3×28m四跨、三跨一联预应力混凝土等高度连续箱梁。横桥向为单箱六室箱梁截面，标准段箱梁设计箱梁顶宽24.5m，底板17.5m,梁高1.65m，翼缘板宽度1.25m,顶板厚度22cm，底板厚度22cm或40cm(底板与腹板和横隔梁过渡段)，腹板厚度40cm，拟实施施工的第五联为3×28m、第七联为4×28m的预应力混凝土连续箱梁（详见《Q2标施工图设计》）。箱梁采用纵横向预应力体系，真空压浆工艺。中间墩与交接墩均采用双柱框架墩，每个墩柱断面尺寸为1.5m×1.5m（横桥向×纵桥向），并设10×10cm倒角。承台为矩形，平面尺寸为8.0m×6.5m（横桥向×纵桥向），承台厚度2.5m。基础为4根直径1.5m钻孔摩擦桩，桩长40～50m。（二）、大明路跨线桥：采用（+45+45+）=151m四跨一联预应力混凝土变高度连续箱梁。横桥向为单箱六室箱梁截面，箱梁顶板宽24.5m，箱梁跨中处底板宽17.5m，中支点处底板宽14m。箱梁跨中梁高1.65m，中支点梁高2.7m，翼缘板宽度1.25m,顶板厚度25cm，底板厚度25cm、40cm或50cm(底板与腹板和横隔梁过渡段)，腹板厚度60cm，拟实施施工的第六联为+45+45+30.5m的预应力混凝土连续箱梁（详见《施工图设计Q2标段》第六联箱梁断面图）。箱梁采用纵横向预应力体系，真空压浆工艺。主墩采用双柱框架墩，每个墩柱断面尺寸为1.8m×1.8m（横桥向×纵桥向），并设10×10cm倒角。承台为矩形，平面尺寸为10.5m×9.5m（横桥向×纵桥向），承台厚度3.5m。基础为8根直径1.5m钻孔摩擦桩，桩长～39.5m。二、计算依据《南京市纬七路东进建设工程施工图》《结构力学》、《材料力学》、《公路桥涵施工技术规范》（JTJ041-2000）《路桥施工计算手册》三、支架、模板分析支架、模板方案3.1.1模板箱梁底模、侧模和内膜均采用δ＝15mm的竹胶板。竹胶板容许应力[σ0]=80MPa,弹性模量E=6*103MPa。3.1.2纵横向方木纵向方木采用A-1东北落叶松，截面尺寸为10*15cm。截面参数和材料力学性能指标：W=bh2/6=100*1502/6=*105mm3I=bh3/12=100*1503/12=*107mm3横向方木采用A-1东北落叶松，截面尺寸为10*10cm。截面参数和材料力学性能指标：W=bh2/6=100*1002/6=*105mm3I=bh3/12=100*1003/12=*106mm3方木的力学性能指标按《公路桥涵钢结构及木结构设计规范》（JTJ025-86）中的A-3类木材并按湿材乘的折减系数取值，则：，容重6KN/m3。纵横向方木布置：纵向方木间距一般为90cm,在腹板和端、中横隔梁下为60cm。横向方木间距一般为30cm，在腹板和端中横隔梁下为20cm。3.1.3支架采用碗扣支架，碗扣支架钢管为φ48、t=3.5mm，材质为A3钢，轴向容许应力[σ0]=140MPa。详细数据可查表1。表1碗扣支架钢管截面特性外径d(mm)壁厚t(mm)截面积A(mm2)惯性矩I(mm4)抵抗矩W(mm3)回转半径i（mm）每米长自重（N）48*102*105*103碗扣支架立、横杆布置：立杆纵、横向间距为90cm，在腹板、端、中横隔梁下为60cm。横杆除顶、底部步距为60cm外，其余横杆步距为120cm。支架顶口和底口分别设置顶调和底调，水平和高度方向分别采用钢管加设水平连接杆和竖向剪刀撑。见后附“箱梁支架纵向布置图和箱梁支架平面布置图”标准段支架计算3.2.1荷载分析①碗口式支架钢管自重，可按表1查取。②钢筋砼容重按25kN/m3计算则：腹板和端、中横隔梁：25×=KPa箱梁底板厚度为22cm:25×（+）=11KPa箱梁底板厚度为40cm:25×+=③模板自重(含内模、侧模及支架)以砼自重的5%计,则:腹板和端、中横隔梁：×=KPa箱梁底板厚度为22cm:11×=箱梁底板厚度为40cm:×=④施工人员、施工料具堆放、运输荷载:⑤倾倒混凝土时产生的冲击荷载：⑥振捣混凝土产生的荷载:荷载组合计算强度:q=×(②+③)+×(④+⑤+⑥)计算刚度:q=×(②+③)3.2.2腹板和端、中横隔梁下方支架检算（1）、底模检算底模采用δ＝15mm的竹胶板,直接搁置于间距L=20cm的5×8cm横向方木上，按连续梁考虑,取单位长度(1.0米)板宽进行计算。荷载组合:q=×++×（++）=m竹胶板（δ＝15mm）截面参数及材料力学性能指标:承载力检算：强度：Mmax=ql2/10=××10=σmax=Mmax/W=×106/×104=<[σ0]=80MPa合格刚度：荷载:q=×+=mf=ql4/150EI=×2004/150×6×103××105=0.33mm[f0]=200/400=0.50mmf<[f0]合格（2）、横向方木检算横向方木搁置于间距60cm的纵向方木上,横向方木规格为100mm×100mm,横向方木亦按连续梁考虑。荷载组合:q1=[×++×（++）]×+6××=M承载力计算:强度:Mmax=q1l2/10=×10=σmax=Mmax/W=×106/*105=<[σ0]=合格刚度:荷载:q=×（+）×=mf=ql4/150EI=×6004/150××103×*106=0.11mm[f0]=600/400=1.5mmf<[f0]合格(3)纵向方木检算纵向方木规格为10×15cm，腹板和端、中横隔梁下立杆纵向间距为60cm。纵向方木按简支梁考虑，计算跨径为60cm。荷载组合：横向方木所传递给纵向方木的集中力为：箱底:P=×=纵向方木自重：g＝6××＝kN/m承载力计算：力学模式：强度：按最大正应力布载模式计算：支座反力R＝×3+×/2=最大跨中弯距Mmax＝×/W＝*106/*105＝＜[σ0]=MPa合格刚度：按最大支座反力布载模式计算：集中荷载:P=**（++）*=f＝Pl3/(48EI)+5ql4/(384EI)＝*1000*6003/(48**103**107)+5**6004/(384**103**107)＝0.39mm＜[f0]＝600/400＝1.5mm合格（4）支架立杆计算每根立杆所承受的坚向力按其所支撑面积内的荷载计算，忽略横向方木自重不计，则纵向方木传递的集中力（均以跨度0.6米计算）：P1=*++*（++）)**+*=安全起见满堂式碗扣支架按10米高计，其自重为：g=10*=KN单根立杆所承受的最大竖向力为：N=+=kN立杆稳定性：横杆步距按1.2m计算，故立杆计算长度为1.2m。长细比λ=L/i=1200/=76<80,故φ=（(λ＋20)/100）2=，则：[N]=φA[σ]=×489×215=N<[N]合格强度验算：σa＝N/Aji=×1000/489=＜[σa]=140MPa合格（5）地基承载力计算因支架底部通过底托（底调钢板为7cm×7cm）坐在原有沥青砼路面上或硬化后的水泥混凝土路面上,另外承台基坑和原有绿化带范围内严格按规范和标准分层夯填,顶部浇筑15cmC15砼,因此基底承载力至少可以达到15MPa。因此σmax=N/A=×103/=MPa＜15MPa可以3.2.3箱梁底板下支架检算3.2.3.1箱梁底板厚度40cm情况下支架检算（1）、底模检算底模采用δ＝15mm的竹胶板,直接搁置于间距L=30cm的5*8cm横向方木上，按连续梁考虑,取单位长度(1.0米)板宽进行计算。荷载组合:q=×++×（++）=m竹胶板（δ＝15mm）截面参数及材料力学性能指标:W=bh2/6=1000*152/6=×104mm3I=bh3/12=1000*153/12=×105mm3竹胶板容许应力[σ]=80MPa,E=6×103MPa。承载力检算:强度：Mmax＝ql2/10＝**10＝*mσmax＝Mmax/W＝*106/*104＝＜[σ0]=80MPa合格刚度：荷载:q=*+=mf＝ql4/(150EI)＝*3004/(150*6*103**105)＝0.63mm＜[f0]＝300/400＝0.75mm合格（2）、横向方木检算横向方木搁置于间距60cm的纵向方木上,横向方木规格为100mm*100mm,横向方木亦按连续梁考虑。荷载组合：q1=[×++×（++）]×+6××=M承载力计算：强度：Mmax=q1l2/10=×10=σmax=Mmax/W=×106/×104=<[σ0]合格刚度：荷载:q=×（+）×=mf=ql4/150EI=×6004/150××103××106=0.61mm[f0]=600/400=1.5mmf<[f0]合格(3)纵向方木检算纵向方木规格为10×15cm，立杆纵向间距为60cm。纵向方木按简支梁考虑，计算跨径为60cm。荷载组合：横向方木所传递给纵向方木的集中力为：箱底:P=×=纵向方木自重：g＝6××＝kN/m承载力计算：力学模式：强度：按最大正应力布载模式计算：支座反力R＝×3+×/2=最大跨中弯距Mmax＝×/W＝*106/*105＝＜[σ0]=MPa合格刚度：按最大支座反力布载模式计算：集中荷载:P=××（++）)×=mf＝Pl3/(48EI)+5ql4/(384EI)＝*1000*6003/(48**103**107)+5**6004/(384**103**107)＝0.13mm＜[f0]＝600/400＝1.5mm合格（4）支架立杆计算每根立杆所承受的坚向力按其所支撑面积内的荷载计算，忽略横向方木自重不计，则纵向方木传递的集中力（以跨度0.9米计算）：P1=*++*（++）)*+*=安全起见满堂式碗扣支架按10米高计，其自重为：g=10*=KN单根立杆所承受的最大竖向力为：N=+=kN立杆稳定性：横杆步距为按1.2m计算，故立杆计算长度为1.2m。长细比λ=L/i=1200/=76<80,故φ=（(λ＋20)/100）2=，则：[N]=φA[σ]=*489*215=N<[N]合格强度验算：σa＝N/Aji=*1000/489=＜[σa]=140MPa合格（5）地基承载力不需再进行验算。3.2.3.2箱梁底板厚度22cm情况下支架检算（1）、底模检算底模采用δ＝15mm的竹胶板,直接搁置于间距L=30cm的5*8cm横向方木上，按连续梁考虑,取单位长度(1.0米)板宽进行计算。荷载组合:q=*(11++*（++）=m竹胶板（δ＝15mm）截面参数及材料力学性能指标:W=bh2/6=1000*152/6=*104mm3I=bh3/12=1000*153/12=*105mm3承载力检算:强度：Mmax＝ql2/10＝**10＝*mσmax＝Mmax/W＝*106/*104＝＜[σ0]=80MPa合格刚度：荷载:q=*(11+=mf＝ql4/(150EI)＝*3004/(150*6*103**105)＝0.44mm＜[f0]＝300/400＝0.75mm合格（2）、横向方木检算横向方木搁置于间距90cm的纵向方木上,横向方木规格为100mm*100mm,横向方木亦按连续梁考虑。荷载组合：q1=*(11++*++)*+6**=m承载力计算：强度：Mmax＝q1l2/10＝*10＝*mσmax＝Mmax/W＝*106/*104＝＜[σ0]=MPa合格刚度：荷载:q=*（11+）*=mf＝ql4/(150EI)＝*9004/(150**103**106)＝0.34mm＜[f0]＝900/400＝2.25mm合格(3)纵向方木检算纵向方木规格为10*15cm，立杆纵向间距为90cm。纵向方木按简支梁考虑，计算跨径为90cm。荷载组合：横向方木所传递给纵向方木的集中力为：箱底:P=*=纵向方木自重：g＝6**＝kN/m承载力计算：力学模式：强度：按最大正应力布载模式计算：支座反力R＝*3+*/2=最大跨中弯距Mmax＝*/W＝*106/*105＝＜[σ0]=MPa合格刚度：按最大支座反力布载模式计算：集中荷载:P=**（++）)*=mf＝Pl3/(48EI)+5ql4/(384EI)＝*1000*9003/(48**103**107)+5**9004/(384**103**107)＝0.9mm＜[f0]＝900/400＝2.25mm合格（4）支架立杆计算每根立杆所承受的坚向力按其所支撑面积内的荷载计算，忽略横向方木自重不计，则纵向方木传递的集中力（以跨度0.9米计算）：P1=*(11++*（++）)*+*=安全起见满堂式碗扣支架按10米高计，其自重为：g=10*=KN单根立杆所承受的最大竖向力为：N=+=kN立杆稳定性：横杆步距为按1.2m计算，故立杆计算长度为1.2m。长细比λ=L/i=1200/=76<80,故φ=（(λ＋20)/100）2=，则：[N]=φA[σ]=*489*215=N<[N]合格强度验算：σa＝N/Aji=*1000/489=＜[σa]=140MPa合格（5）地基承载力不需再进行验算。3.2.4翼缘板下支架检算由前面计算可知，翼缘板下方支架同箱梁底板（厚度为22cm）下支架，因此不再进行检算。3.2.5侧模检算侧模采用δ＝15mm的竹胶板,横向背带采用间距0.2米的5*8cm方木,坚带采用间距0.6米的10*15cm方木。混凝土侧压力：PM=γt0β1β2v1/2式中：γ—混凝土的自重密度，取25KN/m3；t0—新浇混凝土的初凝时间，可采用t0＝200/(T+15）,T为砼是温度℃，取；β1—外加剂影响修正系数取；β2—砼坍落度影响修正系数取；v—混凝土浇注速度（m/h）,取PM=*25****2=m2有效压头高度：h=PM/γ=25=振捣砼对侧面模板的压力：KPa水平荷载：q=**2+*=m此水平力较底板竖向力少得多，侧模和纵横向背带以及斜撑钢管均可以满足要求不需再进行检算。另外为防止立柱钢管（弯压构件）失稳，需用通向箱梁中心方向的斜钢管（与多数立柱钢管连接以减少立柱钢管承受的水平荷载）与立柱钢管连接平衡其反力，从而保证支架水平方向稳定。大明路跨线桥支架计算3.3.1荷载分析①碗口式支架钢管自重，可按表1查取。②钢筋砼容重按25kN/m3计算则：腹板和端、中横隔梁：25×=KPa箱梁底板厚度为50cm:25×+=③模板自重(含内模、侧模及支架)以砼自重的5%计,则:腹板和端、中横隔梁：×=KPa箱梁底板厚度为50cm:×=④施工人员、施工料具堆放、运输荷载:⑤倾倒混凝土时产生的冲击荷载：⑥振捣混凝土产生的荷载:荷载组合计算强度:q=×(②+③)+×(④+⑤+⑥)计算刚度:q=×(②+③)3.3.2腹板和端、中横隔梁下方支架检算（1）、底模检算底模采用δ＝15mm的竹胶板,直接搁置于间距L=20cm的10×10cm横向方木上，按连续梁考虑,取单位长度(1.0米)板宽进行计算。荷载组合:q=×++×（++）=m竹胶板（δ＝15mm）截面参数及材料力学性能指标:承载力检算：强度：Mmax=ql2/10=××10=σmax=Mmax/W=×106/×104=<[σ0]=80MPa合格刚度：荷载:q=×+=mf=ql4/150EI=×2004/150×6×103××105=0.43mm[f0]=200/400=0.50mmf<[f0]合格（2）、横向方木检算横向方木搁置于间距60cm的纵向方木上,横向方木规格为100mm×100mm,横向方木亦按连续梁考虑。荷载组合:q1=[×++×（++）]×+6××=M承载力计算:强度:Mmax=q1l2/10=×10=σmax=Mmax/W=×106/×106=<[σ0]=合格刚度:荷载:q=×（+）×=mf=ql4/150EI=×6004/150××103××106=0.27mm[f0]=600/400=1.5mmf<[f0]合格(3)纵向方木检算纵向方木规格为10×15cm，腹板和端、中横隔梁下立杆纵向间距为60cm。纵向方木按简支梁考虑，计算跨径为60cm。荷载组合：横向方木所传递给纵向方木的集中力为：箱底:P=×=纵向方木自重：g＝6××＝kN/m承载力计算：力学模式：强度：按最大正应力布载模式计算：支座反力R＝×3+×/2=最大跨中弯距Mmax＝×/W＝*106/*105＝＜[σ0]=MPa合格刚度：按最大支座反力布载模式计算：集中荷载:P=**（++）*=f＝Pl3/(48EI)+5ql4/(384EI)＝*1000*6003/(48**103**107)+5**6004/(384**103**107)＝0.64mm＜[f0]＝600/400＝1.5mm合格（4）支架立杆计算每根立杆所承受的坚向力按其所支撑面积内的荷载计算，忽略横向方木自重不计，则纵向方木传递的集中力（均以跨度0.6米计算）：P1=*++*（++）)**+*=安全起见满堂式碗扣支架按10米高计，其自重为：g=10*=KN单根立杆所承受的最大竖向力为：N=+=kN立杆稳定性：横杆步距按1.2m计算，故立杆计算长度为1.2m。长细比λ=L/i=1200/=76<80,故φ=（(λ＋20)/100）2=，则：[N]=φA[σ]=×489×215=N<[N]合格强度验算：σa＝N/Aji=×1000/489=＜[σa]=140MPa合格（5）地基承载力计算因支架底部通过底托（底调钢板为7cm×7cm）坐在原有沥青砼路面上或硬化后的水泥混凝土路面上,另外承台基坑和原有绿化带范围内严格按规范和标准分层夯填,顶部浇筑15cmC15砼,因此基底承载力至少可以达到15MPa。因此σmax=N/A=×103/=MPa＜15MPa可以3.3.3箱梁底板下支架检算3.3.3.1箱梁顶板厚25cm，底板厚度50cm情况下支架检算（1）、底模检算底模采用δ＝15mm的竹胶板,直接搁置于间距L=30cm的10*10cm横向方木上，按连续梁考虑,取单位长度(1.0米)板宽进行计算。荷载组合:q=×++×（++）=m竹胶板（δ＝15mm）截面参数及材料力学性能指标:W=bh2/6=1000*152/6=×104mm3I=bh3/12=1000*153/12=×105mm3竹胶板容许应力[σ]=80MPa,E=6×103MPa。承载力检算:强度：Mmax＝ql2/10＝**10＝*mσmax＝Mmax/W＝*106/*104＝＜[σ0]=80MPa合格刚度：荷载:q=*+=mf＝ql4/(150EI)＝*3004/(150*6*103**105)＝0.74mm＜[f0]＝300/400＝0.75mm合格（2）、横向方木检算横向方木搁置于间距60cm的纵向方木上,横向方木规格为100mm*100mm,横向方木亦按连续梁考虑。荷载组合：q1=[×++×（++）]×+6××=M承载力计算：强度：Mmax=q1l2/10=×10=σmax=Mmax/W=×106/×104=<[σ0]合格刚度：荷载:q=×（+）×=mf=ql4/150EI=×6004/150××103××106=1.15mm[f0]=600/400=1.5mmf<[f0]合格(3)纵向方木检算纵向方木规格为10×15cm，立杆纵向间距为60cm。纵向方木按简支梁考虑，计算跨径为60cm。荷载组合：横向方木所传递给纵向方木的集中力为：箱底:P=×=纵向方木自重：g＝6××＝kN/m承载力计算：力学模式：强度：按最大正应力布载模式计算：支座反力R＝×3+×/2=最大跨中弯距Mmax＝×/W＝*106/*105＝＜[σ0]=MPa合格刚度：按最大支座反力布载模式计算：集中荷载:P=××（++）)×=mf＝Pl3/(48EI)+5ql4/(384EI)＝*1000*6003/(48**103**107)+5**6004/(384**103**107)＝0.17mm＜[f0]＝600/400＝1.5mm合格（4）支架立杆计算每根立杆所承受的坚向力按其所支撑面积内的荷载计算，忽略横向方木自重不计，则纵向方木传递的集中力（以跨度0.9米计算）：P1=*++*（++）)*+*=安全起见满堂式碗扣支架按10米高计，其自重为：g=10*=KN单根立杆所承受的最大竖向力为：N=+=kN立杆稳定性：横杆步距为按1.2m计算，故立杆计算长度为1.2m。长细比λ=L/i=1200/=76<80,故φ=（(λ＋20)/100）2=，则：[N]=φA[σ]=*489*215=N<[N]合格强度验算：σa＝N/Aji=*1000/489=＜[σa]=140MPa合格（5）地基承载力不需再进行验算。剪刀撑按规范要求设置即可，不需检算。剪刀撑按纵、横向各5米设置一道，详见后附“箱梁支架平面布置图”。预拱度计算与设置跨中预拱度：δ＝δ1＋δ2＋δ3＋δ4＋δ5其中，δ1为支架卸载后由上部构筑自重及活载一半产生的挠度；δ2为支架在荷载作用下的弹性压缩；δ3为支架在荷载作用下的非弹性压缩；δ4为支架基底在荷载作用下的非弹性沉陷；δ5为由混凝土收缩、温度变化引起的挠度。预拱度值按设计要求留设，如设计无明确预拱度值时，可根据以往工作经验预拱度值取5cm，并按二次抛物线分配：式中，δx—距左支点x的预拱度值；x—距左支点的距离；L—跨长。四、材料选用和质量要求1、本工程脚手架为连续箱梁承重用，选用落地碗扣式多排钢管脚手架，现浇梁外模采用122×244×15优质竹胶板。2、钢管规格为φ48*3.5mm，且有产品合格证。钢管的端部切口应平整，禁止使用有明显变形、裂纹和严重绣蚀的钢管。钢管应涂刷防锈漆作防腐处理，并定期复涂以保持其完好。3、扣件应按现行国家标准《钢管脚手架扣件》（GB15831）的规定选用，且与钢管管径相配套的可锻铸铁扣件，严禁使用不合格的扣件。新扣件应有出厂合格证、法定检测单位的测试报告和产品质量合格证，当对扣件质量有怀疑时，应按现行国家标准《钢管脚手架扣件》（GB15831）的规定抽样检测。旧扣件使用前应进行质量检查，有裂缝、变形、锈蚀的严禁使用，出现滑丝的螺栓必须更换。五、脚手架基础处理脚手架搭设支架前，必须对既有地基进行处理，因大部分地基为应天大街原有公路沥青路面，可以满足箱梁施工过程中承载力的要求，故根据现场实际情况地基处理范围分两种：绿化带和承台等开挖过的部位作硬化处理，采取分层回填分层压实予以加固,其上浇筑10~15cmC15砼。在地面硬化以后，应该加强箱梁施工场地内的排水工作，严禁在施工场地内形成积水，造成地基不均匀沉降，引起支架失稳，出现安全隐患和事故。六、支架的预压为保证箱梁砼结构的质量，钢管脚手架支撑搭设完毕铺设底模板后必须进行预压处理，以消除支架、支撑方木和模板的非弹性变形和地基的压缩沉降影响，同时取得支架弹性变形的实际数值，作为梁体立模的抛高预拱值数据设置的参考。在施工箱梁前需进行支架预压和地基压缩试验。预压方法依据箱梁砼重量分布情况，在搭好的支架上的堆放与梁跨荷载等重的砂袋(梁跨荷载统一考虑安全系数为，预压时间视支架地面沉降量定，支架日沉降量不得大于2.0毫米（不含测量误差），一般梁跨预压时间为三天。七、钢管脚手架施工方案测量放样平面测量：首先在硬化地面测设出桥梁各跨的纵轴线和桥墩横轴线，放出设计箱梁中心线。按支架平面布置图及梁底标高测设支架高度，搭设支架，采用测设四角点标高，拉线法调节支架顶托。支架底模铺设后，测放箱梁底模中心及底模边角位置和梁体横断面定位。底模标高=设计梁底+支架的变位＋（±前期施工误差的调整量），来控制底模立模。底模标高和线形调整结束，经监理检查合格后，立侧模和翼板底模，测设翼板的平面位置和模底标高（底模立模标高计算及确定方式类同箱梁底板）。桥跨堆载预压前，在桥跨底板上布置沉降观测点，按每箱室测设三个横断面；沉降观测点于底板同断面按每2.0m间距布置、翼板底上共布置四点。在堆载予压前测设断面底模标高和支架底部标高，等载予压的第一天进行两次观测，以后每天观测一次，直至日沉降小于2mm为止，测定地基沉降和支架、模板变形，同时确定地基卸载后的回弹量。根据数据调整底模标高及支架高度。连续梁的线形以梁底标高为控制标准。搭设顺序及搭设方法1）在混凝土（或沥青路面）脚手架地基上弹线，按设计的构架尺寸定出脚手架立杆位置，并在需设立杆的垫层面铺枕木及5厘米厚通长木垫板，宜顺架体纵向铺设。2）本工程架体搭设随主体墩身施工后进行，从桥墩（台）一端开始搭设。立好立杆后，及时设置扫地杆和第一步大小横杆，扫地杆距地面25厘米，脚手架未交圈前应随搭设随设置抛撑作临时固定。3）架体与主体结构拉结牢靠后，随着架体升高，剪刀撑应同步设置。4）安全网在剪刀撑等设置完毕后设置。5）为了便于拆除桥台与墩顶处的模板，可在支座安装完成后，在支座四周铺设一层泡沫塑料，顶面标高比支座上平面高出2~3mm。在拆除底模板时将墩顶处的泡沫塑料剔除，施工时严禁用气焊方法剔除泡沫以免伤及支座。技术要求1)立杆升高采用对接扣件连接，相邻立杆接头应错开布置在不同的步距内，与相邻大横杆的距离不宜大于步距的三分之一；2）在主节点处固定横向水平杆、纵向水平杆、剪刀撑、横向斜杆等用的直角扣件、旋转扣件中心点的相互距离不宜大于15厘米；3）对接扣件的开口应朝上或朝内；4）各杆件端头伸出扣件盖板边缘的长度不应小于100mm；5）立杆与大横杆必须用直角扣件扣紧，不得隔步设置或遗漏；6）立杆的垂直偏差应不大于架高的1／300；7）上下横杆的接长位置应错开布置在不同的立杆纵距中，与相连立杆的距离不大于纵距的三分之一；8）大横杆布置在立杆的里侧，同一排大横杆的水平偏差不大于该片脚手架总长度1/250且不大于50mm。9）安全网应满挂在外排杆件内侧大横杆下方，用26＃铁丝把网眼与杆件绑牢。10）扣件安装应符合下列规定：a、扣件规格必须与钢管外径相同；b、螺栓拧紧力矩不应小于。11)主节点处必须设置一根横向水平杆，用直角扣件扣接且严禁拆除。主节点处两个直角扣件的中心距不应大于150mm。脚手架使用规定1）严禁上架人员在架面上奔跑、退行；2）严禁在架上戏闹或坐在栏杆上等不安全处休息；3）严禁攀援脚手架上下，发现异常情况时，架上人员应立即撤离；4）脚手架上垃圾应及时清除，以减轻自重。5）脚手架使用中应定期检查下列项目：a扣件螺栓是否松动；b立杆的沉降与垂直度的偏差是否符合要求；c安全防护措施是否符合要求；d是否超载。拆除规定1)拆除顺序：护栏→脚手板→剪刀撑→小横杆→大横杆→立杆件；2）拆除前应先拆除脚手架上杂物及地面障碍物；3）拆除作业必须由上而下逐层拆除，严禁上下同