中文版en1991-4筒仓和储罐

英国版前本英国标准是EN1991-4:2006的英文版。它取代了之前废止的DDENV废止日期(DOW)。当所有EN欧洲规范之后，与之相的将在共存期结是为期3年的共存期。在共存期内，鼓励各成员国调整其中的规定，以在共BS6399-无BS6399-BS5400-无无EN1991-EN1991-无EN1991-无*N.B.BS5400-2:1978在BSEN1990:2002的附件A.2.之前不被完全取代版面综30日©BSIISBN058048260

本文件中的BSI表示文件的最后日期。后发布的修欧洲规范1：结构上的作用—第4部分：筒仓和储罐 年月日通过欧洲标准化(CEN)各国具有同等效力的条件。若要索取有关的和参考书目，可向的版本在CEN备案之后，即与版本具有同等效力。CEN成员为各国机构，包括奥地利、比利时、塞浦路斯、捷克、丹麦、爱沙尼亚、芬：布鲁塞尔斯大街36号©2006 CEN成员国保留在全球范围内以参考编号：EN1991‐4:2006:EN1991- 前 欧洲规范计划背 欧洲规范的地位和应用领 欧洲规范的.................................................................................................................................... EN1991-4的特别附加信 EN1991-4国家附 第1章概 应用领 EN1991-欧洲规范1应用领 标准参 假定条 定 粘聚 平 料 EN1991- 粉 筒 储 过 下 第2节作用的表现和分 第3节设计工 概 EN1991-第4节微粒固料特 一般规 侧压比 粘聚力 第5章作用于筒仓垂直板壁的荷 概 细长筒 概 概 第6章作用于料斗和筒仓底部的荷 概 EN1991- 平 深料 浅料 第7章液体作用于储罐的荷 概 液体特 附件A（资料性）设计基础—EN1990关于筒仓和储罐的附加部 概 作用评估等级为2和3的设计情况和作用组 作用评估等级为1的作用力组 附件B（资料性）作用于储罐的作用力、分项系数和作用力组 概 作用 液体的荷 温度的荷 绝 雪 风 EN1991- 附件C（标准性）筒仓荷载评估的固料特性测 目 应用领 符 定 取 容重 设 程 板壁摩 概 侧压比 强度参数：粘聚力C和内摩擦角 特性的较小和较大特征值的评估及换算系数A的确 原 附件D（标准性）用于筒仓荷载评估的固料特性评 目 附件E（标准性）微粒固料的特性 概 定义 附件F（资料性）流动类型确 EN1991-附件G（标准性）料斗内压力的代替性规 概 注 定 设计情 底部负荷乘数CB的评 排放时料斗内的压力比FE的其他表达 附件H（资料性）粉末引起的作用 概 符 EN1991-前处由英国标准化(BSI)负责。2006年11月前，通过颁布内容一致的文本，或经过法律认可，本标准具备的效力，所有与之相悖的应最迟于2010年3月。ENV1991-4:1995牙，捷克，罗马尼亚，英国，斯洛伐克，斯洛文尼亚，瑞典及。欧洲规范计划背标是消除交流并统一技术规定。这就在80年代产生了第一批欧洲规范。1989年，根据与欧洲标准化达成的协议1，和欧盟成员国以及欧洲自由贸易决定将编制和颁布欧洲规范的任务委托给欧洲标准化，以便将这些标准规定为欧洲规范（EN。这实际上在欧洲标准与理事会规定和/或关于欧洲规范的决议（如，理事会关于建筑产品-DPC-的89/106/CEE指令，理事会关于工程和服务公共合同的93/37/CEE,92/50/CEE和89/440/CEE指令，以及欧洲自由贸易关于国内合同实施的同等指令）之间建立了联系。EN1990EN1993欧洲规范3：钢结构计算EN1995欧洲规范5：木结构计算EN1997欧洲规范7：土工计算EN1999欧洲规范9：铝结构计算1欧洲与欧洲标准化之间的协议涉及建筑和土木工程计算的欧洲规范的编制(BC/CEN/03/89)EN1991-欧洲规范的地位和应用领稳定性和机械强度和NO2要求—火灾中的安全性。作为建立建筑产品(ENsATEs)只要涉及工程本身，欧洲规范就与DPC12条的解释性2)直接相关，尽管产品的统一标准性质上有所不同3）。因此，标准化技术和/或制定产品标准的欧洲技术认可组织工作组应欧洲规范的欧洲规范与产品统一的技术规范 和ATE）之间的联品的附加信息应参考欧洲规范，欧洲规范明确采用了什么国家确定参数。系及对欧洲技术及自身的指示。明确主要要求的具体形式，只要要求将术语与技术基础统一，必要时还明确每项要求的等明确要求等级与技术规定之间的关联方式，如项目计算所需的计算、试验方法及技术规则用作欧洲技术领域统一标准和指令制定的参考资料。实际上，欧洲规范对ER1和ER2的一部分作用EN1991-EN1991-4的特别附加信EN1991-4供雇主、设计者、条约签订人和相关使用EN1991-4EN1990一起使用，EN1991其他部分，EN19921993，EN1994EN1999EN1991-4国家对于指示可能需要选择的地方的带注释的条款，本标准提供了替代方法、数值以及建议。EN1991-4标准时应包含所有相关国家建筑组成部分和要建土木工程设计所需的国家确—2.5—3.6—5.2.4.3.1—5.4.1—5.4.1—A.4—B.2.14EN1991-1应用领EN1991-欧洲规1应用领 并且要与EN1990EN1992EN1999一起使用。EN1991也涵盖了施工过程中的结构设计和临时结构的结构设计。它涉及了要求结构有充分EN1991没有全面讨论关于安全性的不常见设计基准要求的特殊情况，例如核设施，应该运 1991-4-（1）P本部分提供了用于筒仓（用于颗粒固体）和储罐（用于液体）结构设计的一般规则和作用，需要与EN1990，EN1991其他部分和EN19921999一起使用。1.1a；1.1dEN1991-a)几何形 b）偏心 压力和应

横向截面形1.1—筒仓形态以及体积和作用注EN1991-1-1，EN1991-1-31991-1-7EN1991-3中给出了作用于筒仓和储罐顶部的各种标准参

EN1991-该欧洲规范由注明日期和未注明日期的其他物条文组成。这些标准参考在正文适当位置有所列举，物见下方。对于注明日期的参考，任何一种物以后的修正或复核只有被纳入修正或复ISO3898，结构计算基础–摘录一般符号注释以下或即将的欧洲规范都在本文中有所列举EN EN1991-1-111.1部分：密度、自重和施工荷载EN1991-1-2欧洲规范1：结构作用：第1.2部分：在火中的结构作用EN1991-1-311.3部分：雪载EN1991-1- EN1991-1- EN1991-1- EN1991-1- EN1991- EN1991- EN EN1992- EN EN1993-1- EN1993-4- EN1993-4-2 EN1994 欧洲规范4：混合钢结构设计—混凝土EN1995 欧洲规范5：木结构设计EN EN EN EN 假定条 原理和应用规则的区在段落数后标注字母P，以此标注为原理EN1991-定3.5b1.1d圆形筒1.1d粘聚锥形料偏心流4d偏心填1.1b等效面1.1a

EN1991-3.5d平流动模流态固满功能漏斗状微粒固快速填

EN1991-料筒仓为1,0<hc/dc<2,0（3.3中的情况除外侧压比弱粘聚大量流3.1aEN1991-混合流非圆形1.1d微粒固局部荷管道流图34d。流动粉标准压仓EN1991-浅层料筒用于固体微粒固料的封闭结构（例如仓或农用筒仓细长筒hc/dc≥2,0执行3.3细长短粗筒料储厚壁筒EN1991-薄壁筒摩擦过垂直板楔形料本标准所用符 固料的排出系数（荷载扩大系数 固料局部荷载固料参照系数（荷载扩大系数 EN1991- 偏心填充时矮筒墙体摩擦力流出系数（荷载扩大系数 填充后圆形筒仓细长板壁上因局部荷载导致的总水平力 矩形或六边形筒仓边长（见图通过平均值得出最大和最小特征值的修正系数（对于已知特性 矩形筒仓宽度（见图 填充时堆积物顶端最大偏心（见图 简单规则中允许使用的填充最大偏心距（ef,cr 流出口偏心距（见图 简单规则中允许使用的排出最大偏心距（eo,cr 筒仓充满时上表面堆积物的偏心距（见图 筒仓从料斗顶端到等效面的总高度（见图 过渡段与等效面之间筒仓垂直板壁区的高度（见图 顶端与过渡段之间料斗的高度（见图

EN1991- 6.3） 6.3） 固料引起的水平压力（见图 固料导致的料斗板壁的标准压力（见图 PPes排出时圆周角坐标θ（圆形筒仓的细长板壁）的局部压力PPfs填充后圆周角坐标θ（圆形筒仓的细长板壁）的局部压力 固料垂直应力（见图 填充后过渡处固料的垂直应力（垂直板壁区底部）Pvho通过（5.80）计算，z=ho，填充斜面底部垂直应力Pvsq矮筒仓或平均细长比筒仓底部垂直应力PvtP 垂直板壁摩擦力（单位面积摩擦力（见图 筒仓等效半径（r= 受局部荷载影响区域的大小sdc/160.2dc 相对于圆锥或棱锥料斗前椎体的纵坐标（见图

EN1991-

相对于水平面的筒仓料斗平均倾斜角（见图 1.1b 偏心流出通道板壁接触角（偏心流出时在低压力区边缘的圆周角坐标（见图 EN1991- 微粒固料和筒仓板壁的摩擦角(=arctan(μ)) 微粒固料和料斗板壁的摩擦角(=arctan(μh)) 下设计值（由分项系数调整微粒固料填 EN2用的表现和分筒仓上的作（2）P有必要考虑一些不确定因素，包括：排出模式，填充和排出过程中填充和排出偏心点影响，注释设计荷载的大小和分布取决于筒仓结构、固料特性和排出过程中引起的排出流动方式。固料的注释特征值不以形式上的统计分析为基础，因为形式上的统计分析目前并不适用。所以特征值以之前的标准中使用过的历史数据为基础。以上定义与EN1990中给出的定义一致。压力Pn，板壁上的正切摩擦力Pw和Pt，固料的垂直压力Pv。注释扩大系数C用来计算一些不确定因素，包括：流动方式、填充和排出时偏心对和出口的影响、筒仓固料的设计参数的变化性，应考虑固料特性x，μ，K和φi使用的特征值，而不用考虑荷载扩大系数C。作用于储罐的作用表（1）PEN中使用的历史数据的基础上的。以上定义与EN1990中给出的定义一致。筒仓作用分 因筒仓中的微粒固料而产生的荷载属于可变作用，见EN1990 筒仓上的对称荷载属于可变的固定作用，见EN1990 储罐作用分（1）P作用于储罐的荷载属于可变的固定作用，见EN1990作用评估分1990,2.2(3)和(4）：作用评估等级1（AAC1作用评估等级2（AAC2作用评估等级3（AAC3注释1国家附件能够确定各等级间的限制。表2.1表2.1—用于评估作用的推荐筒仓等作用评估等级 b）粗矮筒仓且填充偏心et/dc>0,25作用评估等级作用评估等级EN注释3作用评估等级的选择应与单个项目一致。EN3计工概注释这并不代表EN1990附件A.1和A.2（2）P必须考虑挑选的设计工况并鉴别临界荷载情况。筒仓的设计工况必须以微粒固料的流（4）P依赖于现行检验的组合规则必须与EN1990注释附件A—引起的作用—作用筒仓固料设计工1.5.14所有的荷载计算都要使用容重γ的最大特征值和的固料条件。因为当固料特性μK和φ同一个获得是其最坏性的值，所须考虑的特征，以确有极限的设计都具有适当的安全性。表3.1EN表3.1—目适用特征作用于板壁的摩擦系数侧压比内摩擦角垂直板小大小大大小小小大作用于板壁的摩擦系数侧压比内摩擦角料斗板小小大大力，材料内部会断裂。这意味着每次评估时，板壁摩擦系数不能大于tanφi（即：μ=tanԄw≤tanԄi）。注释2当料斗板壁摩擦系数较小时，作用于料斗的标准应力Pn通常达到最大值，因为作用于料斗的总荷尽管有以上规定，但对于等级1的筒仓，可以仅通过平均值μm，Km，φim筒仓不同几何布局的设计工（1）P不同的筒仓剖面比（细长比）、料斗几何形状和排出布局导致了需要考虑的不同的设计工EN注a）大量排b）管道排c）混合排12345678图3.1—主要排放模ENa）圆柱形内b）喇叭口内c）圆柱形偏d）喇叭口偏注123456图3.2—管道排EN注1234567图3.3—混合排EN1990中6.4.3.2的《基础组合》。“偶然荷载情况”参考EN1990中的密度或在固料内产生粘聚力时，非对称的颗粒布局会引起非对称的管道或混合排放（见图ENa） b）粗矮筒 c）细长筒 d）极细长筒注图3.4—混合或管道排放模式细长 c）在水平最高表面d）变化倾斜度 利于大量排出 图3.5—（见图3.引起偏心管道排放，这同样需要考虑（见图3.3）。应该评估偏心大量排放和eoEN特殊建筑形式的设计工同样需要考虑筒仓受到机器影响的疲劳效应。注释这些压力一般来说小于10kPa，但是通常当分配或运行程序出现错误后，可能运用一个明显的低压（40kPa0,4bar）。筒仓应配备应对类似意 的保护系统，或者筒仓设计师保证类 不会意外发生储罐内液体设计工设计原EN能够抵抗导致的应力的结构设计。注释附件H给出了确定引起的压力的建议注释国家附件对此给出了建议EN4粒固料特一般规（1）P注料斗端点半角β（用度数表示对料斗板壁的摩擦系数图4.1—EN（见1.1.2（5））。若想大量排出，应采用粉末固体或散装微粒固料特一般规（1）P如依据材料参数而对荷载计算进行的量化，应从试验结果或其他相关数据中获得微粒（3）P必须考虑从试验结果中获得的材料参数和控制筒仓中固料性能的材料参数之间可能的（4）P对于（3）P中的评估差别，应考虑以下因素（5）P（3）P中的对于表面摩擦特性差异的评估，必须考虑以下因素（7）P材料参数特征值的选择必须以试验的结果为基础，以确定的试验来补充注释也可见EN1990的附件DEN（1）P设计中采用的固料特性值应考虑：组合变化可能引起的变动、制作方法、等级、含水率、表4.1—板壁表面定类名称描板壁材料类板壁摩擦弱（“易滑”板壁分子聚乙烯中等摩擦板壁（“光滑”板壁较大摩擦板壁（“粗糙”板壁对于类别为D4的筒仓板壁，应该按照D.2中的方法来确定有效板壁摩擦系数简化方E.14.1μ，m和i为平均值。为了得到μ，K和φi特征值，应通过表E.1中给出的转换因数a乘以和除以数值μm,Km和φm。大特征值K= EN小特征值K= 大特征值μ= 小特征值μ= 大特征值φi= 小特征值 1μ和i微粒固料试试验程注释以上方法用于保证a应该在与固料位置相对应的材料压实和应力水平下确定散装材料的容重γ力vt于（5358）来计算，表示垂直截面底部深度。可以使用C.6中描述的试验方法测量散装材料容重γ验。可以使用（5.1）或（5.72）的适用部分评估垂直板壁底部的填充压力Phfb。应使用C.7中描述的方法测量μEN内摩擦角应该在与固料位置相对应的固料压实密度和应力水平下确定未加固材料内摩擦角φi（第直应力。根据情况，可根据（5.3）或（5.80）的适用部分评估垂直应力。应根据C.9中描述的方法测量φi侧压比应根据C.8中描述的方法测量KKm的近似值可以通过以下方法，由测得的未加固内摩擦角平均值φim（见4.3.4）来获Km=1.1(1- 注释（4.7）中的系数1,1旨在为几乎为零的板壁摩擦条件下的测得值K0和现有板壁摩擦测得值之间的差粘聚力材料粘聚力c随着施加到固料上的加固应力而变化。应该在与固料位置相对应的材料压实依照（5.3）或（5.79）来计算材料垂直应力Pvf。Jenike剪切单元测试（ASTMD6128）试验结果估算粘聚力c的值。C.9给出了计算方固料局部荷载系数CoP（1）P固料的局部荷载参考系数CoP注释1排出系数C解释了筒仓排出过程中出现的一些现象。压力的对称上升与固料是相对独立的，但非EN注释2还没有研究出只从固料的控制试验中确定参数CoP的合适的试验方法。该系数以筒仓排出设备及CoP=3.5aμ+2.5aK– aμ为板壁摩擦系数μaK为固料侧压比KEN5章作用于筒仓垂直板壁的荷概—仓 当1.0<hc/dc<2.0(3.3中规定的情况除外 仓 EN细长筒说图5.1—垂直板壁区的对称填以下来确定：phfzphoYJphwfzphoYJ

zphoK

pho z KYJz1ez/

EN znzSk pwfzdzphozzoYJo

注释（5.7）中规定的应力合力为特征值。当使用该值时，由于此是结构分析（以壳体薄膜理论为基础）的结果，所以应注意确保未遗漏作用上的适当分项系数。此处此是为了在（5.2）整合方面协a）薄板壁的圆形筒 b）其他圆形筒图5.2—圆形筒—填充局部荷载立面图和EN说Ppf=Cpf

0.21C12E21e15hc/dc1 E2ef/ Cpf= sdc/16 EN非圆形筒仓，见5.2.1.5侧面长度s由（5.12）给出（水平距离s在弯曲表面的适当位置测量）（见图5.2b）。（2）除了Ppfi= 注释选择Ppfi对于作用评估等级为2和3的薄板壁（dc/t>200）圆形筒仓，应认为填充局部压力作用于ppfsppf Fpf2sdc 对于作用评估等级为2的焊接筒仓，可认为局部荷载作用于等效面以下深度为zp处，zp为以下ENzp=zo和zp= 应认为向外局部压力在垂直高度s（见图5.3a）范围内，作用于筒仓板壁上的水平带上（Ppf,nc= Ppf,nc的值和范围，以使无内部约束的矩形筒仓内引起的弯矩与局部荷载引起的弯矩大致相 图5.3非圆形筒仓：局部荷载立视图和平面ENPhe= Pwe= Ch=Cw= Ch=Co= Cw= 为所有材料的排出系数（Co1.15）对于作用评估等级为1的细长筒仓，材料特性平均值K和μ用于设计，排出系数应取值为Ch=1.15+1.5(1+0.4Cw=e=为固料的局部荷载固料参考系数（见表E.1）排出时，任何深度z处，板壁中每单位周长的垂直力（压力）合力特征值nzSk，通过以下ENznzSk pwedzCwphozzoYJo

注释（5.26）中板壁周长单位长度垂直力为特征值。当使用该值时，需要仔细检验确认与荷载对应的分项系数没有遗漏，因为为结构分析的结果（以壳体薄膜理论为基础）。这里的是便于设计师使其并入（5.19）。还值得注意的是，其他荷载（例如局部荷载）能对板壁产生附加垂直力。（1）P排出局部荷载应用于标示排出时的偶然不对称荷载以及进口和出口偏心（见图1.1b）排出孔偏心eo大于临界值eo,cr0.25dc（见图最大填充偏心ef超过临界值ef,cr0.25dc，筒仓细长比大于限制值(hc/dc)lim4.0（见图3.4d）Ppe= 当hc/dc>1.2时,Cpe由5.28得出

/dc cCpe=0.272Cop(hc/dc- Cpe= E=2 e=

EN 非圆形筒仓，见5.2.2.5由5.12（水平距离s在适当的曲面上测量）给出。出局部压力Ppei，，Ppei通过以下得来：Ppei= 图5.4—圆形筒—排出局部荷载立视图和EN对于作用评估等级为2和3的薄板壁圆形筒仓，应该考虑排出局部压力作用于（5.12）中给Ppes=Ppe Fpf2sdc zp=zo和zp= 应认为向外局部压力在垂直高度s（见图5.3b）ENPpe,nc= Ppe,nc的值和范围，以使无内部约束的矩形筒仓内引起的弯矩与局部荷载引起的弯矩大致相状时（圆形筒仓顶部和底部必须保持，通过顶部结构联销或环形加劲肋），可以使用以下方法。对于厚板壁圆形筒仓，填充时的水平对称总合成压力（Phf,u）（Phe,u）Phf,u=Phf(1+ζCpf Phe,u=Phe

ζ= 且 为水平对称填充压力（见（5.1））； 为水平对称排出压力（见（5.18））； 为填充局部荷载系数（见（5.9））； 为排出局部荷载系数（见（5.28））。对于薄板壁圆形筒仓，填充时的水平对称总合成压力（Phf,u）（Phe,u），以及填充时的对称总摩擦合力Pwf,u和排出时的对称总摩擦合力Pwe,u应用以下确定Phf,u=Phf(1+0.5Cpf Pwf,u=Pwf(1+Cpf Phe,u=Phe ENPwe,u=Pwe 为填充对称板壁摩擦力（见（5.2））； 概在进行计算时，应使用固料的μ的小特征值和φi的大特征值2θc= Phce= 在固料保持静止的区域中，垂直板壁深度z处的压力（见图5.5c）为Phse= Phae= ENPwse= Pwae= 3a）立视 b）垂直剖静态压 静止固 a）流出通道和压力示意ENb）通道几何尺 c）压说 图5.5—偏心排出出通道和压力分rc= rc= rc= r为圆形筒仓半径(=dc/2)注释k1，k2和k3的值在国家附件给出。推荐值分别为：0.25、0.4和0.6er1G11G Gr

EN注释1值得注意的是，φw通常小于或等于φi，因为如果板壁接触面的滑动要求比可持续的内摩擦力更大的剪注释2如图3.4d所示，流出通道偏心距ec会发生变化，并且不仅仅取决于排出孔偏心距eo。此程序的目的在于识注释3流出通道位置和半径的评估以通道中估量上的通道周长的总摩擦阻力的最大化为基础，假定通道为rc应取为扩大流斗的顶部半径板壁与流出通道的接触面角长应通过角坐标cr2e2rcosc

Uwc= Usc2rc 其中

csinrc

角θc和ψ用弧度表示Ar2r2rrsin 1ez/zoc 板壁高度z 11ez/zoc

EN

phco 1 K Usctani 在远离固料保持静止的流出通道区域中，垂直板壁深度z处的压力（见图5.5c）为Phse= 板壁深度z处的板壁摩擦力为Pwse= 效固料表面以下的深度z。流出通道附近静止区域内深度z处的压力可通过以下确定：Phae=2Phf– Pwae= 矮筒仓和中等细长比筒（1）应根据（5.71）到（5.80）来计算对称填充荷载（见图5.6）ENPhf= Pwf= 且pKz1 z YR1 o zo z1 Kn1tanr1ho/zo 其中 对于半径为r的对称填充圆形筒仓，ho应用以下确定：hrtan

hdc Pvf= zz2hn1

ENzh

z

n1

说图5.6矮筒仓或中等细长比的筒仓内的填任何深度z处，板壁中每单位周长的垂直力（压力）合力特征值nzSk，通过以下确定znzSk pwfzdzphozzV0

其 zV由（5.80）给出注释（5.8）中规定的压力合力为特征值。当使用该值时，由于此是结构分析（以壳体薄膜理论为基础）的结果，所以应注意确保未遗漏作用上的适当分项系数。此处此是为了在（5.72）整合方面协（3）对于粗矮筒仓（hc/dc≤1.0），无论作用评估等级为多少，均不用考虑局部荷载（Cpf0）对于作用评估等级为1的中等细长比筒仓（1.0hc/dc2.0）对于作用评估等级为2和3的中等细长比筒仓（1.0hc/dc2.0），应使用5.2.1EN值ef,cr=0.25dc时，应使用针对粗矮筒仓规定的填充大偏心额外荷载的情况（见5.3.3）。对于粗矮筒仓（hc/dc1.0）对于中等细长比筒仓（1.0hc/dc2.0），对称排出压力Phe和PwePhe= Pwe= Cw=Ch= Ch=1.0+Cw=1.0+CS=hc/dc– Cw1.00.411.4e/

emaxee

f,EN

V pwezdzCwphozzV0

其中ZV由（5.80）给出注释（5.91）中规定的压力合力为特征值。当使用该值时，由于此是结构分析（以壳体薄膜理论为基础）的结果，所以应注意确保未遗漏作用上的适当分项系数。此处此是为了在（5.83）整合方对于所有作用评估等级的矮筒仓或中等细长比筒仓（hc/dc2.0），当排出偏心距距eo超过临界值eo,cr=0.25dc，应考虑5.3.4中规定的额外荷载情况。对于所有作用评估等级的矮筒仓或中等细长比筒仓（hc/dc2.0），若排出偏心距距小于eo,cr0.1dc，不需考虑排出局部荷载（Cpe0）=0）=（7）对于作用评估等级为2的中等细长比筒仓（1.0hc/dc<2.0），应采用5.3.2.3<<EN（1）P对于作用评估等级为3的圆形筒仓，其细长比较小或中等（hc/dc2.0），顶面填充偏心et大于et,cr=0.25dc（见图5.7），应考虑筒仓板壁中引起垂直力的法向压力的不对称的影响。在计算时，应使用固料特性的打特征值K和μ说 图5.7—偏心填充的矮筒仓或中等细长比筒仓中的填充应根据以下来计算：

0.04pho

tanet672r

A

B

B

hrtan1e/r2

EN 注释（5.92）中规定的应力合力为特征值。当使用该值时，由于此是结构分析（以壳体薄膜理论为（1）对于作用评估等级为2或3的矮筒仓或中等细长比筒仓，其排出偏心距大于临界值eo,cr=0.25dc仓（1）P填充时作用于垂直板壁的荷载应该考虑固料的斜面几何形态，必要，还要考虑筒仓注释1国家附件可能提供水平压力的确定方法。推荐方法为（5.97）Ph=γK（1+ EN 给出的一致说 图5.8：仓的填充压图5.8—仓填充压注释用于确定产生的垂直作用力nzSk的方法在国家附件中给出。推荐方法在5.98中给出ss

1

其中μ为固料板壁摩擦系数的大特征值尽管EN1991本部分中有其他规则，通过仅采用固料容重γ和侧压力系数K，认为已考虑了存加气固料筒概（2）P应为均匀流动的筒仓和高速填充的筒仓（见1.5.16和1.5.17）EN注释粉末变液化的条件取决于很多因素，无法简单定义。以上规则给出了一个衡量其对设计是否重要的Ph= 液化粉末容重γ1γ1= 固料和筒仓结构的温概（1）P筒仓结构设计需要考虑因固料和筒仓结构之间和/或外部环境和筒仓结构之间的温度差可以参照EN1991-1-5—相对于筒仓温度和固料温度，周围温度降低EN（即没有复合荷载）提供垂直支撑的筒仓顶部，通常会出现暴露钢元件和钢筋混凝土之间的差异加热。短期的差异膨胀产生的问题，当混凝土温度上升到与的金属元 C

T r/t1vE/ 为筒仓半径（ 为固料泊松系数（v 为深度z处，固料的卸载有效弹性模量深度z处固料的卸载有效弹性模量EsU的评估应考虑填充后该深度固料的垂直应力pvf（5）当采用固料的材料试验获取卸载有效弹性模量时，温度荷载乘数值应取为CT1.2，当根据密度估算卸载有效弹性模量时，温度荷载乘数应取为CT=3。EN（2）不用考虑对作用评估等级为1矩形筒仓荷矩形筒尽管有4.（2一般要，当仓与固刚度当柔性壁造时作评估等级为1和2的筒仓的设计应利用散装固料和结构间的相互影响来减少板壁中间的压力并增加角内的压力。对于本标准中作用评估等级为1和2的筒仓，应根据EN1993-4-1，用结构分析法来评估与结构EN6章作用于料斗和筒仓底部的荷概物理特说β料斗顶端半角（用度数表示 图6.1—深料斗和浅料斗之间tan1

EN—注释深料斗中，固料在填充时会沿着倾斜板壁向下滑动，而料斗上面的固料会将其压实。作用于板壁的图6.2—深料斗和浅料斗填充压力分一般规有两种方法来计算作用于料斗板壁的压力。这里介绍参考方法，另法见附件GPvft= Pvf为填充时的垂直压力值，该值是根据筒仓细长比，且垂直板壁坐标Z等于垂直板壁高度hc（即过渡处标高：见图1.1a），使用（5.3）或（5.79），以及使用能导致料斗最Cb为作用于底部的荷载扩大系数，用来考虑从垂直板壁区向料斗或筒仓底部转移更大荷载Cb= Cb= EN—固料易受机械连锁的影响（例泥热料）C.9给出了材料粘聚力c的评估。如果在低于正常应力水平σr加固后，评估的粘接力c/σr不超过0.04，则Cb= Cb= （见图/lx xn x

pv h pvft hh hh

n=S(Fμheffcotβ+F)–对于底部为或正方形的锥形料斗 S=对于楔形料斗（参照 S= S=(1+ - 为了确定作用于料斗板壁的有效或机动摩擦系数值μheff，应根据料斗深浅来区分。运用6.3平对于作用于平底的垂直压力Pv，取值为Pv= EN 2.0hc/dcpvsqpvbpsq2.0h/d psqpvtppvhopvtphtp

c

z=ho，通过（5.97）得到的斜面部的垂直压力 注释以上规定给出了以下两者间的线性过渡：定义的作用于底部的压力，用于细长比hc/dc=2.0的筒仓；以及当筒仓内材料未与垂直板壁接触，简单地呈堆状（hcho）时的压力γZ（Zho）。后者比在材料下说图6.3作用于较小或中等细长比筒仓的应EN深料机动摩μheff= 填充作 F1

f1tanf n=S(1–b Pnf= Ptf= 排出荷可以根据（6.21）或使用G.10中提供的方法来计算Fe值eF 1sini e1sinicos2

sin1sinvh sin i

EN 1 h的。 G.10给出的昂斯达Pne= Pte= 其中 说图6.4—深料斗和浅料斗的排浅料机动摩 1K

2tan

填充荷在填充条件下，浅料斗任何水平处固料的平均垂直压力应通过（6.7）和（6.8）以EN F1b/1tan/ 根据以下获得参数n（见n=S(1–b 为浅料斗中板壁机动或有效摩擦应力（见 Pnf= Ptf= 排出作配有空气传动装置的筒仓料EN7体作用于储罐的荷概1这些规定适用于静态条件下所有类型的储罐，但不包括可能发生动态现象的储罐。注释2附件B列出了作用于储罐的相关效应、分项系数和效应组合。液体内装物引起的荷pz 液体特应使用EN1991-1-1附件A通风不足引起的吸EN（资料性设计基EN1990关于筒仓和储罐的附加注释本附件仅是信息，经过正式投票后会并入EN1990概本附件提供了关于筒仓和储罐的作用力分项系数（系数γF），与其他作用力的组合以及相ψ系数的适用附加建议最大极限状分项系数确定了液体的最大深度和最重液体的容重时，分项系数γF可以从1.50减少到1.35组合系数（1）筒仓和储罐荷载的组合系数ψ以及与其他作用力的组合系数，见A.4组合作用固体微粒的填充和作用力（参见EN1991-4中的填充荷载EN—施加荷载（见EN1991-1-—雪载（见EN1991-1-施加变形，基础沉降（见EN—荷载（见EN作用评估等23的设计情况和作用组根据EN1990，计算每一种负荷情况时，应取主要作用和永久作用的完整值，但是，由于同时 在上述所有荷载组合中，组合系数 1应取值为1.0，且ξ1为0.9ψ值。表A.1，A.2，A.3，A.4，和A.5给出的值和组合为推荐值，和减少了适当组表A.1需要考虑的设计情况和作用力组简设计情况主要作用力永久作用伴随作用力伴随作用力DISTFEV注释1该表了EN1990第6节荷载组合规定的术语注释2ψ的下标有以下含义：第一个下标指设计情况类型（0为标准组合值；1为常见值；2为准永久值）；另外，EN表A.2“普通”最大极限状态（“普通”ULS）—简主要变化作伴随变化作力1（主要伴随变化作力伴随变化作用力34，等ψ0ψ0ψ0ψ0等D放充降I形充形S充仓充仓充T力充力注释表A.2应配合EN1990，6.4.3.2中的（6.10a）和（6.10b）一起使用简主要变化作伴随变化作力1（主要伴随变化作简主要变化作伴随变化作力1（主要伴随变化作力伴随变化作力3和4ψ1或ψ2ψ2ψ2ψ2等E充形载V充形载EN表.4 —“”最大极限状态（“”）—需要考虑的设计情况和作用力简主要变化（主要伴随变化作力1（主要伴随变化作力伴随变化作用力3和4，等ψ2ψ2ψ2ψ24作形载作仓形载注释表A.4应和EN1990，6.4.3.4的（6.12b）以及EN1998-1和EN1998-4的一起使用简主要变伴随变化作用力（主要用力伴随变化作用简主要变伴随变化作用力（主要用力伴随变化作用力3和4ψ11ψ2ψ0或2ψ03ψ23ψ24D或形I或S或仓T力充注释表A.5应与EN1990，6.5.3中的（6.14b），（6.15b）和（6.16b）一起使用，如下EN作用评估等级1的作用力组EN（资料性作用于储罐的作用力、分项系数和作用力注释本附件仅为信息，经过正式投票后将并入EN1990概（1）P设计需考虑B.2.1到B.2.14作用液体的荷内压荷温度的荷自重荷EN1991-1-1附件AEN绝（1）P（2）EN1991-1-1附件A分布荷集中荷雪风a）开放式储罐和开放式集水槽的内压力Cp0.6；b）小开口通风式储罐内的压力Cp=-0.4；EN说 EN1991-1-4给出了 图B.1风载作用于圆柱形储罐的压力系荷（1）P采用EN1998-4中给出的荷载，EN1998-4也制定了的设计要求EN偶然作荷载应包括重大的影响，例如外部，撞击、外然、、储罐内部、翻转以作用力分项系（1）P符合EN1990的分项系数应该运用于B.2.2到B.2.14在试验期间（见B.2.1(2)），液体荷载的分项系数推荐值为γF=1.00（4）对于偶然设计情况，变化作用力的分项系数推荐值为γF=1.00作用力组（1）P应参照EN1990第6EN（标准性筒仓荷载评估的固料特性目比流动评估的应力水平高很多，样品准备必须反映填充结束后，受到高度应力的固料的各部分应用领 用于表示垂直压力（见C.6，C.8，C.9）：参考应力σr=100kPa；b）用于表示水平压力（见C.7.2）：参考应力σr=50kPa符 粘聚力（见图 板壁摩擦试验结束时的残余剪力（见图 ENτa增加法向应力后剪切试验中测得的最终剪应力（见图C.4）；τb降低法向应力后剪切试验中测得的最大剪应力（见图C.4）；τ剪切试验中测得的剪应力。定二次参可能影响材料特性，但是没有作为参数变化的主要原因列出的所有参数。二次参数包括成分，取参考应样品的取样和准注释1有关此步骤，可以参照ASTM标准D6128。注释2需要的转动次数取决于被测固料。EN算系数a试验原（1）使用固体颗粒的样品确定容重γ得体积密度，就可达到此目的。为了达到此目的，应在运用加固应力之前，把固料压紧放入试验仪器，且颗粒适当压实排列。可以让固料像下雨一样的填充或转动盖子以达到代表筒仓压力评估相关条件下的密度。为此，选择粗糙的盖子，转动盖子以达到合理的颗粒再排列。此程序与ATMD668-01《测量粉末和其他粉末图C.1—确定γ值的设设影响所测特性。而且，几乎一样大小的颗粒与有更小的颗粒能够填充大颗粒间隙的情况相比，这种影响会更明显。因此，对于颗粒大小一样的材料，以上限制为粒径的10倍，但是对于粒径更广分布的固料，限制减为最大粒径的5倍。EN程参考应力σr应等于筒仓内固料的垂直应力Pv注释若使用标准ASTMD6683来测量密度，可以得到一个更小的密度。该差别对粉末固料来说很小，但是对板壁摩概板壁摩擦系数μm，用于确定压力板壁摩擦角φwh，用于评估排放注释尽管试验室可能拥有许多建筑材料和衬片材料的试样，单独的试样可能与在建造时获得的整饰过的试样不同。名义上描述相同的试样产生的板壁摩擦角可能分成几个等级。。可能，应从建造材料的预期来注释筒仓板壁的表面材料随着时间而变化。腐蚀可使表面变得粗糙，磨损可磨光表面或使表面变得粗糙。用于确定压力的板壁摩擦系数EN仪程以大约0.04mm/s的恒定速率进行样品的剪切用于作用力计算的板壁样品摩擦系数μ，应取值为

N

用于流动评估的板壁摩擦角（1）必要得到用于评估流动的板壁摩擦角φwh，可以参照ASTM标准 6128a）用于测量板壁摩擦的单 图C.2—确定板壁摩擦系数的试验方EN侧压比直接测注释1系数KO的量级受试验样品中主应力的方向影响。水平和垂直应力大约为试验样品中的主应力，但是它注释2若样品受到水平变形的约束，这意味着固料保持较小的水平应变，以使对固体微粒样品中的应力的作用 图C.3—确定KO的试验方法注 仪器一般必须有以下装置d）通过假定系数，验证测得的应变与内部水平应力相关(圆柱形板壁的垂直弯曲可能会影响这种关系)程参考应力σr，应取筒仓内固料的最大垂直应力k

EN1K取值为K= 注释（C.3）中的系数1.1用于大概表示在板壁摩擦几乎为零的条件下测得的侧压比（=KO）和有摩擦时间接测到K，应使用（4.7）中给出的近似关系。强度参数：粘聚c和内摩擦角直接测EN说 a）剪切单 图C.4 依据预加固应力σr，确定内摩擦角φi，φc和粘聚力c的试验方仪程应该以大约0.04mm/s的恒定速率进行样品的剪切应使用在水平位移△0.06D处或△0.06D在与参考应力σr相对应的正常荷载下剪切第一个样品，以获得破坏剪切应力A第二个样品应首先在与参考应力σrEN考应力的一半（σB≈σr/2）B。表C.1说明了两次试验表C.1—推荐试试法向应力的法向应力的试验负载测量的最大剪应12Br/2说（1）固料的内摩擦负荷角φi取值为iarctanA/r参考应力σr下，固料内产生的粘聚力c，应取值为

c A-σr ABc

rB

注释粘聚力c的值主要取决于加固系数σr，因此不能视其为固料的固定特性=间接测若使用Jenike剪切单元（标准ASTMD6128）进行剪切单元试验，可依据这些实验结果大概推应该依据填充后筒仓内的最大平均垂直应力σvft来估算粘聚力，见C.2的规定“主要固结应力”σc应等于填充后筒仓内的最大平均垂直应力σvft应确定与固结应力相对应的自由屈服应力σu以及有效内摩擦角δ（在相应的应力状态下确定 cc sin 1

sin12sink

EN 2 u

k 1sin c

σc为Jenike剪切单元试验中的主要加固应力；σu为Jenikeδ为Jenike剪切单元试验中的有效内摩擦角；φc注释1