大桥新型无轨道三角挂篮设计与施工的技术研发

PAGE23青义涪江大桥新型无轨道三角挂篮设计与施工的技术研发四川川交路桥有有限责任公司司青义涪江大大桥新型无轨轨道三角挂篮篮QC小组【1】工程概况况绵阳市二环路三三期工程青义义涪江大桥地地处绵阳市北北郊，地处四四川盆地北部部边缘，桥位位横跨涪江河河，两岸均有有道路相连，交交通方便。青义涪江大桥设设计为78++3×1388+78m五跨一联的的预应力砼连连续梁桥，主主墩为空心薄薄壁墩，基础础为承台、群群桩基础，桥桥梁上部结构构采用分幅式式，桥面净宽宽2×16..5m，左、右幅幅分离5m，桥梁起止止桩号为K34+4412～K34+9982，桥梁全长570m，合同工期540天。箱梁采用单箱单单室箱型截面面，箱梁顶板板宽16.5m，底板宽9.1m，顶板设置置成1.5%单横坡，混混凝土设计标标号为C55。箱梁0号段长8m，主墩“T”构纵桥向划划分18个节段。梁梁段长度分别别为10×3..2m、8×4.00m，累计悬臂臂总长64m。0号段采用托托架浇注，1～18号节段采用用挂篮悬臂浇浇注施工，全全桥4排主墩的箱箱梁分8个“T”同时对称悬悬臂浇注，共共设8对(16支)挂篮全幅同同时对称进行行浇注。【2】小组概况况四川川交路桥有有限责任公司司青义涪江大大桥新型无轨轨道三角挂篮篮QC小组成立于2013年10月5日，小组成成员10人，由施工工管理人员和和技术人员组组成。小组基基本情况见下下表：QC小组概况小组名称四川川交路桥有有限责任公司司青义涪江大大桥新型无轨轨道三角挂篮篮QC小组课题名称青义涪江大桥新新型无轨道三三角挂篮设计计与施工的技技术研发小组类型创新型成立时间2013年100月5日活动日期2013年100月5日至2014年10月8日小组注册时间2013年100月5日小组成员10人小组注册编号路桥川交20113-04活动频率3次/月，出勤勤率100%TQC教育时间间平均每个成员接接受教育108小时以上小组成员简介序号姓名性别年龄文化程度职称组内职务TQC教育时间间TQC考试成绩1马江男37本科工程师组长108h优秀2黄惠勇男34本科工程师副组长108h优秀3魏亚洲男36本科高级工程师技术顾问108h优秀4杨瀚翔男25本科助理工程师组员108h优秀5张雪花女26本科助理工程师组员108h优秀6徐凯男27专科技术员组员108h优秀7刘江男23专科技术员组员108h优秀8董伟男23专科技术员组员108h优秀9杨肖男23专科技术员组员108h良好10霍涛女25本科技术员组员108h优秀制表人：黄惠勇勇审核人：马马江制表时间间：2013年10月5日【3】选择课题题随着桥梁施工技技术的不断发发展，越来越越多的大跨径径桥梁设计采采用现浇连续续梁或连续刚刚构进行施工工，目前国内内的现浇箱梁梁挂篮悬臂浇浇筑施工，一一般采用三角角挂篮和菱形形挂篮两种形形式。常规挂篮行走系系统需在主桁桁片下方设置置行走轨道和和轨道压梁，行行走时提前将将行走轨道拖拖动至下一节节段，并在行行走过程中用用轨道压梁循循环对行走轨轨道进行锚固固，行走过程程复杂、缓慢慢。针对青义涪江大大桥设计为78+3××138+778m五跨一联的的预应力砼连连续梁桥，由由于本项目工工期紧、任务务重等实际情情况，对目前前国内常规的的三角挂篮的的结构形式进进行优化设计计和创新，采采用新型无轨轨道三角挂篮篮进行施工，行行走系统采用用无轨道的支支点步履式移移动行走模式式。采用此施施工工法技术术，经济和社社会价值显著著，取得了非非常良好的效效果，达到了了安全、经济济和快速的目目的。此工法法具有较强的的推广价值。无轨道挂篮施工工和有轨道挂挂篮施工连续续梁桥比对表表施工环境无轨道挂篮施工工有轨道挂篮施工工工期对比①挂篮行走时间间为2小时。②从行走挂篮开开始到锚定立立模调模板只只需1天。①挂篮行走时间间为1天。②从行走挂篮开开始到锚定立立模调模板需需2天。施工成本每1对无轨三角角挂篮可节省省轨道和压梁梁型材12吨，约合8万元。每1对无轨三角角挂篮可节约约挂篮、塔吊吊、装载机、模模板等摊销成成本及项目部部的管理成本本约5万元。每1对有轨道挂挂篮相应增加加成本13万元。施工难度①无轨道挂篮安安装好后行走走快捷，3个工人方可可完成一支挂挂篮行走。②无轨道挂篮行行走前无需预预架设锚固轨轨道。①有轨道挂篮安安装好后行走走复杂，需5～6个工人才可可完成一支挂挂篮行走。②有轨道挂篮行行走前需预架架设锚固轨道道。安全对比①无轨三角挂篮篮行走系统利利用三角桁片片的主纵梁作作为行走轨道道，通过前支支点的移动和和后反挂轮锚锚固主纵梁的的滚动来完成成挂篮行走，使使用更加安全全。①传统有轨挂篮篮的工字型行行走轨道及轨轨道锚固需根根据块件湿重重改变型号。如如不注意改变变了轨道锚固固间距，挂篮篮行走过程中中挂篮很容易易将轨道上拉拉变形，挂篮篮前倾易失稳稳下倾覆。质量对比①无轨三角挂篮篮设计中主纵纵梁以斜拉方方式双向受力力，可根据不不同工程施荷荷要求改变部部分杆件便可可满足施工需需求，安全、方方便、经济。②结构杆件相互互干扰更小且且受力更简单单明确。块件件施工混凝土土浇筑过程中中形变小，梁梁体成型质量量好线形更完完美。①有轨挂篮设计计中分两部分分设计验算，挂挂篮主桁结构构和轨道结构构，在不同工工程施荷的情情况下无法重重复利用，不不安全、不方方便、不经济济。②行走过程中轨轨道受力点移移动，后猫计计算应力点相相对位置改变变，这些都对对轨道型材的的截惯要求很很高致使需更更多型材，且且这种有轨组组合结构在块块件施工混凝凝土浇筑过程程中形变较大大，梁体成型型质量一般、主主梁线形较难难控制。制表人：黄惠勇勇审核人：马江江制表时间：2013年10月6日无轨道挂篮在国国内外应用很很多，一般适适用于工期紧紧、成本控制制要求高、工工程质量要求求高的连续梁梁桥上部结构构主梁悬臂施施工。由于本本项目共设8对(16支)挂篮全幅同同时对称进行行浇注施工，因因同时施工挂挂篮数量大，无无成功经验可可借鉴。我部部采用新型无无轨道三角挂挂篮施工不仅仅保证了施工工质量，而且且节省成本、保保证了主梁成成品质量。因因青义涪江大大桥孔数多、单单墩T构多、挂篮篮数量多、下下游电站蓄水水时间紧迫、工工期紧等因素素影响施工，故采取经济安全快捷且能保障青义涪江大桥在全幅16支挂篮同时施工的条件下能满足施工质量要求的挂篮形式就成为了迫切之需。根据上述分析，小小组确定“青义涪江大大桥新型无轨轨道三角挂篮篮设计与施工工的技术研发发”为研究课题题。【4】设定目标标4.1课题目标标①每一对挂篮减减少构件重量量在10T以上；②挂篮行走时间间＜5小时；③节省成本约552万元。4.2目标可行行性分析①小组成员构成成合理，均有有多年的施工工、设计及实实践经验。②广泛咨询专家家及挂篮生产产厂家意见，并并组织多次专专家论证，一一致认为采取取安全、经济济、快速、有有效的新型无无轨道三角挂挂篮进行施工工，能够保证证青义涪江大大桥全幅挂篮篮同时施工的的工程质量，并并达到经济安安全高效的目目的。③新型无轨道三三角挂篮进行行施工，行走走系统采用的的无轨道支点点步履式移动动行走模式是是一种便捷、快快速、安全的的挂篮行走形形式，具有良良好的经济、社社会效益。因此，此活动可可行并且成功功率很高。【5】提出各种种方案并确定定最佳方案5.1方案的提提出经过广泛调研和和论证，QC小组成员对对现在常用的的无轨道三角角挂篮进行了了深入的可行行性分析及评评估，以确定定最佳方案。方案一：无轨道道菱形挂篮常规挂篮行走系系统需在主桁桁片下方设置置行走轨道和和轨道压梁，行行走时提前将将行走轨道移移至下一节段段，并在行走走过程中用轨轨道压梁循环环对行走轨道道进行锚固，行行走过程复杂杂、缓慢。而而无轨道菱形形挂篮解决了了传统行走挂挂篮形式带来来的不便，但但其自身较高高的重心加上上前后步履支支点进一步重重心提高，且且青义涪江大大桥主梁分为为18个节段段，块件最大大重量为215t，块件最长长为4.0m，致使菱形形挂篮单体大大、自重大、重重心高，行走走时稳定性差差，不经济，不不安全。结论：不选。方案二：无轨道道三角挂篮根据本桥施工的的实际情况，结结合从有利施施工、缩短悬悬臂浇注周期期、降低挂篮篮钢材加工数数量的原则考考虑，对常规规的三角挂篮篮的结构形式式进行优化设设计，采用无无轨道三角斜斜拉式挂篮，该该挂篮行走系系统利用三角角桁片的主纵纵梁作为行走走轨道，通过过前支点的移移动和后反挂挂轮锚固主纵纵梁的滚动来来完成挂篮行行走，去掉了了传统轨行式式挂篮的工字字型行走轨道道及轨道锚固固，这样就减减少了构件重重量以及轨道道锚固操作时时间，节省了大量量轨道钢材，施施工方便快捷捷，采用滚动动形式减小了了行走阻力，大大大缩短了节节段施工周期期，并降低了了制造成本、设设备摊销成本本及使用人工工费用，挂篮篮结构重心低低且靠近箱梁梁梁面，受力力简单、明确确、安全可靠靠，使用过程程中保证挂篮篮的整体受力力稳定，行走走中重心低，自自重轻，行走走时结构稳定定性高，经济济，安全。结论：选用。5.2方案可行行性分析及评评估方案可行性分析析及评估表方案无轨道菱形挂篮篮方案分数无轨道三角挂篮篮方案分数工期指标单只菱形挂篮重重量大，重心心高，行走缓缓慢，由于稳稳定性差行走走需要5～6小时。3单只三角挂篮重重量小，重心心低，行走稳稳定，行走时时间在2小时以内。4安全环保指标①无轨道菱形挂挂篮重心高，结结构内力复杂杂，行走稳定定性差，不安安全。②无轨道菱形挂挂篮用材大，重重量大，行走走能耗大，不不低碳，不环环保。2①无轨道三角挂挂篮重心低，结结构内力简单单，行走稳定定性好，安全全。②每一对无轨道道三角挂篮用用型材比菱形形挂篮少12吨，重量小小，行走能耗耗小，低碳，环环保。5施工难度①无轨道菱形挂挂篮前上横梁梁离梁顶面有有6～7m，工人作业业点较高，作作业难度大。②重心高行走稳稳定性差，行行走轴线偏位位修正难度大大。3①无轨道三角挂挂篮前上横梁梁离梁顶面有有2m，工人作业业点较低，作作业难度小。②重心低行走稳稳定性好，行行走轴线偏位位修正难度小小。4经济指标①行走时间约00.5天但是始终终需要1.5天才能完成成行走、立模模、调模。②菱形无轨挂篮篮相对其有轨轨挂篮节约轨轨道型材，单单其结构特性性使其自重依依然比三角挂挂篮一对重8～9吨。3①行走时间约22小时且只需需要1天就能完成成行走、立模模、调模，每每个梁段可节节约1天。全桥18个梁段施工工完毕后，每每1对三角挂篮篮可节约挂篮篮、塔吊、装装载机、模板板等摊销成本本、人工费及及项目部的管管理成本约5万元。②每1对无轨道道三角挂篮可可节约钢材的的购买成本和和构件的加工工成本约8万元。③预估共计节约约成本52万元。5综合得分1118备注表中单项得分为为5分，综合得得分为20分制表人：黄惠勇勇审核人：马江江制表时间：2013年10月15日通过对方案的可可行性分析评评估，可见新新型无轨道三三角挂篮悬臂臂施工的方案案具有安全性性能高、施工工操作简易、成成本低的优势势，为此我们们确定此方案案为实施方案案。【6】制定对策策表6.1新型无轨轨道三角挂篮篮悬臂施工方方案具体分析析设计三角形桁架承重重系统主要包包括三角斜拉拉钢带、钢箱箱主纵梁、前前上横梁、梁梁间联系梁和和三角主桁立立柱等主要构构件组成。锚锚固系统设置置于主桁片的的主纵梁尾部部，通过在3组I32b工字钢组焊焊的箱型压梁梁中，穿入6根Φ320mm精扎螺纹钢钢形成的后锚锚扁担结构，将将每根主纵梁梁锚固于已浇浇注的混凝土土主梁上。前前下横梁、后后下横梁采用用2I40b型工字钢组组焊形成箱型型断面。在前前、后下横梁梁的腹板对应应位置各布设设6根I40工字钢、底底板对应位置置布设8根I32工字钢，作作为浇注混凝凝土的底篮平平台。模板系系统由内、外外模板、滑梁梁及模板固定定装置组成，挂挂篮移动时，通通过内、外滑滑梁带动模板板行走到位。新型无轨道三角角挂篮主要对对行走系统进进行优化设计计，其它构件件系统与普通通三角挂篮类类似，为了节节约材料，减减少挂篮重量量，设计时利利用两片三角角桁片的底部部主纵梁作为为行走轨道，在在主纵梁的底底部前端分别别对应设有一一个前支座，且且在主纵梁底底部后端分别别对应设有一一个后支座反反挂轮。行走走时先用压梁梁将后支座反反挂轮组锚固固于箱梁顶面面，再将前支支座移动至悬悬臂端，拆除除后锚系统，安安装挂篮行走走牵引所需的的精扎螺纹钢钢，一端连接接于三角主桁桁片主纵梁中中间下弦底部部，另一端连连接于前支座座，利用液压压千斤顶循环环连续牵引2根Φ32mm精扎螺纹钢钢作为顶推动动力，带动挂挂篮三角主桁桁片、前上横横梁及内、外外滑梁移至下下一节梁段位位置。根据上述分析，无无轨道三角挂挂篮设计与施施工的技术研研发方案如下下：①对无轨道三角角挂篮重新设设计；②对无轨道三角角挂篮行走方方案的优化。6.2方案对对策表针对以上方案，小小组成员进行行认真、细致致地讨论分析析，研究出解解决问题的方方案措施，并并分工落实各各自的任务，制制定了如下对对策表：方案对策表序号方案对策目标措施地点完成时间负责人1对无轨道三角挂挂篮重新设计计利用有限元软件件midas根据我部实实际情况重新新设计计算三三角挂篮受力力杆件并做加加强优化处理理每一对挂篮减少少构件重量在在10T以上主纵梁支点处出出现负弯矩的的工字钢设加加强腹板。斜斜拉带采用多多片替代单片片，荷载安全全富余值高拼拼装简便。优优化杆件受力力节点全采用用活铰钢销连连接。现场2013年9月月10日马江黄惠勇杨瀚翔徐凯2对无轨道三角挂挂篮行走方案案的优化行走系统采用无无轨道的支点点步履式移动动行走模式行走时间＜5小小时利用三角桁片的的主纵梁作为为行走轨道，通通过前支点的的移动和后反反挂轮锚固主主纵梁的滚动动来完成挂篮篮行走。现场2013年100月17日马江黄惠勇杨瀚翔徐凯制表人：黄惠勇勇审核人：马江江制表时间：2013年10月17日【7】按对策表表实施7.1利用有限限元软件midas根据我部实实际情况重新新设计计算三三角挂篮受力力杆件并做加加强优化处理理7.1.1对挂挂篮结构计算算图1结构计算模模型根据节段的划分分，结合各段段的结构情况况，拟定对挂挂篮进行三个个工况的受力力计算：1）、1号节段混凝凝土浇筑（长长3.2m，约215t）；2）、11号节段混凝凝土浇筑（长长4.0m，约166t）；3）、挂篮空空载行走。根据以上确定的的受力计算工工况，其控制制截面有1号和11号节段。由由于翼缘板、顶顶板荷载无变变化，通过模模板支架直接接传至内、外外滑梁上。腹腹板和底板混混凝土荷载作作用在底模上上，根据底模模分配梁布置置间距，按梯梯形荷载加载载到挂篮系统统底模分配梁梁上。建立空空间模型，将将各工况的荷荷载加载到挂挂篮的相应部部位，采用MIDAS软件进行结结构计算，整整个挂篮在最最不利的工况况下各个构件件的强度、刚刚度和稳定性性均满足规范范要求，挂篮篮主纵梁前端端的最大挠度度为19mm，挂篮可满满足悬臂施工工的需要。7.1.2挂篮篮预压试验主梁悬浇梁段统统计表梁段编号梁段长（m）梁高H(m)砼数量（m3）浇注重量（t）备注1号梁段3.29.082.75215最大重量梁段18号梁4.03.60749.5129最小重量梁段挂篮在桥位全全部构件拼装装完毕后，模模拟混凝土浇浇筑过程中的的受力状态对对进行挂篮预预压试验。通通过预压的手手段检验挂篮篮整个系统在在实际的各种种工况下的结结构受力以及及机具设备的的运行情况，掌掌握挂篮的弹弹性变形和非非弹性变形的的程度和大小小，借以指导导挂篮的立模模标高，确保保系统在施工工过程中绝对对安全和正常常运行。挂篮预预压采用在底底板、顶板、翼翼缘板堆放钢钢绞线进行预预压，不足部部分在承台预预埋钢板焊接接牛腿,采用4台100t千斤顶进行行预压。预压压采用1号梁段为控控制梁段，1号梁段设计计混凝土82.755m3，重量为215.115t，预压超载载系数取1.2倍，1号梁段总计计压重258.118t，其中顶板板预压配重34.533t，在顶板模模板上对称布布置10捆钢绞线；；翼缘板预压压配重29.299t，在翼缘板板两侧模板上上各对称布置置4捆钢绞线；；底板预压配配重52.355t，在底板模模板上对称布布置15捆钢绞线；；腹板预压配配重142.001t，通过4组Φ15.2钢绞线将牛牛腿水平分配配梁与挂篮的的前下横梁和和后下横梁上上面铺设的底底纵梁中间对对应的腹板位位置连接，采采用4台100t千斤顶对4组Φ15.2钢绞线进行行张拉预压。图2挂篮预压试试验照片挂篮预压试验时时，在前下横横梁和后下横横梁上共设置置6个测量观测测点，测出加加载前的标高高数据；加载载采用配重分分级加载的方方案，加载分分级为挂篮预预压重量的25%→50%→75%→100%→120%→卸载，用水水准仪对每一一级加载后的的挂篮变形情情况进行测量量，用该数据据和初始测量量出的数据来来计算出挂篮篮的弹性变形形和非弹性变变形。通过实实际观测，挂挂篮的最大变变形位于前下下横梁的中部部，最大挠度度为15mm，满足规范范要求。7.1.3挂篮篮结构组成新型无轨道三角角挂篮由三角角形桁架承重重系统、锚固固系统、底篮篮吊带系统、行行走系统、模模板系统五部部分组成，挂挂篮高5m，前端悬臂臂长5m，后端锚固固长5m。挂篮主要对行走走系统进行优优化设计，其其它构件系统统与普通三角角挂篮类似，为为了节约材料料，减少挂篮篮重量，设计计时利用两片片三角桁片的的底部主纵梁梁作为行走轨轨道，在主纵纵梁的底部前前端分别对应应设有一个前前支座，且在在主纵梁底部部后端分别对对应设有一个个后支座反挂挂轮。行走时时先用压梁将将后支座反挂挂轮组锚固于于箱梁顶面，再再将前支座移移动图3挂篮前支座座和后支座反反挂轮组照片片至悬臂端，拆除除后锚系统，安安装挂篮行走走牵引所需的的精扎螺纹钢钢，一端连接接于三角主桁桁片主纵梁中中间下弦底部部，另一端连连接于前支座座利用液压千千斤顶循环连连续牵引2根Φ32mm精扎螺纹钢钢作为顶推动动力，带动挂挂篮三角主桁桁片、前上横横梁及内、外外滑梁移至下下一节梁段位位置。图4挂篮总总体布置图三角形桁架承重重系统主要包包括三角斜拉拉钢带、钢箱箱主纵梁、前前上横梁、梁梁间联系梁和和三角主桁立立柱等主要构构件组成。锚锚固系统设置置于主桁片的的主纵梁尾部部，通过在3组I32b工字钢组焊焊的箱型压梁梁中，穿入6根Φ320mm精扎螺纹钢钢形成的后锚锚扁担结构，将将每根主纵梁梁锚固于已浇浇注的混凝土土主梁上。前前下横梁、后后下横梁采用用2I40b型工字钢组组焊形成箱型型断面。在前前、后下横梁梁的腹板对应应位置各布设设6根I40工字钢、底底板对应位置置布设8根I32工字钢，作作为浇注混凝凝土的底篮平平台。模板系系统由内、外外模板、滑梁梁及模板固定定装置组成，挂挂篮移动时，通通过内、外滑滑梁带动模板板行走到位。7.1.4挂篮篮关键部位工工艺原理及解解决方案无轨道三角挂篮篮行走系统利利用两片三角角桁片的底部部主纵梁作为为行走轨道，由由主纵梁的底底部前端的前前支座和主纵纵梁底部后端端的后支座反反挂轮组成。前支座由工字型型组焊而成，前前支座顶部安安装水平行走走滚轮，三角角桁片主纵梁梁的底面支撑撑在对应端的的前支承滚轮轮上，以保证证在行走过程程中挂篮三角角桁片在前支支座处能纵桥桥向滚轮前行行。后支座反挂轮组组顶部安装行行走反挂滚轮轮，受压状态态下时后支座座顶面作为挂挂篮三角桁片片主纵梁的底底面支撑，受受拉状态时反反挂滚轮钩住住主纵梁的工工字钢底端外外侧，将挂篮篮主桁片平衡衡的反钩于既既定行走线路路的箱梁混凝凝土顶面，反反钩主纵梁后后挂篮三角主主桁片仍然可可沿行走线路路前后移动。后后支座自身的的固定是用两两组2I20b工字钢组焊焊的小压梁，通通过预留孔图图5挂篮前支座座细部照片穿入精扎螺纹钢钢将后支座平平衡的锚固于于箱梁顶面。用用两台100t穿芯式液压压千斤顶牵引引2根Φ32mm精扎螺纹钢钢作为动力，精精扎螺纹钢一一端连接于挂挂篮主桁片的的主纵梁底部部，另一端连连接于前支座座，驱动挂篮篮前移。后支座座反挂轮组设设计为既可受受拉、亦可受受压的结构形形式，以承重重挂篮在行走走过程中，先先承受压应力力、后承受拉拉应力的不同同应力变化需需要。后支座座顶部共安装装有4个反挂滚轮轮，滚轮的销销轴由Φ75mm材质为40Cr钢材加工制制作。当挂篮篮行走至下一一节段悬臂端端、未安装后后锚系统时，为为滚轮销轴承承受的最大剪剪应力状态，挂挂篮和模板自自重676KN，其中约1/3自重荷载由由内、外滑梁梁的后吊点承承担，约2/3自重荷载由4个反挂滚轮轮共同承担，通通过结构验算算滚轮销轴承承受的最大剪剪应力均满足足该材质的规规范要求。图图6挂篮后支座座反挂轮组细细部照片7.2行走系统统采用无轨道道的支点步履履式移动行走走模式7.2.1挂篮篮施工工艺流流程及行走操操作要点在现浇箱梁0号号梁段完毕后后，即可在0号梁段上对对称拼装锚固固挂篮，经挂挂篮预压试验验满足规范要要求后，进行行箱梁悬浇节节段施工。三三角挂篮的各各杆件之间为为销接或螺栓栓连接，在挂挂篮拼装时利利用塔吊、汽汽车吊配合人人工进行。在在无轨道三角角挂篮的施工工过程中，因因该挂篮的行行走系统与常常规轨行式挂挂篮有很大区区别，挂篮走走行是十分关关键的环节，走走行程序分三三步完成。图7挂篮走走行程序示意意图第一步：在浇注注完成梁段混混凝土，并张张拉完成纵向向预应力束后后，先拆除内内、外侧模，拆拆模时先松卸卸侧模上的对对拉螺栓、拉拉杆，用千斤斤顶同步缓慢慢放松内滑梁梁和外滑梁的的前、后吊点点，安装内、外外滑移小车，使使内、外侧模模和顶模卸落落在滑梁上；；前下横梁和和后下横梁各各设计有4个吊点，用用千斤顶同步步缓慢放松前前下横梁与前前上横梁之间间的4根吊带连接接，采用2根Φ32mm精扎螺纹钢钢将后下横梁梁两端外侧悬悬挂在外滑梁梁上，代替原原后下横梁两两端外侧的锚锚固于箱梁翼翼缘顶面的2根吊带的吊吊点图8挂篮松懈锚锚固体系、安安装反挂轮照照片作用，然后解除除后下横梁内内侧锚固于箱箱梁底板上的的2根吊带和外外侧锚固于箱箱梁翼缘顶面面的2根吊带的共4个吊点的锚固约约束，且需在在后横梁两端端加设直径为为30mm以上的钢丝丝绳套将底模模平台缚于外外滑梁上作保保险套，防止止行走过程中中精扎螺纹钢钢长期使用发发生断裂。用用千斤顶同步步缓慢放松前前、后下横梁梁的吊点，将将整个底模系系统下落约300mm左右。安装装挂篮主桁后后端设置的后后支座反挂轮轮组的两组2I20b工字钢组焊焊的小压梁，压压梁通过预埋埋的精扎螺纹纹钢将挂篮主主梁平衡锚固固于箱梁顶面面，且挂篮主主桁仍然可以以前后移动。在在安装后支座座反挂轮组时时，注意反挂挂轮组安装的的位置至主纵纵梁尾部的长长度，应大于于挂篮节段行行走时的长度度，并在主纵纵梁尾部设置置防止反挂轮轮组滑脱的挡挡块。第二步：采用22台100t液压千斤顶顶将挂篮前支支点位置细微微向上顶升，2名工人移动动前支座至三三角挂篮前端端已浇砼梁段段的支点位置置，将前支座座上支垫的钢钢板抽掉，使使挂篮主桁的的2I63b工字钢主纵纵梁下弦落在在前支座的滚滚轮上，前支支座两侧设有有导向钢板挡挡块，以便挂挂篮在行走过过程中主桁片片能在前支座座上滑动前行行并准确就位位。解除主桁桁6根Φ32mm精扎螺纹钢钢形成的后锚锚约束。至此此，挂篮就靠靠主桁后端设设置的后支座座反挂轮图图9挂篮支点前前移照片组来保持挂篮的的纵向平衡。第三步：在主桁桁片的主纵梁梁中间的下弦弦底部，采用用工字钢焊接接驱动挂篮行行走所需的牵牵引连接作用用点，用Φ32mm精扎螺纹钢钢一端穿入主主纵梁的底部部牵引连接孔孔，另一端穿穿入前支座上上预留的牵引引连接孔，精精扎螺纹钢两两端设钢垫板板。采用2台100t液压千斤顶顶循环连续牵牵引2根Φ32mm精扎螺纹钢钢作为顶推动动力，通过电电动油泵供油油，千斤顶的的顶推作用带带动挂篮主桁桁前上横梁及及内、外滑梁梁移至下一节节梁段位置就就位。在挂篮篮移动过程中中，底模始终终安装于前、后后下横梁上部部随挂篮一同同移动，内、外外侧模和顶模模则落在内、外外滑梁上，随随挂篮一同移移动。图10千斤顶牵引引挂篮行走照照片走行到位后，首首先进行主桁桁后锚系统的的锚固，操作作千斤顶调整整挂篮的标高高，确保挂篮篮前后支点处处于同一水平平面上和整个个挂篮的纵向向中线与桥轴轴线重合，将将侧模和底模模上升到设计计标高位置，锚锚紧前下横梁梁和后下横梁梁各设计的4个吊带连接接，锚紧内、外外滑梁的前、后后吊点；拧紧紧后锚连接件件使后锚受力力，解除临时时支点的反挂挂轮组的两组组压梁。经过过检查确定合合格后，最后后进行全面锚锚固，进行待待浇梁段的钢钢筋制作、混混凝土浇筑。图11青义涪涪江大桥挂篮篮施工照片【8】确认效果果8.1目标完成成情况效果确认对照表表序号指标目标实际1每一对挂篮减少少构件重量在在10T10吨每一对挂篮减少少构件重量12T2行走时间＜5小小时＜5小时2小时2全桥18节段节节省成本约52万元52万元制表人：黄惠勇勇审核人：马江江制表时间：2014年10月5日①青义涪江大桥桥上部结构主主梁顶、底板板线形经自检检、监理、监监控抽检、验验收合格率为为100%。实实际性能指标标满足要求，参参见下表：新型无轨道三角角挂篮成型梁梁体几何线形形与实际参数数对照表序号性能参数指标实际备注1顶、底面线形5mm2-3mm分析计算值2挂篮扰度19mm15mm分析计算值说明：新型无轨轨道三角挂篮篮梁体几何线线形满足设计计要求制表人：黄惠勇勇审核人：马江江制表时间：2014年10月5日②通过新型无轨轨道三角挂篮篮，QC小组实现了了在多跨T构同时且连连续施工的情情况下悬臂施施工连续梁桥桥成形几何线线形达到设计计和监控要求求，挂篮行走走时间由5～6小时缩短为2小时，加快快了施工进度度。③新型无轨道三三角挂篮的使使用同时减少少了型材使用用量、节省施施工成本32万元，达到到了QC小组预期目目标。8.2经济和和环境效益采用新型无轨道道三角挂篮，相相对于无轨道道菱形挂篮，成成本降低，并并减少了大量量的型材使用用量，加之快快速的行走时时间使其在连连续梁桥、连连续钢构桥施施工应用中有有效降低了全全过程的碳排排放，具有良良好的环境效效益和社会效效益。相对于于有轨菱形挂挂篮、有轨三三角挂篮，新新型无轨道三三角挂篮的成成本降低更多多，经济效益益更明显。经济和环境效益益对比表名称无轨道菱形挂篮篮无轨道三角挂篮篮目标值对比结果完成时间经济效益一对挂篮重约660吨一对挂篮重约448吨节省成本32万元采用无轨道三