安全防护棚计算方案

QBQB标某某某某某某某某某某某某某某某某某工程

7]v7]v^Qv7]v^Qv^Qv^Qv^Qv^Qv^QvKJTKJvIQv<JvIQv<Jv7Jv•<*■»nA某某某双线特大桥12#~13#墩跨某某某安全防护棚计算书计算:复核:审核:某某某某某某某某某某指挥部一项目经理部2011年15月目录1、工程简介错误!未指定书签。2、技术标准及参考资料错误!未指定书签。规范 错误!未指定书签。参考书籍及文献 错误!未指定书签。计算软件 错误!未指定书签。参照图纸 错误!未指定书签。3、方案概述错误!未指定书签。4、检算错误!未指定书签。荷载分析 错误!未指定书签。模板检算 错误!未指定书签。防木检算 错误!未指定书签。工字钢检算 错误!未指定书签。钢管柱检算 错误!未指定书签。地基检算 错误!未指定书签。某某某双线特大桥12#s13#跨某某某安全防护棚计算书1、工程简介某某某某一项目部承担某某某某某某某某某某某某某某某某某的工程正线起止里程为DK0+000〜DK9+047,长9.047km；钦州地区某某改线、客车联络线、某某线改线、某某线改线施工便线长7.74km；线路总长16.787km。主要有大、中桥梁9座，总长5628.37米；人行天桥及地道桥4座，立交桥1座，框架桥4座，改线桥4座。某某某双线特大桥是某某段四重点工程之一，桥梁范围为DK0+934.610〜DK2+947.599,桥梁全长2012.989m。40+64+40m连续梁起止里程为DK1+315.400〜DK1+460.600,起止墩号为11#〜14#墩，在K111+100〜K111+180范围跨越既有某某某及某某新建二线；线路交角为40°,采用挂篮悬灌法施工，为保证跨线施工过程下行列车安全运行，计划在跨线范围设置安全防护棚。2、技术标准及参考资料规范《建筑施工模板安全技术规范》(JGJ162-2008)《钢结构设计规范》(GB50017-2003)参考书籍及文献《路桥施工计算手册》（周兴水等着，人民交通出版社）计算软件参照图纸《DK1+388某某某双线特大桥设计图》3、方案概述现场考察12#墩侧路肩中心距离轨道2.5m，13#墩侧路肩中心距离轨道3.2m。考虑13#墩侧扩大基础直接浇筑在路肩上，12#墩侧扩大基础考虑在路肩外侧修整一个宽1.5m左右平台浇筑扩大基础，扩大基础内侧边缘距铁轨距离2.5m。防护棚布置从上至下依次为：3mm钢板一塑料薄膜一5cm木板-12x14cm杨木一I22工字钢一I36工字钢一4529x8mm钢管柱-扩大基础。3mm钢板打小孔通过铁钉钉牢在木板上，木板满铺在杨木上，通过钉铁钉固定在杨木上；12x14cm杨木沿铁路方向按中心间距35cm布置；下层按中心间距50cm布置I22工字钢，下层布置I36工字钢，I36工字钢焊接固定在卷焊钢管的封顶钢板上；卷焊钢管通过膨胀螺栓锚固在扩大基础上，在沿某某某方向布置的相邻钢管柱之间焊接连接系；钢管立柱下浇筑100x100x100cmC15砼块扩大基础。4、检算荷载分析冲击荷载根据施工情况考虑最不利千斤顶（YCW250t重170kg,计算取m=200kg）从桥面掉到防护棚上（h=7.0m）,冲击时间t=0.1s，根据动量守恒原理：综合两式得：木板检算①力学模型木板规格为长x宽X厚：4000x300mmx50mm,下层防木按中心间距40cm布置。考虑千斤顶掉落接触宽度为200mm。力学模型简化为：10跨木材质连续梁（跨度40cm）,梁截面宽X厚：200x50mm。②建立有限元模型：计算结果为：项目单位计算结果容许值结论弯曲应力Mpa20.8912不合格剪应力Mpa1.91.3不合格支反力kN12.7按净间距简化模型为：10跨木材质连续梁（跨度28cm）,梁截面宽X厚：200x50mm。建立midas模型如下。计算结果为:项目单位计算结果容许值结论弯曲应力Mpa14.712不合格剪应力Mpa1.91.3不合格支反力kN12.7调整下层杨木中心间距为35cm,按净间距简化模型：10跨木材质连续梁（跨度23cm）,梁截面宽X厚：200x50mm。建立midas模型如下。计算结果为:项目单位计算结果容许值结论弯曲应力Mpa1212合格剪应力Mpa1.91.3不合格支反力kN12.7剪应力1.9Mpa大于容许剪应力，但是考虑到模板上游3mm钢板，钢材的抗剪能力远大于木材，抗剪能够满足要求。防木检算①力学模型防木规格为长x宽X高：4000x120mmx140mm，下层分配梁按中心间距50cm布置。千斤顶掉落到防木上方的5cm厚木板顶面，考虑力分散，冲击力由3根防木分担，落点下方防木承担3/5,两侧两根各承受1/5。力学模型简化为：10跨木材质连续梁（跨度40cm）,梁截面宽x厚：200x50mm。②建立有限元模型:计算结果为:项目单位计算结果容许值结论弯曲应力Mpa8.912合格剪应力Mpa0.681.3合格支反力kN12.7工字钢（I22a）检算①力学模型工字钢选用I22a,下层大分配梁按中心间距11.47cm布置。力学模型简化为：2跨工字钢连续梁（跨度740cm），梁截面：220x110x7.5/12.3mm。由于跨度较大，根据布置考虑结构自重q708.6N/m②建立有限元模型：计算结果为：项目单位计算结果容许值结论弯曲应力Mpa139.6140合格剪应力Mpa12.885合格挠度mm28.730合格支反力kN24.4工字钢（136a）检算①力学模型大分配梁选用I36a工字钢，柱与柱中心间距11.47m布置。力学模型简化为：2跨工字钢连续梁（跨度1147cm），梁截面：360x136x10/15.8mm。由于跨度较大，根据布置考虑结构自重q=2783+526.9=3310N/m②建立有限元模型:计算结果为：项目单位计算结果容许值结论弯曲应力Mpa166.0合格剪应力Mpa17.285合格挠度mm2445.5合格支反力kN82.3钢管柱检算组合风荷载：采用传至立杆最大值N=82,3x1.35=111.1kNmaxWk—风荷载标准值；N2—风压高度变化系数，离地面9m，N=1.0；士一桁架风荷载体型系数，2二0.8；纥一基本风压，按广西钦州市50年一遇纥=0.75kN/m2；l一立柱纵距l=7.85m；h一联结系间距h=3.5ma amax立杆采用“529x8mm轧制钢管：A=13094.2mm2；W=3360235mm3；i=184.2mm；i=h=3.5m九=lo=1800=20,63查表得少=0.951i184.2111100 4776000=10.3=10.3N/