浙江框架结构办公楼高大模板施工方案跨度米

××有限公司总部大楼工程高大支模架专项施工方案（专家论证后修改方案）××建设集团有限公司二0一三年六月审批表GS/R-052（供施工组织计、专项方案及其它方案类审批认可用）文件名称：××公司总部大楼工程（专家论证后修改方案）编制部门：（全称并盖章）编制人：日期：年月日审核部门：（全称并盖章）审核人：日期：年月日总工程师/主管领导：日期：年月日目录一、编制依据二、工程概况三、方案选择四、材料选择五、施工部署六、支模架构造要求与技术措施七、支模架施工质量与安全管理八、应急预案九、500×1400㎜梁模板(扣件钢管架)计算书十、500×1400㎜梁侧模计算书十一、三层（+10.17米)120㎜板模板(扣件钢管架)计算书十二、600×1800㎜梁模板(扣件钢管架)计算书十三、600×1800㎜梁侧模计算书十四、高大支模板支架对混凝土楼盖影响分析计算书模板工程专项施工方案第一节、编制依据1、主要标准类别规范规程名称编号国家标准《混凝土结构工程程施工质量验验收规范》GB50204--2002国家标准《钢结构工程施工工质量验收规规范》GB50205--2001国家标准《建筑工程施工质质量验收统一一标准》GB50300--2001国家标准《建筑结构荷载规规范》GB50009--2012国家标准《混凝土结构设计计规范》GB50010--2010国家标准《木结构设计规范范》GB50005--2003国家标准《建筑施工扣件式式钢管脚手架架安全技术规规范》JGJ130-22011国家标准《建筑施工高出作作业安全技术术规程》JGJ80-911国家标准《钢管脚手架扣件件》GB15831--2006国家标准《建筑施工模板安安全技术规程程》JGJ162-22008国家标准《建筑施工安全检检查标准》JGJ59-20011国家标准《危险性较大的分分部分项工程程安全管理办办法》建质[2009]]87号国家标准《建设工程高大模模板支撑系统统施工安全监监督管理导则则》建质[2009]]254号浙江省标准《建筑施工扣件式式钢管模板支支架技术规程程》DB33/10335-20006浙江省标准品茗软件（浙江模模板）国家标准施工织组设计2、施工图纸图纸名称文件编号出图日期+10.17m板结结构图结施—372011.01+15.27m板结结构图结施—392011.013层、4层预应力梁结构图图结施—722011.01第二节、工程概况××公司总部大楼工程位于富阳市鹿山新区。由浙江省建筑设计院设计,由××公司开发建设，由××建设集团有限公司承建，勘察单位为××工程勘察院，由××建设监理有限公司监理。建筑总面积为50250m2，地上建筑面积为37454㎡，地下建筑面积为12796㎡。主体为钢筋混凝土框剪结构，地下为二层，下面第二层为人防工程，地上为二十三层。建筑高度为93.9米,建筑物±0.000相当于绝对高程9.50m。根据富阳市建设【2011】202号文件对搭设高度8m及以上和搭设跨度18m及以上的分项工程进行方案论证。取其自重较大的，有代表性的三层500×1400和四层600×1800的预应力梁进行验算，梁的跨度为25.2米。以下为梁具体搭设参数：1、三层8-1/12轴交E轴500×1400㎜的预应力梁具体搭设参数为：搭设高度为10.17m，模板支架的横向长度为25.2m，立杆纵向间距为425㎜，立杆横向间距为1000㎜（梁底增加2根可调托座的支撑立杆），水平杆步距为1800㎜；2、四层8-1/12轴交E轴600×1800㎜的预应力梁具体搭设参数为：搭设高度为5.1m，模板支架的横向长度为25.2m，立杆纵向间距为430㎜，立杆横向间距为1100㎜（梁底增加2根可调托座的支撑立杆），水平杆步距为1800㎜；3、三层板厚120㎜的具体搭设参数为：搭设高度为10.17m,立杆纵向间距为900㎜，立杆横向间距为850㎜，水平杆步距为1800㎜。预应力梁搭设时，立杆底部垫100㎜宽的槽钢，预应力梁安装拉索和张拉请有资质的施工单位，并编制施工方案报设计认可。第三节方案选择在保障安全可靠的前提下，须兼顾施工操作简便、统一、经济、合理等要求，因此梁与板整体支撑体系设计的一般原则是：立杆步距要一致，便于统一搭设；立杆纵或横距尽量一致，便于立杆有一侧纵横向水平杆件拉通设置；立杆的地基或楼板承载力符合要求，构造要求按照规范设置，保证整体稳定性和满足计算前提条件。1、模板及其支架的结构设计，力求做到结构要安全可靠，造价经济合理。2、在规定的条件下和规定的使用期限内，能够充分满足预期的安全性和耐久性。3、选用材料时，力求做到常见通用、可周转利用，便于保养维修。4、结构选型时，力求做到受力明确，构造措施到位，升降搭拆方便，便于检查验收；5、综合以上几点，模板及模板支架的搭设，还必须符合JCJ59-2011检查标准要求，要符合省文明标化工地的有关标准。6、结合以上模板及模板支架设计原则，同时结合本工程的实际情况，综合考虑了以往的施工经验，决定采用以下二种模板及其支架方案：梁模板(扣件钢管架)，板模板(扣件钢管架)。第四节材料选择按清水混凝土的要求进行模板设计，在模板满足强度、刚度和稳定性要求的前提下，尽可能提高表面光洁度，阴阳角模板统一整齐。搭设钢管脚手架时应采用壁厚为3.5钢管,计算是取3.2验算。梁模板(扣件钢管架)面板采用18mm胶合面板60×80木方（内楞）现场拼制，侧模采用可回收m12对拉螺栓进行加固。梁底采用60×80木方支撑。承重架采用扣件式钢管脚手架，由扣件、立杆、横杆、支座组成。钢材强度等级Q235-A，钢管表面应平直光滑，不应有裂纹、分层、压痕、划道和硬弯，新用的钢管要有出厂合格证。脚手架施工前必须将入场钢管取样，送有相关国家资质的试验单位，进行钢管抗弯、抗拉等力学试验，试验结果满足设计要求后，方可在施工中使用。板模板(扣件钢管架)板底采用18mm厚多层板支撑，承重架采用扣件式钢管脚手架，由扣件、立杆、横杆、支座组成，采用胶合面板钢管。钢材强度等级Q235-A，钢管表面应平直光滑，不应有裂纹、分层、压痕、划道和硬弯，新用的钢管要有出厂合格证。脚手架施工前必须将入场钢管取样，送有相关国家资质的试验单位，进行钢管抗弯、抗拉等力学试验，试验结果满足设计要求后，方可在施工中使用。第五节、施工部署1、项目管理体系（1）项目组织机构（2）安全生产管理体系2、材料、设备、劳动力组织（1）周转材料钢管Ø48×3..2(t)800胶合面板(m2))7000直角扣件(只)50000可调托座(只)200旋转扣件(只)5000方木60×80((m)6000对接扣件(只)2000对拉螺栓Ø14((根)800伞型卡(个)4000（2）劳动力高支模开始时间高支模工期(天))22作息时间(上午))6：00～10：300作息时间(下午))13：30～188：00砼工程量(m3))200高支模建筑面积((m2)1408.68木工(人)65钢筋工(人)40砼工(人)30架子工(人)20水电工(人)5其它工种(人)7（3）检测仪器名称规格数量精度电子经纬仪DT202C1精密水准仪1±2”全站仪一台RXT—2321±2”，最大允许误差±±20”自动安平水准仪红外线水准仪激光垂直仪DZJ22h/40000对讲机3力矩检测板手1第六节、支模架构造要求与技术措施1、架体总体要求（1）、保证结构和构件各部分形状尺寸，相互位置的正确；（2）、具有足够的承载能力，刚度和稳定性，能可靠地承受施工中所产生的荷载；（3）、构造简单，装拆方便，并便于钢筋的绑扎、安装，浇筑混凝土等要求；（4）、多层支撑时，上下二层立杆的支点应在同一垂直线上，并应设垫板；（5）、支架搭设按本模板设计，不得随意更改；要更改必须得到相关负责人的认可。2、立杆（1）、立杆平面布置图（详见附图）（2）、搭接要求：本工程所有部位立杆接长全部采用对接扣件连接，接头位置要求如下。≤立杆对接示意图（3）、高大模板支架立杆的纵横距离除满足设计要求外，不应大于900mm3、水平杆（1）、每步纵横向水平杆必须拉通。（2）、水平杆件接长宜采用对接扣件连接，也可采用搭接。（3）、水平对接接头位置要求如下图。（4）、主节点必须设置一根横向水平杆，用直角扣件扣接且严格拆除。主节点两个直角扣件的中心距不应大于150mm。4、剪刀撑（1）、水平剪刀撑：模板支架四边与中间每隔4排立杆从顶层开始向下每隔2步设置一道水平剪刀撑。（2）、竖向剪刀撑：模板支架四边满布竖向剪刀撑，中间每隔4排立杆设置一道纵横向竖向剪刀撑，由底至顶连续设置。（3）、剪刀撑平立面布置图（详见附图）（4）、剪刀撑的构造应符合下列规定：①每道剪刀撑宽度不应小于4跨，且不应小于6m，剪刀撑斜杆与地面倾角宜在45°-60°之间。倾角为45°时，剪刀撑跨越立杆的根数不应超过6根；倾角为60°时，则不应超过5根；②剪刀撑斜杆的接长应采用搭接；③剪刀撑应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心线至主节点的距离不宜大于150mm；④设置水平剪刀撑时，有剪刀撑斜杆的框格数量应大于框格总数的1/3。5、与周围结构拉结措施（1）、竖向结构（柱）与水平结构分开浇筑，以便利用其与支撑架体连接，形成可靠整体。（2）、用抱柱的方式（连墙件），如下图，以提高整体稳定性和提高抵抗侧向变形的能力。抱柱式拉结图（一）抱柱式拉结图（二）6、架体基础处理措施本工程架体立杆基础为C40混凝土板，板混凝土强度经计算能够满足承载脚手架传递荷载（具体计算数据参阅模板支架计算书）。架体搭设时应在立杆底部铺设垫板，要求为厚度不小于20mm的木板等，严禁立杆直接落在板表面上，垫板与板表面接触密实。板上不得有重型施工机械，同时应保证板表面整洁干净，积水应及时清理。(2)、高低跨部位的支撑系统处理措施当立杆基础不在同一高度上时，必须将高处的纵向扫地杆向低处延长两跨与立杆固定，高低差不应大于1m。靠边坡上方的立杆轴线到边坡的距离不应小于500mm。7、上下通道和防护人员上下应走设有安全防护的出入通道，严禁攀登脚手架上下。根据本工程模板安装情况，结合施工现场平面布置要求，在支模架内设置人员上下通道，通道沿梁轴线搭设，布置于现浇板下面，通道出口设在东西两面，通道口处应清理畅通。每跨设一道通道，净空高度以支模架水平杆步距（不得小于1800mm），宽度不得小于800m，上铺18mm厚胶合板并钉上防滑条。每隔10m高度设置一层胶合板水平隔离。通道与现场安全通道构成一体，保证安全疏散畅通，并能够反映应急救援进出人员畅通。第七节、支模架施工质量与安全管理1、材料验收(1)、钢材技术性能必须符合《碳素结构钢》（GB700-88）的要求。(2)、胶合板技术性能必须符合《混凝土模板用胶合板》（ZBB70006-88）要求。(3)、木方必须符合标准《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008要求。(4)、支架钢管应采用现行国家标准《直缝电焊钢管》（GB/T13793）或《低压流体输送用焊接钢管》（GB/T3092）中规定的3号普通钢管，其质量应符合现行国家标准《碳素结构钢》（GB/T700）中Q235-A级钢的规定。(5)、每根钢管的最大质量不应大于25kg，采用Φ48×3.5钢管（计算取48×3.25）。(6)、钢管的尺寸和表面质量应符合下列规定：①应有产品质量合格证；②应有质量检验报告，钢管材质检验方法应符合现行国家标准《金属拉伸试验方法》（GB/T228）的有关规定，质量应符合本规范第条的规定；③钢管表面应平直光滑，不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道；④钢管外径、壁厚、断面等的偏差，应分别符合《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）的规定；⑤钢管必须涂有防锈漆。(7)、旧钢管的检查在符合新钢管规定的同时还应符合下列规定：①表面锈蚀深度应符合《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）的规定。锈蚀检查应每年一次。检查时，应在锈蚀严重的钢管中抽取三根，在每根锈蚀严重的部位横向截断取样检查，当锈蚀深度超过规定值时不得使用；②钢管弯曲变形应符合《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2011）规定。③钢管上严禁打孔。(8)、扣件式钢管脚手架应采用锻铸制作的扣件，其材质应符合现行国家标准《钢管脚手架扣件》（GB15831）的规定；采用其他材料制作的扣件，应经试验证明其质量符合该标准的规定后方可使用。(9)、扣件的验收应符合下列规定：新扣件应有生产许可证、法定检测单位的测试报告和产品质量合格证。①旧扣件使用前应进行质量检查，有裂缝、变形的严禁使用，出现滑丝的螺栓必须更换。②新、旧扣件均应进行防锈处理。③支架采用的扣件，在螺栓拧紧扭力达65N·m时，不得发生破坏。2、搭设过程控制（1）准备工作1)、模板拼装模板组装要严格按照模板图尺寸拼装成整体，并控制模板的偏差在规范允许的范围内，拼装好模板后要求逐块检查其背楞是否符合模板设计，模板的编号与所用的部位是否一致。2)、模板的基准定位工作①首先引测建筑的边柱或者墙轴线，并以该轴线为起点，引出每条轴线，并根据轴线与施工图用墨线弹出模板的内线、边线以及外侧控制线，施工前5线必须到位，以便于模板的安装和校正。②标高测量利用水准仪将建筑物水平标高根据实际要求，直接引测到模板的安装位置。③梁侧模的支设应根据模板图在钢筋绑扎验收后合拢。④已经破损或者不符合模板设计图的零配件以及面板不得投入使用。⑤支模前对前一道工序的标高、尺寸预留孔等位置按设计图纸做好技术复核工作。（2）施工工艺1）、柱模板①施工工艺流程：搭设安装操作架→钢筋骨架绑扎验收→模板安装就位→检查对角线、垂直度和位置→安置柱箍→全面检查校正→模板支架固定。②主要施工方法a)、基础面或楼面上弹纵横轴线和四周边线，并做好检查复核工作。b)、柱、墙根部清理干净。c)、柱、梁接槎部位模板端处加垫海棉。柱子阳角模板接缝处必须加垫海棉条，d)、为了保证柱柱子的截面尺尺寸，设置双双钢管柱箍，沿沿竖向间距@@500，支支撑杆与楼板板支架连接。2）、梁、板模板①梁、板模板安装工工艺流程：弹弹梁轴线并复复核→搭支模架→调整托座或或主楞→摆次楞→安放梁底模模并固定→梁底起拱→扎梁筋→安侧模→侧模拉线支支撑（梁高加加对拉螺栓）→复核梁模尺尺寸、标高、位位置→摆板主次楞→调整楼板模模标高及起拱拱→铺板底模板→清理、刷脱脱模剂→检查模板标标高、平整度度、支撑牢固固情况。②梁、板的安装要密密切配合钢筋筋绑扎，积极极为钢筋分项项工程提供施施工面。③所有跨度≥4m的的梁必须起拱拱2‰，防止挠度度过大，梁模模板上口应有有锁口杆拉紧紧，防止上口口变形。④所有≥2mm板缝必须用用胶带纸封贴贴。⑤梁模板铺排从梁两两端往中间退退，嵌木安排排在梁中，梁梁的清扫口设设在梁端。⑥梁高≥300的梁侧模板板底部的压条条不得使用九九合板，用方方木固定钢管管顶、夹牢；；梁高<3000的梁如用用模板压条，则则其抗剪强度度必须能满足足，浇砼时不不能挤崩掉。（3）模板拆除施工①模板支架拆除前，由由公司技术负负责人员审批批，并满足预预应力要求。②拆模板前先进行针针对性的安全全技术交底，并并做好记录，交交底双方履行行签字手续。③支拆模板时，2米米以上高处作作业设置可靠靠的立足点，并并有相应的安安全防护措施施。拆模顺序序应遵循先支支后拆，后支支先拆，从上上往下的原则则。④模板拆除前必须有有混凝土强度度报告，强度度达到规定要要求后方可拆拆模。表底模拆除时的混凝凝土强度要求求构件类型构件跨度(m)达到设计的混凝土土立方体抗压压强度标准值的百分率((%)板≤2≥50>2,≤8≥75>8≥100梁、拱、壳≤8≥75>8≥100悬臂构件-≥1001)、侧模在混凝凝土强度能保保证构件表面面及棱角不因因拆除模板而而受损坏后方方可拆除。2)、底模拆除梁梁长>8米，混凝土强强度达到1000%；≤8米混凝土强度度达到75%%；悬臂构件件达到1000%后方可拆拆除。3)、板底模≤22米，混凝土强强度达到500%；＞2米、≤8米混凝土强度度达到75%%；>8米，混凝土强强度达到1000%方可拆拆除。4)、模板拆除前前必须办理拆拆除模板审批批手续，经技技术负责人、监监理审批签字字后方可拆除除。5)、柱模拆除，先先拆除拉杆再再卸掉柱箍，然然后用撬棍轻轻轻撬动模板板使模板与混混凝土脱离，然然后一块块往往下传递到地地面。6)、墙模板拆除除，先拆除穿穿墙螺栓，再再拆水平撑和和斜撑，再用用撬棍轻轻撬撬动模板，使使模板离开墙墙体，然后一一块块往下传传递，不得直直接往下抛。7)、楼板、梁模模拆除，应先先拆除楼板底底模，再拆除除侧帮模，楼楼板模板拆除除应先拆除水水平拉杆，然然后拆除板模模板支柱，每每排留1～2根支柱暂不不拆，操作人人员应站在已已拆除的空隙隙，拆去近旁旁余下的支柱柱使木档自由由坠落，再用用钩子将模板板钩下。等该该段的模板全全部脱落后，集集中运出集中中堆放，木模模的堆放高度度不超过2米。楼层较高高，支模采用用双层排架时时，先拆除上上层排架，使使木档和模板板落在底层排排架上，上层层模板全部运运出后再拆底底层排架，有有穿墙螺栓的的应先拆除穿穿墙螺杆，再再拆除梁侧模模和底模。（4）过程检查1）、施工中检查要要点①竖向结构隐蔽工程程质量符合设设计要求，进进入下道模板板支架工序的的施工。②模板支架搭设方式式符合施工方方案要求，并并通过相关部部门验收。③砼浇筑方式符合施施工方案要求求，控制堆载载，避免上部部荷载集中化化。④模板拆除方式符合合施工方案要要求，拆模时时间符合相关关检测结果和和规范要求。拆拆模以接到拆拆模通知书为为准，不得私私自拆除任何何构件。2）、质量检查措施施①认真仔细地学习和和阅读施工图图纸，吃透和和领会施工图图的要求，遇遇工程变更或或其他技术措措施，均以施施工联系单和和签证手续为为依据，严格格按国家标准准《混凝土结结构工程施工工质量验收规规范》（GBB502044-20022）和其它有有关规定施工工和验收，并并随时接受业业主、总包单单位、监理单单位和质监站站对本工程的的质量监督和和指导。②认真做好各道工序序的检查、验验收关，对各各工种的交接接工作严格把把关，做到环环环扣紧，并并实行奖罚措措施。加强检检查验收，找找出影响质量量的薄弱环节节，提出改进进措施，把质质量问题控制制在萌芽状态态。③严格落实班组自检检、互检、交交接检及项目目中质检“四检”制度，确保保模板安装质质量。④混凝土浇筑过程中中应派专人22～3名看模，严严格控制模板板的位移和稳稳定性，一旦旦产生移位应应及时调整，加加固支撑。⑤对变形及损坏的模模板及配件，应应按规范要求求及时修理校校正，维修质质量不合格的的模板和配件件不得发放使使用。⑥所有柱子模板拼缝缝、梁与柱、柱柱与梁等节点点处均用海绵绵胶带贴缝，楼楼板缝用胶带带纸贴缝，以以确保混凝土土不漏浆。⑦模板安装应严格控控制轴线、平平面位置、标标高、断面尺尺寸、垂直度度和平整度，模模板接缝隙宽宽度、高度、脱脱模剂刷涂及及预留洞口、门门洞口断面尺尺寸等的准确确性。严格控控制预期拼模模板精度。⑧严格执行预留洞口口的定位控制制，预留洞口口时，木工严严格按照墨线线留洞。⑨每层主轴线和分部部轴线放线后后，规定负责责测量记录人人员及时记录录平面尺寸测测量数据，并并要及时记录录墙、柱、成成品尺寸，目目的是通过数数据分析梁体体和柱子的垂垂直度误差。并并根据数据分分析原因，将将问题及时反反馈到有关生生产负责人，及及时进行整改改和纠正。（5）安全技术措施(1)、应遵守高处处作业安全技技术规范的有有关规定。(2)、模板及其支支撑系统在安安装过程中必必须设置防倾倾覆的可靠临临时设施。施施工现场应搭搭设工作梯，工工作人员不得得爬模上下。(3)、登高作业时时，各种配件件应放在工具具箱或工具袋袋中严禁放在在模板或脚手手架上，各种种工具应系挂挂在操作人员员身上或放在在工具袋中，不不得掉落。(4)、装拆模板时时，上下要有有人接应，随随拆随运，并并应把活动的的部件固定牢牢靠，严禁堆堆放在脚手板板上和抛掷。(5)、装拆模板时时，必须搭设设脚手架。装装拆施工时，除除操作人员外外，下面不得得站人。高处处作业时，操操作人员要扣扣上安全带。(6)、安装墙、柱柱模板时，要要随时支设固固定，防止倾倾覆。(7)、对于预拼模模板，当垂直直吊运时，应应采取两个以以上的吊点，水水平吊运应采采取四个吊点点。吊点要合合理布置。(8)、对于预拼模模板应整体拆拆除。拆除时时，先挂好吊吊索，然后拆拆除支撑及拼拼装两片模板板的配件，待待模板离开结结构表面再起起吊。起吊时时，下面不准准站人。(9)、在支撑搭设设、拆除和浇浇筑混凝土时时，无关人员员不得进入支支模底下，应应在适当位置置挂设警示标标志，并指定定专人监护。(10)、模板拆除除时，混凝土土强度必须达达到规定的要要求，严禁混混凝土未达到到设计强度的的规定要求时时拆除模板。(11)、浇筑混凝土时，平平板上放混凝凝土不得超过过200厚，确保支支模架安全。(12)、预应力梁的张拉在在混凝土强度度达到100%后进行张拉拉，张拉完成成后施工单位位才能进行支支模架的拆除除。(13)、为确保高大支模架架安全，地下下室支撑立杆杆没浇砼前不不得拆除。3、支模架验收1、模板支架投入使使用前，由公公司技术负责责人员组织验验收。2、验收人员应包括括施工单位和和项目两级技技术人员、项项目安全、质质量、施工人人员，监理单单位的总监和和专业监理工工程师。检查查现场实际搭搭设情况与方方案的符合性性，验收合格格，经施工单单位项目技术术负责人及项项目总监理工工程师签字后后，方可进入入后续工序的的施工。3、支模架的主要验验收内容：(1)、杆件的设置置和连接，剪剪刀撑、拉结结件等的构造造应符合本专专项施工方案案的要求；(2)、地基应无积积水，底座应应无松动，立立杆应无悬空空；(3)、扣件螺栓应应无松动，高高大模板支架架梁底水平杆杆与立杆连接接扣件螺栓拧拧紧扭力矩应应全数检查；；(4)、安全防护措措施应符合本本专项施工方方案的要求；；(5)、应无超载使使用；(6)、立杆的沉降降与垂直度偏偏差应符合预预警要求；(7)、其他未尽事事宜按《建筑筑施工扣件式式钢管模板支支架技术规程程》DB333/10355-20066的相关要求求执行。4、现浇结构模板安安装的允许偏偏差及检查方方法项目允许偏差（mm）检查方法轴线位置5钢尺检查底模上表面标高±5水准仪或拉线、钢钢尺检查截面内部尺寸基础±10钢尺检查柱、墙、梁+4,-5钢尺检查层垂直高度不大于5m6经纬仪或吊线、钢钢尺检查大于5m8经纬仪或吊线、钢钢尺检查相临两板表面高低低差2钢尺检查表面平整度52m靠尺和塞尺检检查4、支模架监测监控控(1)、监测控制采用经纬仪、水准准仪对支撑体体系进行监测测，主要监测测体系的水平平、垂直位置置是否有偏移移。(2)、监测点设置置观测点可采取在临临边位置的支支撑基础面（梁梁或板）及柱柱、墙上埋设设倒“L”形直径12钢筋头。(3)、监测措施混凝土浇筑过程中中，派专人检检查支架和支支撑情况，发发现下沉、松松动、变形和和水平位移情情况的应及时时解决。(4)、监测说明模板工程日常检查查重点部位：：1)杆件的设置置和连接，连连墙件、支撑撑，剪刀撑等等构件是否符符合要求；2)连墙件是否否松动；3)架体是否有有不均匀沉降降，垂直度偏偏差；4)施工过程中中是否有超载载现象；5)安全防护措措施是否符合合规范要求；；6)支架与杆件件是否有变形形现象；(5)、监测频率在浇筑混凝土过程程中应实时监监测，一般监监测频率不宜宜低于20~~30分钟一一次，在混凝凝土实凝前后后及混凝土终终凝前至混凝凝土7天龄期应实实施实时监测测，终凝后的的监测频率为为每天一次。①本工程立杆监测预预警值为100mm，立杆杆垂直偏差在在24mm以内内。②监测数据超过预警警值时必须立立即停止浇筑筑混凝土，疏疏散人员，并并及时进行加加固处理。第八节、应急预案1、危险源分析本模板工程涵盖了了钢筋、混凝凝土、模板等等工程，施工工过程中存在在的主要危险险源有以下几几点(1)、机械伤害形成原因：木工棚棚、机械缺陷陷误操作，防防护不到位应采取的控制措施施：①设专人负责，按规规范操作经常常检查电锯、电电刨等的防护护罩，分料器器、推料器等等设施，确保保安全有效。②停机时要拉闸、断断电、上锁。(2)、触电形成原因：漏电开开关失效，违违规接送电源源。应采取的控制措施施：①机械设备必须做到到“一机一闸一一漏电”。②按、拆电源应由专专业电工操作作。③漏电开关等必须灵灵敏有效。④现场电缆布设规范范。(5)设备必须使使用按扭开关关严禁使用倒倒顺开关。(3)、火灾形成原因：明火。应采取的控制措施施：①严禁烟火；②严禁存放易燃易爆爆物品；③操作间必须配齐消消防器材。(4)、物体打击形成原因：模板搬搬运违章作业业、支模设施施设备缺陷。应采取的控制措施施：①轻拿慢放，规范作作业，注意安安全。②应经常检查所用工工具，确保安安全有效。(5)、高处坠落形成原因：高处支支模防护不到到位。应采取的控制措施施：脚手架作作业面应采取取铺板或平挂挂安全网等防防护措施，且且工人应规范范操作，勿猛猛拉猛撬。(6)、坍塌形成原因：木料等等堆放不规范范，支撑体系系基础不满足足受力要求。应采取的控制措施施：①应分散放料，并严严格控制堆放放高度，严禁禁超过规定载载荷。②基础符合设计要求求，达到设计计的承载力，检检测条件缺乏乏的情况下，可可做堆载实验验。(7)、起重伤害形成原因：模板等等吊运不规范范。应采取的控制措施施：①吊装时应把吊物绑绑牢固。②信号工及吊装司机机必须持证上上岗，密切配配合，严格遵遵守“十不吊”规定。③被吊物严禁从人上上方通过，人人员严禁在被被吊物下方停停留。④经常检查吊索具，并并且保持安全全有效。⑤遇有6级以上强风风、大雨、大大雾等天气严严禁吊物。⑥整个预防措施过程程都比必须安安排有专门人人员进行监控控。2、应急预案1、目的提高整个项目组对对事故的整体体应急能力，确确保意外发生生的时候能有有序的应急指指挥，为有效效、及时的抢抢救伤员，防防止事故的扩扩大，减少经经济损失，保保护生态环境境和资源，把把事故降低到到最小程度，制制定本预案。2、应急领导小组及及其职责应急领导小组由组组长、副组长长、成员等构构成。(1)×××负责现现场，任务是是掌握了解事事故情况，组组织现场抢救救。(2)×××负责责联络，任务务是根据指挥挥小组命令，及及时布置现场场抢救，保持持与建设行政政主管部门及及劳动部门等等单位的沟通通。(3)×××负责维维持现场秩序序，做好当事事人与周围人人员的问讯记记录，控制事故的的扩大，并迅迅速向上级报报告。3、应急反应预案(1)事故报告程程序事故发生后，作业业人员、班组组长、现场负负责人、项目目部安全主管管领导应逐级级上报，并联联络报警，组组织抢救。(2)事故报告事故发生后应逐级级上报：一般般为现场事故故知情人员、作作业队、班组组安全员、施施工单位专职职安全员。发发生重大事故故时，应立即即向上级领导导汇报，并在在24小时内向向上级主管部部门作出书面面报告。(3)现场事故应应急处理施工过程中可能发发生的事故主主要有：机具具伤人、火灾灾事故、高空空坠落、落物物伤人等事故故。火灾事故应急处理理：及时报警警，组织扑救救，集中力量量控制火势。消消灭飞火疏散散物资减少损损失控制火势势蔓延。注意意人身安全，积积极抢救被困困人员，配合合消防人员扑扑灭大火。其他人身伤害事故故处理：当发发生如高空坠坠落、被高空空坠物击中、中中毒窒息和机机具伤人等人人身伤害时，应应立即向项目目部报告、排排除其他隐患患，防止救援援人员受到伤伤害，积极对对伤员进行抢抢救。4、应急通信联络项目负责人：××××手机：××××安全员×××手手机：××××技术负责人：××××手机：××××医院救护中心：1120匪匪警：1100火警：1199通信联系方式应在在施工现场和和营地的显要要位置张贴，以以便紧急情况况下使用。第九节、梁模板(扣件件式)1计算书一、工程概况新浇混凝土梁板特特性三层+10.17m，8～1/12轴交E轴梁新浇混凝土楼板厚厚度(mm)120混凝土梁截面尺寸寸(mm)【宽×高】500×14000模板支架高度H((m)10.17模板支架的纵向长长度La(m)54.6模板支架的横向长长度Lb(m)25.2二、模板支撑体系系设计混凝土梁支撑方式式梁一侧有板，梁底底次楞平行梁梁跨方向立杆纵向间距laa(mm)450立杆横向间距lbb(mm)1000模板支架步距h((mm)1800楼板立杆纵向间距距la'(mm)900楼板立杆横向间距距lb'(mm)850梁左侧立杆距梁中中心线距离(mm)500梁底增加承重立杆杆根数2梁底增加立杆的布布置方式按梁两侧立杆间距距均分梁底增加立杆依次次距梁左侧立立杆的距离(mm)333,667梁底立杆支撑方式式可调托座每纵距内附加梁底底支撑主楞根根数0梁底支撑次楞根数数4立杆伸出顶层横向向水平钢管中中心线至模板板支撑点的长长度a(mm))50设计简图图如下：模板设计立面图模板设计平面图三、荷载设计模板及支架自重标标准值模板(kN/m2)0.3次楞(kN/m)0.01主楞(kN/m)0.035支架(kN/m)0.15梁侧模板自重标准准值(kN/m2)0.5新浇筑混凝土自重重标准值(kN//m3)24钢筋自重标准值(kN/mm3)梁1.5板1.1施工人员及设备荷荷载标准值(kN/m2)1振捣混凝土时产生生的荷载标准准值(kN/m2)2风荷载标准值ωkk(kN/m2)基本风压ω0(kkN/m2)重现期10年一遇0.30.148城市杭州市风荷载高度变化系系数μz地面粗糙度B类(田野、乡村、丛林林、丘陵及房房屋比较稀疏疏的乡镇和城城市郊区)1模板支架顶部离建建筑物地面的的高度(m)10风荷载体型系数μμs支架模板支架状况敞开式0.707风荷载作用方向沿模板支架纵向作作用与风荷载在同面内内的计算单元元立杆数n70模板10.21四、模板验算模板类型木模板模板厚度(mm))18模板抗弯强度设计计值fm(N/mm2)15模板抗剪强度设计计值fv(N/mm2)1.4模板弹性模量E((N/mm22)6000取1.00m单位宽度计计算。计算简简图如下：W=bhh2/6=10000×1882/6=544000mmm3，I=bh3/12=11000×1183/12=44860000mm4q=γGGΣqGk+1.4ΣqQk=1.335×[0..3+(244+1.5))×1.4]]×1.0++1.4×((1+2)××1.0=552.8kNN/m1、抗弯验验算Mmaxx=0.1qql2=0.1××52.8××0.16662=0.1445kN·mmσmaxx=Mmax/W==0.1455×106/540000=2.6694N/mmm2≤fm=15N//mm2符合要求求！2、抗剪验验算Qmaxx=0.6qql=0.66×52.88×0.1666=5.2259kNτmaxx=3Qmaxx/(2bhh)=3×55.259××103/(2×11000×118)=0..438N//mm2≤fv=1.4NN/mm2符合要求求！3、挠度验验算νmaxx=0.6777ql4/(1000EI)=00.677××52.8××1664/(1000×60000×4860000)=00.093mmmνmaxx=0.0993mm≤[ν]=minn[l/1550，10]=mmin[1666/1500，10]=11.107mmm符合要求求！4、支座反反力R1=RR4=0.4qql=3.5506kN，R2=R3=1.1qql=9.6641kN五、次楞验算次楞验算方式三等跨连续梁次楞材质类型方木次楞材料规格(mmm)60×80次楞材料自重(kkN/m)0.01次楞抗弯强度设计计值fm(N/mm2)13次楞抗剪强度设计计值fv(N/mm2)1.3次楞截面抵抗矩WW(cm3)64次楞截面惯性矩II(cm4)256次楞弹性模量E((N/mm22)9000次楞自重重荷载：q1＝γGQ=1.335×0.001=0.0014kN//m梁左侧楼楼板传递给次次楞荷载：q2=00kN/m梁右侧楼楼板传递给次次楞荷载：q3=γγGΣNGk+1.4ΣNQk=[1.35×(00.3+(224+1.11)×0.112)+1..4×(1++2)]×((1-0.55-0.5//2)/2==1.0844kN/m梁左侧模模板传递给次次楞的荷载：：q4=γGΣNGk=1.335×0.55×1.4==0.9455kN/m梁右侧模模板传递给次次楞的荷载：：q5=γGΣNGk=1.335×0.55×(1.44-0.122)=0.8864kN//mq=maax[3.5506/1..0+0.0014+0++0.9455，9.6411/1.0++0.0144，3.5066/1.0++0.0144+1.0884+0.8864]=99.655kkN/m计算简图图如下：1、强度验验算Mmaxx=0.1qql2=0.1××9.6555×0.4552=0.1996kN·mmσmaxx=Mmax/W==0.1966×106/640000=3.0055N/mmm2≤fm=13N//mm2符合要求求！2、抗剪验验算Qmaxx=0.6qql=0.66×9.6555×0.445=2.6607kNτmaxx=3Qmaxx/(2bhh0)=3×22.607××1000//(2×600×80)==0.8155N/mm22τmaxx=0.8115N/mmm2≤fv=1.3NN/mm2符合要求求！3、挠度验验算νmaxx=0.6777ql4/(1000EI)=00.677××9.6555×45044/(1000×90000×25600000)==0.1166mmνmaxx=0.1116mm≤[ν]=minn[l/1550，10]=mmin[4550/1500，10]=33mm符合要求求！4、支座反反力计算梁底次楞楞依次最大支支座反力为：：R1=11.1×(33.506++0.0144+0+0..945)××0.45==2.21kkNR2=11.1×(99.641++0.0144)×0.445=4.7779kNR3=11.1×(99.641++0.0144)×0.445=4.7779kNR4=11.1×(33.506++0.0144+1.0884+0.8864)×00.45=22.706kkN六、主楞验算主楞材质类型钢管主楞材料规格(mmm)Ф48×3.2主楞材料自重(kkN/m)0.035主楞截面面积(mmm2)450主楞抗弯强度设计计值Fm(N/mm2)205主楞抗剪强度设计计值fv(N/mm2)125主楞截面抵抗矩WW(cm3)4.73主楞截面惯性矩II(cm4)11.36主楞弹性模量E((N/mm22)206000共同作用系数0.6因可调托托座内主楞根根数为2，验算时取取共同作用系系数0.6。主楞自重重荷载：q1=γGq=1.335×0.0035=0..047kNN/m计算简图图如下：1、强度验验算主楞弯矩矩图(kN·m))Mmaxx=0.1446kN·mmσmaxx=Mmax/W==0.1466×106/47300=30.8862N/mmm2≤fm=205NN/mm2符合要求求！2、抗剪验验算主楞剪力力图(kN)Qmaxx=2.9007kNτmaxx=2Qmaxx/A=2××2.9077×10000/450==12.9221N/mmm2τmaxx=12.9921N/mmm2≤fv=125NN/mm2符合要求求！3、挠度验验算主楞变形形图(mm)νmaxx=0.0447mm≤[ν]=minn[l/1550，10]=mmin[3333.3333/150，10]=22.222mmm符合要求求！4、支座反反力支座反力力依次为R1=-0.0066kN,,R2=4.2551kN,RR3=4.5772kN,RR4=-0.0024kN七、纵向水平钢管管验算纵向水平平钢管仅起构构造作用，可可不用计算。八、扣件抗滑验算算是否考虑荷载叠合合效应是扣件抗滑承载力设设计值折减系系数0.85最大支座座反力Rmax=0..066kNN1.055×Rmaxx=1.055×0.0666=0.007kN，0.07kkN≤0.85××8.0=66.8kN在扭矩达达到40～65N·m且无质量缺缺陷的情况下下，单扣件能能满足要求！！九、可调托座验算算是否考虑荷载叠合合效应是可调托座内主楞根根数2可调托座承载力设设计值[f](kkN)30最大支座座反力Rmax=4..572/00.6=7..619kNN1.055×Rmaxx=1.055×7.6119=8kNN，8kN≤30kN符合要求求！十、模板支架整体体高宽比验算算H/Lbb=10.117/25..2=0.4404＜5符合要求求！十一、立杆验算钢管计算截面Ф48×3.2截面面积A(mmm2)450截面回转半径i((mm)15.9截面抵抗矩W(ccm3)4.73抗压、弯强度设计计值[f](NN/mm2)2051、长细比比验算h/laa'=18000/9000=2，h/lb'=18000/8500=2.1118，查附录D，得k=1.1163，μ=1.2772l0=mmax[kμh，h+2a]]=max[[1.1633×1.2772×18000，1800++2×50]]=26633mmλ=l00/i=26663/155.9=1668≤[λ]=2100长细比符符合要求！查《规程程》附录C得φ=0.25512、风荷载载验算1)模模板支架风荷荷载标准值计计算min((lb,1.2))=1m，h=1.88m，查《规程程》表4.2.7得φw=0.1008因风荷载载沿模板支架架纵向作用，所所以b=minn(lb,1.2))=1m，b/h=11/1.8==0.5566通过插入入法求η，得η=0.999μzω00d2=1×0..3×0.00482=0.0001，h/d=11.8/0..048=337.5通过插入入法求μs1，得μs1=1.22因此μsstw=φwμs1(1-ηn)/(11-η)=0.1108×1..2×(1--0.99770)/(11-0.999)=6.5547μs=φφwμstw=0..108×66.547==0.7077ωk=00.7μzμsω0=0.7××1×0.7707×0..3=0.1148kN//m22)整整体侧向力标标准值计算ωk=00.7μzμsω0=0.7××1×1×00.3=0..21kN//m23、稳定性性验算KH=11/[1+00.005××(10.117-4)]]=0.9771)不不组合风荷载载时立杆从左左到右受力为为(Nut＝γG∑NGk+1.4∑NQk)：R1=00.066++1.35××0.15××10.177=2.1226kNR2=77.084++1.35××0.15××(10.117-1.44)=8.886kNR3=77.619++1.35××0.15××(10.117-1.44)=9.3395kNR4=00.024++[1.2××(0.3++(24+11.1)×00.12)××0.45++1.4×((1+2)××0.45]]×(0.885/2+((1-0.55-0.5//2)/2))+1.35×0..15×100.17=44.107kkNNut==max[RR1,R2,R3,R4]=maxx[2.1226,8..86,99.395,,4.1007]=9..395kNN1.055Nut/(φAKH)=1.005×9.3395×1003/(0.2251×4550×0.997)=900.033NN/mm2≤[f]=2205N/mmm2符合要求求！2)组组合风荷载时时立杆从左到到右受力为(Nut＝γG∑NGk+0.885×1.44∑NQk)：R1=22.125kkN,R22=8.7886kN,R3=9.2778kN,R4=3.9553kNNut==max[RR1,R2,R3,R4]=maxx[2.1225,8..786,9.2788,3.9953]=99.278kkNMw=00.85×11.4ωklah2/10=00.85×11.4×0..148×00.45×11.82/10=00.026kkN·m1.055Nut/(φAKH)+Mw/W=1.05×9.2278×1003/(0.2251×4550×0.997)+0..026×1106/(4.773×1033)=94..356N//mm2≤[f]=2205N/mmm2符合要求求！4、整体侧侧向力验算结构模板横向挡风风面积AF(m2)35.28F=0..85AFωkmin(llb,1.2))/Lb=0.855×35.228×0.221×1/225.2=00.25kNNN1=33FH/[((m+1)LLa]=3×00.25×110.17//[(34++1)×544.6]=00.004kkNσ=(11.05Nuut+N1)/(φAKH)=(1.05×9.2278+0..004)××103/(0.2251×4550×0.997)=888.946NN/mm2≤[f]=2205N/mmm2符合要求求！十二、立杆地基基基础验算地基土类型混凝土地基承载力设计值值fak(kPa)128立杆垫木地基土承承载力折减系系数mf1垫板底面面积A((m2)0.16立杆底垫垫板的底面平平均压力p=N/((mfA)=9..395/((1×0.116)=588.719kkPa≤fak=1288kPa符合要求求！第十节、梁侧模板1计计算书一、工程概况新浇混凝梁名称三层+10.17m，8～1/12轴交E轴梁混凝土梁截面尺寸寸(mmxmmm)500×14000梁板结构情况见下图楼板厚度(mm))120二、荷载组合侧压力计算依据规规范《建筑施工模板安安全技术规范范》JGJ1662-20008混凝土重力密度γγc(kN/m3)24新浇混凝土初凝时时间t0(h)5外加剂影响修正系系数β11混凝土坍落度影响响修正系数β21混凝土浇筑速度VV(m/h))2.5混凝土侧压力计算算位置处至新新浇混凝土顶顶面总高度H(m)1.4新浇混凝土对模板板的侧压力标标准值G4k(kN/m2)取小值：33.66振捣混凝土时对垂垂直面模板荷荷载标准值Q2k(kN/m2)4新浇混凝凝土对模板的的侧压力标准准值G4k＝min[00.22γct0β1β2v1/2，γcH]＝min[00.22×224×5×11×1×2..51/2，24×1..4]＝min[441.74，33.6]＝33.6kkN/m2承载能力力极限状态设设计值S承＝0.9maax[1.22G4k+1.44Q2k，1.35GG4k+1.44×0.7QQ2k]＝0.9maax[1.22×33.66+1.4××4，1.35××33.6++1.4×00.7×4]]＝0.9maax[45..92，49.288]＝0.9×449.28＝44.3552kN/mm2正常使用用极限状态设设计值S正＝G4k＝33.6kN/m22三、模板支撑体系系设计次楞布置方式水平向布置左右两侧次楞道数数6,5主楞间距(mm))500主楞合并根数2次楞最大悬挑长度度(mm)200对拉螺栓水平向间间距(mm)500梁左侧支撑距梁底底距离依次为为200，700，1200梁右侧支撑距梁底底距离依次为为200，700，1200设计简图图如下：模板设计剖面图四、模板验算模板类型木模板模板厚度(mm))18模板抗弯强度设计计值[f](NN/mm2)15模板弹性模量E((N/mm22)6000梁截面宽宽度取单位长长度，b＝1000mmm。W＝bh2/6=10000×1882/6＝540000mm3，I＝bh3/12=11000×1183/12＝4860000mm4。左、右两两侧模板计算算简图如下：：左侧模板板计算简图右侧模板板计算简图1、抗弯验验算q1＝bbS承＝1×44..352＝44.3552kN/mmq1静＝＝0.9×11.35×333.6×11＝40.8224kN/mmq1活＝＝0.9×11.4×0..7×4×11＝3.5288kN/mMmaxx＝max[mmax(0..077q静静l2+0.1qq活l2，-0.1007q静l2+0.1221q活l2，-0.0771q静l2-0.1007q活l2)，max(00.077qq静l2+0.1qq活l2，-0.1007q静l2+0.1221q活l2，-0.0771q静l2-0.1007q活l2)]=maax[maxx(0.0777×40..824×00.282+0.1××3.5288×0.2882,-0..107×440.8244×0.2882+0.1221×3.5528×0..282,-0.0071×400.824××0.2822-0.1007×3.5528×0..282)，max(00.077××40.8224×0.3322+0.1××3.5288×0.3222,-0..107×440.8244×0.3222+0.1221×3.5528×0..322,-0.0071×400.824××0.3222-0.1007×3.5528×0..322)]＝0.3588kN·mσ＝Mmmax/W＝0.3588×106/540000＝6.63NN/mm2≤[f]＝15N/mmm2符合要求求！2、挠度验验算q＝bSS正＝1×33..6＝33.6kkN/mν1maax＝0.6322ql4/(1000EI)=00.632××33.6××2804/(1000×60000×4860000)＝0.4488mm≤280/4400=0..7mmν2maax＝0.6322ql4/(1000EI)=00.632××33.6××3204/(1000×60000×4860000)＝0.7644mm≤320/4400=0..8mm符合要求求！3、最大支支座反力计算算承载能力力极限状态Rmaxx＝max[((1.1433q1静+1.2223q1活)l，(1.1433q1静+1.2223q1活)l]=mmax[1..143×440.8244×0.288+1.2223×3.5528×0..28，1.1433×40.8824×0..32+1..223×33.528××0.32]]＝16.3113kN正常使用用极限状态R'maax＝max[11.143qql，1.1433ql]=mmax[1..143×333.6×00.28，1.1433×33.66×0.322]＝12.299kN五、次楞验算次楞最大悬挑长度度(mm)200次楞计算方式三等跨连续梁次楞类型钢管次楞材料规格(mmm)Ф48×3.2次楞弹性模量E((N/mm22)206000次楞抗剪强度设计计值[τ](N/mmm2)120次楞截面抵抗矩WW(cm3)4.73次楞抗弯强度设计计值[f](NN/mm2)205次楞截面惯性矩II(cm4)11.36计算简图图如下：跨中段计计算简图悬挑段计计算简图1、抗弯验验算q＝166.313kkN/mMmaxx＝max[00.1ql22，0.5qll12]=maxx[0.1××16.3113×0.552，0.5×116.3133×0.222]=0.4408kN··mσ＝Mmmax/W＝0.4088×106/4730＝86.2118N/mmm2≤[f]＝205N//mm2符合要求求！2、抗剪验验算Vmaxx＝max[00.6ql，ql1]=maxx[0.6××16.3113×0.55，16.3113×0.22]=4.8894kNτmaxx=2Qmaxx/A=2××4.8944×10000/450＝21.755N/mm22τmaxx＝21.755N/mm22≤[τ]＝120N//mm2符合要求求！3、挠度验验算q＝122.29kNN/mν1maax＝0.6777ql4/(1000EI)=00.677××12.299×50044/(1000×2060000×1113600))＝0.2222mm≤500/4400=1..25mmν2maax＝ql4/(8EII)=12..29×20004/(8×22060000×1136600)=00.105mmm≤200/4400=0..5mm符合要求求！4、最大支支座反力计算算承载能力力极限状态Rmaxx＝max[11.1×166.313××0.5，0.4×116.3133×0.5++16.3113×0.22]＝8.9722kN正常使用用极限状态R'maax＝max[11.1×122.29×00.5，0.4×112.29××0.5+112.29××0.2]＝6.7599kN六、主楞验算对拉螺栓水平向间间距(mm)500主楞类型钢管主楞材料规格(mmm)Ф48×3.2主楞合并根数2主楞弹性模量E((N/mm22)206000主楞抗弯强度设计计值[f](NN/mm2)205主楞抗剪强度设计计值[τ](N/mmm2)120主楞截面惯性矩II(cm4)11.36主楞截面抵抗矩WW(cm3)4.73共同作用系数0.5因主楞22根合并，验验算时次楞传传递共同作用用系数为0.5。计算简图图如下：梁左侧计计算简图梁右侧计计算简图同前节计计算过程，可可依次解得：：梁左侧主主楞(承载能力极极限状态)：R1＝1.3577kN，R2＝4.4866kN，R3＝3.2277kN，R4＝3.2277kN，R5＝4.4866kN，R6＝1.3577kN(正常使用极极限状态)：R'1＝1.0177kN，R'2＝3.38kkN，R'3＝2.4011kN，R'4＝2.4011kN，R'5＝3.38kkN，R'6＝1.0177kN梁右侧主主楞(承载能力极极限状态)：R1＝1.3577kN，R2＝4.4866kN，R3＝3.2277kN，R4＝4.4866kN，R5＝1.3577kN(正常使用极极限状态)：R'1＝1.0177kN，R'2＝3.38kkN，R'3＝2.4011kN，R'4＝3.38kkN，R'5＝1.0177kN1、抗弯验验算梁左侧弯弯矩图(kN·m))梁右侧弯弯矩图(kN·m))σ1maax＝M1max/W＝0.3199×106/47300=67.4418N/mmm2≤[f]=2205N//mm2σ2maax＝M2max/W＝0.35××106/47300=74.0049N/mmm2≤[f]=2205N//mm2符合要求求！2、抗剪验验算梁左侧剪剪力图(kN)梁右侧剪剪力图(kN)τ1maax＝2Qmax/A==2×4.5577×10000/4889＝18.7119N/mmm2≤[τ]=1200N/mmm2τ2maax＝2Qmax/A==2×4.0012×10000/4889＝16.4008N/mmm2≤[τ]=1200N/mmm2符合要求求！3、挠度验验算梁左侧变变形图(mm)梁右侧变变形图(mm)ν1maax＝0.1088mm≤500/4400＝1.25mmν2maax＝0.2155mm≤500/4400＝1.25mm符合要求求！七、对拉螺栓验算算对拉螺栓类型M14轴向拉力设计值NNtb(kN)17.8同主楞计计算过程，可可知对拉螺栓栓受力N＝0.95××6.5866/0.5＝12.5113kN≤Ntb＝17.8kkN符合要求求！第十一节、板模板((扣件式)计算书一、工程概况新浇混凝土板特性性三层+10.17，66-1/122交E-H轴楼板新浇混凝土楼板厚厚度(mm)120模板支架高度H((m)10.17模板支架的纵向长长度La(m))54.6模板支架的横向长长度Lb(m))25.8二、模板支撑体系系设计立杆纵向间距laa(mm)900立杆横向间距lbb(mm)850纵横向水平杆步距距h(mm))1800次楞布置方式平行于立杆纵向方方向次楞间距s(mmm)283立杆间次楞根数4荷载传递至立杆方方式双扣件扣件抗滑承载力设设计值折减系系数0.85立杆伸出顶层横向向水平杆中心心线至模板支支撑点的长度度a(mm))80设计简图图如下：模板设计平面图模板设计纵向剖面面图模板设计横向剖面面图三、荷载设计模板及支架自重标标准值模板(kN/m2)0.3次楞(kN/m)0.01主楞(kN/m)0.035支架(kN/m)0.15新浇筑混凝土自重重标准值(kN//m3)24钢筋自重标准值(kN/mm3)1.1施工人员及设备荷荷载标准值(kN/m2)1振捣混凝土时产生生的荷载标准准值(kN/m2)2风荷载标准值ωkk(kN/m2)基本风压ω0(kkN/m2)重现期10年一遇0.30.099城市杭州市风荷载高度变化系系数μz地面粗糙度B类(田野、乡村、丛林林、丘陵及房房屋比较稀疏疏的乡镇和城城市郊区)1模板支架顶部离建建筑物地面的的高度(m)10风荷载体型系数μμs支架模板支架状况敞开式0.471风荷载作用方向沿模板支架横向作作用与风荷载在同面内内的计算单元元立杆数n70模板10.21四、模板验算模板验算方式二等跨连续梁模板类型木模板模板厚度(mm))18模板抗弯强度设计计值fm(N/mm2)15模板抗剪强度设计计值fv(N/mm2)1.4模板弹性模量E((N/mm22)6000取1.00m单位宽度度计算。计算算简图如下：：W=bhh2/6=10000×1882/6=540000mm33，I=bh3/12=11000×1183/12=4886000mmm4q=γGGΣqGk+1.4ΣqQk=1.22×[0.33+(24++1.1)××0.12]]×1.0++1.4×((1+2)××1.0=88.174kkN/m1、抗弯验验算Mmaxx=0.1225ql2=0.1225×8.1174×0..2832=0.0882kN·mmσmaxx=Mmax/W==0.0822×106/540000=1.5515N/mmm2≤fm=15N//mm2符合要求求！2、抗剪验验算Qmaxx=0.6225ql=00.625××8.1744×0.2883=1.4446kNτmaxx=3Qmaxx/(2bhh)=3×11.446××103/(2×11000×118)=0..12N/mmm2≤fv=1.4NN/mm2符合要求求！3、挠度验验算νmaxx=0.5221ql4/(1000EI)=00.521××8.1744×28344/(1000×60000×4860000)=00.094mmmνmaxx=0.0944mm≤[ν]=minn[l/1550，10]=mmin[2883/1500，10]=1..887mmm符合要求求！五、次楞验算次楞验算方式二等跨连续梁次楞材质类型方木次楞材料规格(mmm)60×80次楞材料自重(kkN/m)0.01次楞抗弯强度设计计值fm(N/mm2)13次楞抗剪强度设计计值fv(N/mm2)1.3次楞截面抵抗矩WW(cm3)64次楞截面惯性矩II(cm4)256次楞弹性模量E((N/mm22)9000计算简图图如下：q=γGGΣqGk+1.4ΣqQk=1.22×[(0..3+(244+1.1))×0.122)×0.2283+0..01]+11.4×(11+2)×00.283==2.3255kN/m1、强度验验算Mmaxx=0.1225ql2=0.1225×2.3325×0..92=0.2335kN·mmσmaxx=Mmax/W==0.2355×106/640000=3.6679N/mmm2≤fm=13N//mm2符合要求求！2、抗剪验验算Qmaxx=0.6225ql=00.625××2.3255×0.9==1.3088kNτmaxx=3Qmaxx/(2bhh0)=3×11.308××1000//(2×600×80)==0.4099N/mm22τmaxx=0.4009N/mmm2≤fv=1.3NN/mm2符合要求求！3、挠度验验算νmaxx=0.5221ql4/(1000EI)=00.521××2.3255×90044/(1000×90000×25600000)==0.3455mmνmaxx=0.3455mm≤[ν]=minn[l/1550，10]=mmin[9000/1500，10]=6mmm符合要求求！4、支座反反力计算Rmaxx=1.255ql=1..25×2..325×00.9=2..616kNN六、主楞(横向水水平钢管)验算主楞验算方式二等跨连续梁主楞材质类型钢管主楞材料规格(mmm)Ф48×3.2主楞材料自重(kkN/m)0.035主楞截面面积(ccm2)4.5主楞抗弯强度设计计值Fm(N/mm2)205主楞抗剪强度设计计值fv(N/mm2)125主楞截面抵抗矩WW(cm3)4.73主楞截面惯性矩II(cm4)11.36主楞弹性模量E((N/mm22)206000计算简图图如下：主楞弯矩矩图(kN·m))主楞剪力力图(kN)主楞变形形图(mm)计算简图图支座反力依依次为R1=4.3557kN,RR2=9.6551kN,RR3=4.3557kN1、强度验验算σmaxx=Mmax/W==0.7488×106/47300=158..051N//mm2≤fm=205NN/mm2符合要求求！2、抗剪验验算τmaxx=2Qmaxx/A=2××3.5266×10000/450==15.6773N/mmm2τmaxx=15.6673N/mmm2≤fv=125NN/mm2符合要求求！3、挠度验验算νmaxx=1.0544mm≤[ν]=minn[l/1550，10]=mmin[8550/1500，10]=5..667mmm符合要求求！4、扣件抗抗滑验算是否考虑荷载叠合合效应是最大支座座反力Rmax=maax[R1,R2,R3,]=9..651kNN1.055×Rmaxx=1.055×9.6551=10..133kNN，10.1333kN≤0.85××12.0==10.2kkN在扭矩达达到40～65N·m的情况下，双双扣件能满足足要求！七、立杆验算钢管计算截面Ф48×3.2截面面积A(mmm2)450截面回转半径i((mm)15.9截面抵抗矩W(ccm3)4.73抗压、弯强度设计计值[f](NN/mm2)2051、长细比比验算h/laa=18000/900==2，h/lb=18000/850==2.1188，查附录D，得k=1.1163，μ=1.2772l0=mmax[kμh，h+2a]=maax[1.1163×1..272×11800，1800++2×80]]=26633mmλ=l00/i=26663/155.9=1668≤[λ]=2100长细比符符合要求！查《规程程》附录C得φ=0.25512、风荷载载验算1)模模板支架风荷荷载标准值计计算la=00.9m，h=1.8mm，查《规程程》表得φw=0.1223因风荷载载沿模板支架架横向作用，所所以b=la=0.9m，b/h=00.9/1..8=0.55通过插入入法求η，得η=0.977μzω00d2=1×0..3×0.00482=0.0001，h/d=11.8/0..048=337.5通过插入入法求μs1，得μs1=1.22因此μsstw=φwμs1(1-ηn)/(11-η)=0.1123×1..2×(1--0.97770)/(11-0.977)=4.3337μs=φφwμstw=0..123×44.337==0.5333ωk=00.7μzμsω0=0.7××1×0.5533×0..3=0.1112kN//m22)整整体侧向力标标准值计算ωk=00.7μzμsω0=0.7××1×1×00.3=0..21kN//m23、稳定性性验算KH=11/[1+00.005××(10.117-4)]]=0.977不组合风风荷载时Nut＝＝γG∑NGk+1.4∑NQk=Rmax+0..15γGH=9.6651+0..15×1..2×10..17=111.481kkNσ=1..05Nutt/(φAKH)=1.005×11..481×1103/(0.2251×4550×0.997)=1110.0233N/mm22≤[f]=2205N/mmm2符合要求求！组合风荷荷载时Nut＝＝γG∑NGk+0.885×1.44∑NQk=R'maxx+0.15γGH=8.9912+0..15×1..2×10..17=100.743kkNMw=00.85×11.4ωklah2/10=00.85×11.4×0..112×00.9×1..82/10=00.039kkN·mσ=1..05Nutt/(φAKH)+Mw/W=1.05×10..743×1103/(0.2251×4550×0.997)+0..039×1106/(4.773×1033)=1111.162NN/mm2≤[f]=2205N/mmm2符合要求求！4、整体侧侧向力验算结构模板纵向挡风风面积AF(m2)6.552F=0..85AFωkla/La=0.855×6.5552×0.221×0.99/54.66=0.0119kNN1=33FH/[((m+1)LLb]=3×00.019××10.177/[(344+1)×225.8]==0.0011kNσ=(11.05Nuut+N1)/(φAKH)=(1.05×10..743+00.001))×103/(0.2251×4550×0.997)=1002.9566N/mm22≤[f]=2205N/mmm2符合要求求！第十二节、梁模板((扣件式)2计算书一、工程概况新浇混凝土梁板特特性三层+10.17m，8～1/12轴交E轴梁新浇混凝土楼板厚厚度(mm)150混凝土梁截面尺寸寸(mm)【宽×高】600×18000模板支架高度H((m)5.1模板支架的纵向长长度La(m)54.6模板支架的横向长长度Lb(m)25.2二、模板支撑体系系设计混凝土梁支撑方式式梁一侧有板，梁底底次楞平行梁梁跨方向立杆纵向间距laa(mm)430立杆横向间距lbb(mm)1100模板支架步距h((mm)1800楼板立杆纵向间距距la'(mm)860楼板立杆横向间距距lb'(mm)1000梁左侧立杆距梁中中心线距离(mm)550梁底增加承重立杆杆根数2梁底增加立杆的布布置方式按梁两侧立杆间距距均分梁底增加立杆依次次距梁左侧立立杆的距离(mm)367,733梁底立杆支撑方式式可调托座每纵距内附加梁底底支撑主楞根根数0梁底支撑次楞根数数5立杆伸出顶层横向向水平钢管