350MW机组原则性热力系统计算

PAGEPAGE9汽轮机型式及参数汽机型式为一次中间再热、亚临界、单轴、双缸、双排汽、冲动凝汽式汽轮机，额定功率为352MW，额定主蒸汽参数：P0=17.46Mpa，t0=538℃；额定再热蒸汽参数：Prh=3.07Mpa，trh=538℃；额定排汽压力Pc=0.0049Mpa；hc=2371kj/kg。锅炉型式及参数锅炉型式为露天布置、平衡通风，具有平行尾部通道的燃煤辐射锅炉；单汽包、单炉膛、具有一次中间再热的亚临界自然循环锅炉；额定蒸发量为1085.1t/h，额定饱和蒸汽压力19.02Mpa，过热蒸汽压力17.84Mpa，过热蒸汽温度540.6℃，再热蒸汽温度539℃，给水温度282℃，锅炉效率为93.7%。回热系统及参数机组采用八级回热（三高加四低加一除氧）。额定工况下的抽汽参数：#1高加#2高加#3高加除氧器#5低加#6低加#7低加#8低加抽汽12345678压力MPa6.773.351.830.850.410.190.0750.0309温度℃4003024573572651859870除氧器滑压运行，凝泵出水压力为2.15Mpa，采用汽轮给水泵，汽源与除氧器同为四抽蒸汽，额定蒸汽参数为：hDT=3177．4kj/kg，，；小汽机的耗汽量占给水流量的份额；小汽机排汽至冷凝器；给水泵出口压力为20.43Mpa。４、其它数据的选取主机、给泵汽机合用同一轴封汽系统；额定负荷时，由于系统采用自密封型式，高压缸前轴封漏汽通过一只汽动调阀回收到四抽；轴封母管过剩汽通过三通转换阀至#1低加汽侧回收；高压部分轴封漏汽经冷凝器冷却后供低压轴封；由轴加建立的微真空抽出汽缸轴封漏汽加热凝泵出口的凝水，由于轴封汽参数取用困难，因此在热力计算中省略了轴封漏汽部分计算，考虑到与系统实际运行可能出现计算偏差，在热力系统计算中考虑了轴封漏汽的加热量，根据实际运行数据，取#1低加进口水温为37.5℃汽轮发电机组的机械效率ηM=0.995发电效率ηg=0.995 管道效率ηp=0.995、原始数据整理锅炉出口蒸汽参数P0=17.84Mpa,t0=540.6℃，取新汽压损为3%，故汽机进口蒸汽参数为P0’=17.3Mpa,t0’=538℃；高压缸排汽口压力3.35Mpa，再热蒸汽压损为10%，中压缸进汽参数Prh=3.02Mpa,trh=机组各计算点参数表：注：①考虑给水泵焓升；②#3低加进口水焓取368.8kj/kg；③#1低加进口水温考虑轴封漏汽加热取37.5系统热经济性计算各加热器抽汽放热量qj的计算各加热器中水的焓升的计算注：hw7’取hw7+2kj/kg各加热器中疏水放热量的计算抽汽系数的计算（不考虑加热器散热损失）除氧器进口凝结水份额列方程组：通过以上对hw7’的修正计算，hw7’初取值为368.8kj/kg，修正值与初始值偏差很小，则取hw7’=368.8kj/kg再热汽份额正平衡计算1kg再热蒸汽吸热量各段抽汽作功不足量计算：1kg蒸汽循环净功Wi：1kg工质循环吸热量q0：实际循环效率：反平衡计算广义冷源损失：则实际循环效率反平衡计算结果与正平衡计算结果相比较，实际循环效率偏差仅为0.37%，小于0.5%的计算偏差要求，表明热力系统计算基本正确。热经济指标计算：(1)机组热经