江苏框架结构会展中心高支模板施工方案

目录TOC\o"1-1"\h\z\uHYPERLINK\l"_Toc325904102"一、编制依据1HYPERLINK\l"_Toc325904103"二、工程概况1HYPERLINK\l"_Toc325904104"三、材料与设备要求3HYPERLINK\l"_Toc325904105"四、支撑体系的确定7HYPERLINK\l"_Toc325904106"五、模板安装9HYPERLINK\l"_Toc325904107"六、检查验收14HYPERLINK\l"_Toc325904108"七、模板支架监测方案15HYPERLINK\l"_Toc325904109"八、模板拆除17HYPERLINK\l"_Toc325904110"九、安全文明施工18HYPERLINK\l"_Toc325904111"十、高支模应急救援预案20HYPERLINK\l"_Toc325904112"十一、高支模支撑体系计算书22会展中心、科技馆高支模施工方案及计算一、编制依据《木结构设计规范》GB50005-2003《建筑结构荷载规范》GB50009-2001（06年版）《混凝土结构设计规范》GB50010-2010《混凝土结构工程施工质量验收规范》GB50204-2002《钢结构工程施工质量验收规范》GB50205-2001《建筑工程施工质量验收统一标准》GB50300-2001《施工现场临时用电安全技术规范》JGJ46-2005《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008《建筑施工安全检查标准》JGJ59--99《建筑施工高处作业安全技术规范》JGJ80--91危险性较大的分部分项工程安全管理办法[建质[2009]87号文]建设工程高大模板支撑系统施工安全监督管理导则（建质[2009]254号文）本工程施工图纸本工程施工组织设计二、工程概况2.1、工程基本情况工程名称：建设单位：设计单位：监理单位：施工单位：建设地址：体育会展中心位于宿迁市湖滨新城、发展大道东侧的8块地内，本项目会展中心和科技馆建筑主体位于地块南侧中部核心位置。建筑面积：总建筑面积：80246平方米，总用地约698亩。地上部分建筑面积为59746平方米，其中会展中心建筑面积44444平方米，科技馆建筑面积15302平方米，地下部分总建筑面积为20500平方米。建筑层数：会展中心地上四层，由五个展厅、会议室、洽谈室、管理室等组成。科技馆地上四层，由科技馆展厅、电影院和会议室等功能组成。地下部分为相互连通的机动车库及设备用房。建筑高度：会展中心层高有4.2m，5m，5.2m，5.6m等，室外标高到屋顶高度22.750米，科技馆层高6.4m，室外标高到屋顶高度23.550米。主要结构形式：框架结构，基础为独立承台加筏板基础。建筑抗震设防类别为乙类，框架抗震等级为一级。抗震设防烈度：8度0.3g，设计使用年限为50年。2.2、高支模层结构情况科技馆四层板1~6轴交C~K轴为高支模区域，梁截面为:400×900mm、400×1000mm、200×1250mm、400×1250mm；支设高度为19.3m;有代表性的梁跨度分别为:400×1000mm梁跨度10~17m、400×1250mm梁跨度9.4m；板厚为：120㎜。1~4号展厅四层板11~54轴交A~B轴为高支模区域，梁截面为:200×900mm、400×1200mm、600×1200mm、500×1250mm、800×1500mm；支设高度为15.95m~16.1m;梁跨度分别为:9m、18m、18m、12.8m、12.2m；板厚为：120㎜。2号展厅三层板23~36轴交K~L轴为高支模区域，梁截面为:400×800mm、400×900mm、400×1200mm、400×1250mm、600×900mm；支设高度为10.5m;梁跨度分别为:18m、18m、18m、9m、9m；板厚为：100㎜、120㎜。2号展厅四层板19~23轴、30~36轴交B~H轴为高支模区域，梁截面为:200×900mm、300×900mm、400×1000mm、400×1200mm；支设高度为15.35m;梁跨度分别为:14.3m、18m、4.8m、14.3m；板厚为：120㎜。3号展厅三层板37~42轴交K~M轴为高支模区域：同2号展厅三层板相应部位；板厚为：120㎜。3号展厅四层板43~49轴交B~H轴为高支模区域：同2号展厅四层板相应部位。4号展厅三层板高支模区域：①49~55轴交K~P轴、55~61轴交D~N轴普通板区域，梁截面为:400×800mm、400×900mm、400×1200mm、400×1250mm、450×1250mm等；支设高度为8.5m（-2.55m~5.95m）；梁跨度分别为:9m、9m、18m、9m、9m；板厚为：100㎜、120㎜。②49~55轴交B~K轴BDF空心板区域，梁截面为:400×950mm、300×1000mm、450×1300mm；支设高度为8.5m（-2.55m~5.95m）；梁跨度分别为:9m、9m、18m；板厚为：530㎜。4号展厅四层板高支模区域：①50~53轴交K~M轴BDF空心板区域，梁截面为:400×900mm、400×1300mm、450×1300mm；支设高度为10m（5.95m~15.95m）；梁跨度分别为:9m、18m、18m；板厚为：530㎜。②54~55轴交A~D轴BDF空心板区域，梁截面为:200×900mm、400×1200mm、400×1250mm、450×1300mm；支设高度为15.95m（-0.15m~15.80m）、18.35m（-2.55m~15.80m）；梁跨度分别为:18m、18m、12m、18m；板厚为：530㎜。三、材料与设备要求3.1、钢材的选用钢材应符合现行国家标准《碳素结构钢》GB/T700和《低合金高强度结构钢》GB/T1591的规定。钢管应符合现行国家标准《直缝电焊钢管》GB/T13793或《低压流体输送用焊接钢管》GB/T3092中规定的Q235普通钢管的要求，并应符合现行国家标准《碳素结构钢》GB/T700中Q235A级钢的规定。不得使用有严重锈蚀、弯曲、压扁及裂纹的钢管。每根钢管的最大质量不应大于25kg，采用ф48×3.0以上的钢管。新钢管的尺寸和表面质量应符合下列规定：应有产品质量合格证；应有质量检验报告，钢管材质检验方法应符合现行国家标准《金属拉伸试验方法》GB/T228的有关规定；钢管表面应平直光滑，不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道；钢管外径、壁厚、断面等的偏差，应符合现行规范《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2001的规定；序号项目允许偏差Δ（mmm）检查工具1焊接钢管尺寸（mmm）外径壁厚外径壁厚-0.5-0.5-0.5-0.45游标卡尺2钢管两端面切斜偏偏差1.70塞尺，拐角尺3钢管外边面锈蚀深深度0.5游标卡尺钢管必须涂有防锈漆。旧钢管的检查在符合新钢管规定的同时还应符合下列规定：表面锈蚀深度应符合现行规范《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2001的规定。锈蚀检查应每年一次。检查时，应在锈蚀严重的钢管中抽取三根，在每根锈蚀严重的部位横向截断取样检查，当锈蚀深度超过规定值时不得使用；钢管弯曲变形应符合现行规范《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2001的规定；序号项目允许偏差检查工具1钢管弯曲各种杆件钢管的端端部弯曲L≤1.5≤5钢卷尺b.立杆钢管弯曲曲3m＜l≤4m4m＜l≤6.55m≤12≤20c.水平杆、斜杆杆的钢管弯曲曲l≤6.5≤302冲压钢脚手板板面挠曲L≤4mL＞4m≤12≤16钢卷尺b.板面扭曲（任任一角翘起）≤5钢管上严禁打孔。钢铸件应符合现行国家标准《一般工程用铸造碳钢件》GB/T11352中规定的ZG200-420、ZG230-450、ZG270-500和ZG310-570号钢的要求。钢管扣件应符合现行国家标准《钢管脚手架扣件》GB15831的规定。扣件的验收应符合下列规定，新扣件应有生产许可证、法定检测单位的测试报告和产品质量合格证：旧扣件使用前应进行质量检查，有裂缝、变形的严禁使用，出现滑丝的螺栓必须更换；新、旧扣件均应进行防锈处理；支架采用的扣件，在螺栓拧紧扭力矩达65N·m时，不得发生破坏。连接用的焊条应符合现行国家标准《碳钢焊条》GB/T5117或《低合金钢焊条》GB/T5118中的规定。连接用的普通螺栓应符合现行国家标准《六角头螺栓C级》GB/T5780和《六角头螺栓》GB/T5782。3.2、木材的选用模板结构或构件的树种应根据各地区实际情况选择质量好的材料，不得使用有腐朽、霉变、虫蛀、折裂、枯节的木材。模板结构应根据受力种类或用途选用相应的木材材质等级。木材材质标准应符合现行国家标准《木结构设计规范》GB50005的规定。用于模板体系的原木、方木和板材要符合现行国家标准《木结构设计规范》GB50005的规定，不得利用商品材的等级标准替代。主要承重构件应选用针叶材；重要的木质连接件应采用细密、直纹、无节和无其他缺陷的耐腐蚀的硬质阔叶材。当采用不常用树种作为承重结构或构件时，可按现行国家标准《木结构设计规范》GB50005的要求进行设计。对速生林材，应进行防腐、防虫处理。当需要对模板结构或木材的强度进行测试验证时，应按现行国家标准《木结构设计规范》GB50005的标准进行。施工现场制作的木构件，其木材含水率应符合下列规定：制作的原木、方木结构，不应大于15%；板材和规格材，不应大于20%；受拉构件的连接板，不应大于18%；连接件，不应大于15%。3.3、竹、木胶合模板板材的选用胶合模板板材表面应平整光滑，具有防水、耐磨、耐酸碱的保护膜，并应有保温性良好、易脱模和可两面使用等特点。板材厚度不应小于12mm，并应符合现行国家标准《混凝土模板用胶合板》ZBB70006的规定。各层板的原材含水率不应大于15%，且同一胶合模板各层原材间的含水率差别不应大于5%。胶合模板应采用耐水胶，其胶合强度不应低于木材或竹材顺纹抗剪和横纹抗拉的强度，并应符合环境保护的要求。进场的胶合模板除应具有出厂质量合格证外，还应保证外观尺寸合格。四、支撑体系的确定4.1、施工程序本工程高支模架搭设高度较高，考虑到高大支模整体支撑体系的稳定性，本工程竖向构件与梁板分开浇筑砼。因层高较高，梁截面较大，采用分层浇筑，从梁跨中部向两侧不间歇的浇筑，每次浇筑高度不超过40cm，捣筑至板底位置时，再与楼板一起浇筑。搭设本方案提及的架子开始至砼施工完毕具备要求的强度前，该施工层下2层支顶不允许拆除。主要施工部署如下：竖向构件模板支设竖向构件钢筋绑扎测量放线竖向构件模板支设竖向构件钢筋绑扎测量放线竖向构件砼浇筑竖向构件砼浇筑铺设梁板底模满堂脚手架搭设梁钢筋绑扎铺设梁板底模满堂脚手架搭设梁钢筋绑扎板钢筋绑扎及水电预留预埋安装梁板侧模板钢筋绑扎及水电预留预埋安装梁板侧模砼强度达100%砼强度达100%模板拆除梁板砼浇筑模板拆除梁板砼浇筑砼养护砼养护4.2、支撑体系确定根据以上主要施工部署及本工程特点，梁、板采用15mm厚胶合板，支撑体系小楞（第一层龙骨）采用50×100mm木枋，支撑小楞（第二层龙骨）采用Φ48×3.0mm双钢管，内部支架采用Φ48×3.0mm焊接钢管搭设满堂架，立柱顶端采用U型顶托进行高度调节。根据梁截面积数据及楼板厚度，确定如下支撑体系：（1）楼板普通楼板搁栅间距不大于300mm；BDF空心板楼板搁栅间距不大于250mm。立杆间距统一双向800×800mm，立杆步距1.5米，底部200高处设双向扫地杆，立柱置于200宽50厚通长设置的硬杂木垫板上。剪刀撑纵横双向4.8m×4.8m，全长高布置。所有剪刀撑必须顶到楼面或与施工好的主体结构拉结支顶牢固。沿整个支架由上往下每隔三步设置水平剪刀撑。每步架均与框架柱等已施工完毕的结构拉结牢固。（2）梁①梁截面为：400×1250mm(含200×900mm，300×1000mm，400×800mm，400×900mm，400×950mm，400×1000mm)梁模板支撑体系，采用Φ48×3.5mm钢管，立杆纵距800mm（可作适当调整，不大于900㎜），排距1200mm，支架立杆的步距h=1.50m。②梁截面为：600×1200mm(含600×900mm，500×1250mm，400×1300mm、450×1300mm)梁模板支撑体系，采用Φ48×3.5mm钢管，立杆纵距800mm（可作适当调整，不大于800㎜），排距1200mm，支架立杆的步距h=1.50m。梁截面的侧模木方背楞间距不超过250mm，梁底木方背楞间距不超过200mm，梁侧设两排穿梁螺栓，采用M14及26型3形扣件（第一排距梁底不大于250，第二排距板底180～230㎜），水平间距500mm,双钢管压杆。梁支撑用钢管搭设双排钢管排架，排距1200mm（局部位置调整到1400㎜，以便排架拉通设置），立杆纵距800mm，步距1500mm，底部200高处设双向扫地杆，立柱置于200宽50厚通长设置的硬杂木垫板上。（由于梁平面布置有斜梁、圆弧梁等不是很规则，当遇到圆弧段等不规则处时，根据计算，梁纵距可根据现场情况以不大于900mm为原则进行调整，以便支撑架的竖向剪刀撑、水平管能通长贯通，确保支撑架整体稳定性。为有效增加梁底支架的抗滑力，在梁底加设一排立杆，沿梁跨方向间距与梁支撑双排钢管排架间距相同）。梁底立杆均需设置与梁跨同向的剪刀撑，每4.8m设一道，通长全高设置。与梁跨方向垂直的剪撑与板同向的剪刀撑合并设置（即4.8m×4.8m）。所有斜撑必须顶到楼面或与施工好的主体结构拉结支顶牢固。沿整个支架由下往上每隔三步设置水平剪刀撑。每步架均与框架柱等已施工完毕的结构拉结牢固。③梁截面为：800×1500mm梁模板支撑体系，采用Φ48×3.5mm钢管，立杆纵距400mm，排距1400mm，支架立杆的步距h=1.50m。梁截面的侧模木方背楞间距不超过250mm，梁底木方背楞间距不超过200mm，梁侧设三排穿梁螺栓，采用M14及26型3形扣件（第一排距梁底150㎜，以上每隔500㎜设置一道），水平间距400mm,双钢管压杆。梁支撑用钢管搭设双排钢管排架，排距1400mm，立杆纵距400mm，步距1500mm，底部200高处设双向扫地杆，立柱置于200宽50厚通长设置的硬杂木垫板上。在梁底加设两排立柱（按梁两侧立杆间距均分），沿梁跨方向间距400㎜。梁底立杆均需设置与梁跨同向的剪刀撑，每4.8m设一道，通长全高设置。与梁跨方向垂直的剪撑与板同向的剪刀撑合并设置（即4.8m×4.8m）。所有斜撑必须顶到楼面或与施工好的主体结构拉结支顶牢固。沿整个支架由下往上每隔三步设置水平剪刀撑。每步架均与框架柱等已施工完毕的结构拉结牢固。五、模板安装5.1工艺流程板扣件搭支架→测水平→摆主梁→调整楼板模标高及起拱→铺模板→清理、刷油→检查模板标高、平整度、支撑牢固情况。梁扣件弹梁轴线并复核→搭支模架→调整托梁→摆主梁→安放梁底模并固定→梁底起拱→扎梁筋→安侧模→侧模拉线支撑（梁高加对拉螺栓）→复核梁模尺寸、标高、位置→与相邻模板连固。梁侧安装梁一侧模板→安装另一侧模板→安装上下锁品楞、斜撑楞、腰楞和对拉螺栓→复核梁模尺寸、位置→与相邻模板连接牢固→办预检。5.2、构造要求1、一般规定(1)保证结构和构件各部分形状尺寸，相互位置的正确。(2)具有足够的承载能力，刚度和稳定性，能可靠地承受施工中所产生的荷载。(3)不同支架立柱不得混用。(4)构造简单，装板方便，并便于钢筋的绑扎、安装，浇筑混凝土等要求。(5)多层支撑时，上下二层的支点应在同一垂直线上，并应设底座和垫板。(6)现浇钢筋混凝土梁、板，当跨度大于4m，模板应起拱；当设计无具体要求时，起拱高度宜为全跨长度的1/1000~3/1000。(7)拼装高度为2m以上的竖向模板，不得站在下层模板上拼装上层模板。安装过程中应设置临时固定措施。(8)当支架立柱成一定角度倾斜，或其支架立柱的顶表面倾斜时，应采取可靠措施确保支点稳定，支撑底脚必须有防滑移的可靠措施。(9)梁和板的立柱，其纵横向间距应相等或成倍数。示意图如下(10)在立柱底距地面200mm高处，沿纵横向水平方向应按纵下横上的程序设扫地杆。可调支托底部的立柱顶端应沿纵横向设置一道水平拉杆。扫地杆与顶部水平拉杆之间的距离，在满足模板设计所确定的水平拉杆步距要求条件下，进行平均分配确定步距后，在每一步距处纵横向各设一道水平拉杆。(11)所有水平拉杆的端部均应与四周建筑物顶紧顶牢。无处可顶时，应在水平拉杆端部和中部沿竖向设置连续式剪刀撑。(12)钢管立柱的扫地杆、水平拉杆、剪刀撑应采用Ø48×3.0mm钢管，用扣件与钢管立柱扣牢。钢管扫地杆、水平拉杆应采用对接，剪刀撑应采用搭接，搭接长度不得小于500mm，并应采用2个旋转扣件分别在离杆端不小于100mm处进行固定。(13)支架搭设按本模板设计，不得随意更改；要更改必须得到相关负责人的认可。2、立柱及其他杆件(1)扣件式1)立柱平面布置图（详见附图）；2)搭接要求：本工程所有部位立柱接长全部采用对接扣件连接，严禁搭接，接头位置要求如下：3)严禁将上段的钢管立柱与下端钢管立柱错开固定在水平拉杆上。3、水平拉杆(1)每步纵横向水平杆必须拉通；(2)水平杆件接长应采用对接扣件连接。水平对接接头位置要求如下图：当层高在8～200m时，在最最顶步距两水水平拉杆中间间加设一道水水平拉杆；如如下图示意：：4、剪刀撑(1)支撑架四边边与中间每隔隔4.8m即六六排立杆设置置一道纵向剪剪刀撑，由底底至顶连续设设置；支撑架架两端与中间间每隔六排立杆从顶顶层开始向下下每隔三步设置一道道水平剪刀撑撑，框架梁底立杆设置剪剪刀撑。(2)在边梁支架中每隔隔2.4米设置垂直支支撑，长度大大于24米时，中部再再设置一道。5、周边拉结1)竖向结构（柱柱）与水平结结构分开浇筑筑，以便利用用其与支撑架架体连接，形形成可靠整体体；2)当支架立柱柱高度超过55m时，应在在立柱周全外外侧和中间有有结构柱的部部位，按水平平间距6～9m、竖向间间距2～3m与建筑结结构设置一个个固结点；3)用抱柱的方方式，如下图图，以提高整整体稳定性和和提高抵抗侧侧向变形的能能力。6、立杆基础每根立柱底部应设设置底座及垫垫板,板厚度不得得小于50mm,当立柱底部部不在同一高高度时,高处的纵向向扫地杆应向向低处延长不不少于两跨,高差不得大大于1M,立柱距边坡坡上方边缘不不得小于0.5M。地下室顶板板外侧立柱基基础采取以下下做法：回填填土@300原土分层夯实,150厚碎石找平,150厚C15砼地面。六、检查验收1、不满足要求的相相关材料一律律不得使用，采采用问责式制制度，总监，专专业监理工程程师，项目经经理，项目技技术负责人，施施工员进行检检查验收，并并且签字。2、施工过程中加强强管理，加大大检查力度，将将隐患消灭在在初始状态，避避免遗留安全全隐患和加固固时人力、物物力大量耗费费。确保一次次验收通过。3、砼结构观感质量量符合相关验验收标准，少少量的缺陷修修补完善。4、预埋件和预留孔孔洞的允许偏偏差如下表：：项目允许偏差(mm))预埋钢板中心线位位置3预埋管、预留孔中中心线位置3插筋中心线位置5外露长度+10，0预埋螺栓中心线位置2外露长度+10，0预留孔中心线位置10尺寸+10，05、现浇结构模板安安装的允许偏偏差及检查方方法如下表：：项目允许偏差（mm）检查方法轴线位置5钢尺检查底模上表面标高±5水准仪或拉线、钢钢尺检查截面内部尺寸基础±10钢尺检查柱、墙、梁+4,-5钢尺检查层垂直高度不大于5m6经纬仪或吊线、钢钢尺检查大于5m8经纬仪或吊线、钢钢尺检查相临两板表面高低低差2钢尺检查表面平整度52m靠尺和塞尺检检查6、立柱、纵横向水平平拉杆、剪刀刀撑等重要杆杆件的垂直偏偏差、水平偏偏差、质量等等满足《建筑筑施工扣件式式钢管脚手架架安全技术规规范》JGJJ130-22001脚手架搭设的技术术要求与允许许偏差序号项目一般质量要求1构架尺寸（立杆纵纵距、立杆横横距、步距）误误差±20mm2立杆的垂直偏差架高≤25m±50mm＞25m±100mm3纵向水平杆的水平平偏差±20mm4横向水平杆的水平平偏差±10mm5节点处相交杆件的的轴线距节点点中心距离≤150mm6相邻立杆接头位置置相互错开，设在不不同的步距内内，相邻接头头的高度差应应＞500mmm7上下相邻纵向水平平杆接头位置置相互错开，设在不不同的立杆纵纵距内，相邻邻接头的水平平距离应＞5500mm，接接头距立杆应应小于立杆纵纵距的1/338杆件搭接1）搭接部位应跨过过与其相接的的纵向水平杆杆或立杆，并并与其连接（绑绑扎）固定2）搭接长度和连接接要求应符合合以下要求：：类别杆别搭接长度连接要求扣件式钢管脚手架架立杆＞1m连接扣件数量依承承载要求确定定，且不少于于2个纵向水平杆不少于2个连接扣扣件9节点连接扣件式钢管脚手架架拧紧扣件螺栓，其其拧紧力矩应应不小于400N.m，且且不大于655N.m其它脚手架按相应的连接要求求7、采用钢管扣件搭搭设高大模板板支撑系统时时，还应对扣扣件螺栓的紧紧固力矩进行行抽查，抽查查数量应符合合《建筑施工工扣件式钢管管脚手架安全全技术规范》（JGJ130）的规定，对梁底扣件进行100%检查。8、立柱的规格尺寸寸和垂直度应应符合要求，不不得出现偏心心荷载；七、模板支架监测方案案因楼面施工时，柱柱已经完成，模模板支架（横横杆、剪刀撑撑）与柱顶紧，模模板支架监测测主要以监测测沉降为主。沉沉降观测位置置设在梁受力力最大地方（次次梁位置）下下方立杆＋1.0m处，用红油油漆做标记。在在浇筑砼前，先先进行观测，作作好记录；在在砼浇筑至一一半（重量），开开始进行观测测，每隔一小小时观测一次次，浇筑完成成后二小时再再观测一次。要要求立杆沉降降≤6mm（GB500017-20003），沉降大大于6mm，要停止浇浇筑砼，在采采取加固措施施后再在进行行浇筑。高支模搭设允许偏偏差及预警值值要求:项目允许偏差（mm）预警值（mm）检查工具立杆钢管弯曲3m＜L≤4m≤128经纬仪、水准仪4m＜L≤6.55m≤2012经纬仪、水准仪水平杆及斜杆钢管管弯曲L＞6.5m≤3025经纬仪、水准仪立杆垂直度全高绝对偏差≤3022经纬仪、水准仪立杆脚手架高度HH内相对值≤H/40000.75×H/4400经纬仪、水准仪支撑沉降≤105经纬仪、水准仪八、模板拆除1、拆除时间：项目目总监、项目目经理、安全全管理人员核核查混凝土强强度报告，达达到设计要求求强度后方可可拆模，并履履行拆模审批批签字手续。不不承重模板，应应在砼强度能能保证其表面面及棱角不因因拆除而受损损时（大于），方方可拆除，底底模应按《混混凝土结构工工程施工及验验收规范》（GB502204－2002）的有关规规定执行。项次结构类型结构跨度（m）按设计强度的百分分率比％1板2梁3悬臂结构――2、模板拆除原则：：模板支架拆拆除时，遵循循先支后拆，后后支先拆，先先非承重部位位后承重部位位自上而下的的原则。模板板支架拆除时时，应在周边边设置围栏和和警戒标志，并并派专人看守守，严禁非操操作人员入内内，卸料时应应符合下列规规定：（1）严禁将钢管、扣件件由高处抛掷掷至地面；（2）拆至地面的钢管管、扣件应及及时按规定进进行外观质量检查查、整修与保保养，剔除不格的钢管、扣扣件，按品种种、规格随时时码堆存放。3、模板拆除顺序和和拆除方法：：（1）现浇框架结构，先先拆除梁侧模模、板底模，最最后拆除梁底底模。（2）拆除墙体模板及及梁模板时须须先松动对拉拉螺栓，让模模板脱离墙体体，再把模板板拆除搬走。4、拆除模板，应在在于结构同条条件养护的试试块达到下表表规定强度，方方可拆除。在在拆除模板过过程中，如发发现砼中有影影响结构安全全的质量问题题时，应暂停停拆除，经过过处理后，方方可继续拆除除。5、拆模时严禁用铁铁棍或铁锤乱乱砸，且不得得随意抛掷，以以确保模板安安全及混凝土土的完整。6、拆除大跨度梁下下支撑时，应应先从跨中开开始，分别向向两端拆除。7、已拆除模板及其其支架的结构构，应在砼强强度达到设计计标号后，才才允许承受全全部计算荷载载。当承受施施工荷载大于于计算荷载时时，必须经过过核算，加设设临时支撑。拆拆除模板时，人人必须站在安安全的地方操操作。8、所有模板拆除必必须持有项目目部工程师签签发的拆模令令方可拆除。（检检查方法：检检查同条件下下养护试件强强度试验报告告）。九、安全文明施工1、安全措施(1)严格执行行安全生产责责任制，各工工序施工前各各专业工长及及时对各施工工班组进行安安全技术交底底。（2）脚手架搭设人员员必须持证上上岗，禁止非非本工种人员员从事特种作作业，必须符符合《特种作作业人员安全全技术考核管管理规则》（GB50336）。（3）进入施工现场作作业人员必须须戴好安全帽帽。（4）从事2m以上高高处作业人员员，必须系好好安全带。（5）搭设时严格按照照施工工序进进行，模板支支撑系统在没没有固定前，禁禁止利用拉杆杆支撑攀登，禁禁止在拆除的的模板上进行行操作。（6）为防止破坏模板板成品及支撑撑系统，在施施工过程中应应做到：不让让重物冲击支支好的模板、支支撑。（7）施工人员在施工工过程中，必必须精力集中中，注意各洞洞口及临边的的防护，酒后后不准上班。（8）作好现场模板及及其它易燃物物品的堆放管管理，堆放场场地内必须配配备灭火器材材。（9）模架拆除时应按顺顺序逐块拆除除，拆除时应应先搭设的后后拆，后搭的的先拆，先拆拆非承重部分分，后拆承重重部分；拆除除顶板时，应应设临时支撑撑，确保安全全施工。（10）模架在拆除过程程中，除操作作人员外，下下面不得站人人，高处作业业时操作人员员必须系安全全带，连接件件必须放在工工具袋中，防防止掉落。（11）本工程高支撑体体系必须在自自检合格的基基础上，经项项目、公司安安质部、工程程部及监理单单位、甲方验验收合格后方方可浇筑砼。（12）在砼施工工工程中，由项项目安质部门门组织，施工工部配合，配配备20人左右的应应急组，并派派专人对高支支撑体系进行行监控，防止止意外发生。（13）高支撑体系的拆拆除，必须经经项目安质部部负责人及项项目技术负责责人同意方可可进行。（14）遇到风力大于66级以上或大大到暴雨气，禁禁止进行高空空作业。（15）脚手架拆除规定：：1）拆除前，先要进进行全面检查查，验收合格格，必须经项项目安质部负负责人及项目目技术负责人人同意方可进进行，并且拆拆除时应在上上层混凝土施施工完毕后方方可拆除。2）再次全面检查架架体上的扣件件连接点，根根据检查结果果，对于后拆拆的松动杆件件、扣件等进进行加固，以以保证拆除过过程中的安全全。3)清理架体上的杂物物及多余的脚脚手板、钢管管等材料，各各种拆除下来来的材料，均均集中在上料料平台上及时时用塔吊运送送到指定地点点，严禁抛掷掷。4）拆除脚手架必须须由上而下逐逐层拆除，严严禁上下同时时作业。5）拆除脚手架按照先先上后下的顺顺序进行，即即后安装的先先拆，先安装装的后拆。6）拆除脚手架，有有专人指挥，上上下呼要，左左右协作，当当拧开与另一一人有关的扣扣件时要提醒醒堆放。拆除除下来的各部部件要用滑轮轮或绳索运送送到指定位置置，不得从高高空向下抛掷掷。7）脚手架拆除过程程中，不能中中途换人，如如必须换人，必须重新进行技术交底8）当脚手架拆至下下部最后一根根长立杆的高高度（约6..5m）时，要要先在适当位位置搭设临时时抛撑加固后后，再拆除连连墙件。9）各构件严禁抛掷掷至地面。2、文明施工措施（1）所有进场材料必必须按照文明明施工要求分分类堆码，并并设专人管理理。（2）模板、脚手架在在支设、拆除除和搬运时，必必须轻拿轻放放。（3）对废料、旧料做做到每日清理理回收。（4）支设和拆除模板板时，及时清清理，做到工工完料净场清清。3、消防管理（1）项目经理部对现现场消防要安安排专人负责责，给排水专专业主管工程程师为现场消消防工作直接接责任人。（2）现场设消防管道道、消防栓及及灭火器材，并并派专人负责责。（3）坚持现场用火审审批制度，操操作岗位上禁禁止吸烟，对对易燃物品的的使用严格按按规定进行。（4）新工人进场时除除进行安全教教育外，还应应进行消防知知识教育，施施工现场设专专人进行昼夜夜巡逻。4、成品保护措施（1）为防止破坏模架架支撑体系，在在施工过程中中由项目安质质部门组织，施施工部配合，配配备20人左右的应应急组，并派派专人对高支支撑体系进行行监控，防止止意外发生。（2）不让重物冲击支支好的模板、支支撑，不准在在模板上任意意拖拉钢筋。十、高支模应急救援援预案1、救援应急机构（1）机构组长：王卫东（项项目经理）联系电话：副组长：徐树林（生产经理）联系电电话：

组员：梁云飞飞、王建辉、稽稽伏建、毛华华杰、王瑞金金、张鲁、张张金金、周志志宇、张毅、杨杨定清（2）职责和分工

1）组组长负责事故故应急救援的的全面组织、指指挥、协调工工作，负责向向上级报告并并负责调集抢抢险救援所需需的人力、物物力。

2）副组长协协助组长组织织、指挥、协协调救援工作作，组长不在在现场时代行行组长的职责责。

3）组员在组组长或副组长长的指挥下，负负责现场的维维护、抢救、警警戒等工作，及及具体落实组组长或副组长长下达的救援援方法、措施施的指令。2、演练在工程开工前一周周由组长组织织救援小组各各人员进行演演练。3、应急响应出现事故时，在现现场的任何人人员都必需立立即向组长报报告，汇报内内容包括事故故的地点、事事故的程度、迅迅速判断事故故可能发展的的趋势、伤亡亡情况等，及及时抢救伤员员、在现场警警戒、观察事事故发展的动动态并及时将将现场的信息息向组长报告告。

组长接到到事故发生后后，立即赶赴赴现场并组织织、调动救援援的人力、物物力赶赴现场场展开救援工工作，并立即即向公司救援援领导负责人人汇报事故情情况及需要公公司支援的人人力、物力。事事故的各情况况由公司向外外向上汇报。4、模板及支架倒塌事事故的应急救救援（1）模板及支架倒塌事事故的主要危危害

模板及支支架倒塌事故故主要造成：：人员伤害、财财产损失、作作业环境破坏坏。

（2）应急救援方方法

1）有关人员员的安排

组长长、副组长接接到通知后马马上到现场全全程指挥救援援工作，立即即组织、调动动救援的人力力、物力赶赴赴现场展开救救援工作，并并立即向公司司救援领导负负责人汇报事事故情况及需需要公司支援援的人力、物物力。组员立立即进行抢救救。2）人员疏散、救援援方法人员的疏散由组长长安排的组员员进行具体指指挥。具体指指挥安排有危险

的各人员员进行疏散到到安全的地方方，并做好安安全警戒工作作。各组员和和现场其他的的各人员对现现场受伤害、受受困的人员、财财物进行抢救救。人员有支支架的构件或或其它物件压压住时，先对对支架进行观观察，如需局局部加固的，立立即组织人员员进行加固后后，方进行相相应的抢救，防防止抢险过程程中再次倒塌塌，造成进一一步的伤害。加加固或观察后后，确认没有有进一步的危危险，立即组组织人力、物物力进行抢救救。

3）伤员救护护

休克、昏迷迷的伤员救援援

让休克者平平卧，不用枕枕头，腿部抬抬高30度。若属于于心原性休克克同时伴有心心力衰竭、气气急，不能平平卧，可采用用半卧。注意意保暖和安静静，尽量不要要搬动，如必必需要搬动时时，动作要轻轻。采用吸氧氧和保持呼吸吸道畅通或实实行人工呼吸吸。受伤出血血，用止血带带止血、加压压包扎止血。立立即拨打120急救电话或或送医院。

44）现场保护护

由具体的组组员带领警卫卫人员在事故故现场设置警警戒区域，用用三色纺织布布或挂有彩条条的绳子圈围围起来，由警警卫人员旁站站监护，防止止闲人进入。5、物资准备具体要求如下:1)按相关措措施要求，物物资供应部门门应提前准备备好所需灭火火器材、紧急急救护设备等等物资或器材材或设备；2)应急器材材必须放置在在明显、便于于索取的地方方，并作醒目目的标识；3)应急准备备物资或器材材或设备主管管人员应按规规定贮存，防防止丢失、变变质、损坏，同同时还应不定定期检查，保保证其有效，并并做好检查记记录；十一、高支模支撑撑体系计算书书梁模板（400××1250）计算书一、工程属性新浇混凝土梁名称称科技馆WKL--1A新浇混凝土梁计算算跨度(m)9.4混凝土梁截面尺寸寸(mm×mmm)400×12500新浇混凝土结构层层高(m)19.3梁侧楼板厚度(mmm)120二、荷载设计模板及其支架自重重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3模板面板0.5模板及其支架0.75新浇筑混凝土自重重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值GG3k(kN/m3)梁1.5板1.1施工人员及设备荷荷载标准值QQ1k当计算支架立柱及及其他支承结结构构件时((kN/m2)1振捣混凝土时产生生的荷载标准准值Q2k(kN/m2)对水平面模板取值值2模板支拆环境不考考虑风荷载三、模板体系设计计新浇混凝土梁支撑撑方式梁两侧有板，梁板板立柱共用((A)梁跨度方向立柱间间距la(mm)800梁两侧立柱间距llb(mm)1400步距h(mm)1500新浇混凝土楼板立立柱间距l'a(mm)、l'b(mm)800、800混凝土梁居梁两侧侧立柱中的位位置居中梁左侧立柱距梁中中心线距离((mm)700梁底增加立柱根数数1梁底增加立柱布置置方式按混凝土梁梁宽均均分梁底增加立柱依次次距梁左侧立立柱距离(mm)700梁底支撑小梁根数数3梁底支撑小梁一端端悬挑长度((mm)300设计简图如下：平面图立面图四、面板验算面板类型覆面竹胶合板面板厚度(mm))15面板抗弯强度设计计值[f]((N/mm22)15面板弹性模量E((N/mm22)10000取单位宽度10000mm，按按二等跨连续续梁计算，计计算简图如下下：W＝bhh2/6=10000×155×15/66＝375000mm3，I＝bh3/12=11000×115×15××15/122＝2812550mm4q1＝11.0maxx[1.355(G1k+(GG2k+G3k)×h))+1.4QQ1k，1.35((G1k+(GG2k+G3k)×h))+1.4××0.7Q11k]×b==1.0maxx[1.355×(0.11+(24++1.5)××1.25))+1.4××2，1.35××(0.1++(24+11.5)×11.25)++1.4×00.7×2]]×1＝40.611kN/mq1静＝＝1.0×1..35×[GG1k+(G2k+G3k)×h]]×b＝1.0×1..35×[00.1+(224+1.55)×1.225]×1＝＝38.855kN/mq1活＝＝1.0×1..4×0.77×Q2k×b＝1.0×1..4×0.77×2×1＝＝1.76kkN/mq2＝((G1k+(GG2k+G3k)×h))×b=[00.1+(224+1.55)×1.225]×1＝＝31.988kN/m1、强度验验算Mmaxx＝0.1255q1L2＝0.1255q1l2＝0.1255×40.661×0.222＝0.2kNN·mσ＝Mmmax/W＝0.2×1106/375000＝5.42NN/mm2≤[f]＝15N/mmm2满足要求！2、挠度验验算νmaxx＝0.5211qL4/(1000EI)=00.521××31.988×20044/(1000×100000×2811250)＝＝0.0955mm≤[ν]＝l/4000＝200/4400＝0.5mmm满足要求！3、支座反反力计算设计值(承载能力力极限状态))R1=RR3=0.3775q1静l+0..437qq1活l=0.3375×388.85×00.2+0..437×11.76×00.2＝3.07kkNR2=11.25q11l=1.255×40.661×0.22＝10.155kN标准值(正常使用用极限状态))R1'==R3'=0.3775q2l=0.3775×31..98×0..2＝2.4kNNR2'==1.25qq2l=1.255×31.998×0.22＝7.99kkN五、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mmm)50×100小梁抗弯强度设计计值[f]((N/mm22)15.44小梁抗剪强度设计计值[τ](N/mmm2)1.78小梁弹性模量E((N/mm22)9350小梁截面抵抗矩WW(cm3)83.33小梁截面惯性矩II(cm4)416.67为简化计算，按四四等跨连续梁梁和悬臂梁分分别计算，如如下图：q1＝mmax{3..07+1..0×1.335×[(00.3-0..1)×0..4/2+00.5×(11.25-00.12)]]+1.0maxx[1.355×(0.55+(24++1.1)××0.12))+1.4××1，，(1.4-00.7)-00.4/2]]/2×1，10.155+1.0×1..35×(00.3-0..1)×0..4/2}==10.2kkN/mq2＝，(1.4-00.7)-00.4/2]]/2×1，7.99++(0.3--0.1)××0.4/22]＝8.03kkN/m1、抗弯验验算Mmaxx＝max[00.107qq1l12，0.5q1l22]＝max[00.107××10.2××0.82，0.5×110.2×00.32]＝0.7kNN·mσ＝Mmmax/W＝0.7×1106/833330＝8.38NN/mm2≤[f]＝15.444N/mm22满足要求！2、抗剪验验算Vmaxx＝max[00.607qq1l1，q1l2]＝max[00.607××10.2××0.8，10.2××0.3]＝＝4.9544kNτmaxx＝3Vmax/(22bh0)=3×44.954××1000//(2×500×100))＝1.49NN/mm2≤[τ]＝1.78NN/mm2满足要求！3、挠度验验算ν1＝00.632qq2l14/(1000EI)＝0.6322×8.033×80044/(1000×93500×41666700)＝＝0.53mmm≤[ν]＝l/4000＝800/4400＝2mmν2＝qq2l24/(8EII)＝8.03××3004/(8×99350×441667000)＝0.21mmm≤[ν]＝l/4000＝300/4400＝0.75mmm满足要求！4、支座反反力计算梁头处(即梁底支支撑小梁悬挑挑段根部)承载能力极限状态态Rmaxx＝max[11.143qq1l1，0.3933q1l1+q1l2]＝max[11.143××10.2××0.8，0.3933×10.22×0.8++10.2××0.3]＝＝9.33kkN同理可得，梁底支支撑小梁所受受最大支座反反力依次为RR1＝R3＝4.65kkN，R2＝9.33kkN正常使用极限状态态R'maax＝max[11.143qq2l1，0.3933q2l1+q2l2]＝max[11.143××8.03××0.8，0.3933×8.033×0.8++8.03××0.3]＝＝7.35kkN同理可得，梁底支支撑小梁所受受最大支座反反力依次为RR'1＝R'3＝4.04kkN，R'2＝7.35kkN六、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mmm)Ф48×3可调托座内主梁根根数2主梁弹性模量E((N/mm22)206000主梁抗弯强度设计计值[f]((N/mm22)205主梁抗剪强度设计计值[τ](N/mmm2)125主梁截面惯性矩II(cm4)10.78主梁截面抵抗矩WW(cm3)4.49主梁自重忽略不计计，因主梁22根合并，则则抗弯、抗剪剪、挠度验算算荷载值取半半，计算简图图如下：1、抗弯验验算主梁弯矩图(kNN·m)σ＝Mmmax/W＝0.2877×106/44900＝63.955N/mm22≤[f]=2205N/mmm2满足要求！2、抗剪验验算主梁剪力图(kNN)Vmaxx＝2.0655kNτmax＝2Vmaax/A=22×2.0665×10000/4244＝9.74NN/mm2≤[τ]＝125N//mm2满足要求！3、挠度验验算主梁变形图(mmm)νmaxx＝0.16mmm≤[ν]＝l/4000＝700/4400＝1.75mmm满足要求！4、扣件抗抗滑计算R＝maax[R1,R3]＝0.53kkN≤8kN单扣件在扭矩达到到40～65N·mm且无质量缺缺陷的情况下下，单扣件能能满足要求！！同理可知，左侧立立柱扣件受力力R＝0.53kkN≤8kN单扣件在扭矩达到到40～65N·mm且无质量缺缺陷的情况下下，单扣件能能满足要求！！七、立柱验算钢管类型Ф48×3立柱截面面积A((mm2)424回转半径i(mmm)15.9立柱截面抵抗矩WW(cm3)4.49抗压强度设计值ff(N/mmm2)205λ=h//i=15000/15..9=94..34≤[λ]=1500长细比满足要求！！查表得，φ＝0..67立柱最大受力N＝＝max[RR1+N边1，R2，R3+N边2]＝max[00.53+11.0maxx[1.355×(0.775+(244+1.1))×0.122)+1.44×1，1.35××(0.755+(24++1.1)××0.12))+1.4××0.7×11]×(0..8+0.77-0.4//2)/2××0.8，17.588，0.53++1.0maxx[1.355×(0.55+(24++1.1)××0.12))+1.4××1，1.35××(0.5++(24+11.1)×00.12)++1.4×00.7×1]]×(0.88+1.4--0.7-00.4/2))/2×0..8]＝17.588kNf＝N//(φA)＝17.588×103/(0.667×4244)＝61.6NN/mm2≤[f]＝205N//mm2满足要求！八、可调托座验算算可调托座承载力容容许值[N]](kN)30由"主梁验算"一节计计算可知可调调托座最大受受力N＝max[RR1，R2，R3]×2＝17.588kN≤[N]＝30kN满足要求！九、立柱地基基础础计算地基土类型回填土@300原原土分层夯实实,150厚碎石找平,150厚C15砼地面地基承载力设计值值fak(kkPa)120立柱垫木地基土承承载力折减系系数mf1垫板底面面积A((m2)0.25立柱底垫板的底面面平均压力pp＝N/(mfA)＝17.588/(1×00.25)＝＝70.311kPa≤fak＝120kPPa满足要求！梁侧模板（4000×1250）计算书一、工程属性新浇混凝梁名称科技馆WKL--1A，标高高19.155m混凝土梁截面尺寸寸(mmxmmm)400×12500梁板结构情况见下图楼板厚度(mm))120二、荷载组合混凝土重力密度γγc(kN/m3)24新浇混凝土初凝时时间t0(h)4外加剂影响修正系系数β11混凝土坍落度影响响修正系数ββ21.15混凝土浇筑速度VV(m/h))2.5混凝土侧压力计算算位置处至新新浇混凝土顶顶面总高度HH(m)1.25振捣混凝土时对垂垂直面模板荷荷载标准值QQ2k(kN/m2)4新浇混凝土对模板板的侧压力标标准值G4k＝min[00.22γct0β1β2v1/2，γcH]＝min[00.22×224×4×11×1.155×2.511/2，24×1..25]＝min[338.4，30]＝30kN//m2承载能力极限状态态设计值S承＝0.9maxx[1.35G4k+1.44Q2k，1.35GG4k+1.44×0.7QQ2k]＝0.9maxx[1.355×30+11.4×4，1.35××30+1..4×0.77×4]＝0.9maxx[41.66，44.422]＝0.9×444.42＝＝39.988kN/m22正常使用极限状态态设计值S正＝G4k＝30kNN/m2三、支撑体系设计计小梁布置方式水平向布置小梁道数5主梁间距(mm))500主梁合并根数2小梁最大悬挑长度度(mm)200对拉螺栓水平向间间距(mm)500支撑距梁底距离依依次为250，900设计简图如下：模板设计剖面图四、面板验算面板类型覆面竹胶合板面板厚度(mm))15面板抗弯强度设计计值[f]((N/mm22)15面板弹性模量E((N/mm22)10000梁截面宽度取单位位长度，b＝1000mmm。W＝bh2/6=10000×1552/6＝375000mm3，I＝bh3/12=11000×1153/12＝2812550mm4。面板计算算简图如下：：1、抗弯验验算q1＝bbS承＝1×39..98＝39.988kN/mq1静＝＝1.0×1..35×G44k×b＝1.0×1..35×300×1＝36.455kN/mq1活＝＝1.0×1..4×0.77×Q2k×b＝1.0×1..4×0.77×4×1＝＝3.53kkN/mMmaxx＝max[00.077qq1静L2+0.1qq1活L2,-0.1107q1静L2+0.1221q1活L2,-0.0071q1静L2-0.1007q1活L2]＝max(00.077××36.455×0.2882+0.1××3.53××0.2822,-0..107×336.45××0.2822+0.1221×3.553×0.2282,-0.0071×366.45×00.282-0.1007×3.553×0.2282)＝0.25kkN·mσ＝Mmmax/W＝0.25××106/375000＝6.72NN/mm2≤[f]＝15N/mmm2满足要求！2、挠度验验算q＝bSS正＝1×30＝30kN//mνmaxx＝0.6322qL4/(1000EI)=00.632××30×2882.54/(1000×100000×2811250)＝＝0.43mmm≤282.55/400==0.71mmm满足要求！3、最大支支座反力计算算承载能力极限状态态Rmaxx＝1.1433×q1静×l左+1.2223×q1活×l左＝1.1433×36.445×0.228+1.2223×3..53×0..28＝12.999kN正常使用极限状态态R'maax＝1.1433×l左×G4k＝1.1433×0.288×30＝9.69kkN五、小梁验算小梁最大悬挑长度度(mm)200小梁计算方式三等跨连续梁小梁类型方木小梁材料规格(mmm)50×100小梁弹性模量E((N/mm22)8415小梁抗剪强度设计计值[τ](N/mmm2)1.66小梁截面抵抗矩WW(cm3)83.33小梁抗弯强度设计计值[f]((N/mm22)15.44小梁截面惯性矩II(cm4)416.67计算简图如下：跨中段计算简图悬挑段计算简图1、抗弯验验算q＝122.99kNN/mMmaxx＝max[00.1×q××l2,0.5××q×l12]=maxx[0.1××12.999×0.522，0.5×112.99××0.22]=0.332kN·mmσ＝Mmmax/W＝0.32××106/833330＝3.9N//mm2≤[f]＝15.444N/mm22满足要求！2、抗剪验验算Vmaxx＝max[00.6×q××l,q×ll1]=maxx[0.6××12.999×0.5，12.999×0.2]]=3.9kkNτmaxx＝3Vmax/(22bh0)=3×33.9×10000/(22×100××50)＝1.17NN/mm2≤[τ]＝1.66NN/mm2满足要求！3、挠度验验算q＝9..69kN//mν1maax＝0.6777qL4/(1000EI)=00.677××9.69××5004/(1000×84155×41666700)＝＝0.12mmm≤500/4400=1..25mmν2maax＝qL4/(8EII)=9.669×20004/(8×88415×441667000)=0..06mm≤≤200/4400=0..5mm满足要求！4、最大支支座反力计算算承载能力极限状态态Rmaxx＝max[11.1×122.99×00.5，0.4×112.99××0.5+112.99××0.2]＝＝7.14kkN正常使用极限状态态R'maax＝max[11.1×9..69×0..5，0.4×99.69×00.5+9..69×0..2]＝5.33kkN六、主梁验算对拉螺栓水平向间间距(mm)500主梁最大悬挑长度度(mm)200主梁类型钢管主梁材料规格(mmm)Ф48×3主梁合并根数2主梁弹性模量E((N/mm22)206000主梁抗弯强度设计计值[f]((N/mm22)205主梁抗剪强度设计计值[τ](N/mmm2)120主梁截面惯性矩II(cm4)10.78主梁截面抵抗矩WW(cm3)4.49因主梁2根合并，则则抗弯、抗剪剪、挠度验算算荷载值取半半。计算简图如下：同前节计算过程，可可依次解得：：承载能力极限状态态：R1＝1.24kkN，R2＝3.57kkN，R3＝2.94kkN，R4＝3.57kkN，R5＝1.24kkN正常使用极限状态态：R'1＝0.92kkN，R'2＝2.66kkN，R'3＝2.16kkN，R'4＝2.66kkN，R'5＝0.92kkN1、抗弯验验算主梁弯矩图(kNN·m)σmaxx＝Mmax/W＝0.33××106/44900=73.112N/mmm2≤[f]=2205N//mm2满足要求！2、抗剪验验算梁左侧剪力图(kkN)τmaxx＝2Vmax/A==2×5.224×10000/4244＝24.744N/mm22≤[τ]=1200N/mmm2满足要求！3、挠度验验算梁左侧变形图(mmm)νmaxx＝0.4mmm≤650/4400＝1.62mm满足要求！七、对拉螺栓验算算对拉螺栓类型M14轴向拉力设计值NNtb(kN)17.8同主梁计算过程，可可知对拉螺栓栓受力N＝0.95××6.48××2＝12.322kN≤Ntb＝17.8kkN满足要求！梁模板（450××1300）计计算书一、工程属性新浇混凝土梁名称称4号厅四层梁（空心心板区域）新浇混凝土梁计算算跨度(m)18混凝土梁截面尺寸寸(mm×mmm)450×13000新浇混凝土结构层层高(m)15.8梁侧楼板厚度(mmm)530二、荷载设计模板及其支架自重重标准值G1k(kN/m2)面板0.1面板及小梁0.3模板面板0.5模板及其支架0.75新浇筑混凝土自重重标准值G2k(kN/m3)24钢筋自重标准值GG3k(kN/m3)梁1.5板1.1施工人员及设备荷荷载标准值QQ1k当计算支架立柱及及其他支承结结构构件时((kN/m2)1振捣混凝土时产生生的荷载标准准值Q2k(kN/m2)对水平面模板取值值2模板支拆环境不考考虑风荷载三、模板体系设计计新浇混凝土梁支撑撑方式梁两侧有板，梁板板立柱共用((A)梁跨度方向立柱间间距la(mm)800梁两侧立柱间距llb(mm)1400步距h(mm)1500新浇混凝土楼板立立柱间距l'a(mm)、l'b(mm)800、800混凝土梁居梁两侧侧立柱中的位位置自定义梁左侧立柱距梁中中心线距离((mm)700梁底增加立柱根数数1梁底增加立柱布置置方式按混凝土梁梁宽均均分梁底增加立柱依次次距梁左侧立立柱距离(mm)700梁底支撑小梁根数数4梁底支撑小梁一端端悬挑长度((mm)200设计简图如下：平面图立面图四、面板验算面板类型覆面竹胶合板面板厚度(mm))15面板抗弯强度设计计值[f]((N/mm22)15面板弹性模量E((N/mm22)10000取单位宽度10000mm，按按三等跨连续续梁计算，计计算简图如下下：W＝bhh2/6=10000×155×15/66＝375000mm3，I＝bh3/12=11000×115×15××15/122＝2812550mm4q1＝11.0maxx[1.355(G1k+(GG2k+G3k)×h))+1.4QQ1k，1.35((G1k+(GG2k+G3k)×h))+1.4××0.7Q11k]×b==1.0maxx[1.355×(0.11+(24++1.5)××1.3)++1.4×22，1.35××(0.1++(24+11.5)×11.3)+11.4×0..7×2]××1＝42.166kN/mq1静＝＝1.0×1..35×[GG1k+(G2k+G3k)×h]]×b＝1.0×1..35×[00.1+(224+1.55)×1.33]×1＝40.4kkN/mq1活＝＝1.0×1..4×0.77×Q2k×b＝1.0×1..4×0.77×2×1＝＝1.76kkN/mq2＝((G1k+(GG2k+G3k)×h))×b=[00.1+(224+1.55)×1.33]×1＝33.255kN/m1、强度验验算Mmaxx＝-0.1qq1静L2+0.1117q1活L2＝-0.1××40.4××0.1522+0.1117×1.776×0.1152＝0.09kkN·mσ＝Mmmax/W＝0.09××106/375000＝2.3N//mm2≤[f]＝15N/mmm2满足要求！2、挠度验验算νmaxx＝0.6777qL4/(1000EI)=00.677××33.255×15044/(1000×100000×2811250)＝＝0.0411mm≤[ν]＝l/4000＝150/4400＝0.38mmm满足要求！3、支座反反力计算设计值(承载能力力极限状态))R1=RR4=0.4q1静l+0..45q11活l=0.44×40.44×0.155+0.455×1.766×0.155＝2.54kkNR2=RR3=1.1q1静l+1..2q1活l=1.11×40.44×0.155+1.2××1.76××0.15＝＝6.98kkN标准值(正常使用用极限状态))R1'==R4'=0.4q2l=0.4××33.255×0.155＝2kNR2'==R3'=1.1q2l=1.1××33.255×0.155＝5.49kkN五、小梁验算小梁类型方木小梁材料规格(mmm)50×100小梁抗弯强度设计计值[f]((N/mm22)15.44小梁抗剪强度设计计值[τ](N/mmm2)1.78小梁弹性模量E((N/mm22)9350小梁截面抵抗矩WW(cm3)83.33小梁截面惯性矩II(cm4)416.67为简化计算，按四四等跨连续梁梁和悬臂梁分分别计算，如如下图：q1＝mmax{2..54+1..0×1.335×[(00.3-0..1)×0..45/3++0.5×((1.3-00.53)]]+1.0maxx[1.355×(0.55+(24++1.1)××0.53))+1.4××1，，(1.4-00.7)-00.45/22]/2×11，6.98++1.0×1..35×(00.3-0..1)×0..45/3}}=7.244kN/mq2＝，(1.4-00.7)-00.45/22]/2×11，5.49++(0.3--0.1)××0.45//3]＝5.69kkN/m1、抗弯验验算Mmaxx＝max[00.107qq1l12，0.5q1l22]＝max[00.107××7.24××0.82，0.5×77.24×00.22]＝0.5kNN·mσ＝Mmmax/W＝0.5×1106/833330＝5.95NN/mm2≤[f]＝15.444N/mm22满足要求！2、抗剪验验算Vmaxx＝max[00.607qq1l1，q1l2]＝max[00.607××7.24××0.8，7.24××0.2]＝＝3.5166kNτmaxx＝3Vmax/(22bh0)=3×33.516××1000//(2×500×100))＝1.05NN/mm2≤[τ]＝1.78NN/mm2满足要求！3、挠度验验算ν1＝00.632qq2l14/(1000EI)＝0.6322×5.699×80044/(1000×93500×41666700)＝＝0.38mmm≤[ν]＝l/4000＝800/4400＝2mmν2＝qq2l24/(8EII)＝5.69××2004/(8×99350×441667000)＝0.03mmm≤[ν]＝l/4000＝200/4400＝0.5mmm满足要求！4、支座反反力计算梁头处(即梁底支支撑小梁悬挑挑段根部)承载能力极限状态态Rmaxx＝max[11.143qq1l1，0.3933q1l1+q1l2]＝max[11.143××7.24××0.8，0.3933×7.244×0.8++7.24××0.2]＝＝6.62kkN同理可得，梁底支支撑小梁所受受最大支座反反力依次为RR1＝R4＝6.42kkN，R2＝R3＝6.62kkN正常使用极限状态态R'maax＝max[11.143qq2l1，0.3933q2l1+q2l2]＝max[11.143××5.69××0.8，0.3933×5.699×0.8++5.69××0.2]＝＝5.2kNN同理可得，梁底支支撑小梁所受受最大支座反反力依次为RR'1＝R'4＝5.05kkN，R'2＝R'3＝5.2kNN六、主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格(mmm)Ф48×3可调托座内主梁根根数2主梁弹性模量E((N/mm22)206000主梁抗弯强度设计计值[f]((N/mm22)205主梁抗剪强度设计计值[τ](N/mmm2)125主梁截面惯性矩II(cm4)10.78主梁截面抵抗矩WW(cm3)4.49主梁自重忽略不计计，因主梁22根合并，则则抗弯、抗剪剪、挠度验算算荷载值取半半，计算简图图如下：1、抗弯验验算主梁弯矩图(kNN·m)σ＝Mmmax/W＝0.6255×106/44900＝139.221N/mmm2≤[f]=2205N/mmm2满足要求！2、抗剪验验算主梁剪力图(kNN)Vmaxx＝6.0222kNτmax＝2Vmaax/A=22×6.0222×10000/4244＝28.4NN/mm2≤[τ]＝125N//mm2满足要求！3、挠度验验算主梁变形图(mmm)νmaxx＝0.27mmm≤[ν]＝l/4000＝700/4400＝1.75mmm满足要求！4、扣件抗抗滑计算R＝maax[R1,R3]＝1kN≤8kN单扣件在扭矩达到到40～65N·mm且无质量缺缺陷的情况下下，单扣件能能满足要求！！同理可知，右侧立立柱扣件受力力R＝1kN≤8kN单扣件在扭矩达到到40～65N·mm且无质量缺缺陷的情况下下，单扣件能能满足要求！！七、立柱验算钢管类型Ф48×3立柱截面面积A((mm2)424回转半径i(mmm)15.9立柱截面抵抗矩WW(cm3)4.49抗压强度设计值ff(N/mmm2)205λ=h//i=15000/15..9=94..34≤[λ]=1500长细比满足要求！！查表得，φ＝0..67立柱最大受力N＝＝max[RR1+N边1，R2，R3+N边2]＝max[11+1.0maxx[1.355×(0.775+(244+1.1))×0.533)+1.44×1，1.35××(0.755+(24++1.1)××0.53))+1.4××0.7×11]×(0..8+0.77-0.455/2)/22×0.8，24.099，1+1.0maxx[1.355×(0.55+(24++1.1)××0.53))+1.4××1，1.35××(0.5++(24+11.1)×00.53)++1.4×00.7×1]]×(0.88+1.4--0.7-00.45/22)/2×00.8]＝24.099kNf＝N//(φA)＝24.099×103/(0.667×4244)＝84.411N/mm22≤[f]＝205N//mm2满足要求！八、可调托座验算算可调托座承载力容容许值[N]](kN)30由"主梁验算"一节计计算可知可调调托座最大受受力N＝max[RR1，R2，R3]×2＝24.099kN≤[N]＝30kN满足要求！九、立柱地基基础础计算地基土类型回填土@300原原土分层夯实实,150厚碎石找平,150厚C15砼地面地基承载力设计值值fak(kkPa)120立柱垫木地基土承承载力折减系系数mf1垫板底面面积A((m2)0.25立柱底垫板的底面面平均压力pp＝N/(mfA)＝24.099/(1×00.25)＝＝96.355kPa≤fak＝120kPPa满足要求！梁侧模板（4500×13000）计算书一、工程属性新浇混凝梁名称4号厅四层梁（空心心板区域）混凝土梁截面尺寸寸(mmxmmm)450×13000梁板结构情况见下图楼板厚度(mm))530二、荷载组合混凝土重力密度γγc(kN/m3)24新浇混凝土初凝时时间t0(h)4外加剂影响修正系系数β11混凝土坍落度影响响修正系数ββ21.15混凝土浇筑速度VV(m/h))2.5混凝土侧压力计算算位置处至新新浇混凝土顶顶面总高度HH(m)1.3振捣混凝土时对垂垂直面模板荷荷载标准值QQ2k(kN/m2)4新浇混凝土对模板板的侧压力标标准值G4k＝min[00.22γct0β1β2v1/2，γcH]＝min[00.22×224×4×11×1.155×2.511/2，24×1..3]＝min[338.4，31.2]]＝31.2kkN/m2承载能力极限状态态设计值S承＝0.9maax[1.22G4k+1.44Q2k，1.35GG4k+1.44×0.7QQ2k]＝0.9maax[1.22×31.22+1.4××4，1.35××31.2++1.4×00.7×4]]＝0.9maax[43..04，46.044]＝0.9×446.04＝＝41.444kN/m22正常使用极限状态态设计值S正＝G4k＝31.2kN/m22三、支撑体系设计计小梁布置方式水平向布置小梁道数4主梁间距(mm))500主梁合并根数2小梁最大悬挑长度度(mm)250对拉螺栓水平向间间距(mm)500支撑距梁底距离依依次为150，600设计简图如下：模板设计剖面图四、面板验算面板类型覆面竹胶合板面板厚度(mm))15面板抗弯强度设计计值[f]((N/mm22)15面板弹性模量E((N/mm22)10000梁截面宽度取单位位长度，b＝1000mmm。W＝bh2/6=10000×1552/6＝375000mm3，I＝bh3/12=11000×1153/12＝2812550mm4。面板计算算简图如下：：1、抗弯验验算q1＝bbS承＝1×41..44＝41.444kN/mq1静＝＝1.0×1..35×G44k×b＝1.0×1..35×311.2×1＝＝37.911kN/mq1活＝＝1.0×1..4×0.77×Q2k×b＝1.0×1..4×0.77×4×1＝＝3.53kkN/mMmaxx＝max[00.08q11静L2+0.1001q1活L2,0.1qq1静L2-0.1117q1活L2]＝max(00.08×337.91××0.2622+0.1001×3.553×0.2262，0.1×337.91××0.2622-0.1117×3.553×0.2262)＝0.22kkN·mσ＝Mmmax/W＝0.22××106/375000＝5.95NN/mm2≤[f]＝15N/mmm2满足要求！2、挠度验验算q＝bSS正＝1×31..