柳江桥介绍幻灯片

柳江双线特大桥连续梁

施工方案研讨会中铁二十五局湘桂铁路扩改工程Ⅶ标指挥部二〇一〇年八月热烈欢迎

各位领导、专家指导工作（60+104*5+60）双线单箱室连续梁

柳江双线特大桥连续梁简要工作流程施工准备→临时支墩施工→0＃块施工→挂篮拼装→挂篮堆载预压→挂篮调整及定位放线→底、腹板钢筋绑扎→底、腹板预应力筋及预埋件安装→内模板安装定位→顶板及翼缘板钢筋绑扎→顶板及翼缘板预应力筋及预埋件安装→砼生产→混凝土运输与浇筑→混凝土养生及等强→张拉→封锚、压浆→挂篮滑移至下一段施工→边跨现浇→边跨合拢→体系转换→中跨合拢。2627282930313233体系转换0#块施工挂篮安装及加载试验悬臂灌注施工合拢段施工45天20天10.5天/块15天34162计划2011年4月30日完工20天5主要进度指标柳江双线特大桥连续梁施工情况墩号施工部位形象进度27#连续梁0号段底板钢筋绑扎完成，腹板钢筋绑扎施工28#连续梁0号段立侧模加固完成，在加工绑扎钢筋骨架29#连续梁砂箱施工完成，立侧模，模板加固，准备搭建绑扎钢筋骨架30#连续梁0号段立侧模加固完成，底板钢筋绑扎31#连续梁支座安装完成，立侧模，模板加固，绑扎底板钢筋32#连续梁完成钢筋吊装绑扎和波纹管安装方案介绍目录1.编制依据 2.工程概况 2.1桥址概况 2.2线路资料 2.3跨柳江主孔跨布置情况 2.4墩台及基础 2.5构造及其他 3.施工方案 3.1施工组织机构 3.2连续梁施工总体方案 3.3主要施工方法 3.4连续梁0#块施工 3.5悬臂段施工 3.6预应力张拉 3.7孔道压浆 3.8线形监控 4.施工质量控制 4.1施工质量目标 4.2施工质量保证体系5.施工安全控制 5.1安全管理目标 5.2安全保证体系 5.3施工安全控制措施5.4风险评估管理 5.5应急救援措施

1.编制依据1.1国家、铁道部和广西壮族自治区政府的有关法律、法规和条例、规定。1.2国家和铁道部、交通部等部门现行设计规范、施工指南、验收标准、技术规程（暂规）等。1.3现行铁路施工、材料、机具设备等定额；1.4承发包合同《湘桂铁路永州至柳州段扩能改造工程站前工程XG-7标段施工总价承包合同（合同编号：湘桂[2009-07]号）》、招投标文件；1.5经批准的由中铁二院工程集团责任有限公司提供的柳江双线特大桥设计文件和设计技术交底资料、参考图、通用图、纪要；1.6经批准的，南宁铁路局湘桂线提速扩能改造工程建设指挥部编制的《改建铁路湘桂湘桂线永州至柳州段（含柳州枢纽）扩能改造工程指导性施工组织设计》；1.7现场详细的施工技术调查资料及前期桩基础、桥墩施工中临时设施的建设以及辅助设施修建条件。1.8我公司的资源状况、施工技术水平及管理水平；1.9其它相关依据。

2.工程概况2.1桥址概况柳江双线特大桥为湘桂铁路跨越柳江、黔桂铁路、柳太公路而设，位于柳州市白露乡、柳江河红花水电站上游河段。桥梁中心里程DK504+879.7，受地形、水文和立交控制设计，为深水复杂特大桥，列XG-7标及湘桂线控制性工程，其中永州端台尾里程DK503+748.83，左线柳州端台尾里程DzK505+717.46，右线柳州端台尾里程DyK505+719.24。2.2线路资料双线，直线及部份曲线上，直线线间距4.4m，曲线线间距4.4~4.536m。有碴轨道，最小半径1600m，设计时速200km/h以下。本桥#26墩（DK504+559.050）~DK505+161.730(32#墩与33#墩之间)位于直线上，DK505+161.730~33#墩（DK505+200.300）位于曲线上。2.3跨柳江主孔跨布置情况（60+104*5+60）双线单箱室连续梁。2.4墩台及基础水中墩桥墩采用圆端型实体桥墩,承台采用圆端型二级承台。

2.5构造及其他2.5.1梁体构造梁体截面类型为单箱室直腹板截面箱梁，直线段桥面板10.96米，曲线段8d节段桥面板宽10.96~11.1m，9d~16d节段桥面宽11.1m，梁体全长641.6m。边支座中心线至梁端0.8m，横桥向端支座中心距为5.6m，中支座中心距为5.4m；中跨中部10m梁段和边跨端部13.8m梁段为等高梁段，梁高4.8m；中支点处梁高为8.0m，除0#段外其余梁段梁底下缘按二次抛物线Y=4.8+X2/557.8m变化。箱梁顶板宽10.96m，底板宽6.6m；顶板厚45cm，边跨端块处顶板厚由45cm渐变至80cm；底板厚45~90cm，腹板厚45~90cm。其中27#~32#墩为连续梁柱墩，26#及33#墩为边墩。有6个T构，每个T构分1节0#段（12m），13节悬浇段（5×3m+4×3.5m+4×4m=45m）。27#墩T构永州端及32#墩T构柳州端各设一节4m的不平衡段，26#墩及33#墩各设一节3.8m直线段。全桥共7节合拢段，每节合拢段长2m。本连续梁在第32#~33#墩间,从8d段开始,线路左线位于R=600m的缓和曲线上,8d~16d号节段左侧翼缘板加宽，左侧挡砟墙平面布置随翼缘板边缘变化。本桥连续梁右侧均为等完段，第32#~33#墩间，8d~16d号节段顶板右侧翼缘板沿桥梁中中心线对称。梁体在支座处设横隔板，全联共设8道横隔板，横隔板中部设有孔洞，以利人员通过。梁段号梁段长度（m）梁段体积（m³）梁段重量（t）（26#墩边跨支架现浇段）16#3.891.7243（26#墩边跨合拢段）15#225.567.614#451135.313#451135.312#451.1135.411#451.3135.910#454.6144.69#3.546.8123.98#3.550.5133.97#3.548.9129.56#3.551.1135.45#343.7115.84#344.8118.73#346.5123.12#344.5117.91#345.6120.8连续梁节段参数表27#墩0#段12328.9871.71a345.6120.82a347.4125.63a349129.94a345.6120.95a344.2117.16a3.550.1132.77a3.550.1132.88a3.549.41319a3.548.9129.610a454.9145.611a455.9148.212a454.4144.313a451135.3连续梁节段参数表(27#~28#合拢段)14a225.567.613a,451135.312a,454.4144.311a,455.9148.210a,454.9145.69a,3.548.9129.68a,3.549.41317a,3.550.1132.86a,3.550.1132.85a,344.2117.14a,345.6120.93a,346.5123.12a,347.4125.61a,345.6120.8连续梁节段参数表28#墩0a段12328.9871.71b345.6120.82b347.4125.63b346.5123.14b345.6120.95b344.2117.16b3.550.1132.87b3.550.1132.68b3.549.41319b3.548.9129.610b454.9145.611b455.9148.212b454.4144.313b451135.3（28#~29#合拢段）14b225.567.613b451135.312b454.4144.311b455.9148.210b454.9145.69b3.548.9129.68b3.549.41317b3.550.1132.86b3.550.1132.75b344.2117.14b345.6120.93b349129.92b347.4125.61b345.6120.8连续梁节段参数表29#墩0b段12328.9871.71c345.6120.82c347.4125.63c349129.94c345.6120.95c344.2117.16c3.550.1132.77c3.550.1132.88c3.549.41319c3.548.9129.610c454.9145.611c455.9148.212c454.4144.313c451135.3（29#~30#合拢段）14c225.567.613c451135.312c454.4144.311c455.9148.210c454.9145.69c3.548.9129.68c3.549.41317c3.550.1132.86c3.550.1132.75c344.2117.14c345.6120.93c349129.92c347.4125.61c345.6120.8连续梁节段参数表30#墩0b段12328.9871.71b345.6120.82b347.4125.63b349129.94b345.6120.95b344.2117.16b3.550.1132.77b3.550.1132.88b3.549.41319b3.548.9129.610b454.9145.611b455.9148.212b454.4144.313b451135.3（30#~31#墩合拢段）14b225.567.613b451135.312b454.4144.311b455.9148.210b454.9145.69b3.548.9129.68b3.549.41317b3.550.1132.86b3.550.1132.85b344.2117.14b345.6120.93b346.5123.12b347.4125.61b345.6120.831#0a12328.9871.7连续梁节段参数表31#0a12328.9871.71a,345.6120.82a,347.4125.63a,346.5123.14a,345.6120.95a,344.2117.16a,3.550.1132.87a,3.550.1132.88a,3.549.41319a,3.548.9129.610a,454.9145.611a,455.9148.212a,454.4144.313a,451135.331#~32#合拢段14a225.567.613a451135.312a454.4144.311a455.9148.210a454.9145.69a3.548.9129.68a3.549.41317a3.550.1132.86a3.550.1132.75a344.2117.14a345.6120.93a349129.92a347.4125.61a345.6120.8连续梁节段参数表32#墩0#12328.9871.71345.6120.82344.5117.93346.5123.14344.8118.75343.7115.863.551.1135.473.548.9129.58d3.550.5133.99d3.546.8123.910d454.6144.611d451.3135.912d451.1135.413d451135.314d451135.3合拢段15d225.567.633#支架现浇段16d3.891.72432.5.2混凝土结构

梁体采用C55混凝土；

管道压浆采用水泥浆强度为M50；

封锚混凝土采用C55收缩补偿混凝土；

挡碴墙、竖墙混凝土强度等级采用C40；

人行道板采用C30钢筋混凝土；

保护层采用C40纤维混凝土。

2.5.3耐久性设计

2.5.3.1设计使用年限级别

本桥设计使用年限等级为一级，设计使用年限100年。

2.5.3.2环境类别及作用等级

梁部碳化环境作用等级为T3

2.5.4挡砟墙

在线路中心线处侧设置加高挡砟墙,挡砟墙高为1.08米，灌注梁体混凝土时在挡砟墙相应部位预埋挡砟墙钢筋,并于梁体施工后现场灌注。

挡砟墙每2m左右设置1cm断缝并以油毛毡填塞,为确保桥面防水层、保护层的铺设质量，灌注梁体混凝土时就一同灌注50mm高的挡砟墙。

2.5.5电缆槽

电缆槽参考通桥[2005]2201-1办理。

2.5.6接触网支架

接触网支架栏杆布设在桥面悬壁板上，实际根据《接触网支架悬臂板及梁体加强钢筋布置图》中标注设置，接触网支柱基础设在人行道栏杆外侧，对应梁体翼缘局部加厚加宽，基础内预埋安装立柱所需的锚栓等预埋件。

2.5.7通风孔设置

在两侧腹板上设置上下两排直径为100mm的通风孔，上排距顶板顶面120cm，下排距底板顶面80cm，纵向间距一般为2m左右。

通风孔用Φ6钢筋，间距25mm×25mm钢筋网预以防护。通风孔至预应力管道的净距应大于1倍管道直径。若不满足可适当移运通风孔位置。

2.5.8桥上防、排水系统

为使桥面排水通畅，桥面按2%人字坡排水到翼缘端。为保证箱内排水，在底板处设置直径Φ100mm的泄水孔，并保证泄水孔处于底板最低处。

2.5.9避车台的设置

避车台按照通桥（2005）8030图办理，根据设置的位置在梁段施工时，在相应位置预埋避车台支撑连接钢板，其具体设置及详细构造详见《避车台构造图》。2.5.10伸缩缝

26#墩处伸缩缝型号为TSSF-290（-110，+180），33#墩处伸缩缝型号为TSSF-360（-130，+230），正值为伸长量。

2.5.11封锚

封锚混凝土浇注前应先凿毛梁体端面混凝土，保证封端混凝土与梁体混凝土结合成一整体，封锚钢筋就与梁体钢筋绑扎形成钢筋骨架，封锚后混凝土表面应采取涂刷防水材料等防水措施。

2.5.12综合接地措施

根据通信、信号、电力等专业要求，结合“《铁路综合接地系统》（通号[2009]9301）”的要求进行综合接地设计。

3.2连续梁总体施工

3.2.1主要工程数量表

材料名称规格单位一项目部数量二项目部数量合计备注梁体混凝土C55m38196.44166.112362.5

桥面桥面保护层C40纤维混凝土m3178.0290.48268.5

桥面防水层

m24449.52261.66711.1

封锚混凝土C55收缩补偿混凝土m341.1120.8962

压浆M50砂浆(含防腐剂)m3125.9764.03190

钢绞线15.2吨472.9240.9713.8

PSB830螺纹钢筋Φ25吨57.40626.29483.7

普通钢筋HRB335吨1151.064574.2361725.3

HPB235吨99.19443.106142.3

锚具OVM15-15套325211.784536.784含备用束锚具JLM-25精轧套43604724832含螺母、垫板螺纹钢锚具BM15-3B套95322003153

BM15-3PB套9534341387

金属波绞管Φ内=90mm，米27894.2243428328.22含备用束管道Φ外=97mm扁形60mm×19mm米9904.8311000.8820905.71

内径Φ=40mm米12815.134687.2717502.4

支座LQZ（E）-I固定50000GD-θ0.02个1

1

主墩50000HX-e10-θ0.02个1

1

活动50000DX-e150-θ0.02个325

主墩50000ZX-e150-θ0.02个325

边墩8000DX-e200-θ0.02个112

8000ZX-e200-θ0.02个112

3.2.2工期要求及进度安排

3.2.2.1总体工期要求

本桥按合同计划2011年4月30日完工。

3.2.2.2主要进度指标

0#块施工：45天；

挂篮安装及加载试验：20天；

悬臂灌注施工：10.5天/块；

合拢段施工：15天；

体系转换：20天；

其中悬臂灌注施工循环施工时间见下表。

节段悬浇施工循环时间表

3.2.2.3进度安排各水中墩连续梁除合拢段进度安排

27#墩28#墩29#墩30#墩31#墩32#墩0#段完成2010-7-152010-6-202010-7-102010-6-202010-6-42010-5-151#段完成2010-8-292010-8-42010-8-242010-8-42010-7-212010-6-30合拢段外所有节段完成2011-1-12010-12-72010-12-272010-12-72010-11-202010-10-30合拢段进度安排

27~28#29~30#31~32#26~27#32~3328~2930~31#合拢合拢合拢合拢合拢合拢合拢开始时间2011-1-12011-1-12011-1-12010-1-162011-1-12011-1-312011-1-31结束时间2011-1-152011-1-152011-1-152011-1-302011-1-152011-2-142011-2-14持续时间151515151515152011年4月30日连续梁全部完成。3.3主要施工方法与工艺3.3.1梁部施工顺序3.3.1.1准备阶段安装27号~32号墩上的永久支座，并注意预偏量的设置。然后在27#~32#墩侧搭设支架并安装临时支承。进行支架预压后立模灌注0（0a、0b）号梁块，待混凝土强度及弹性模量达到设计值的90%，并满足5天龄期后，张拉纵向预应力N1、N2、N15和N16钢束，并进行管道压浆。接着安装挂篮，并进行预压。3.3.1.2挂蓝悬浇阶段对称悬臂灌筑1~13号、1a~13a、1a，~13a，、1b~13b、1c~13c号梁块。待混凝土强度及弹性模量达到设计值的90%，并满足5天龄期后张拉相应节段的纵向预应力钢束（N3~N14，N17~N29），张拉顺序为先腹板束后顶板束，左右对称张拉。3.3.1.3第一、三、五中跨合拢阶段立模安装第一、第三、第五中跨合拢段劲性骨架并利用N42、N32临时锁定合拢口，每束张拉力为设计张拉力的30%。利用挂篮在一天最低气温时段灌注合拢段混凝土。待混凝土强度及弹性模量达到设计值的90%，并满足5天龄期后，先对称张拉边中跨纵向预应力钢束N42、N32至设计值。然后拆除27号、32号墩临时支座，拆除上述合拢段上的挂篮。3.3.1.4不平衡段灌注阶段利用挂篮灌注不平衡段14号段，待混凝土强度及弹性模量达到设计值的90%，并满足5天龄期后，对称张拉纵向预应力钢束N30。3.3.1.5边跨合拢阶段安装边墩上的永久支座，并注意预偏量的设置。然后在26号和33号墩侧安装托架，拖架伸入14号梁块不小于0.5米。托架必须具有足够的强度、刚度和稳定性，以确保施工安全；托架经预压后，灌筑16号梁块。接着安装边跨合拢段劲性骨架，浇注15号合拢段混凝土。待混凝土强度及弹性模量达到设计值的90%，并满足5天龄期后，依次对称张拉纵向预应力钢束N51-N49-N48-N50。最后拆除边跨合拢段上的挂蓝，以及墩侧临时托架。3.3.1.6第二、四中跨合拢阶段立模安装第二、第四中跨合拢段劲性骨架并利用N42、N32临时锁定合拢口，每束张拉力为设计值张拉力的30%。利用挂篮在一天最低气温时段灌注合拢段混凝土。待混凝土强度及弹性模量达到设计值的90%，并满足5天龄期后，先对称张拉边中跨纵向预应力钢束N42、N32至设计值。然后拆除28号~31号墩临时支座，拆除上述合拢段上的挂篮。接着依次对称张拉各跨预应力钢束N47→N41→N40→N46→N39→N38→N45→N37→N36→N44→N35→N34→N43→N33→N31，张拉时左右对称各跨须均衡分批张拉。3.3.1.7成桥阶段施工26号墩、33号墩小跨部分顶帽。全桥合拢2个月后进行桥面安装和轨道铺设，完成全桥施工。3.3.2连续梁施工工艺流程施工准备→临时支墩施工→0＃块施工→挂篮拼装→挂篮堆载预压→挂篮调整及定位放线→底、腹板钢筋绑扎→底、腹板预应力筋及预埋件安装→内模板安装定位→顶板及翼缘板钢筋绑扎→顶板及翼缘板预应力筋及预埋件安装→砼生产→混凝土运输与浇筑→混凝土养生及等强→张拉→封锚、压浆→挂篮滑移至下一段施工→边跨现浇→边跨合拢→体系转换→中跨合拢。3.3.3总体施工方案施工准备：做好周转材料、人员及设备的配备。0#块施工：采用型钢和螺旋管搭设支架施工，墩顶按设计要求设置4个临时支座。挂篮设计、加工及安装：根据设计图纸要求进行挂篮设计；按照挂篮设计图进行加工并验收；安装挂篮，先进行主桁及承重系统安装，再进行模板系统安装、挂篮采用吊车安装，导链及人工配合。挂篮压载试验：采用砂袋堆载或水箱加水预压，预压重量为最重块重量的120%，压载分级进行。挂篮调整及施工放样：根据设计图纸与施工监测数据，采用全站仪和精密水准仪精确定出挂篮底模、侧模及内模的平面及标高，并进行加固、固定。钢筋安装：钢筋在加工场集中下料。先绑扎底、腹板钢筋，再绑扎顶板及翼缘板钢筋，最后绑扎附属工程预埋钢筋；预应力筋及波纹管制安：纵向预应力筋首先安置到位，再安装横向预应力筋；首先将波纹管安装到位，再逐根穿索；纵向预应力安装时，先安装底、腹板索，再安装顶板索。内侧模板安装及调整：底板、腹板钢筋及所有预埋件安装到位，检查合格后，安装腹板内侧模与端头模板，内侧模板采用组合钢模，倒角配木模，并用钢管进行支撑加固。预埋件安装：进行路缘石预埋件、电气化立柱及拉线基础预埋件、通风孔、泄水孔、护栏、综合接地预埋件以及挂篮施工预埋件的安装。砼施工：砼由搅拌站集中拌合，采用砼罐车运输，并通过砼输送泵垂直输送到位。砼分层整体浇筑完成。砼振动采用插入振动器及附着式振动器配合使用。砼养生：主要采用洒水养生，梁面用草袋或麻袋覆盖，并在其上用薄膜覆盖。预应力张拉及压浆：先进行纵向预应力张拉，再进行横向预应力张拉，分别采用YCW350B型千斤顶进行张拉作业。张拉完毕48小时内，采用真空压浆法对管道压浆。挂篮滑移：张拉压浆完毕，滑动挂篮至下一段，依前工序进行施工。边跨现浇与边跨合拢：边跨现浇段采用支架法进行施工，边跨合拢亦采用支架法施工。体系转换：中跨、边跨合拢后，拆除临时支撑，使临时支墩与连续梁分离，从而发生体系转化。中跨合拢采用吊架施工，吊架利用挂篮底模及侧模系统。3.4连续梁0#块施工3.4.1连续梁0＃块概况柳江双线特大桥上部为（60+104*5+60m）的连续梁。其中27~32#墩为主墩，墩高分别为25m，墩顶与箱梁之间设有两个球形支座，主墩0#段，长12m、截面中心高8.0m、顶板宽10.96m。26#和33#墩为边墩。墩身圆端型桥墩。箱梁为三向预应力体系，设计砼标号为C55高性能混凝土，单个0＃段砼总方量328.9m3，须一次性灌注完成。本桥0#块均采用支架法组织施工。3.4.2墩顶0#块的施工顺序水中主墩施工至墩顶后，安装支架，经过压重试验后，铺设型钢、底模，用塔吊吊装外侧组合钢模板至0#段位置，用拉杆和倒链临时固定，调整外模中线及标高，绑扎底板、横隔板及腹板钢筋和安装预应力管道，安装内模，绑扎顶板钢筋和安装预应力管道。拌合站集中拌制砼，地泵接输送泵管输送，连续灌注成形。施工工艺流程：安装主墩支座→搭设支架及预压→底模安装和工作平台搭设→安装外侧腹板及翼板模板→绑扎底板、横隔板、腹板钢筋→纵向预应力管道安装、安设竖向预应力筋→安装内模→绑扎顶板钢筋→横向预应力管道安装→检查→浇筑混凝土→顶板收浆找平→养生待强→张拉纵向预应力筋→管道压浆→张拉横、竖向预应力筋→管道压浆→养护→端头凿毛。3.4.3支架搭设支架是承担0#块模板、混凝土和施工荷载的主要受力构件，其设计荷载考虑：混凝土自重、模板支架重量、人群机具重量、风载、冲击荷载等。施工时，先按图纸要求在承台及墩身砼浇筑时预埋好所需预埋的预埋件，要求预埋件位置准确无误。31及32号墩承台及墩身施工完毕后，在0#块悬臂下部投影面的承台位置上每侧各支立φ820螺旋钢管柱三根，然后采用I56横穿两根管柱做为横梁承托上部12根悬挑I36c以达到增加承载力，减少上部型钢的挠度。在12根I45纵梁上铺设间距30cm的I32c作为上横梁，最后在横梁上铺设I25

工字钢及方木，方木上铺设底板及侧模。0#块搭架设置图详见附件《柳江桥31#、32#墩0#块支架设计图》。27#至30#墩承台及墩身施工完毕后，在0#块悬臂下部投影面的承台位置上每侧各支立2排φ630×10㎜螺旋钢管桩，每排4根。然后采用I36b工字钢架设在两根螺旋钢管桩之间做为横梁，其上铺设间距30㎝的I14工字钢作为上横梁，最后在横梁上满铺6㎜厚钢板，再在钢板上铺设底板及侧模。0#块搭架设置图详见附件《柳江桥27#、30#墩0#块托架设计图》。3.4.4支架压重为保证0#块梁段砼结构的质量，检验支架的承载稳定性，在支架搭设完毕后、在施工0#块梁段前必须进行预压处理，以消除支架非弹性变形，同时取得支架弹性变形和非弹性变形的实际数值，作为梁体立模的预拱值数据设置的参考。可利用塔吊吊装水箱或砂袋进行支架压重试验。加载前先测量初始高程，堆载后定时进行观测，直到沉降稳定后，报监理组复核确认后卸载。0号段立模高程为设计高程与弹性压缩量之和。预压观测点：在每边底模的四角附近布置4个观测点，采用在托架上方挂垂直线锤或在托架下方划油漆标记。3.4.4.1吊装水箱法加载在搭好的托架上用塔吊配合安放好钢板制作的水箱，然后给水箱加水，并精确计算和控制水箱自重和水箱中水对托架产生的荷载，一直加载到设计托架承受荷载的1.2倍，同时记录试验测量数据。然后通过水阀放水，拆除水箱完成试验。①用水泵抽水进水箱，并做好测量，严格控制水箱的入水量。②支架预压采用分级加载方式，每完成一级加载，均对所有测点进行一次测量。卸载也采用分级卸载的方式。每完成一级卸载，也对所有测点进行一次测量。3.4.4.2预压砂袋法加载预压方法依据支架正上方梁段砼重量分布情况，在搭好的支架上堆放梁跨荷载1.2倍的砂袋。①预压材料一律使用袋装砂，用于施工的砂袋应预先称重，以便控制加载总重量。砂袋堆放根据梁体重量分布情况设置。②支架预压采用分级加载方式，每完成一级加载，均对所有测点进行一次测量。卸载也采用分级卸载的方式。每完成一级卸载，也对所有测点进行一次测量。3.4.4.3预压记录观测点在预压前、预压后观测并记录结果。为减小人为观测误差，应定人、定仪器观测，观测时间应选择在早晨或傍晚，避免在强光、高温时进行。在压载过程中实施全天候跟踪观测托架的变形情况并作好记录，待支架不再发生沉降、预压结束为止。一边进行预压一边观测支架的变形情况，发现异常情况应立即停止加载作业。及时查找原因，处理正常后方可继续加载。整理预压结果记录，形成一个总体的结果分析报告，通过对支架变形包括弹性、非弹性变形数据的监控，将预压结构分析报告中的数据用于指导0#块施工。

3.4.5支座安装3.4.5.1永久支座本桥连续梁支座采用铁路桥梁大吨位球型支座（LQZ（E）-I）。其中：27号、28号、29号、31号、32号墩设50000ZX型和50000DX型支座各一个；30号墩设50000GD型和50000HX型支座各一个；26号、33号墩设8000ZX和8000DX型支座各一个。各桥墩LQZ（E）-I球型支座型号及数量

支座型号单位各墩支座数量26#27#28#29#30#31#32#33#固定主墩50000GD-θ0.02个

1

50000HX-e10-θ0.02个

1

活动主墩50000DX-e150-θ0.02个

111

11

50000ZX-e150-θ0.02个

111

11

边墩8000DX-e200-θ0.02个1

18000ZX-e200-θ0.02个1

1支座出厂时，已由生产厂家将支座调平，并拧紧了座板连接螺栓以防止支座在安装过程中发生的转动和倾覆。开箱后不得任意松动连接螺栓，不得任意拆卸支座；支座进场后，在安装前组织开箱检查并对支座进行复检。开箱检查项目包括支座品种型号、规格尺寸、配件清单、检验报告、支座产品合格证书及支座安装养护细则等。应检查：上下板水平情况、上下板十字线对中情况、栓孔尺寸、上下板连接螺栓是否紧固等。支座存放应避免阳光直接照射、雨雪浸淋，并保持清洁；严禁与酸、碱、油类、有机溶剂等影响支座质量的物体接触，并距热源1In以上。本桥支座与梁体及墩台采用锚栓连接，锚栓孔内灌筑环氧树脂砂浆。支座安装以高程控制为主，反力作为校核。支座安装前应检查桥梁跨距、支座位置及预留锚栓孔位置、尺寸和支座垫石顶面高程、平整度，并均应符合设计要求。支座对安装平整度和对中精度要求较高，在浇筑支承垫石时用精密水准仪和2m靠尺控制，使之符合设计高程。支座安装允许偏差见下表：序号项目单位允许偏差检验方法1同端支座中心横向距离偏差与桥梁设计中心对称时mm30测量-102支座板四角高差mm13上下座板中心十字线扭转mm14同一梁端两支座高差允许偏差mm15一个支座不平整限值允许偏差mm36固定支座上下座板及中线的纵、横错动量mm17活动支座中线的纵、横错动量mm3支座安装允许偏差和检验方法3.4.5.1.1球形支座的安装方法和步骤①根据施工设计图纸，确定支座的摆放方向，尤其是活动支座的主位移方向，保证各支座安装方向的正确无误。②锚栓孔的施工。在桥梁顶帽上的支承垫石施工时应按设计图纸预留支座锚栓孔位置，锚栓孔应使用与设计孔径相同的PVC聚乙烯管道作为模板，并设置定位钢筋以保证孔道在浇注混凝土振捣时不偏位，确保其垂直度。③定位钢筋、模板的安装。待支承垫石混凝土达到设计强度后，测量放样支座下座板的位置，用墨线弹印。在已经放样好的下座板边缘四周用电钻钻直径为1.1cm、深度为5cm的4个孔洞，将4根6.0cm长的φ12圆钢砸入孔内，砸入后高度要高于支座下座板设计高程1～2cm。用水准仪测量4根竖向定位钢筋的高程，并用砂轮磨除定位钢筋上的多余钢筋高度，砂轮磨除钢筋过程中要控制钢筋顶部的高差在1mm之内，并复核定位钢筋磨除后的高程，使其达到支座下座板底面的设计高程。球形支座的安装要求使其支座下座板底面高出桥墩(支承垫石)20～50mm，故在支承垫石支座下座板外围2mm处设置略高于支座下座板设计高程1～2mm的竹胶板模板，纵、横向位置应于支座下座板方向一致。支座安装完毕后应将4根定位钢筋拆除，避免对支座产生刚性支撑。④锚栓安装。先将锚栓一端通过垫圈及螺母挂在支座的下座板上，将支座整体吊装到4根定位钢筋上，锚栓另一端插入预留锚栓孔中，找正支座的纵、横向中线位置及各部位高程，使之符合设计要求。支座定位完毕后，用环氧树脂砂浆灌筑锚栓孔及支座底面垫层，在环氧树脂砂浆或无收缩砂浆硬化后，拆除支座四角临时钢楔块，并用砂浆填满抽出钢楔块的位置，以免钢楔块成为下座板的刚性支点。3.4.5.1.2支座纵向预偏量调整支座上下座板必须水平安装。固定支座上下座板应相互对正；活动支座上下座板横向应对正，上座板在顺桥方向的位置应根据纵向预留偏移量确定后，再浇注梁体混凝土。支座上下板中心线的相对位置应在每一次合拢前进行调整，满足设计要求。支座纵向预偏量是指支座安装时上板纵向偏离支座理论中心线的位置，设Δ1为箱梁在预应力、二期恒载及收缩徐变作用下引起的各支点的偏移量。Δ2为各支点处梁体由于体系温差引起的偏移量，总预偏量Δ=-（Δ1+Δ2），式中负号表示按计算所得的偏移量反方向设置预偏量。支座下滑板调整到位，待环氧树脂砂浆固化后，调整下滑板纵向偏移量Δ=-（Δ1+Δ2），符合设计要求后方可安装底模板。根据设计工期、施工顺序、预应力值等理论状态下计算的Δ1值如下：3.4.5.1.2支座纵向预偏量调整支座上下座板必须水平安装。固定支座上下座板应相互对正；活动支座上下座板横向应对正，上座板在顺桥方向的位置应根据纵向预留偏移量确定后，再浇注梁体混凝土。支座上下板中心线的相对位置应在每一次合拢前进行调整，满足设计要求。支座纵向预偏量是指支座安装时上板纵向偏离支座理论中心线的位置，设Δ1为箱梁在预应力、二期恒载及收缩徐变作用下引起的各支点的偏移量。Δ2为各支点处梁体由于体系温差引起的偏移量，总预偏量Δ=-（Δ1+Δ2），式中负号表示按计算所得的偏移量反方向设置预偏量。支座下滑板调整到位，待环氧树脂砂浆固化后，调整下滑板纵向偏移量Δ=-（Δ1+Δ2），符合设计要求后方可安装底模板。根据设计工期、施工顺序、预应力值等理论状态下计算的Δ1值如下：支座安装偏移量Δ1（向里程方向为正值）墩号偏移量Δ1（㎝）支座类型墩号偏移量Δ1（㎝）支座类型26#墩17活动支座30#墩0固定支座27#墩15.2活动支座31#墩-4.6活动支座28#墩9.9活动支座32#墩-9.7活动支座29#墩5.1活动支座33#墩-12.1活动支座Δ2为体系转换及各跨合拢时温度与理论合拢时的实际温度之差引起的偏移量,实际施工中应根据体系转换及合拢时的实际温度与理论合拢温度之差来计算。理论合拢温度由设计给予提供。

在完成梁体施工安装或现浇梁混凝土梁体形成整体，并达到设计强度和张拉梁体预应力之前，应拆除上、下支座板连接螺栓，防止其约束梁体的正常运动。并检查支座的外观，及时安装支座外防尘围板。

连续梁支座布置图如下：3.4.5.2临时支座施工

在挂篮施工过程中，为承受悬臂施工中临时T构梁的重量及不平衡弯距，需要在悬灌梁施工合拢前临时把梁与墩身固结起来，组成一T形固结刚性结构，以保证梁体制在施工过程中不会因为T形结构两端不平衡、施工时风载等因素而导致T形结构梁体扭转、T形结构两端上下摆动。按设计要在每个墩顶设置四个临时支座，如下图所示：

临时支座采用C50钢筋砼结构，砼顶面与0#块梁底面齐平，临时支座钢筋布置按《湘桂施桥-柳枢-03-5A-16》施工，在施工墩身时，按设计的数量、位置和深度预埋Φ32预应力精轧螺纹钢筋，下端锚固在墩身内，上端外套波纹管锚固于0#块底板内，确保墩梁的刚性连接，以增加抗震、抗滑能力，并承受梁段施工不平衡带来的不平衡弯矩。

在浇筑0#前，先根据图纸设计位置及尺寸对临时支座进行放样，并用高标号水泥砂浆找平。安装临时支座模板，开始浇筑C50钢筋砼临时支座，各临时支座顶面标高保持一致并高出永久支座5mm，以使永久支座在施工期间不受力。在C50钢筋砼临时支座顶面和底面设置塑料薄膜隔离层，以利于拆除。浇筑临时支座时，先浇筑底层混凝土（1/2高度），然后铺设一层5cm厚硫磺水泥砂浆，内设电阻丝。再浇筑顶层混凝土并及时养护。硫磺水泥砂浆要求达到M40等级及作烧除试验。以便在需拆除临时支座时，将电阻丝通电升温，使硫磺胶泥中的硫磺燃烧消除，临时支座对称均匀下沉，永久支座受力。再割断连续梁、临时支座、墩顶的预埋钢筋，使临时支座与梁及墩顶完全脱离，实现临时支座解除。拆除时，应对称均匀、缓慢进行，防止梁体受到震动，使梁部安全的落在永久支座上。

临时支座拆除后原位置供顶梁用，在其正上方梁体底板内设置三层间距10㎝×10㎝的钢筋网，设置时可与永久支座上方钢筋网连成一体。同时考虑顶梁的需要，边支座钢筋网横桥向拉通设置，设计顶梁位置在垫石之间，中支座设计顶梁位置则在原临时支撑处。钢筋网若与梁体钢筋相抵触，可适当移动其位置，施工时应注意最外层钢筋的净保护层厚度不得小于4㎝。

为增架挂篮施工的抗倾覆能力，0#块腹板下的托架的钢管桩浇筑C30砼直至0#块梁底，0#块施工完成后和临时支座一起作为挂篮施工的抗倾覆措施（详见附件《0#块施工托架图》）。

临时支座构造图如下：临时支座正面图钢筋网平面图3.4.6模板工程0#块外侧模板直接利用挂篮外侧定型钢模板，底模采用大块钢模，隔墙模板及内侧模拟采用定型组合钢模板；模板及模架应具有足够强度、刚度及稳定性。模板的标高调整通过千斤顶和木楔配合进行。支架安装完毕后，先铺设0#段底模，底模标高按压重试验数据预留沉降值，模板间缝隙采用胶布粘贴。要求先准确控制底模边线，固定牢靠后再吊装侧模。外侧模板吊装前，先在地面将侧模进行竖向拼装，然后选择合理的吊点进行吊装，吊装至设计位置后两侧用缆风绳固定。模板对称吊装，对称的两块吊装完毕后，内侧用拉杆对拉连接，外侧用缆风绳固定，调整其中线及标高，再支撑稳固。吊装时先吊装中间的模板然后再吊装两侧的模板。隔墙模板及内侧模采用组合钢模板拼装，拼装完毕后，与外侧模用穿心拉杆相连、加固，并在可行的位置设置自撑体系。在隔墙上有1个180*160过人孔，洞孔模板也采用组合钢模拼装，用满堂木支架支撑。拆模时先将内模的支撑卸掉，然后松下模板的内外拉杆即可拆除模板。端头模板是保证0#块端部及预应力管道成型要求的关键，端模架拟利用∟100mm×10mm角钢或其他型钢加工制作成钢结构骨架，端模上有钢筋和预应力管道伸出，位置要求准确。用螺栓与内外模联结固定，以便拆模。序号项

目允许偏差1模板总长±10mm2底模板宽+5，0mm3底模板中心线与设计位置偏差≤2mm4桥面板中心线与设计位置偏差≤10mm5腹板中心线与设计位置偏差≤10mm6横隔板中心位置偏差≤5mm7模板倾斜度偏差≤3‰8底模不平整度≤2mm/m9桥面板宽±10mm10腹板厚度+10，0mm11底板厚度+10，0mm12顶板厚度+10，0mm13横隔板厚度+10，-5mm模板尺寸允许偏差（mm）

3.4.7墩顶0#块钢筋及预应力管道的制安施工流程为：绑扎底板和隔墙钢筋→安装底板纵向预应力管道→绑扎腹板钢筋→安装腹板内纵向波纹管和竖向预应力钢筋→安装内模后绑扎钢筋→安装顶板钢筋及预应力管道。在波纹管施工过程中，应保证位置准确，曲线圆滑，定位筋按设计要求布置并绑扎牢固，在绑扎时避免挤压和碰撞波纹管。竖向预应力筋安装保证纵、横向间距准确，安装误差≯5mm，如与钢筋发生相碰时，为保证预应力筋的设计位置，可调整普通钢筋。绑扎底板钢筋时，将钢筋的位置在底模上放样后再绑扎，绑扎安装腹板钢筋时先将其顶部固定，以保证其垂直度。在安装预应力筋时，将各预应力筋的位置在模板上放样，通过定位钢筋网来定位预应力管道。普通钢筋与预应力管道发生冲突时，按图纸要求对钢筋位置进行适当的调整，以保证预应力管道的位置。另外0#块横隔板处横向预应力束的波纹管和锚垫板与普通钢筋一同绑扎。进场钢筋必须有出厂合格证，并经工地实验室复检合格。钢筋加工在钢筋加工厂进行。所有型号的钢筋对图纸复核后绘出加工图，加工时同一类型的钢筋按先长后短的原则下料，钢筋用弯折机加工后与大样图核对，并据各钢筋所在部位的具体情况对细部尺寸和形状做适当调整。钢筋骨架制作及安装序号项目允许偏差（mm）1受力钢筋顺长度方向全长的净尺寸≤152弯起钢筋的位置≤83箍筋内边距离尺寸差±15钢筋绑扎允许偏差序号项目允许偏差（mm）1桥面主筋间距及位置偏差≤152底板钢筋间距及位置偏差≤83箍筋间距及位置偏差≤154腹板箍筋的不垂直度（偏离垂直位置）≤155混凝土保护层厚度与设计值偏差+5，06其他钢筋偏移量≤20考虑到0#段尺寸和体积较大，属大体积混凝土施工。施工时在0#段内设3道循环水管进行冷却，并加强温度检测与控制，避免产生温差裂缝。3.4.8墩顶0#块砼的浇筑在0#块模板、钢筋、预应力束施工完成，经检查无误后即可浇注混凝土。混凝土浇筑按自低向高顺序分层连续一次性浇注完成，先浇注底板、再腹板、后顶板，每层混凝土厚度不大于30cm。混凝土振捣采用插入式振捣器，杜绝漏振和过振等现象，振捣时振捣器不得直接接触波纹管。在灌筑混凝土时，要及时清理波纹管道，并确保其畅通。混凝土在拌合站拌制，采用可泵性好，流动性大，初凝时间10小时以上且5天强度能达到设计强度的90%以上的混凝土。由混凝土输送泵泵送入模。混凝土严格按配合比进行配制，严格控制混凝土的坍落度及和易性。浇筑混凝土前，对支架、模板、钢筋和预埋件进行检查，符合设计要求后开始浇筑混凝土。具体施工方法如下：①混凝土供应：采用混凝土搅拌站集中拌制，混凝土方量328.9m³左右。配备两台输送泵，泵送能力为50方/小时，两套管路；5台混凝土罐车运送混凝土。计划灌注时间：根据施工准备情况，确定施工日期后，选择一天内气温较低，温度变化幅度较小的时段开盘，大约安排在晚上21：00左右开盘。②混凝土质量配合比：采用同一原料、同一配合比，严格按照柳铁工程检测中心C55混凝土配合比试验报告执行。坍落度要求：搅拌站严格进行原材料含水率测定试验，合理调整施工配合比。同时加强控制混凝土罐车运输时间，保证混凝土供应衔接。避免混凝土进场等待时间过长，或混凝土供应不上，造成坍落度值损失。

原材料控制：提前向搅拌站报混凝土施工计划，备足料并抽样检测。校核搅拌站进料称重设备的准确性。③开窗方案底板开窗：可在其内模中部的两侧开窗及钢筋密集部位开窗，宽度为30㎝，包含隔板部位，以便振捣到位。腹板开窗：因箱梁腹板较高为防止漏振和砼离析，在腹板1/2处内模上开窗，等砼浇筑到窗口时，再封堵窗口继续浇筑砼。顶板开窗：顶板钢筋不用割断，可先松开扎丝，把相应位置钢筋拨开即可，内模必须设置开口，开口尺寸为50×50㎝，可设活动板，以便封窗。封窗：先准备好焊机、帮条短钢筋，焊工随时准备封焊钢筋；采用活动管架支撑，先留好活动小板封模。④灌注顺序：混凝土灌注从底板开始前后左右对称地整体灌注梁段混凝土。混凝土浇注过程中，要特别注意对锚下、扁管下方、箱梁底面竖向预应力钢筋垫板处混凝土的捣实，防止出现蜂窝状，确保有效预应力达到设计要求。纵向：原则上按：“先两端，后中间”的顺序进行，特别是底板，先灌满两端，封模后才能确保灌满中部较高部位。顶板灌注：在平面上分顺序，原则为先两侧后中间。⑤捣固：原则：以插入式振动棒振捣为主，以附着式振动器为辅。振捣器配备：插入式振动棒：φ50长度为6米振动棒18条，φ35长度为4米振动棒6条，附着式振动器12台。振捣分区：根据0#段钢筋布置情况，为使混凝土充分振捣，将0#段分为6个振捣区域，并安排具体人员进行负责。实行专人专机分区负责制，按捣固工艺要求进行捣固。负责捣固的人员要事先到现场了解波纹管布置，捣固时不得碰撞波纹管，也不允许用振动棒压在钢筋上振动。⑥养护：顶板及外模部分采用铺、挂麻袋浇水并覆盖一层薄膜养护，箱内及侧墙部分采用流水养护。⑦模板拆除当混凝土强度达到设计规定强度方可拆除内模。当混凝土强度达到设计规定的强度、弹性模量和混凝土龄期时进行纵向预应力钢束张拉，张拉完成后拆除底模、侧模。拆模时梁体混凝土芯部与表层、表层与环境温差、箱内箱外温差不宜大于15℃。3.4.9钢铰线穿束及张拉钢绞线在穿束前，检查外表是否有刻痕、烧伤等情况，如有则在更换后才能穿束。穿束前用压力水冲洗孔内杂物，观察有无串孔现象再用空压机吹干孔内水分。张拉前，对张拉机具进行标定和检测，合格后方可张拉。施工中为了校验预应力值，在张拉过程中应将测出的预应力筋的实际伸长值与理论伸长值进行比较，如与计算值相差6％以上时，查明其原因后，再进行张拉。张拉作业时，根据千斤顶校验曲线查出各级张拉吨位下油表读数，以供张拉时使用。张拉采取两端同时对称张拉(张拉时配备对讲机)，确保油压上升速度相等，并密切注视滑丝断丝情况，做好记录。3.4.10压浆张拉完成后，立即将锚塞周围预应力筋间隙用水泥浆封堵，并及时组织孔道压浆。其中纵向预应力管道采取真空辅助压浆，横向及竖向预应力管道采取普通压浆即可。压浆前用压力水冲洗管道，并用空压机排除孔内积水并吹干孔道。压浆时先压下面孔道，后压上面孔道，一处的孔道一次连续性压完，以免漏浆堵塞邻近孔道。压浆泵输浆压力宜保持在0.5～0.6MPa，以保证压入孔道内的水泥浆密实为准，并有适当的稳压时间。出浆孔在流出与入浆孔端同样稠度的水泥浆后，关闭出浆管嘴，保持压力5min，然后关闭入浆嘴。压浆完毕后等待一定时间，再拆除压浆孔及出浆孔上的阀门管节，并冲洗干净。3.5悬臂段施工0#段施工完毕后，安装挂篮从1#梁段开始悬臂段施工直至13#梁段。挂蓝在T构两端进行对称悬臂灌注施工。施工工艺流程如图所示：悬臂段施工工艺流程图3.5.1挂篮施工3.5.1.1挂篮选型挂篮是施工梁段的承重结构，又是施工梁段的作业（悬浇，张拉等）现场，挂篮设计应按其悬灌所承受的最大梁段重量及施工荷载等，按最不利荷载设计加工。挂篮除必须具有足够的强度、刚度和稳定性，结构形式、几何尺寸应适应梁段高度变化及与已浇筑梁段搭接需要和走行要求。(1)设计的挂篮满足以下技术性能及参数：适应最大梁段重：160t；适用施工节段长：4.0m；适用最大梁体宽度(底／顶)：6.60／10.96m；适用梁高：4.8～8.0m；走行方式：无平衡重走行；工作状态倾覆稳定系数：>2.0；走行状态倾覆稳定系数：>2.0；(2)设计依据悬灌几何特征：参照柳江双线特大桥设计图。施工荷载：采用柳江双线特大桥设计图第五册连续梁施工图节段荷载。设计规范：①《铁路桥涵设计基本规范》（TB10002.1-2005）②《钢结构设计规范》（GB50017-2003）③《机械设计手册》④《组合钢模板技术规范》（GB214）⑤《起重机设计规范》（GB/T3811）⑥《路桥施工计算手册》⑦《铁路混凝土工程施工技术指南》（TZ210-2005）⑧《铁路桥梁钢结构设计规范》（TB10002.2-2005）3.5.1.2挂篮组成一项目部施工的26#~30#墩段连续梁悬灌施工采用菱形挂篮，二项目部施工的31#~33#墩段连续梁悬灌施工采用三角形挂篮，均采用型钢加工而成，抗倾覆平衡方式采用锚固式。挂篮一般由主桁（构）架、模板系统、悬吊系统、锚固系统、走行系统和施工平台组成。（1）三角形挂篮组成主桁系统：是挂篮的主要受力结构，由两个三角形桁架组成，三角形主桁长为12m，悬臂长度为5.7m，高为4m，走行系统中轨道中心距为6.16m。桁架各杆件采用[30b槽钢，杆件间节点采用高强螺栓联接，两桁架之间由顶横梁和∠125×125×10角钢等杆件联接成空间门架，主桁后以Φ25mm精轧螺纹钢通过连接器、轧丝锚具等锚在梁体竖向预应力筋上，主架前部安装上横梁，与悬吊系统及前下横梁形成悬臂吊架，用以悬吊挂篮模板和梁段钢筋混凝土的重量，实现悬臂灌注施工。横梁系统：由前上横梁、前下横梁及底横梁等组成，上横梁固定在主桁架上，底横梁悬吊在侧模托梁上，前下横梁通过悬吊系统吊于前上横梁上，后下横梁由双头螺杆锚在已形成梁段的底板上。前下横梁和底横梁共同承托底模及梁段的大部分钢筋混凝土的重量。悬吊系统：是挂篮的升降系统，位于挂篮的前部，其作用是悬吊和升降底模、侧模、内模及工作平台等，以适应悬臂梁段高度的变化。由吊带、吊带座、千斤项、手拉葫芦等组成，吊带均由16Mn钢板和钢销组合而成，不允许进行焊接，加工时要充分考虑切割、钻孔对吊带受力的影响。前吊带下端与底模平台前横梁销接，上端支撑于前上横梁，前上横梁上设2个LQ30型手动千斤顶及扁担梁用以调节高度，实现底模及工作平台的升降。另外悬吊系统还将控制内模、侧模的前移和升降。走行系统：是挂篮前后位移的主要装置，包括轨道、前支座、反扣轮和牵引设备。挂篮走行时前支座在轨道顶面滑行，联结与后节点的反扣轮扣在工字钢翼缘走行。挂篮的行走靠2个5t的手拉葫芦牵引挂篮前移，并带动底模平台和外侧模一同前移就位。挂篮移动过程中的倾覆力由反扣轮传到轨道再传到箱梁竖向预应力筋上。模板系统：由底模、侧模、内模、端模组成。①底模：底模由底模架和底模面板组成。底模纵梁由槽钢组焊而成，底模面板由轻型槽钢和钢板焊成，底模架前端有角钢组成的操作平台。②侧模：为桁架式整体钢模，由型钢焊成的侧模架和其上铺焊钢板组成。侧模由侧模纵梁承托，侧模纵梁前部通过悬吊系统吊在前上横梁上。后端通过吊杆悬吊在浇好的箱梁顶板上，后吊杆与走行梁间设有后吊架，后吊架上装有滚动轴承，挂篮行走时，外侧模走行梁与外侧模一起沿后吊架滑行。③内模：由开启式内模架和在其上铺设的自制组合钢模组成，内模架以型钢加工而成，下设滑套，可以沿内模纵梁滑动，内横纵梁为I20，其后部锚在已形成的梁段顶板上，前端通过悬吊系统吊在前上横梁上。内模架以箱梁上倒角上部为轴，中部、下部以型钢对撑。内模的前移在下一梁段的底板，腹板的钢筋、预应力管道、预埋件等安装完成后进行。锚固系统：由扁担梁、主梁后锚杆、滑道锚杆及底模后锚杆组成。为保证安全施工，操作方便，每套挂篮设5个工作平台，前上横梁设吊带长度调整平台1个，前横梁下待灌梁段前设1个工作平台，底横梁下设后锚工作平台1个，两端设张拉工作平台2个。在工作平台上安装扶手、栏杆及防护网。（2）菱形挂篮的组成一项目部采用菱形挂篮，挂篮自重：84.5t。菱形挂篮由菱形主构架、悬吊系统、模板系统、走行装置及锚固系统组成。主构件是挂篮的主要承重结构，由两片平面菱形桁架及联结系统组成；悬吊系统由前上横梁、前钢吊带、后吊带、前底横梁、底后横梁组成；模板系统由底模架、底模板、外侧模板、内模板组成；锚固系统由竖向预应力筋、后支座及扣轮、扁担梁。挂篮采用菱形结构，铺以轨道滑移，在灌注混凝土和挂篮走行均无须设平衡重，灌注混凝土时，挂篮后端锚于预埋锚杆上；挂篮走行时，挂篮后端通过后支腿倒扣于轨道上。在这两种情况下，轨道始终锚于预埋锚杆上。要求锚杆预埋时必须保证质量。3.5.1.3挂篮的拼装墩顶的0#梁段纵横向钢绞线张拉完成后，将箱梁顶面清理干净，可按以下主要步骤安装挂篮：走行系统→主桁架→锚固系统→提吊系统→底模→内外模。拼装程序：找平铺轨→安装前后支座→吊装主构架→安装主构架间的连接系→用精轧螺纹钢筋和扁担梁将主构架后端锚固在轨道上→吊装前上横梁→安装后吊带→吊装底模架及底模板→安装外模→调整立模标高。挂篮拼装前，对已进场的挂篮杆件、部件进行检查，主要检查各杆件、部件的外形尺寸，栓孔的间距，重要部位的焊缝质量，模板面板是否有焊接变形等，检查完成后即可开始拼装。拼装时根据塔吊的起重能力，能够在地面拼装的部件在地面拼装后整体吊装。挂篮拼装按构件编号及总装图进行。①在桥面顶面铺好钢枕或木枕，以梁段中心向两边对称的竖向预应力筋位置放置滑轨，用砂浆找平滑轨以消除坡度。梁体预埋的Ф32精扎螺纹钢筋插入轨道底面预留孔内，与轨道初步锚固。精轧螺纹钢要伸出桥面150mm左右以保证能锚固轨道。然后对轨道顶面抄平，量测轨道中心距，确认无误后，用螺栓锚具把轨道锁定。保证滑轨间距3.0m（偏差≤2mm），并保证两轨面水平（高差不平度≤1mm），精扎螺纹螺帽丝口较粗，在振动的过程中容易产生松动，采用双螺帽加以锚固，如精扎螺纹过短则可用接头把其接起压在滑轨的上面，同时压在主绗架上。在前滑动支座处不要有滑轨接头。滑轨纵向位置可用以下方法调整：用千斤顶支顶主桁下平杆，使活动支座稍稍离开滑轨面（2mm），而后窜动滑轨到理想位置。②安装前后支座。③安装主桁架。主桁架在桥下拼装好，分片吊至轨道上临时进行支撑后再吊装另一片，再安装两片之间的连接系。④用精轧螺纹钢筋和扁担梁将主构架后端锚固在轨道。⑤吊装主桁前上横联（高强栓联接）、前吊杆、后吊带等。⑥底模的安装。在桥墩下搭设平台，测平两托梁上面，调正对角线（对角线误差≤2mm），而后安装各边梁、工作梁、边纵梁、中纵梁，辅设面板（面板辅设位置为后边距离后托梁中心线400mm。底模安装完成后施焊，各梁端头与前后托梁需焊接（无孔端两边各焊100mm，焊角≥6mm），面板与各纵梁底部断焊，焊角高度≥6mm，50/150。在主桁前吊点及已成桥面各设两组滑轮组，通过钢绳吊在前后托梁相应位置上。而后通过卷扬机吊底模到相应位置。安装二个底锚。同时安装前托梁各铰点。⑦侧模的安装。先将侧模及滚轮架组装在滑梁工作位置上，将侧模焊在滑梁上，在滑梁尾部焊挡块；而后将其吊至工作位置先将后锚用精轧螺纹钢吊住，而后安装滑梁前吊带吊住滑梁前部。外滑梁中部有一孔，此孔为打灰时锚固用，当走行时此孔用精轧螺纹钢及联接件吊住后托梁。对应此孔在桥面有一预留孔，在走行时可利用此孔用钢丝绳保险外滑梁。⑧安装内模。内模桁架在桥下拼装完成，整体吊置在内滑梁工作位置上，可以加焊几点固接。⑨安装工作平台。包括底模前部工作平台和侧部工作平台。前部工作平台用型钢焊在前托梁上并加护栏，上辅木板；侧工作平台需焊一些护栏。⑩调整立模标高、组织全面检查。至此挂篮桥面下部结构基本安装完毕。3.5.1.4挂篮预压挂篮安装完毕后，进行加载预压试验，以检验挂篮的强度及稳定性，同时消除挂篮的非弹性变形(销孔变形)并实测出挂篮本身在加载状态下的弹性变形。可采用袋装砂子的方法进行压载，以全摹拟加载为合理（即在底模、内模、外模上同时加载），但考虑到工地现场的实际情况，可把梁段荷载全加在底模上。压载时逐级对称加载，压重的重量按照梁段最重段的重量进行计算，分0.5、0.75、0.9、1.0、1.1和1.2倍施工荷载进行六级加载。具体加载点及加载量如下所示：加载程序加载力（KN）持载时间(分钟)备注一载（50%）762.920测下沉量及主要受力杆带应力及应变二载（75%）1144.330测下沉量及主要受力杆带应力及应变三载（90%）1373.260测下沉量及主要受力杆带应力及应变四载（100%）1525.870测下沉量及主要受力杆带应力及应变五载（110%）1678.4120测下沉量及主要受力杆带应力及应变六载（120%）183130测下沉量及主要受力杆带应力及应变卸载0

测下沉量本静载试验是以最重11#段重量值为试验荷载值。11#段砼为148.2t，段长4m，人员机具荷载按4KN/m2考虑。卸载的顺序按照压重的反顺序进行，并及时测量各级卸载变形值，做好观测记录，在压重物全部卸完后，对支架全面进行测量并记录。对压重期间获得的数据进行分析，找出残余变形和弹性变形作为调整模板的依据。压重前先在底模和挂篮主要受力杆件上布设观测点，并测量其高程和平面位置。受力杆件测点布设在斜拉杆、立杆、前上横梁、前吊带、后吊带等处；底模标高控制点设置：沿纵桥向测两个断面，横桥向测三个点即底板的两个边点和中心点。记录各测点变形，根据各测点的弹性变形，绘出挂篮加、卸载过程中变形曲线。回归分析后，计算各梁段在自重作用下的变形值。通过预压将非弹性变形消除，根据弹性变形结果控制托架的抬高量。3.5.1.5挂篮行走浇筑梁段预应力张拉、压浆完成后，即可对称前移挂篮，进行下一梁段施工，其行走程序如下：①找平已张拉压浆完成的梁段顶面铺设钢枕及轨道：②放松底模架前后吊带，底模架、后横梁用2个5T导链悬挂在外模走行梁上，防止侧模外倾；③拆除后吊带与底模架的联结：④解除桁架后端长锚固螺栓；⑤轨道顶面安装2个lOT倒链，并标记好前支座移动的位置(支座中心距梁端一般50~60cm)：⑥用倒链牵引后锚端，使主桁架、底模、外模一起向前移动，注意T构两边挂篮要对称同步前移，以免对墩身产生较大的不平衡弯矩；⑦移动到位后，安装后吊带，将底模架吊起；⑧解除外模走行梁上的一个后吊杆，将吊架移至待灌梁段顶面的预留孔处，再与吊杆连接。⑨调整挂篮位置和高程，进行待灌梁段的施工。走行前采用φ32的精扎螺纹钢筋将外滑梁与后托梁相连接，使之在滑动过程中底模与侧模保证一个整体往前移动。而后松动后托梁的后锚，使底模距箱梁底板有一定的距离，取消箱梁与后托梁连接的后锚装置及后吊带。后吊带用钢绳绑在挂篮的侧模上，防止在挂篮走行时出现后吊带倾倒，造成不安全事故。挂篮走行前安排专人对挂篮进行检查，发现情况立即进行处理。在挂篮移动过程中，必须由专人在现场负责指挥协调，确保挂篮对称平稳的向两端移动，移动速度不超过10cm/min。挂篮移动过程中，移动挂篮两边人员必须分布均等。在主桁下平杆后吊轮处的滑轨上，用油漆标上记号，以此点开始计数，安排专人统一量取挂篮两侧的走行量，并且使两侧走行量的相对差控制在20㎝以内。安排专人对后吊轮进行敲打，防止后吊轮倾斜，同时保证挂篮的正常移动。安排专人对内外滑梁的保险钢丝绳进行移动，防止钢丝绳卡住内外滑梁，使之不能正常移动挂篮在走行过程中，在主桁下平杆靠后端适当位置用上锚梁加设一保险锚固点，此锚点要略松。而后拆除后结点所有锚点，使后吊轮吊在滑轨上。（注意：在走行过程中始终有一保险点不能松脱）而后用两部10t的导链将左右主桁架连接在预埋于混凝土内部的钢筋上，最后移动挂篮。挂篮移到位置之后，由项目部管理人员汇同监理一起对挂篮的平面位置进行检查，确认无误后对挂篮进行锚固。首先将主桁杆后锚进行锚固，锚固点必须达到两个以上，防止挂篮倾斜，然后再锚固其它锚固点。锚固完成，再组织对挂篮的主桁架、底模系、外模系、内模系、前吊系、底锚系、走行系进行检查，经确认签字后，方可进行挂篮模板的调整定位。挂篮的调整：通过用全站议将线路中心线与底模的中心线调到重合，梁段轴线偏差：0-15㎜，调动底模的工具主要是千斤顶，而后调整标高，调整标高时，要严格按照监控指令，不得私自调整,并且要进行多次标高复测，保证连续梁的正确标高。3.5.1.6挂篮施工注意事项挂篮按临时结构设计，必须严格控制施工荷载，以策安全。同时要加强对几何位置和预留孔尺寸的控制，预留孔尺寸必须准确，以保证箱梁尺寸的准确和挂篮受力状态准确及结构稳定。挂篮的使用必须实行岗位责任制，每套挂篮应指定专人进行负责、检查、指挥工作。首次挂篮就位后，其前后吊带都要进行调试，并派专人全面检查，发现问题及时处理。吊起挂篮部件及其它重物时，应先提升10~20cm，经检查确认良好后方可继续起吊。挂篮使用应严格按操作工艺、安全规定进行作业。挂篮承重部位随不同施工阶段而变化，必须严格按规定的施工顺序、特别是挂篮的拼、移、拆的顺序进行作业，以确保挂篮的稳定，防止意外。挂篮使用期间，如有设计变更、操作顺序更动、施工顺序的调整、施工荷载加大等情况，须经经理部批准后方可施工。挂篮前移及浇灌砼时，每组挂篮应对称、均衡、同步进行，减少偏载。施工时横向也不能有偏载，混凝土浇筑时横桥向也需对称。挂蓝移动前施工人员应认真检查新铺轨道的铺设质量和安全情况，确认合格后方可前移。挂篮轨道铺设要平直，应在一个水平面上，移动时须均匀平稳，左右同步、方