某高层住宅群脚手架施工方案单排落地双排落地悬挑

脚手架施工方案编制人：日期：审核人：日期：HYPERLINK\l"_Toc276674567"一、工程概况3HYPERLINK\l"_Toc276674568"二、脚手架搭设选取4HYPERLINK\l"_Toc276674569"1、1#楼~3#楼普通型钢悬挑脚手架4HYPERLINK\l"_Toc276674570"2、阳角钢部位设置：5HYPERLINK\l"_Toc276674571"3、单立杆钢管落地脚手架6HYPERLINK\l"_Toc276674572"4、双立杆落地脚手架7HYPERLINK\l"_Toc276674573"三、脚手架搭设安全技术要求8HYPERLINK\l"_Toc276674574"四、脚手架拆除安全技术要求10HYPERLINK\l"_Toc276674575"五、脚手架计算书（附件）10HYPERLINK\l"_Toc276674576"（一）、钢管落地脚手架计算书10HYPERLINK\l"_Toc276674577"1、参数信息:11HYPERLINK\l"_Toc276674578"2、大横杆的计算:13HYPERLINK\l"_Toc276674579"3、小横杆的计算:14HYPERLINK\l"_Toc276674580"4、扣件抗滑力的计算:16HYPERLINK\l"_Toc276674581"5、脚手架立杆荷载计算:17HYPERLINK\l"_Toc276674582"6、立杆的稳定性计算:18HYPERLINK\l"_Toc276674583"7、最大搭设高度的计算:19HYPERLINK\l"_Toc276674584"8、连墙件的稳定性计算:21HYPERLINK\l"_Toc276674585"9、立杆的地基承载力计算:22HYPERLINK\l"_Toc276674586"（二）钢管落地脚手架计算书23HYPERLINK\l"_Toc276674587"1、参数信息:23HYPERLINK\l"_Toc276674588"2、大横杆的计算:25HYPERLINK\l"_Toc276674589"3、小横杆的计算:27HYPERLINK\l"_Toc276674590"4、扣件抗滑力的计算:29HYPERLINK\l"_Toc276674591"5、脚手架立杆荷载计算:29HYPERLINK\l"_Toc276674592"6、立杆的稳定性计算:30HYPERLINK\l"_Toc276674593"7、最大搭设高度的计算:32HYPERLINK\l"_Toc276674594"8、连墙件的稳定性计算:33HYPERLINK\l"_Toc276674595"9、立杆的地基承载力计算:34HYPERLINK\l"_Toc276674596"(三)、普通型钢悬挑脚手架计算书35HYPERLINK\l"_Toc276674597"1、参数信息:35HYPERLINK\l"_Toc276674598"2、大横杆的计算:37HYPERLINK\l"_Toc276674599"3、小横杆的计算:39HYPERLINK\l"_Toc276674600"4、扣件抗滑力的计算:40HYPERLINK\l"_Toc276674601"5、脚手架立杆荷载的计算:41HYPERLINK\l"_Toc276674602"6、立杆的稳定性计算:42HYPERLINK\l"_Toc276674603"7、连墙件的计算:43HYPERLINK\l"_Toc276674604"8、悬挑梁的受力计算:45HYPERLINK\l"_Toc276674605"9、悬挑梁的整体稳定性计算:46HYPERLINK\l"_Toc276674606"10、锚固段与楼板连接的计算:47HYPERLINK\l"_Toc276674607"（四）、悬挑脚手架阳角型钢计算书49HYPERLINK\l"_Toc276674608"1、参数信息:49HYPERLINK\l"_Toc276674609"2、阳角型钢计算49一、工程概况****四期工程位于镇江市路，总建筑面积120006平方米，其中地上101011平方米，多层建筑面积42671平方米，高层住宅38199平方米，公建20141平方米，商务网点19334平方米，是集多层、高层、裙房的工程项目。楼层为1~17层，高度4.5米~47.75米。详见以下列表：楼号项目建筑面积结构高度层数1住宅5865框剪47.75地下1层地上17层2住宅5865框剪47.75地下1层地上17层3住宅5865框剪47.75地下1层地上17层4住宅2147框架18.7地上六+1层5住宅2970框架18.7地上六+1层6住宅2881框架18.7地上六+1层7住宅2881框架18.7地上六+1层8住宅2970框架18.7地上六+1层9住宅2147框架18.79车库层+地上六++1层10住宅3132框架18.7地上六+1层11住宅4174框架18.79车库层+地上六++1层12住宅2850框架18.79车库层+地上六++1层13住宅2850框架18.79车库层+地上六++1层14住宅3151框架18.79车库层+地上六++1层15住宅4236框架16.9516住宅3151框架18.79车库层+地上六++1层17住宅2850框架18.79车库层+地上六++1层18住宅2850框架18.79车库层+地上六++1层19住宅3151框架18.79车库层+地上六++1层20公建10841框架19.2地上六层21住宅7590框架32.55地下一层地上111层22住宅4204框架32.55地下一层地上111层23住宅4204框架32.55地下一层地上111层24住宅7690框架32.55地下一层地上111层变电房公建596框架4.55地上一层二、脚手架搭设选取根据以上工程概况，本工程拟采用以下脚手架搭设方案：1、1#楼~3#楼普通型钢悬挑脚手架1#楼~3#楼普通型钢悬挑脚手架六层起挑，每六层挑一次，最大搭设高度16.8米；脚手架具体参数如下：双排脚手架搭设高度为16.8m，立杆采用单立杆；搭设尺寸为：立杆的纵距为1.5m，立杆的横距为0.9m，立杆的步距为1.8m；内排架距离墙长度为0.30m；大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为2根；采用的钢管类型为Φ48×3.2；横杆与立杆连接方式为单扣件；取扣件抗滑承载力系数1.00；连墙件布置取两步三跨，竖向间距3.6m，水平间距4.5m，采用扣件连接；连墙件连接方式为双扣件；（详见附图）：悬挑水平钢梁采用悬臂式结构，没有钢丝绳或支杆与建筑物拉结。悬挑水平钢梁采用18号工字钢，其中建筑物外悬挑段长度1.4m，建筑物内锚固段长度1.6m。与楼板连接的螺栓直径(mm):12.00；楼板混凝土标号:C25；2、阳角钢部位设置：型钢支撑形式：两根钢丝拉绳;立杆横向间距或排距La(m)：0.90;内排架距离墙长度a(m)：0.30;阳角型钢长度L(m)：2.80;点M到Q点的距离D1(m):3.60;支点P到建筑物角点O的距离D3(m)2.50;O点到Q点的距离D2(m)0.20;阳角型钢型号：18号工字钢;钢丝绳规格型号：6×37;3、单立杆钢管落地脚手架1#~3#楼1~6层、变电房及4#楼~20#楼拟采用单立杆钢管落地脚手架，高度19.9米。脚手架具体参数如下：双排脚手架搭设高度为19.9m，立杆采用单立管；搭设尺寸为：立杆的横距为0.9m，立杆的纵距为1.5m，大小横杆的步距为1.8m；内排架距离墙长度为0.30m；大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为2根；采用的钢管类型为Φ48×3.2；横杆与立杆连接方式为单扣件；取扣件抗滑承载力系数为1.00；连墙件采用两步三跨，竖向间距3.6m，水平间距4.5m，采用软拉硬撑连接；详见附图：地基土类型:素填土；地基承载力标准值(kPa):120.00；四周1.8米范围内C20砼地坪硬化，外砌250宽排水明沟；立杆基础底面面积(m2):0.20垫板；地基承载力调整系数:1.00。4、双立杆落地脚手架20#~24#楼拟采用双立杆落地脚手架，搭设高度32.55米；脚手架具体参数如下：双排脚手架搭设高度为32.5m，9米以下采用双管立杆，9米以上采用单管立杆；搭设尺寸为：立杆的横距为0.9m，立杆的纵距为1.5m，大小横杆的步距为1.8m；内排架距离墙长度为0.30m；大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为2根；采用的钢管类型为Φ48×3.5；横杆与立杆连接方式为单扣件；取扣件抗滑承载力系数为1.00；连墙件采用两步三跨，竖向间距3.6m，水平间距4.5m，采用扣件连接；连墙件连接方式为双扣件；详见附图：地基土类型:素填土；地基承载力标准值(kPa):120.00；四周1.8米范围内C20砼地坪硬化，外砌250宽排水明沟；立杆基础底面面积(m2):0.20垫板；地基承载力调整系数:1.00。三、脚手架搭设安全技术要求钢管脚手架的立柱，应置于坚实的地基上，立柱钢管加垫座，用砼块或用坚实的厚木块垫好，（木垫不适宜高层建筑）宜加扫地杆牵系牢固。脚手架的立柱要求垂直，其中转角立柱的垂直误差不得超过0.5%，其中立柱不得超过1%，八层建筑的外脚手架立柱间距不得大于2米，纵向的水平钢管的垂直间距不大于1.8米,并要用构件联结,拧紧螺栓,承重的纵向水平杆,必须支承于横杆之上,禁用不合格材料。脚手架两端转角处，每隔6-7根立柱，应设剪刀撑，剪刀撑与地面的夹角不大于60度，建筑物锚固点，横向每隔4米设一锚固点，必须与建筑物锚固点拉结牢固。民用建筑八层以上（22.5米以上）的脚手架采用吊拉，安全网随着工作层完成均要设置(即满拉)，水平网每隔四层设一道，首层必须按照通道长度搭设安全网。走桥上必须满铺脚手板，不得留有空隙和探头板，加踢脚板，所有铺板应用铁丝绑扎牢固，上料斜道坡度不得大于1：3，宽度不得小于1.5米,上人斜桥坡度不得大于1:2,防滑条间距以30厘米为宜,但不得大于35厘米。采用的钢管规格尽量要做到统一，不同规格的钢管应分类堆放，分别使用，钢管外径宜用51毫米，壁厚3-4毫米，管壁厚度小于3毫米的钢管，不宜做立柱和横杆。外排架必须保持高出工作面1.2米以上，临时通道两侧要搭设防护栏杆。外排架搭设分段完成后，要经施工负责人，分公司质安部验收合格，并报安监站验收合格后方可使用，并按规定办理验收手续。凡参加搭设脚手架的操作人员，必须经过体格检查方可上岗。凡参加搭、拆脚手架的操作人员，必须戴安全帽、工具袋，悬空、临空危险作业必须配带安全带，严禁穿拖鞋、赤脚或硬底鞋上架操作，严禁酒后作业。拆卸架前要检查桥架上是否有杂物、电线水管等临时设施，必须先清除干净后拆除。附在架上安全网要随架的拆除而逐步拆下，翻桥板要向下外倾，以防止杂物下落打破玻璃，翻板时要有专人负责安全警戒。拆架时，拆下材料堆放在架上或平台不得超载，拆除下来的螺栓要放入工具袋，小构件要放入工具袋内，拆下来钢管、桥板、传递人员位置要错开，不允许在同一线上操作，短料、桥板、构件、螺栓等可放入上落笼内降下，停台装料时要打信号降落，严禁从高空抛掷料具落地。拆架时，要设警戒线，对各种通行道路或路口要封闭，并挂设危险标志或派专职人员执勤值班。参加拆架人员精神要集中，戴好安全带，互相监督、互相配合、要听从工长或执勤人员的指挥。拆架时，应按顺序进行，应由上而下，不准上下同时作业，在拆架前会同工地负责人制定拆卸防范措施。上落笼；（1）严禁乘人上落；（2）严禁人身探入机架内；（3）小笼限载500公斤，大笼限载750公斤；（4）严禁人员从吊笼下方穿过。四、脚手架拆除安全技术要求⒈拆除脚手架前，班组成员要明确分工，统一指挥，操作过程中精力要集中，不得东张西望和开玩笑，工具不用时要放入工具袋内。

⒉正确穿戴好个人防护用品，脚应穿软底鞋。拆除挑架等危险部位要挂安全带。

⒊拆除脚手架前，周围应设围栏或警戒标志，在交通要道设专人监护，禁人入内。

⒋严格遵守拆除顺序，由上而下，一步一清，不准上下层同时作业。

⒌拆除脚手架的大横杆、剪刀撑，应先拆中间扣，再拆两头扣，由中间操作人往下顺杆子，不得往下乱扔。

⒍拆除的脚手架杆、脚手板、钢管、扣件等材料应往入传递或用绳索吊下，不得往下投扔，以免伤人和不必要的损失。

⒎拆除过程中最好不要中途换人，如必须换人时，应将拆除情况交代清楚。

⒏拆除过程中最好不要中断，如确需中断应将拆除部分处理清楚告一段落，并检查是否会倒塌，确认安全后方可停歇。

⒐脚手架拆除完后应将架料分类堆放，堆放地点要平坦，下设支垫排水良好。钢类最好放置室内，堆放在室外应加以遮盖。对扣件、螺栓等零星小构件应用柴油清洗干净装箱、袋分类存放室内以备再用。

⒑弯曲变形的钢构件应调直，损坏的及时修复并刷漆以备再用，不能修复的应集中报废处理。

11辅助设施：上料通道四周应设1m高的防护栏杆，上下架应设斜道或扶梯，不准攀登脚手架杆上下。

12施工荷载：一般不超过100kg/m2

，如需承受较大荷载应采取加固措施，或经设计。五、脚手架计算书（附件）（一）、钢管落地脚手架计算书扣件式钢管落地脚手架的计算依据《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)、《建筑地基基础设计规范》(GB50007-2002)、《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001)、《钢结构设计规范》(GB50017-2003)等编制。1、参数信息:（1）.脚手架参数双排脚手架搭设高度为19.9m，立杆采用单立管；搭设尺寸为：立杆的横距为0.9m，立杆的纵距为1.5m，大小横杆的步距为1.8m；内排架距离墙长度为0.30m；大横杆在上，搭接在小横杆上的大横杆根数为2根；采用的钢管类型为Φ48×3.2；横杆与立杆连接方式为单扣件；取扣件抗滑承载力系数为1.00；连墙件采用两步三跨，竖向间距3.6m，水平间距4.5m，采用软拉硬撑连接；（2）.活荷载参数施工均布活荷载标准值:3.000kN/m2；脚手架用途:结构脚手架；同时施工层数:2层；(3）.风荷载参数本工程地处江苏镇江，基本风压0.37kN/m2；风荷载高度变化系数μz为1.14，风荷载体型系数μs为1.13；脚手架计算中考虑风荷载作用；(4).静荷载参数每米立杆承受的结构自重标准值(kN/m):0.1248；脚手板自重标准值(kN/m2):0.300；栏杆挡脚板自重标准值(kN/m):0.150；安全设施与安全网网(kN/m2):0.0005；脚手板类别:竹笆笆片脚手板；；栏杆挡板类类别:栏杆、竹笆笆片脚手板挡挡板；每米脚手架钢管自自重标准值((kN/m)):0.0335；脚手板铺设总层数数:10；(5).地基参数地基土类型:素填填土；地基承承载力标准值值(kPa)::120.000；立杆基础底面面积积(m2):0.220；地基承承载力调整系系数:1.000。2、大横杆的计算::按照《扣件式钢管管脚手架安全全技术规范》(JGJ130-2001)第条规定，大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。将大横杆上面的脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。(1).均布荷载值计算大横杆的自重标准准值:P1=0.0335kN//m；脚手板的自重标准准值:P2=0.3×0.9/((2+1)==0.09kN/m；活荷载标准值:Q=3×0.9/((2+1)==0.9kkN/m；静荷载的设计值::q1=1.2×0.0355+1.2××0.09==0.15kN/m；；活荷载的设计值::q2=1.4×0.9=11.26kkN/m；图1大横杆设计荷荷载组合简图图(跨中最大弯弯矩和跨中最最大挠度)图2大横杆设计荷荷载组合简图图(支座最大弯弯矩)(2).强度验算跨中和支座最大弯弯距分别按图图1、图2组合。跨中最大弯距计算算公式如下::跨中最大弯距为MM1max=00.08×0.15×1.52+0.100×1.26×1.52=0.3311kNN.m；支座最大弯距计算算公式如下::支座最大弯距为M2maxx=-0..10×0.15×1.52-0.1117×1.26×1.52=-0..366kkN.m；选择支座弯矩和跨跨中弯矩的最最大值进行强强度验算：σ=Max(0.3311×1006,0.3666×1066)/47330=77..378NN/mm2；大横杆的最大弯曲曲应力为σ=77..378NN/mm2小于大横杆杆的抗压强度度设计值[[f]=2005N/mmm2，满足要求求！(3).挠度验算:最大挠度考虑为三三跨连续梁均均布荷载作用用下的挠度。计算公式如下：其中：静荷载标准准值:q1=P1+P2=0.0335+0.009=0.1125kNN/m；活荷载标准值:q2=Q==0.9kkN/m；最大挠度计算值为为：ν=0.677××0.1255×150004/(1000×2.066×105×1136600)+00.990××0.9×115004/(1000×2.066×105×1136600)==2.1111mm；；大横杆的最大挠度度2.1111mm小于于大横杆的最最大容许挠度度15000/150mm与10mmm，满足要求求！3、小横杆的计算::根据JGJ1300-20011第条规定，小小横杆按照简简支梁进行强强度和挠度计计算，大横杆杆在小横杆的的上面。用大大横杆支座的的最大反力计计算值作为小小横杆集中荷荷载，在最不不利荷载布置置下计算小横横杆的最大弯弯矩和变形。(1).荷载值计算大横杆的自重标准准值：p1=0.0035×1.5==0.0553kN；；脚手板的自重标准准值：P2=0.3×0.9×1.5/((2+1)==0.1355kN；活荷载标准值：QQ=3×0.9×1.5/((2+1)=1.3550kN；；集中荷载的设计值值:P=11.2×(0.0533+0.1335)+1..4×1.35=2.1116kNN；小横杆计算简图(2).强度验算最大弯矩考虑为小小横杆自重均均布荷载与大大横杆传递荷荷载的标准值值最不利分配配的弯矩和；；均布荷载最大弯矩矩计算公式如如下:Mqmax=11.2×0.0355×0.92/8=0.0044kN.mm；集中荷载最大弯矩矩计算公式如如下:Mpmax=22.116××0.9/33=0..635kkN.m；；最大弯矩M=Mqmaxx+Mpmmax=0.6399kN.mm；最大应力计算值σσ=M/W==0.6339×1066/47300=135..099NN/mm2；小横杆的最大弯曲曲应力σ=1355.099N/mm22小于小横杆杆的抗压强度度设计值2205N//mm2，满足要求求！(3).挠度验算最大挠度考虑为小小横杆自重均均布荷载与大大横杆传递荷荷载的设计值值最不利分配配的挠度和；；小横杆自重均布荷荷载引起的最最大挠度计算算公式如下::νqmax=5×00.035××9004/(3844×2.066×105×1136600)==0.0113mm；；大横杆传递荷载P=pp1+p2+Q=0.0053+0..135+11.35==1.5338kN；；集中荷载标准值最最不利分配引引起的最大挠挠度计算公式式如下:νpmax=11538.11×900××(3×90002-4×90002/9)/(72××2.06××105×1136600)==1.7001mm；；最大挠度和ν==νqmax++νpmax==0.0113+1.7701=1.7144mm；小横杆的最大挠度度为1.7114mm小小于小横杆的的最大容许挠挠度9000/150==6与10mmm,满足要求！！4、扣件抗滑力的计计算:按规范表,直角、旋旋转单扣件承承载力取值为为8.00kkN，按照扣扣件抗滑承载载力系数1..00，该工工程实际的旋旋转单扣件承承载力取值为为8.00kkN。纵向或横向水平杆杆与立杆连接接时，扣件的的抗滑承载力力按照下式计计算(规范):R≤≤Rc其中Rc扣件抗滑滑承载力设计计值,取8.00kN；R--纵向或或横向水平杆杆传给立杆的的竖向作用力力设计值；大横杆的自重标准准值:P1=0..035×1.5×2/2=00.053kN；小横杆的自重标准准值:P2=0..035×0.9/22=0.0116kN；；脚手板的自重标准准值:P3=0..3×0.9×1.5/22=0.2002kN；；活荷载标准值:Q=33×0.9×1.5//2=22.025kN；荷载的设计值:R=1.22×(0.0533+0.0116+0.2202)+11.4×2.0255=3.1661kN；；R<8.000kN，单单扣件抗滑承承载力的设计计计算满足要要求!5、脚手架立杆荷载载计算:作用于脚手架的荷荷载包括静荷荷载、活荷载载和风荷载。静静荷载标准值值包括以下内内容：(1)每米立杆承受受的结构自重重标准值，为为0.12448kN/mmNG1=[0.12248+(11.50×2/2)×0.0355/1.800]×19.900=3..071kNN；(2)脚手板的自重重标准值；采采用竹笆片脚脚手板，标准准值为0.33kN/m22NG2=00.3×10×1.5×(0.9+00.3)/22=2..7kN；；(3)栏杆与挡脚手手板自重标准准值；采用栏栏杆、竹笆片片脚手板挡板板，标准值为为0.15kkN/mNG3=0.15××10×1.5/22=1..125kkN；(4)吊挂的安全设设施荷载，包包括安全网；；0.0055kN/mm2NG4=0.0055×1.5×19.9=0.1149kNN；经计算得到，静荷荷载标准值NG=NG1+NGG2+NG3+NG4=77.045kN；活荷载为施工荷载载标准值产生生的轴向力总总和，立杆按按一纵距内施施工荷载总和和的1/2取值。经计算得到，活荷荷载标准值NQ=3××0.9×1.5×2/2==4.055kN；风荷载标准值按照照以下公式计计算其中Wo基本风风压(kN/m2)，按照《建建筑结构荷载载规范》(GB500009-20001)的规规定采用：Wo==0.377kN/mm2；Uz风荷载载高度变化系系数，按照《建建筑结构荷载载规范》(GB500009-20001)的规规定采用：Uz=1.14；Us风荷载载体型系数：：取值为1..13；经计算得到，风荷荷载标准值Wk=0.7××0.37×1.14×1.13=0.3334kNN/m2；不考虑风荷载时,,立杆的轴向向压力设计值值计算公式N=11.2NG+1.4NNQ=1.22×7.0455+1.44×4.05==14.1124kNN；考虑风荷载时,立立杆的轴向压压力设计值为为N=11.2NGG+0.855×1.4NQ=1..2×7.0455+0.885×1.4×4.05==13.2273kNN；风荷载设计值产生生的立杆段弯弯矩MW为Mw=00.85××1.4WkLah2/10==0.8500×1.4×0.3344×1.5×1..82/10=0.1193kNN.m；6、立杆的稳定性计计算:不考虑风荷载时，立立杆的稳定性性计算公式为为：立杆的轴向压力设设计值：N=14..124kkN；计算立杆的截面回回转半径：ii=1..59cmm；计算长度附加系数数参照《扣件件式规范》表表得：k=1.1555；当验算算杆件长细比比时，取块11.0；计算长度系数参照照《扣件式规规范》表得：：μ=1..5；计算长度,由公公式lo=k×μ×h确定：：l0=3.1118m；；长细比Lo/ii=1996；轴心受压立杆的稳稳定系数φ,由长细比llo/i的计算算结果查表得得到：φ=0.1188；立杆净截面面积：：A=4.5ccm2；立杆净截面模量((抵抗矩)：W=4..73cmm3；钢管立杆抗压强度度设计值：[[f]=2205N//mm2；σ=141244/(0.1188×4550)=1666.9488N/mmm2；立杆稳定性计算σσ=1666.9488N/mmm2小于立杆的的抗压强度设设计值[ff]=2205N//mm2，满足要求求！考虑风荷载时,立立杆的稳定性性计算公式立杆的轴心压力设设计值：N=13..273kkN；计算立杆的截面回回转半径：ii=1..59cmm；计算长度附加系数数参照《扣件件式规范》表表得：k==1.1555；计算长度系数参照照《扣件式规规范》表得：：μ=1..5；计算长度,由公公式l0=kuuh确定：：l0=3.1118m；；长细比:L0//i=1196；轴心受压立杆的稳稳定系数φ,由长细比llo/i的结果果查表得到：：φ=0.1188立杆净截面面积：：A=4.5ccm2；立杆净截面模量((抵抗矩)：W=4..73cmm3；钢管立杆抗压强度度设计值：[[f]=2205N//mm2；σ=132733.284//(0.1888×4500)+1922959.5555/47730=197.6689N//mm2；立杆稳定性计算σσ=1997.6899N/mmm2小于立杆的的抗压强度设设计值[ff]=2205N//mm2，满足要求求！7、最大搭设高度的的计算:按《规范》条不考考虑风荷载时时,采用单立管管的敞开式、全全封闭和半封封闭的脚手架架可搭设高度度按照下式计计算：构配件自重标准值值产生的轴向向力NG2K(kN)计算公公式为：NG2K=NGG2+NG3+NG4=33.974kN；活荷载标准值：NNQ=4..05kNN；每米立杆承受的结结构自重标准准值：Gk=0..125kkN/m；Hs=[0.1888×4.5×10-4×205×103-(1.22×3.9744+1.4×4.005)]/((1.2×0.1255)=46..1m；按《规范》条脚手手架搭设高度度Hs等于或大于于26米，按照下式式调整且不超超过50米：[H]=466.1/((1+0.0001×46.1))=44.0068m；；[H]=44..068和和50比较较取较小值。经经计算得到，脚脚手架搭设高高度限值[[H]=444.0688m。脚手架单立杆搭设设高度为199.9m，小小于[H]，满足足要求！按《规范》条考虑虑风荷载时,,采用单立管管的敞开式、全全封闭和半封封闭的脚手架架可搭设高度度按照下式计计算：构配件自重标准值值产生的轴向向力NG2K(kN)计算公公式为：NG2K=NGG2+NG3+NG4=33.974kN；活荷载标准值：NNQ=4..05kNN；每米立杆承受的结结构自重标准准值：Gk=0..125kkN/m；计算立杆段由风荷荷载标准值产产生的弯矩：：Mwk=Mw/(11.4×0.85))=0..193//(1.4×0.855)=00.162kN.m；；Hs=(0.1888×4.5×10-4×205×103-(1.22×3.9744+0.855×1.4×(4.05++0.1888×4.5×100×0.1622/4.733)))/((1.2×0.1255)=28..734mm；按《规范》条脚手手架搭设高度度Hs等于或大于于26米，按照下式式调整且不超超过50米：[H]=288.734/(1+00.001××28.7334)=277.931m；[H]=27..931和和50比较较取较小值。经经计算得到，脚脚手架搭设高高度限值[[H]=227.9311m。脚手架单立杆搭设设高度为199.9m，小小于[H]，满足足要求！8、连墙件的稳定性性计算:连墙件的轴向力设设计值应按照照下式计算：：Nll=Nlww+N0风荷载标准值WWk=0..334kkN/m2；每个连墙件的覆盖盖面积内脚手手架外侧的迎迎风面积AAw=16..2m2；按《规范》条连墙墙件约束脚手手架平面外变变形所产生的的轴向力(kN),N0=5.0000kNN；风荷载产生的连墙墙件轴向力设设计值(kN)，按照照下式计算：：Nlw=1.44×Wk×Aw=7..567kkN；连墙件的轴向力设设计值Nl=Nlww+N0=12..567kkN；连墙件承载力设计计值按下式计计算：Nf=φ·A·[ff]其中φ--轴轴心受压立杆杆的稳定系数数；由长细比l/ii=3000/15..9的结果查查表得到φ=0.9449，l为内排架距距离墙的长度度；又：A=4..5cm22；[f]=2205N//mm2；连墙件轴向承载力力设计值为Nf=0..949×4.5×10-4×205×103=877.545kN；Nl=12.5667<NNf=877.545,,连墙件的设设计计算满足足要求！连墙件拉接部分柔柔性钢筋的直直径按下式计计算：其中fy 为拉接柔性性钢筋的抗拉拉强度取：2210N/mmm2A 拉接柔性钢钢筋的截面积积按照两个截截面计算A==59.8443mm2N 拉接柔性钢钢筋上承受的的拉应力(kN)d 拉接柔性钢钢筋的直径((mm)d=6.1722mm由以上计算得到柔柔性拉接钢筋筋的最小直径径d=6..172mmm。9、立杆的地基承载载力计算:立杆基础底面的平平均压力应满满足下式的要要求p≤fg地基承载力设计值值:fg=fgk×kkc=1220kPaa；其中，地基承载力力标准值：ffgk=1220kPaa；脚手架地基承载力力调整系数：：kc=1；立杆基础底面的平平均压力：pp=N//A=700.619kPa；；其中，上部结构传传至基础顶面面的轴向力设设计值：N=14..124kkN；基础底面面积：AA=0..2m2。p=70.6199≤fg=120kPa。地地基承载力满满足要求！（二）钢管落地脚脚手架计算书书1、参数信息:（1）.脚手架参数双排脚手架搭设高高度为32..5m，9米以下采用双双管立杆，99米以上采用单单管立杆；搭设尺寸为：立杆杆的横距为00.9m，立立杆的纵距为为1.5m，大大小横杆的步步距为1.88m；内排架距离墙长度度为0.300m；大横杆在上，搭接接在小横杆上上的大横杆根根数为2根；采用的钢管类型为为Φ48×3..5；横杆与立杆连接方方式为单扣件件；取扣件抗抗滑承载力系系数为1..00；连墙件采用两步三三跨，竖向间间距3.6m，水平间间距4.5m，采用扣扣件连接；连墙件连接方式为为双扣件；（2）.活荷载参数施工均布活荷载标标准值:3..000kkN/m2；脚手架用用途:结构脚手架架；同时施工层数:22层；（3）.风荷载参数本工程地处江苏镇镇江，基本风风压0.377kN/mm2；风荷载高度变化系系数μz为1.00，风风荷载体型系系数μs为1.13；脚手架计算中考虑虑风荷载作用用；（4）.静荷载参数每米立杆承受的结结构自重标准准值(kN/m)):0.12248；脚手板自重标准值值(kN/m2):0.3300；栏杆杆挡脚板自重重标准值(kN/m)):0.1550；安全设施与安全网网(kN/m2):0.0005；脚手板类别:竹笆笆片脚手板；；栏杆挡板类类别:栏杆、竹笆笆片脚手板挡挡板；每米脚手架钢管自自重标准值((kN/m)):0.0338；脚手板铺设总层数数:10；（5）.地基参数地基土类型:素填填土；地基承承载力标准值值(kPa)::120.000；立杆基础底面面积积(m2):0.220；地基承承载力调整系系数:1.000。2、大横杆的计算::按照《扣件式钢管管脚手架安全全技术规范》(JGJ130-2001)第条规定，大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。将大横杆上面的脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。（1）.均布荷载值计算大横杆的自重标准准值:P1=0.0338kN//m；脚手板的自重标准准值:P2=0.3×0.9/((2+1)==0.09kN/m；活荷载标准值:Q=3×0.9/((2+1)==0.9kkN/m；静荷载的设计值::q1=1.2×0.0388+1.2××0.09==0.1544kN/mm；活荷载的设计值::q2=1.4×0.9=11.26kkN/m；图1大横杆设计荷荷载组合简图图(跨中最大弯弯矩和跨中最最大挠度)图2大横杆设计荷荷载组合简图图(支座最大弯弯矩)（2）.强度验算跨中和支座最大弯弯距分别按图图1、图2组合。跨中最大弯距计算算公式如下::跨中最大弯距为MM1max=00.08×0.1544×1.52+0.100×1.26×1.52=0.3311kNN.m；支座最大弯距计算算公式如下::支座最大弯距为M2maxx=-0..10×0.1544×1.52-0.1117×1.26×1.52=-0..366kkN.m；选择支座弯矩和跨跨中弯矩的最最大值进行强强度验算：σ=Max(0.3311×1006,0.3666×1066)/50880=72..047NN/mm2；大横杆的最大弯曲曲应力为σ=72..047NN/mm2小于大横杆杆的抗压强度度设计值[[f]=2005N/mmm2，满足要求求！（3）.挠度验算:最大挠度考虑为三三跨连续梁均均布荷载作用用下的挠度。计算公式如下：其中：静荷载标准准值:q1=P1+P2=0.0338+0.009=0.1128kNN/m；活荷载标准值:q2=Q==0.9kkN/m；最大挠度计算值为为：ν=0.677××0.1288×150004/(1000×2.066×105×1219900)+00.990××0.9×115004/(1000×2.066×105×1219900)==1.9772mm；；大横杆的最大挠度度1.9722mm小于于大横杆的最最大容许挠度度15000/150mm与10mmm，满足要求求！3、小横杆的计算::根据JGJ1300-20011第条规定，小小横杆按照简简支梁进行强强度和挠度计计算，大横杆杆在小横杆的的上面。用大大横杆支座的的最大反力计计算值作为小小横杆集中荷荷载，在最不不利荷载布置置下计算小横横杆的最大弯弯矩和变形。（1）.荷载值计算大横杆的自重标准准值：p1=0.0038×1.5==0.0558kN；；脚手板的自重标准准值：P2=0.3×0.9×1.5/((2+1)==0.1355kN；活荷载标准值：QQ=3×0.9×1.5/((2+1)=1.3550kN；；集中荷载的设计值值:P=11.2×(0.0588+0.1335)+1..4×1.35=2.1121kNN；小横杆计算简图（2）.强度验算最大弯矩考虑为小小横杆自重均均布荷载与大大横杆传递荷荷载的标准值值最不利分配配的弯矩和；；均布荷载最大弯矩矩计算公式如如下:Mqmax=11.2×0.0388×0.92/8=0.0055kN.mm；集中荷载最大弯矩矩计算公式如如下:Mpmax=22.121××0.9/33=0..636kkN.m；；最大弯矩M=Mqmaxx+Mpmmax=0.6411kN.mm；最大应力计算值σσ=M/W==0.6441×1066/50800=126..181NN/mm2；小横杆的最大弯曲曲应力σ=1266.181N/mm22小于小横杆杆的抗压强度度设计值2205N//mm2，满足要求求！（3）.挠度验算最大挠度考虑为小小横杆自重均均布荷载与大大横杆传递荷荷载的设计值值最不利分配配的挠度和；；小横杆自重均布荷荷载引起的最最大挠度计算算公式如下::νqmax=5×00.038××9004/(3844×2.066×105×1219900)==0.0113mm；；大横杆传递荷载P=pp1+p2+Q=0.0058+0..135+11.35==1.5443kN；；集中荷载标准值最最不利分配引引起的最大挠挠度计算公式式如下:νpmax=11542.66×900××(3×90002-4×90002/9)/(72××2.06××105×1219900)==1.599mm；最大挠度和ν==νqmax++νpmax==0.0113+1.559=11.603mm；小横杆的最大挠度度为1.6003mm小小于小横杆的的最大容许挠挠度9000/150==6与10mmm,满足要求！！4、扣件抗滑力的计计算:按规范表,直角、旋旋转单扣件承承载力取值为为8.00kkN，按照扣扣件抗滑承载载力系数1..00，该工工程实际的旋旋转单扣件承承载力取值为为8.00kkN。纵向或横向水平杆杆与立杆连接接时，扣件的的抗滑承载力力按照下式计计算(规范):R≤≤Rc其中Rc扣件抗滑滑承载力设计计值,取8.00kN；R--纵向或或横向水平杆杆传给立杆的的竖向作用力力设计值；大横杆的自重标准准值:P1=0..038×1.5×2/2=00.058kN；小横杆的自重标准准值:P2=0..038×0.9/22=0.0117kN；；脚手板的自重标准准值:P3=0..3×0.9×1.5/22=0.2002kN；；活荷载标准值:Q=33×0.9×1.5//2=22.025kN；荷载的设计值:R=1.22×(0.0588+0.0117+0.2202)+11.4×2.0255=3.1668kN；；R<8.000kN，单单扣件抗滑承承载力的设计计计算满足要要求!5、脚手架立杆荷载载计算:作用于脚手架的荷荷载包括静荷荷载、活荷载载和风荷载。静静荷载标准值值包括以下内内容：(1)每米立杆承受受的结构自重重标准值，为为0.12448kN/mmNG1=[0.12248+(11.50×2/2)×0.0388/1.800]×32.555=5..104kNN；(2)脚手板的自重重标准值；采采用竹笆片脚脚手板，标准准值为0.33kN/m22NG2=00.3×10×1.5×(0.9+00.3)/22=2..7kN；；(3)栏杆与挡脚手手板自重标准准值；采用栏栏杆、竹笆片片脚手板挡板板，标准值为为0.15kkN/mNG3=0.15××10×1.5/22=1..125kkN；(4)吊挂的安全设设施荷载，包包括安全网；；0.0055kN/mm2NG4=0.0055×1.5×32.555=0..244kkN；经计算得到，静荷荷载标准值NG=NG1+NGG2+NG3+NG4=99.173kN；活荷载为施工荷载载标准值产生生的轴向力总总和，立杆按按一纵距内施施工荷载总和和的1/2取值。经计算得到，活荷荷载标准值NQ=3××0.9×1.5×2/2==4.055kN；风荷载标准值按照照以下公式计计算其中Wo基本风风压(kN/m2)，按照《建建筑结构荷载载规范》(GB500009-20001)的规规定采用：Wo==0.377kN/mm2；Uz风荷载载高度变化系系数，按照《建建筑结构荷载载规范》(GB500009-20001)的规规定采用：Uz=1；Us风荷载载体型系数：：取值为1..13；经计算得到，风荷荷载标准值Wk=0.7××0.37×1×1.13=0.2293kNN/m2；不考虑风荷载时,,立杆的轴向向压力设计值值计算公式N=11.2NG+1.4NNQ=1.22×9.1733+1.44×4.05==16.6678kNN；考虑风荷载时,立立杆的轴向压压力设计值为为N=11.2NGG+0.855×1.4NQ=1..2×9.1733+0.885×1.4×4.05==15.8827kNN；风荷载设计值产生生的立杆段弯弯矩MW为Mw=00.85××1.4WkLah2/10==0.8500×1.4×0.2933×1.5×1..82/10=0.1169kNN.m；6、立杆的稳定性计计算:外脚手架采用双立立杆搭设部分分，按照构造造要求设置，不不进行稳定性性计算，只进进行单立杆的的稳定性计算算。不考虑风荷载时，立立杆的稳定性性计算公式为为：立杆的轴向压力设设计值：N=16..678kkN；计算立杆的截面回回转半径：ii=1..58cmm；计算长度附加系数数参照《扣件件式规范》表表得：k=1.1555；当验算算杆件长细比比时，取块11.0；计算长度系数参照照《扣件式规规范》表得：：μ=1..5；计算长度,由公公式lo=k×μ×h确定：：l0=3.1118m；；长细比Lo/ii=1997；轴心受压立杆的稳稳定系数φ,由长细比llo/i的计算算结果查表得得到：φ=0.1186；立杆净截面面积：：A=4.89cm2；立杆净截面模量((抵抗矩)：W=5..08cmm3；钢管立杆抗压强度度设计值：[[f]=2205N//mm2；σ=166788/(0.1186×4889)=1883.3633N/mmm2；立杆稳定性计算σσ=1883.3633N/mmm2小于立杆的的抗压强度设设计值[ff]=2205N//mm2，满足要求求！考虑风荷载时,立立杆的稳定性性计算公式立杆的轴心压力设设计值：N=15..827kkN；计算立杆的截面回回转半径：ii=1..58cmm；计算长度附加系数数参照《扣件件式规范》表表得：k==1.1555；计算长度系数参照照《扣件式规规范》表得：：μ=1..5；计算长度,由公公式l0=kuuh确定：：l0=3.1118m；；长细比:L0//i=1197；轴心受压立杆的稳稳定系数φ,由长细比lo/i的结果果查表得到：：φ=0.1186立杆净截面面积：：A=4.89cm2；立杆净截面模量((抵抗矩)：W=5..08cmm3；钢管立杆抗压强度度设计值：[[f]=2205N//mm2；σ=158277.058//(0.1886×4899)+1699262.7768/50080=204.331N/mm22；立杆稳定性计算σσ=2004.331N/mm22大于立杆的的抗压强度设设计值[ff]=2205N//mm2，满足要求求！7、最大搭设高度的的计算:按《规范》条不考考虑风荷载时时,采用单立管管的敞开式、全全封闭和半封封闭的脚手架架可搭设高度度按照下式计计算：构配件自重标准值值产生的轴向向力NG2K(kN)计算公公式为：NG2K=NGG2+NG3+NG4=44.069kN；活荷载标准值：NNQ=4..05kNN；每米立杆承受的结结构自重标准准值：Gk=0..125kkN/m；Hs=[0.1866×4.89×10-4×205×103-(1.22×4.0699+1.4×4.005)]/((1.2×0.1255)=54..037mm；按《规范》条脚手手架搭设高度度Hs等于或大于于26米，按照下式式调整且不超超过50米：[H]=544.037/(1+00.001××54.0337)=511.267m；[H]=51..267和和50比较较取较小值。经经计算得到，脚脚手架搭设高高度限值[[H]=550m。脚手架单立杆搭设设高度为233.55m，小小于[H]，满足足要求！按《规范》条考虑虑风荷载时,,采用单立管管的敞开式、全全封闭和半封封闭的脚手架架可搭设高度度按照下式计计算：构配件自重标准值值产生的轴向向力NG2K(kN)计算公公式为：NG2K=NGG2+NG3+NG4=44.069kN；活荷载标准值：NNQ=4..05kNN；每米立杆承受的结结构自重标准准值：Gk=0..125kkN/m；计算立杆段由风荷荷载标准值产产生的弯矩：：Mwk=Mw/(11.4×0.85))=0..169//(1.4×0.855)=00.142kN.m；；Hs=(0.1886×4.89×10-4×205×103-(1.22×4.0699+0.855×1.4×(4.05++0.1866×4.89×100×0.1422/5.088)))/((1.2×0.1255)=39..48m；；按《规范》条脚手手架搭设高度度Hs等于或大于于26米，按照下式式调整且不超超过50米：[H]=399.48//(1+0..001×39.488)=37..981mm；[H]=37..981和和50比较较取较小值。经经计算得到，脚脚手架搭设高高度限值[[H]=337.9811m。脚手架单立杆搭设设高度为233.55m，小小于[H]，满足足要求！8、连墙件的稳定性性计算:连墙件的轴向力设设计值应按照照下式计算：：Nll=Nlww+N0风荷载标准值WWk=0..293kkN/m2；每个连墙件的覆盖盖面积内脚手手架外侧的迎迎风面积AAw=16..2m2；按《规范》条连墙墙件约束脚手手架平面外变变形所产生的的轴向力(kN),N0=5.0000kNN；风荷载产生的连墙墙件轴向力设设计值(kN)，按照照下式计算：：Nlw=1.44×Wk×Aw=6..638kkN；连墙件的轴向力设设计值Nl=Nlww+N0=11..638kkN；连墙件承载力设计计值按下式计计算：Nf=φ·A·[ff]其中φ--轴轴心受压立杆杆的稳定系数数；由长细比l/ii=3000/15..8的结果查查表得到φ=0.9449，l为内排架距距离墙的长度度；又：A=4..89cmm2；[f]=2205N//mm2；连墙件轴向承载力力设计值为Nf=0..949×4.89×10-4×205×103=955.133kN；Nl=11.6338<NNf=955.133,,连墙件的设设计计算满足足要求！连墙件采用双扣件件与墙体连接接。由以上计算得到Nl=111.638小小于双扣件的的抗滑力116kN，满满足要求！连墙件扣件连接示示意图9、立杆的地基承载载力计算:立杆基础底面的平平均压力应满满足下式的要要求p≤fg地基承载力设计值值:fg=fgk×kkc=1220kPaa；其中，地基承载力力标准值：ffgk=1220kPaa；脚手架地基承载力力调整系数：：kc=1；立杆基础底面的平平均压力：pp=N//A=833.388kPa；；其中，上部结构传传至基础顶面面的轴向力设设计值：N=16..678kkN；基础底面面积：AA=0..2m2。p=83.3888≤fg=120kPa。地地基承载力满满足要求！(三)、普通型钢悬挑脚手手架计算书1、参数信息:（1）.脚手架参数双排脚手架搭设高高度为16..8m，立立杆采用单立立杆；搭设尺寸为：立杆杆的纵距为11.5m，立立杆的横距为为0.9m，立立杆的步距为为1.8mm；内排架距离墙长度度为0.300m；大横杆在上，搭接接在小横杆上上的大横杆根根数为2根；采用的钢管类型为为Φ48×3..2；横杆与立杆连接方方式为单扣件件；取扣件抗抗滑承载力系系数1.000；连墙件布置取两步步三跨，竖向向间距3.66m，水平平间距4.55m，采用用扣件连接；；连墙件连接方式为为双扣件；（2）.活荷载参数施工均布荷载(kkN/m2):3.0000；脚手手架用途:结构脚手架架；同时施工层数:22层；（3）.风荷载参数本工程地处江苏镇镇江，查荷载载规范基本风风压为0.3370kN//m2，风荷载高高度变化系数数μz为1.3355，风荷载体体型系数μs为1.1288；计算中考虑风荷载载作用；（4）.静荷载参数每米立杆承受的结结构自重荷载载标准值(kN/m)):0.12248；脚手板自重标准值值(kN/m2):0.3300；栏杆杆挡脚板自重重标准值(kN/m)):0.1550；安全设施与安全网网自重标准值值(kN/m2):0.0005；脚手手板铺设层数数:9层；脚手板类别:竹笆笆片脚手板；；栏杆挡板类类别:栏杆、竹笆笆片脚手板挡挡板；（5）.水平悬挑支撑梁悬挑水平钢梁采用用18号工字钢钢，其中建筑筑物外悬挑段段长度1.44m，建筑物物内锚固段长长度1.6m。与楼板连接的螺栓栓直径(mm):112.00；；楼板混凝土标号::C25；（6）.拉绳与支杆参数悬挑水平钢梁采用用悬臂式结构构，没有钢丝丝绳或支杆与与建筑物拉结结。2、大横杆的计算::按照《扣件式钢管管脚手架安全全技术规范》(JGJ130-2001)第条规定，大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。将大横杆上面的脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形。（1）.均布荷载值计算大横杆的自重标准准值:P1=0.0335kN//m；脚手板的自重标准准值:P2=0.3×0.9/((2+1)==0.09kN/m；活荷载标准值:Q=3×0.9/((2+1)==0.9kkN/m；静荷载的设计值::q1=1.2×0.0355+1.2××0.09==0.15kN/m；；活荷载的设计值::q2=1.4×0.9=11.26kkN/m；图1大横杆设计荷荷载组合简图图(跨中最大弯弯矩和跨中最最大挠度)图2大横杆设计荷荷载组合简图图(支座最大弯弯矩)（2）.强度验算跨中和支座最大弯弯距分别按图图1、图2组合。跨中最大弯距计算算公式如下::跨中最大弯距为MM1max=00.08×0.15×1.52+0.100×1.26×1.52=0.3311kNN.m；支座最大弯距计算算公式如下::支座最大弯距为M2maxx=-0..10×0.15×1.52-0.1117×1.26×1.52=-0..366kkN.m；选择支座弯矩和跨跨中弯矩的最最大值进行强强度验算：σ=Max(0.3311×1006,0.3666×1066)/47330=77..378NN/mm2；大横杆的最大弯曲曲应力为σ=77..378NN/mm2小于大横杆杆的抗压强度度设计值[[f]=2005N/mmm2，满足要求求！（3）.挠度验算:最大挠度考虑为三三跨连续梁均均布荷载作用用下的挠度。计算公式如下：其中：静荷载标准准值:q1=P1+P2=0.0335+0.009=0.1125kNN/m；活荷载标准值:q2=Q==0.9kkN/m；最大挠度计算值为为：ν=0.677××0.1255×150004/(1000×2.066×105×1136600)+00.990××0.9×115004/(1000×2.066×105×1136600)==2.1111mm；大横杆的最大挠度度2.1111mm小于于大横杆的最最大容许挠度度15000/150mm与10mmm，满足要求求！3、小横杆的计算::根据JGJ1300-20011第条规定，小小横杆按照简简支梁进行强强度和挠度计计算，大横杆杆在小横杆的的上面。用大大横杆支座的的最大反力计计算值作为小小横杆集中荷荷载，在最不不利荷载布置置下计算小横横杆的最大弯弯矩和变形。（1）.荷载值计算大横杆的自重标准准值：p1=0.0035×1.5==0.0553kN；；脚手板的自重标准准值：P2=0.3×0.9×1.5/((2+1)==0.1355kN；活荷载标准值：QQ=3×0.9×1.5/((2+1)=1.3550kN；；集中荷载的设计值值:P=11.2×(0.0533+0.1335)+1..4×1.35=2.1116kNN；小横杆计算简图（2）.强度验算最大弯矩考虑为小小横杆自重均均布荷载与大大横杆传递荷荷载的标准值值最不利分配配的弯矩和；；均布荷载最大弯矩矩计算公式如如下:Mqmax=11.2×0.0355×0.92/8=0.0044kN.mm；集中荷载最大弯矩矩计算公式如如下:Mpmax=22.116××0.9/33=0..635kkN.m；；最大弯矩M=Mqmaxx+Mpmmax=0.6399kN.mm；最大应力计算值σσ=M/W==0.6339×1066/47300=135..099NN/mm2；小横杆的最大弯曲曲应力σ=1355.099N/mm22小于小横杆杆的抗压强度度设计值2205N//mm2，满足要求求！（3）.挠度验算最大挠度考虑为小小横杆自重均均布荷载与大大横杆传递荷荷载的设计值值最不利分配配的挠度和；；小横杆自重均布荷荷载引起的最最大挠度计算算公式如下::νqmax=5×00.035××9004/(3844×2.066×105×1136600)==0.0113mm；；大横杆传递荷载P=pp1+p2+Q=0.0053+0..135+11.35==1.5338kN；；集中荷载标准值最最不利分配引引起的最大挠挠度计算公式式如下:νpmax=11538.11×900××(3×90002-4×90002/9)/(72××2.06××105×1136600)==1.7001mm；；最大挠度和ν==νqmax++νpmax==0.0113+1.7701=1.7144mm；小横杆的最大挠度度为1.7114mm小小于小横杆的的最大容许挠挠度9000/150==6与10mmm,满足要求！！4、扣件抗滑力的计计算:按规范表,直角、旋旋转单扣件承承载力取值为为8.00kkN，按照扣扣件抗滑承载载力系数1..00，该工工程实际的旋旋转单扣件承承载力取值为为8.00kkN。纵向或横向水平杆杆与立杆连接接时，扣件的的抗滑承载力力按照下式计计算(规范):R≤≤Rc其中Rc扣件抗滑滑承载力设计计值,取8.00kN；R--纵向或或横向水平杆杆传给立杆的的竖向作用力力设计值；大横杆的自重标准准值:P1=0..035×1.5×2/2=00.053kN；小横杆的自重标准准值:P2=0..035×0.9/22=0.0116kN；；脚手板的自重标准准值:P3=0..3×0.9×1.5/22=0.2002kN；；活荷载标准值:Q=33×0.9×1.5//2=22.025kN；荷载的设计值:R=1.22×(0.0533+0.0116+0.2202)+11.4×2.0255=3.1661kN；；R<8.000kN，单单扣件抗滑承承载力的设计计计算满足要要求!5、脚手架立杆荷载载的计算:作用于脚手架的荷荷载包括静荷荷载、活荷载载和风荷载。静静荷载标准值值包括以下内内容：(1)每米立杆承受受的结构自重重标准值，为为0.12448kN/mmNG1=[0.12248+(11.50×2/2)×0.0355/1.800]×16.800=2..592kNN；(2)脚手板的自重重标准值；采采用竹笆片脚脚手板，标准准值为0.33kN/m22NG2=00.3×9×1.5×(0.9+00.3)/22=2..43kNN；(3)栏杆与挡脚手手板自重标准准值；采用栏栏杆、竹笆片片脚手板挡板板，标准值为为0.15kkN/mNG3=0.15××9×1.5/22=1..012kkN；(4)吊挂的安全设设施荷载，包包括安全网；；0.0055kN/mm2NG4=0.0055×1.5×16.8=0.1126kNN；经计算得到，静荷荷载标准值NG=NG1+NGG2+NG3+NG4=66.161kN；活荷载为施工荷载载标准值产生生的轴向力总总和，立杆按按一纵距内施施工荷载总和和的1/2取值。经计算得到，活荷荷载标准值NQ=3××0.9×1.5×2/2==4.055kN；风荷载标准值按照照以下公式计计算其中Wo基本风风压(kN/m2)，按照《建建筑结构荷载载规范》(GB500009-20001)的规规定采用：Wo==0.377kN/mm2；Uz风荷载载高度变化系系数，按照《建建筑结构荷载载规范》(GB500009-20001)的规规定采用：Uz=1.3355；Us风荷载载体型系数：：取值为1..128；经计算得到，风荷荷载标准值Wk=0.7××0.37×1.3355×1.1288=0..39kNN/m2；不考虑风荷载时,,立杆的轴向向压力设计值值计算公式N=11.2NG+1.4NNQ=1.22×6.1611+1.44×4.05==13.0063kNN；考虑风荷载时,立立杆的轴向压压力设计值为为N=11.2NGG+0.855×1.4NQ=1..2×6.1611+0.885×1.4×4.05==12.2212kNN；风荷载设计值产生生的立杆段弯弯矩MW为Mw=00.85××1.4WkLah2/10==0.8500×1.4×0.39×1.5×1..82/10=0.2226kNN.m；6、立杆的稳定性计计算:不考虑风荷载时，立立杆的稳定性性计算公式为为：立杆的轴向压力设设计值：N=13..063kkN；计算立杆的截面回回转半径：ii=1..59cmm；计算长度附加系数数参照《扣件件式规范》表表得：k=1.1555；当验算算杆件长细比比时，取块11.0；计算长度系数参照照《扣件式规规范》表得：：μ=1..5；计算长度,由公公式lo=k×μ×h确定：：l0=3.1118m；；长细比Lo/ii=1996；轴心受压立杆的稳稳定系数φ,由长细比llo/i的计算算结果查表得得到：φ=0.1888；立杆净截面面积：：A=4.5ccm2；立杆净截面模量((抵抗矩)：W=4..73cmm3；钢管立杆抗压强度度设计值：[[f]=2205N//mm2；σ=130633/(0.1188×4550)=1554.4088N/mmm2；立杆稳定性计算σσ=1554.4088N/mmm2小于立杆的的抗压强度设设计值[ff]=2205N//mm2，满足要求求！考虑风荷载时,立立杆的稳定性性计算公式立杆的轴心压力设设计值：N=12..212kkN；计算立杆的截面回回转半径：ii=1..59cmm；计算长度附加系数数参照《扣件件式规范》表表得：k==1.1555；计算长度系数参照照《扣件式规规范》表得：：μ=1..5；计算长度,由公公式l0=kuuh确定：：l0=3.1118m；；长细比:L0//i=1196；轴心受压立杆的稳稳定系数φ,由长细比llo/i的结果果查表得到：：φ=0.1188立杆净截面面积：：A=4.5ccm2；立杆净截面模量((抵抗矩)：W=4..73cmm3；钢管立杆抗压强度度设计值：[[f]=2205N//mm2；σ=122122.388//(0.1888×4500)+2255565.8856/47730=192.0043N//mm2；立杆稳定性计算σσ=1992.0433N/mmm2小于立杆的的抗压强度设设计值[ff]=2205N//mm2，满足要求求！7、连墙件的计算::连墙件的轴向力设设计值应按照照下式计算：：Nll=Nlww+N0风荷载标准值WWk=0..39kNN/m2；每个连墙件的覆盖盖面积内脚手手架外侧的迎迎风面积AAw=16..2m2；按《规范》条连墙墙件约束脚手手架平面外变变形所产生的的轴向力(kN),N0=5.0000kNN；风荷载产生的连墙墙件轴向力设设计值(kN)，按照照下式计算：：